连续梁40+56+40模板及支架详细计算书
京沪高铁土建六标二工区三作业区
跨鹅湖路（40+56+40m）现浇箱梁支架计算书
一、计算依据
1.1、《40+56+40-----设计图纸》
1.2、《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）；
1.3、《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210－2005）；
1.4、《实用土木工程手册》（第三版）
1.5、《结构设计原理》（下册）（中国铁道出版社）
1.6、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》（TB10210-2001）；
1.7、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）
1.8、《桥涵》下册（人民交通出版社）
1.8、《建筑施工手册》（第四版缩印本）
二、荷载分析
根据图纸分析，为偏于安全,取梁高为4.2m的截面为例进行分析，如下图：
梁高为4.2m的断面主要结构尺寸为：
梁高：4200mm 底板厚度：800mm 顶板厚度：465mm
底板底宽度：6700mm 中腹板宽度：800mm
取1m 长箱梁为计算单元。砼取26KN/m 3。
翼缘板部分： 12260.2847.38260.3288.53260.67817.63P Kpa
P Kpa P Kpa =?==?==?=翼顶翼顶翼根
顶板部分： 260.46512.1P Kpa =?=顶 底板部分： 260.4650.832.9P Kpa =?+=顶底（） 腹板处集中荷载：
26 4.2109F Kpa =?= 施工荷载 P .施=2.5kpa 振捣荷载 P 振=2kpa 三、顶板底模检算 2.1竹合板检算
弹性模量，静弯强度根据《桥涵》（下册）P 14页。
竹胶合板：E 竹=5×103Mpa [σ]竹=80MPa 取1mm 宽板条作为计算单元，竹合板δ=10mm 竹合板：
334223
11
11083.31212
11
11016.766I bh mm W bh mm =
=??===??=
竹胶合板的分配梁净间距设为200mm （如下图），则 顶板部分： 260.46512.1P Kpa
=?=顶底 顶板下临时设施构件：胶合板重P 1=0.672×0.010×10=0.07kpa
方木重P 2=0.5×3.3×0.1×0.1×10+0.5×1.1×0.10×0.10×10=0.22kpa P 其= P 1+ P 2=0.29kpa
计算顶板下用荷载组合为:ΣP=1.2(P 顶底+P 其)+1.4(P 施+P 振)=21.17kpa
q=21.17×10-3KN/m
23244
944912
11
21.17100.200.111088
0.11100.66[]8016.7105521.170.203001.0[] 1.5(38438451083.310200
M ql KN m
M MPa MPa
W ql mm mm EI σσδδ-----==???=???===<=???===≤==????可行） 2.2纵向梁检算
由以上计算可知，纵向分配梁的间距为25mm ，其跨度按L=0.9算。 （如下图）
[][]2233
63423
363421.170.3 6.35/11
6.350.90.65880.65105512.010101
1010833121
10101676
0.6510 3.912.01671055 6.3384w w q KN m
M qL KN m
M W cm
cm I cm W cm M N m MPa MPa W m qL EI σσσδ-=?===??=??===??=??==??=??===<=??==需选用10方木作为纵向分配梁，则：
（可）
[]34
98
5100.90.738491083310900
[] 2.25400
mm mm δδ-??=
=（可）
查《实用土木工程手册》P 185表
て=3P/2bh=3×(21.17×0.3×0.9×0.62)×103/(2×0.1×0.1)=0.54 MPa ≤【て】=1.5MPa 满足要求。
2.3横向梁检算
横向梁跨度
L=90cm
[]322234
23363
423321.1710/0.30.9 5.7131 5.70.9 1.71883
101
101083312110101676
1.711010.241
2.016710541384w P q A N m m m KN
n M P l KN m
n cm I cm W cm M N m MPa MPa W m n n Pl n EI σσδ-=?=???=--=??=??=???=??==??=??===<=?--=选用10方木作为横向分配梁，则：
（可）4233
398
53431 5.7100.9384391083310
900
1.97[]
2.25(400mm mm δ-?-?-=????????=<==可）
查《实用土木工程手册》P 184表
て=3P/2bh=3×(2×21.17×0.3×0.9×0.62)×103/(2×0.1×0.1)=1.06MPa ≤【て】=1.5MPa 满足要求。 2.4顶板下杆件计算 （1）脚手管强度计算
箱室每根脚手架承受梁顶板上传递荷载： F=21.17×（0.9×0.9）=17.15kN 脚手管面积为489mm 2,则
σ=17.15×103÷489×10-6=35Mpa 因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆的稳定性计算方法来对其稳定性进行计算。 A 、单肢杆件的计算长度系数 本方案中计算参数：立杆纵距La ＝0.9m ，立杆横距Lb ＝0.9m ，步距h ＝1.2m ，扣件式脚手管A ＝489mm 2，立杆截面抵抗矩为w =5.08×103mm 3。立杆回转半径 i =15.8mm ，钢材的抗压强度设计值c f =0.205KN/mm 2。 据：33.19 .02 .1==b l h ；连接点设置取3步3跨；33.19 .02 .1==a l h ； 查表5—22求得长度系数=μ 1.558 3.1180158 .02 .1558.1=?= = i h μλ 查表5—18用插入法求得轴心受压稳定系数?为0.464 B 、稳定性计算 不组合风荷时 m c f A N γ?≤9.0 ，其中m γ材料强度附加分项系数， 不组合风荷时QK GK QK GK m S S S S 15.15607 .1++=γ，这里取m γ=1.5607 左边 A N ?9.0=489464.015.719.0??KN =68.0N/mm 2，右边5607 .1205 =m c f γ=131.4 N/mm 2 68.0 N/mm 2<131.4 N/mm 2 即脚手架稳定性符合要求。 箱室内支架下垫10×10cm 方木分布荷载，方木采用箱梁底板上的钢筋托架支撑，其钢筋托架作力点与梁底支架对应。 四、箱梁支架模板设计方案 4.1荷载组合 底板下荷载组合： 顶板下胶合板重P 1=0.672×0.010×10=0.07 kpa 箱室内方木重P 2=0.5×5×0.1×0.1×10+0.5×2×0.15×0.15×10=0.48 kpa 箱室支架数量如下： 4.2m 立杆1根，4.2*3.85=16.17kg 1m 横杆8根， 1*8*3.85=30.85kg KTZ-50立杆调底座1个，5kg/根 KTZ-50立杆调托撑1个，5kg/根 钢管 （0.5+0.5）*1.5*3.85=5.8kg 扣件4个 4*1=4kg F 箱室=0.07+0.48+(16.17+30.85+5*2+5.8+4)*10/1000=1.22 kpa 底板下模板重P 2=0.672×0.015×10=0.1kpa 底板下方木重P 2=0.5×5×0.1×0.1×10+0.5×2×0.15×0.15×10=0.48kpa P 其=1.22+0.1+0.48=1.8kpa 控制最不利荷载进行组合，则： 计算底板下用荷载组合为:ΣP=1.2(P 顶底+P 其)+1.4(P 施+P 振) =1.2(32.9+1.8)+1.4(2+2.5) =47.94kpa 腹板下荷载组合： F 模板=0.015*6.72=0.1KN F 方木=(0.1*0.1*1*5+0.15*0.15*1*3.3)*5=0.62KN 所以，箱梁模板、方木自重 P 其=1kpa 控制最不利荷载进行组合，则： 计算腹板下用荷载组合为: Σq=1.2(F+ P 其)+1.4（P 施+P 振） =1.2(109+1)+1.4(2+2.5) =138.3 kpa 4.2底腹板下竹胶板强度计算 4.2.1弹性模量，静弯强度根据《桥涵》（下册）P 14页。 竹胶合板：E 竹=5×103Mpa [σ]竹=80MPa 取1mm 宽板条作为计算单元，竹合板δ=15mm 竹合板： 334223 11 115281.31212 11 11537.566I bh mm W bh mm = =??===??= 4.2.2腹板底竹胶合板的分配梁净间距设为100mm （如下图），则 323244944912 138.310/11 138.3100.1 1.41010101.410 3.7[]8037.51055138.30.11000.13[]0.5(384384510281.310200 q KN m M ql KN m M MPa MPa W ql mm mm EI σσδδ------=?==???=???===<=???===≤==????可行） 查《实用土木工程手册》P185表 底板底竹胶合板的分配梁间距设为200mm （如下图），则 q=47.94×10-3 KN/m 323244944912 47.9410/11 47.94100.21.911010101.9110 5.09[]8037.5105547.940.22000.69[] 1.0(384384510281.310200 q KN m M ql KN m M MPa MPa W ql mm mm EI σσδδ------=?==???=???===<=???===≤==????可行） 查《实用土木工程手册》P185表 4.3底板下分配梁强度计算 4.3.1横向分配梁强度计算 由以上计算可知，横向分配梁中心的间距为200mm ，其跨度按L=0.9米计算。 （如下图） q=9.6KN/m [][]2233 6 3423 363447.940.29.6/11 9.60.90.97880.97108112.010101 1010833121 10101676 0.9710 5.8112.016710559.6384w w q KN m M qL KN m M W cm cm I cm W cm M N m MPa MPa W m qL EI σσσδ-=?===??=??===??=??==??=??===<=???==需选用10方木作为横向分配梁，则： （可） []34 98 100.9 1.0838491083310900 [] 2.25400 mm mm δδ-?= =（可） 查《实用土木工程手册》P 185表 て=3P/2bh=3×(47.94×0.9×0.2×0.62)×103/(2×0.1×0.1)=0.80 MPa ≤【て】=1.5MPa 满足要求。 4.3.2纵向分配梁强度检算 跨度L=60cm ，间距90cm 3234233632347.9410/0.30.912.942 12.940.61.9488 1 151542191211515562.56 1.9410 3.45[]1 2.0(562.5105n 45384n w P q A N m m m KN n M P l KN m mm I cm W cm M N m MPa MPa W m Pl EI σσδ-=?=???==??=??=??= ??==??=??===<=?-==选用150150方木作为纵向分配梁，则： 可） 233 98 2412.94100.6 3842910421910600 0.15[] 1.5400mm mm δ-?-????????=<== 查《实用土木工程手册》P 184表 4.4腹板下分配梁强度计算 4.4.1横向分配梁强度计算 腹板下横向分配梁中心间距按照20cm 布设，其跨度按L=0.3米计算。（如下图） q=27.7KN/m []223423363434 98 138.30.227.7/11 27.70.30.3188 101 1010833121 10101676 0.3110 1.8612.0167105527.7100.338438491083310w q KN m M qL KN m cm I cm W cm M N m MPa MPa W m qL EI σσδ--=?===??=??=??==??=??===<=????==????选用10方木作为横向分配梁，则： （可） []0.04300 []0.75400 mm mm δδ=<= =（可） 查《实用土木工程手册》P 184表 て=3P/2bh=3×(138.3×0.2×0.3×0.62)×103/(2×0.1×0.1)=0.77 MPa ≤【て】=1.5MPa 满足要求。 4.4.2纵向分配梁强度检算 跨度L=60cm ，间距 30cm 323423363223138.310/0.150.3 6.224 6.220.61.8788 1 151542191211515562.56 1.8710 3.32[]12(56 2.5105n 454384n w P q A N m m m KN n M P l KN m mm I cm W cm M N m MPa MPa W m Pl EI σσδ-=?=???== ??=??=??= ??==??=??===<=?-?==选用150150方木作为纵向分配梁，则：可） 33 98 4 6.22100.6 3842910421910600 0.4[] 1.5400mm mm δ--????????=<== 查《实用土木工程手册》P184表 4.5 碗扣支架的间距选择和杆件计算 4.5.1碗扣支架的间距选择 底板下为（横向×纵向）90×60cm ，腹板下为（横向×纵向）30×60cm 。 3.5.2杆件计算 （1）底板脚手管强度计算 每根脚手架承受梁上传递荷载： 底板F=47.94×（0.9×0.6）=25.9kN 脚手管面积为489mm 2,则 σ=25.9×103÷489×10-6=52.9Mpa 因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆的稳定性计算方法来对其稳定性进行计算。 A 、单肢杆件的计算长度系数 本方案中计算参数：立杆纵距La ＝0.6m ，立杆横距Lb ＝0.9m ，步距h ＝1.2m ，扣件式脚手管A ＝489mm 2，立杆截面抵抗矩为w =5.08×103mm 3。立杆回转半径 i =15.8mm ，钢材的抗压强度设计值c f =0.205KN/mm 2。 据：0.26 .02 .1==b l h ；连接点设置取3步3跨；33.19 .02 .1==a l h ； 查表5—22求得长度系数=μ 1.334 3.1010158 .02 .1334.1=?= = i h μλ 查表5—18用插入法求得轴心受压稳定系数?为0.58 B 、稳定性计算 不组合风荷时 m c f A N γ?≤9.0 ，其中m γ材料强度附加分项系数， 不组合风荷时QK GK QK GK m S S S S 15.15607 .1++=γ，这里取m γ=1.5607 左边 A N ?9.0=48958.09.529.0??KN =82.2N/mm 2，右边5607 .1205 =m c f γ=131.4 N/mm 2 82.2 N/mm 2<131.4 N/mm 2 即碗扣式脚手架稳定性符合要求。 （3）腹板脚手管强度计算 每根脚手架承受梁上传递荷载： 腹板F=138.3×（0.3×0.6）=24.9kN 脚手管面积为489mm 2,则 σ=24.9×103÷489×10-6=51Mpa 因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆的稳定性计算方法来对其稳定性进行计算。 A 、单肢杆件的计算长度系数 本方案中计算参数：立杆纵距La ＝0.6m ，立杆横距Lb ＝0.3m ，步距h ＝0.6m ，扣件式脚手管A ＝489mm 2，立杆截面抵抗矩为w =5.08×103mm 3。立杆回转半径 i =15.8mm ，钢材的抗压强度设计值c f =0.205KN/mm 2。 据：0.16 .06 .0==b l h ；连接点设置取3步3跨；23 .06 .0==a l h ； 查表5—22求得长度系数=μ 1.75 4.660158 .06 .0748.1=?= = i h μλ 查表5—18用插入法求得轴心受压稳定系数?为0.793 B 、稳定性计算 不组合风荷时 m c f A N γ?≤9.0 ，其中m γ材料强度附加分项系数， 不组合风荷时QK GK QK GK m S S S S 15.15607 .1++=γ，这里取m γ=1.5607 左边 A N ?9.0=489793.024.99.0??KN =57.8N/mm 2，右边5607 .1205 =m c f γ=131.4 N/mm 2 57.8 N/mm 2<131.4 N/mm 2 即碗扣式脚手架稳定性符合要求。 五、翼板下竹胶板及横纵梁强度计算 5.1荷载组合 翼板下临时设施构件：模板重P 1=0.672×0.015×10=0.1kpa 方木重P 2=0.5×3.3×0.1×0.1×10+0.5×1×0.15×0.15×10=0.28kpa P 其= P 1+ P 2=0.38kpa ΣP=1.2(P 翼根+ P 其)+1.4（P 施+P 振）=27.91kpa 5.2竹胶板强度计算 竹胶板下分配梁布置间距同阶段一梁底分配梁布置，翼板比较阶段一梁底轻，所以此处不再进行胶合板强度计算。 5.3翼板下横向分配梁强度计算 由以上计算可知，横向分配梁的间距为30mm ，其跨度按L=0.9m 计算。 （如下图） q=27.91KN/m [][]223 3 6 34 23 363 427.910.38.411 8.40.90.85880.85107112.010 101 1010833121 10101676 0.8510 5.112.016710558.410384w w q KN m M qL KN m M W cm cm I cm W cm M N m MPa MPa W m qL EI σσσδ-=?===??=??===??=??==??=??===<=???==需选用10方木作为横向分配梁，则： （可）[]34 980.91.038491083310900 [] 2.25400 mm mm δδ-?= =（可） 查《实用土木工程手册》P 185表三 5.4纵向分配梁强度检算 跨度 L=120cm 323423363 22327.9110/0.3 1.08.44 8.41.2 5.0488 151 151542191211515562.56 5.04109.0[]12(562.5105n 4544384n 384w P q A N m m m KN n M P l KN m cm I cm W cm M N m MPa MPa W m Pl EI σσδ-=?=???== ??=??=??= ??==??=??===<=?-?-==?选用15方木作为纵向分配梁，则：可）33 98 8.4100.9 4910421910900 1.9[] 2.25400mm mm δ-???????=<== 查《实用土木工程手册》P 184表 5.5翼板下碗扣支架的间距选择 翼板下为（横向×纵向）90×60cm 。 5.6翼板下杆件计算 （1）脚手管强度计算 每根脚手架承受梁上传递荷载： 底板F=20.5×（0.9×1.2）=22.14kN 脚手管面积为489mm 2,则 σ=22.14×103÷489×10-6=45.3Mpa 因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆的稳定性计算方法来对其稳定性进行计算。 A 、单肢杆件的计算长度系数 本方案中计算参数：立杆纵距La ＝1.2m ，立杆横距Lb ＝0.9m ，步距h ＝1.2m ，扣件式脚手管A ＝489mm 2 ，立杆截面抵抗矩为w =5.08×103 mm 3 。立杆回转半径 i =15.8mm ，钢材的抗压强度设计值c f =0.205KN/mm 2。 据：0.12 .12 .1==b l h ；连接点设置取3步3跨；33.19 .02 .1==a l h ； 查表5—22求得长度系数=μ 1.905 4510158 .02 .1905.1=?= = i h μλ 查表5—18用插入法求得轴心受压稳定系数?为0.328 B 、稳定性计算 不组合风荷时 m c f A N γ?≤9.0 ，其中m γ材料强度附加分项系数， 不组合风荷时QK GK QK GK m S S S S 15.15607 .1++=γ，这里取m γ=1.5607 左边 A N ?9.0=489328.020.59.0??KN =115N/mm 2，右边5607 .1205 =m c f γ=131.4 N/mm 2 115 N/mm 2<131.4 N/mm 2 即碗扣式脚手架稳定性符合要求。 六、侧模板验算 6.1、混凝土侧压力计算 侧模高度采用H=3M 为设计数据。一般采用内部振动器，混凝土灌筑速度取1M/h ，施工气温取为10℃。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列公式计算，并取值作计算依据。 2/121022.0νββγt F c = (A.0.2-1) 式中F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）； Υc ——混凝土的重力密度（kN/m 3）； t 0——新浇筑混凝土的初凝时间（h ），按t 0=200/(10+15)=8小时计算。 v ——混凝土的浇筑速度（m/h ）； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ）； β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2： β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10；不小于100mm 时，取1.15。 混凝土侧压力的分布可见图A.0.2：其中，按有效压头高度h y ，可按下列公式计算： F=γ C *H (A.0.2-3) 解：取β1=1.2，β2 =1.15，由式（A.0.2-1）计算时： ㎡ F=γ C *H =25*3=75 KN/㎡ 二者取最小值，新浇筑混凝土对模板的最大侧压力为：60.7KN/㎡ 检验强度时荷载设计值为：F 1=1.2*60.7+1.4*4.0=78.44KN/㎡ 检验挠度时荷载标准值为：F 2=60.7 KN/㎡ 6.2、模板设计 设计模板的面板采用厚度为20mm 的竹胶板；贴面板水平肋用10*10和 5*10 图A.0.2混凝土 方木，间距150mm ；贴水平肋方木支架用10*15方木，间距为50cm ，拉杆背楞为10#双背槽钢，拉杆为Ф20对拉螺栓，拉杆纵向间距每1.0m 设一道，竖向间距每0.5m 设一道。 6.3、面板的检算 面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距100cm ；竖肋间距为25cm ； 竹胶板弹性模量，静弯强度根据《桥涵》（下册）P 14页。 竹胶合板：E 竹=5×103Mpa [σ]竹=80MPa 取1mm 宽板条作为计算单元，竹合板δ=15mm 竹合板： 334223 11 1152811212 11 11537.566I bh mm W bh mm = =??===??= 竹胶合板的分配梁间距设为200mm （如下图），则 -3 q=78.44×10 KN/m 23244 9 4343 11 78.4100.200.391088 0.3910 1.04[]8037.5105560.7102002000.9[]1(384384510281200 M ql KN m M MPa MPa W ql mm mm EI σσδδ-----==???=???===<=????===≤==???可行） 6.4、水平肋强度计算 由以上计算可知，竖向分配梁的间距为200mm ，其跨度按L=0.5米计算。 （如下图） q=19.61KN/m [][]2233 6 34 23 363178.440.2015.7260.70.2012.1411 15.70.50.49880.491040.912.010101 510417121 510836 0.4910 5.912.08310w w q KN m q KN m M qL KN m M W cm cm I cm W cm M N m MPa MPa W m σσσ-=?==?===??=??===??=??==??=??===<=?需选用5方木作为分配梁，则： （可） []434 98 5515.7100.60.738438491041710600 [] 1.25400 qL mm EI mm δδδ-???=== =（可） 查《实用土木工程手册》P 185表 6.5、双背10#槽钢背楞强度检算 跨度 L=100cm 3222334 333363 78.4410/0.50.623.5312123.53 1.0 4.4882 10#1 2(4.810(4.80.53)8.3)3931212(4.810(4.80.53)8.3)78.6610 4.41078.610P q A N m m m KN n M P l KN m n I cm W cm M N m W m σ-=?=???=--=??=??=??=???--?==???--?=???==?选用双背槽钢作为背楞，则： []4242333 33118 561455415242123.5310 1.03843842 2.11039310 1000 0.58[] 2.5(400w MPa MPa n n Pl n EI mm mm σδδ-=<=--?-?-==????????=<==（可）可） 查《实用土木工程手册》P 184表 6.6、拉杆螺栓检算 模板对拉杆的计算公式： P=F*A 式中：P —模板拉杆承受的拉力（N ）； F —混凝土的侧压力（N/m 2）； A —模板拉杆分担的受荷面积（m 2），其值为A=a*b ； a —模板拉杆的横向间距（m ）； b —模板拉杆的纵向间距（m ）； P=78400 N/m 2*1m*0.5m=39.2KN 根据《路桥施工计算手册》，对拉杆选择M20的拉杆。 计 算： 复 核： 审核： 计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自外径48mm 重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。 回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。 ②方木 根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用； 方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。 截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3 截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3 截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3 ③木胶合板（参照产品试验性能参数） 模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm 抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2； 取1m宽模板， 惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4； 模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3； 静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3； ④钢模板面板 钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。 抗弯拉、压强度设计值f=215N/mm2，抗剪强度设计值f=125N/mm2 弹性模量E=206000N/mm2。 取1m宽，截面积A=6000mm2，惯性矩I=1.8×10-8m4；截面模量W=6×10-6m3；静矩S=4.5×10-6m3 ⑤钢背楞 竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢；背楞采用2［10普通型热轧 箱梁模板设计计算 1箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2 F=26*4.5=117.0KN/m2 故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 1.1侧模面板计算 面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。 按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 1.2竖向次楞计算 次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。 现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。 2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。 扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为13.0m，（计算取的高度） 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 板底纵向钢管的间距距离300mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。、 （实际铺设脚手板50mm厚200mm宽） 模板自重0.35kN/m2，大型设备、结构构件荷载4.00kN/m2。（网架荷载小于此荷载） 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 楼板强度计算参数：钢筋级别三级钢筋。 楼板的混凝土强度等级C40。 每天标准层施工天数5天。 楼板截面支座配筋率（%）0.28 楼板短边比长边的比值（1.00） 计算楼板的厚度（m）0.10 计算楼板的长边长度（m）2.5 （据结构图纸，楼板下为井字梁，纵横向间距均2.5米） 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 0.350×0.900=0.315kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000+3.500)×0.900=6.750kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况 板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图 附件1:连续箱梁施工工艺流程图 附件3:质量保证体系 第 旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 疋 教 育 计 划 改进工作质量 质量保证体系 项目经理部质量 管 理领导小组 项目队质 ￡量小组 各项工作制度和标准 技术保证 贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理 现 场 Q C 小 组 活 动 熟 悉 图 纸 掌 握 规 范 应 用 新 技 术 工 -艺 技术岗位责任制 质量责任制 底 划 训 核 总结表彰先进 提高工作技能 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优 价 宀 完 善 计 量 支 付 手 续 制 疋 奖 罚 措 施 签 疋 包 保 责 任 状 L 1 接 疋 进 充加 受 期 行 分强 奖优罚劣 业 不 自 用现 主 疋 检 现场 和 期 代试 经济兑现 监 质 化试 理 量 检验 监 检 手控 督 查 段制 质量评定 附件4:安全、质量保证体系图 质量保证体系 L 思想保证组织保证技术保证 提高质量意识 I TQC教育项目经理部质量管理领导小组 项目队质量小组 为用户服务质量工作检查 检查落实 改进工作质量 QC 小 组 活 岗 前 技 术 培 训 总结表彰先进 贯彻IS09000系列质量标 准，推行全面质量管理 施工保证 创优规划 制度保证 各项工作制度和标准 熟 悉 图 纸 掌 握 规 r 1 T 技术岗位责任制 底划 提高工作技能 实现质量目标 经济法规 经济责任制 优 测 优 价 复 核 卓 里 质 疋 创 优 措 施 确 创 优 项 目 制 疋 奖 罚 措 施 质量评定 充加 分强 利现 现场 代试 检验 测控 手手 制 奖优罚 劣 经济兑 现 见 专业资料 F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表： 一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满 青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。 盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性 JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0 梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0 平面图 立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝ 35.64kN/m q1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/m q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝ 29.2kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝ 0.134kN·m σ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝ 0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kN R3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN 怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月 目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15) A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。 箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4 现浇箱梁支架计算书 一、设计依据 1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册） 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001) 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社 6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社 二、工程概况 挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。 因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。 箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下： 具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值 主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。 国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日 目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5) 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立 叠合板底（轮扣式）支撑计算书 计算依据： 1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-2014 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 平面图 纵向剖面图 四、叠合楼板验算 按简支梁，取1.2m单位宽度计算。计算简图如下： W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4 I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3 承载能力极限状态 q 1=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )+γ Q bQ 1k =1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） +1.4×1.2×3=9.739kN/m q 1静=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） =4.7kN/m 正常使用极限状态 q=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )+γ Q bQ 1k =1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） +1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算 M max =0.125q 1 l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·m σ=M max /W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν max ＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mm ν max =0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm 满足要求！ 五、主梁验算 q 1=γ G l(G 1k +(G 2k +G 3k )h )+γ Q lQ 1k =1.2×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态 q=γ G l(G 1k +(G 2k +G 3k )h )+γ Q lQ 1k =1×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m 目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48) 2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。 金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R ＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用地铁车站主体结构模板、支架计算书
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