Computer-aided process design for the tension levelling of metallic1999

Computer-aided process design for the tension levelling of metallic1999
Computer-aided process design for the tension levelling of metallic1999

Journal of Materials Processing Technology89–90(1999)218–223

Computer-aided process design for the tension levelling of metallic

strips

Fusahito Yoshida*,Masaki Urabe1

Department of Mechanical Engineering,Hiroshima Uni6ersity1-4-1Kagamiyama,Higashi-Hiroshima739-8527,Japan

Received26June1998

Abstract

The present paper deals with a computer-aided process design for tension leveling based on?nite element analysis.A FE code developed speci?cally for that purpose,which involves a sophisticated constitutive model of cyclic plasticity,enables the accurate performing of a numerical simulation.The very short computation time in numerical simulation by this FE code is due to a novel calculation algorithm to solve the steady elasto-plasticity problem based on the incremental deformation theory of plasticity. From the results of numerical simulation for some tension leveling processes,it has been concluded that a series of work rolls should be set in the?nal stage of the leveling process such that the roll-intermesh gradually decreases along the stream line and approaches zero at the?nal roll.?1999Elsevier Science S.A.All rights reserved.

Keywords:Tension leveling;Computer-aided process design;Finite element method;Constitutive modelling;Cyclic plasticity

1.Introduction

Tension leveling is a typical metal forming tech-nique for producing perfectly?at metallic strips.In most factories,the tension-leveling process(the com-bination of roll-pitches,roll-intermesh and applied tensile load)is determined by a try-and-error ap-proach.In order to determine the optimal process for tension leveling,there have been some attempts at computer-aided process designing,mostly at the R&

D centers of steel companies and heavy industries[1–

5].In these works,in order to predict the curvature of a metallic strip right under a work roll(hereafter called‘work curvature’),two types of models,i.e., empirical and analytical,were presented.In the em-pirical models[1–3],the work curvature of a strip is formulated based on experimental data as an explicit function of the mechanical properties(Young’s mod-ulus,Poisson’s ratio and yield strength)and the thickness of the strip,the roll-intermesh,the roll-pitch and the applied tensile stress.On the other hand, some simpli?ed analytical models[4,5]have also been presented,but none are based on FE analysis.How-ever,neither the empirical nor the analytical models so far proposed take into account the complex defor-mation behavior of metallic strips characterized by the Bauschinger effect and cyclic hardening/softening. As a result,the accuracy of the work curvatures of a strip predicted by these models is not always ensured. Instead of such classical approaches,the authors propose a computer-aided process design for the ten-sion leveling of metallic strips based on the?nite ele-ment analysis.The present paper describes some details for the accurate numerical simulation,i.e.,the new method of identi?cation of material parameters in a constitutive model of cyclic elasto-plasticity to describe accurately the cyclic behavior of the strips,a novel algorithm of the steady FE analysis and its formulation.Moreover,guidelines for process design are discussed based on the results of the FE simula-tion for some typical cases of the tension leveling process.

*Corresponding author.

E-mail address:yoshida@mec.hiroshima-u.ac.jp(F.Yoshida)

1Present address.R&D Research Center of NKK Co.Ltd.1,

Kokan-cho,Fukuyama,Hiroshima721,Japan.

0924-0136/99/$-see front matter?1999Elsevier Science S.A.All rights reserved. PII:S0924-0136(99)00034-5

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2.Analytical procedures

2.1.Constituti 6e modelling and identi?cation of material parameters

In order to perform accurate numerical simulation of the tension-leveling process,it is necessary to have an appropriate constitutive model that can describe cyclic behavior,especially,cyclic hardening /softening charac-teristics and the Bauschinger effect.In the present work,the authors use a constitutive model proposed by Chaboche and Russelier [6]in which cyclic behavior of materials is described by the combination of non-linear kinematic hardening rules and an isotropic hardening rule (hereafter called the ‘combined hardening model’,see Table 1).This type of model can well describe complex stress–strain responses such as cyclic harden-ing and the Bauschinger effect under cyclic loading [7,8].If only the linearly kinematic hardening rule is used,it is identical to the so-called Prager model [9].Constitutive models incorporate a number of mate-rial parameters that should be identi?ed from some material tests (e.g.the combined hardening model used in this paper incorporates eight parameters).For thin sheet metals,conventional tension–compression tests cannot be conducted because of the buckling of the sheets in compression.Instead of tension-compression tests,the present authors [8]recently proposed cyclic bending tests in order to identify the material parame-ters in an elastic–plastic constitutive model.Obviously,such experiments will involve inhomogeneous stress and

Fig. 1.Cyclic stress–strain response predicted by the combined

hardening model [6]and the linearly kinematic hardening model [9],together with the experimentally determined tensile stress–strain curve.

strain ?elds in a sheet specimen and the material parameters cannot be determined from the experiment immediately.Therefore,an iterative identi?cation pro-cedure is necessary.Here,the identi?cation problem is formulated as an optimization problem where the func-tion to be minimized is an error function de?ned as the difference between the test results and the correspond-ing results of numerical simulation [8,10].

For example,Fig.1shows the stress–strain curve for a SPCC strip used for the experiments,together with the results of numerical simulation using the combined hardening model and the linearly kinematic hardening model which incorporates the thus-identi?ed material parameters.

2.2.No 6el algorithm of ?nite element analysis

So far,there have been some attempts with FE analyses of tension-leveling process [11,12],however,one of the problems in these analyses is that conven-tional non-steady FE analyses need considerable com-putation time.This is mainly due to:the displacement of a material element moving along the stream line of the strip being very large;and the procedure of contact /detouch searching between the numbers of rolls and the strip being very time-consuming.

As a breakthrough of the above problems,the present authors have developed a ?nite element code for steady elastic–plastic analysis based on the incre-mental deformation theory of plasticity for the speci?c purpose of simulating the tension-leveling process.The procedure of the analysis is illustrated schematically in Fig.2and is summarized as follows:(i)First,the roll-pitches are assumed as an initial guess;(ii)Consid-ering such a situation that the rolls are moving down step by step during tension leveling,we determine the

Table 1

Constitutive model [6]Kinematics:m =m e +m p

Flow rule:

f =12(S ?h ):(S ?h )?1

3(Y +R )2

Isotropic hardening rule:R =b (Q ?R )m ˉ,

m ˉ= 23

m p :m p

1/2

Kinematic hardening rule:h =h 1+h 2

h 1=23

H %m p

[linear kinematic hardening]

h 2=C 2

3a m p ?m ˉh 2

[non-linear kinematic hardening]

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220steady stream line of the strip is determined for each time step (here,the time increment D t corresponds to the roll-intermesh increment)until the roll-intermeshes reach the prescribed ones;and (iii)since the thus calcu-lated ?nal roll-pitches are different from the prescribed pitches,the ?nal solution is obtained after a few num-ber of iterations of the above procedure by correcting the pitches.

A great advantage of this FE code over other con-ventional codes is the much less calculation time for obtaining the ?nal steady solution.One of the reasons for this is that this analysis does not include the itera-tion for the contact /detouch searching between a roll and a strip,which is a quite time-consuming procedure in conventional non-steady FE calculation.

2.3.Finite element formulation

In the FE formulation,the Kirchhoff–Love hypothe-sis,is assumed that the cross-section of a plane initially normal to the plate’s axis remains plane and normal to the axis,under plane-strain conditions.

Assuming that the solution at a time (t =t )has been obtained,the FE stiffness equation for a plate element at the subsequent stage (t =t +D t )is described.In Fig.3are shown two plate elements at the current (t =t )and the subsequent (t =t +D t )stages,respectively.Here,x –y is the global coordinate system and x ?p

Fig.3.Global and local coordinate systems to describe the kinetics of a plate element.

and x ?p ˉare the local coordinate systems at t =t and t =t +D t ,respectively.

When using the linear and cubic interpolations for the displacement increments,D u x and D u p ,respectively,the strain increment {D m }is given as a linear function of the nodal displacement increment

{D u }[u x i D u p i D u %p i D u x i D u %p i ]T

as follows:{D m }=[B ]t {D u x ?p },

(1)

where [B ]t is the strain–displacement matrix (at t =t )that has linear components of x and p .Therefore,the strain at the subsequent stage,{m t +D t }(={m j }t +D t ),is given by the equation:

{m t +D t }={m t }+{D m }={m t }+[B ]{D u }.

(2)

In this steady analysis,the stress–strain history of each material element moving along the stream line is expressed by a cyclic stress–strain curve,as shown schematically in Fig.4.The stress–strain curve in each half stress /strain cycle is expressed by the following equation based on the deformation theory of plasticity:{|}?{|(k )*}=[D ]({m }?{m (k )*}),

(3)

where {|*(k )}and {m *(k )}are the stress and strain states at

the k -th stress reversal point and [D

]stands for the stress–strain matrix de?ned in the stress-strain coordi-nate system in which the origin is identical with the stress reversal point (see Fig.4(b)).Therefore,at t =t +D t ,the stress–strain relationship is given by the equation:

{|t +Dt }=[D

t +Dt ]{m t +Dt }+({|(k )t +Dt *}?[D t +Dt ]{m (k )t +Dt *}).

(4)

Let {P }=[F x i F p i M i F x j F p j M j ]T be the nodal force

vector,then,from the principle of virtual work:{D u }T {P t +D t }x ?p ˉ=

&

V

{D m }T {|t +D t }d V ,

(5)

Fig.2.Flow chart of the present FE analysis.

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together with Eqs.(2)–(4),the FE stiffness equation for an plate element at t =t +D t is derived in the subse-quent local coordinate,x ?p ˉ,as:{P t +D t }x ?p ˉ?&

V

[B ]T [D

t +D t ]{m t }d V ?&

V

[B ]T ({|(k )t +D t *}?[D t +D t ]{m (k )t +D t *})d V =

&

V

[B ]T [D

t +D t ][B ]d V

{D u }.(6)

This stiffness equation is also expressed in the current local coordinate,x ?p ,as:{P t +D t }x ?p ?&

V

[B ]T [D

t +D t ]{m t }d V ?&V

[B ]T

({|(k )t +D t *}?[D t +D t ]{m (k )t +D t *})d V

=

&

V

[B ]T [D

t +D t ][B ]d V +[Q ]

{D u }.(7)

where [Q ]is the rotation matrix to describe the rotation

of the local coordinate,d q :(D u p j ?D u p i )/l as shown in Fig.3.By summing the whole of the element stiffness equations,the global stiffness equation to be solved is formulated.

Fig.5.Work curvatures as a function of the roll-intermesh predicted

by the FE analyses using two types of constitutive models,together with experimental results.

3.Numerical results and discussion

3.1.Veri?cation of the accuracy of the analysis

In order to verify the accuracy of the FE analysis,the

results of numerical simulation for work curvatures were compared with the corresponding experimental results.For that purpose,tension-leveling experiments with a three-or a four-roll unit (see Fig.5)were conducted using mild steel strip (0.5mm thick SPCC)under various conditions of roll-intermesh and tensile stress.The work curvature of a strip right under the work roll was determined from the pro?le of the strip measured by a cantilever-type pro?le meter.The resid-ual curvature of the strip after the ?nishing of the process was also determined from the strain change measured by strain gauges bonded on both of the surfaces of the strip when the strip was cut off after it had passed through the roll unit.

Fig.6shows the relationship between work curvature and roll-intermesh for a four-roll experiment under 40MPa back tension,calculated by the present FE code using two types of constitutive models:the combined hardening model and the linearly kinematic hardening

Fig.4.Updated coordinate system |??m ?to describe cyclic stress–strain response by the deformation theory of plasticity:(a)the stream line of a strip in tension leveling;(b)the stress–strain response of a material element during tension leveling.Fig.6.Residual curvatures as a function of roll-intermesh predicted by the FE analyses using two types of constitutive models,together with experimental results (back tension of 40MPa,for 0.5mm thick SPCC).

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222Fig.7.Residual curvatures (‘curl’in the longitudinal direction and ‘gutter’in the width direction of the strip)as a function of roll-inter-mesh predicted by the FE analyses using two types of constitutive models,together with experimental results (back tension of 40MPa,for 0.5mm thick SPCC).

Fig.9.Residual curvatures (‘curl’in the longitudinal direction and ‘gutter’in the width direction of the strip)as a function of roll-inter-mesh predicted by the FE analyses,together with experimental results (back tension of 27MPa,for 0.5mm SPCC).

types A and B as shown in Fig.8(a)and (b),respec-tively,of which the roll arrangements were the same as those used in the experiments of Hattori et al.[2].The process of type A consists of two four-roll units (No.1and 2in Fig.8(a))followed by two three-roll units (No.3and 4in Fig.8(a)).In this process,the roll-inter-meshes for unit Nos.I to 3were set as 4,4and 15mm,respectively and the effect of the roll-intermesh of No.4unit (from 1to 9mm)on the residual curvature was examined.Type B has a four-roll unit (No.1in Fig.8(b),5mm roll-intermesh)and a three-roll unit (No.2in Fig.8(b),4.5mm roll-intermesh)followed by a series

model;together with experimental results.The calcu-lated results of the residual curvature as a function of roll intermesh,together with the experimental data,for a four-roll experiment,are shown in Fig.7.From these results,it can be concluded that this FE analysis gives an accurate prediction for the curvature in tension leveling when using the combined hardening model.

3.2.Process design

As an example,two typical cases of tension leveling processes for a 0.5mm thick SPCC strip were examined

Fig.8.Two types of tension-leveling processes:types A and B.

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Fig.10.Bending moment versus curvature curve in type A process predicted by the FE analysis (back tension of 27MPa,for 0.5mm SPCC).

4.Concluding remarks

A system of computer-aided process design for ten-sion leveling has been presented.A FE code developed speci?cally for that purpose,which involves a sophisti-cated constitutive model of cyclic plasticity,exclusively enables us the performing of accurate numerical simula-tion.The very short computation time in the numerical simulation with this FE code is due to a novel calcula-tion algorithm to solve the steady elasto-plasticity prob-lem based on the incremental deformation theory of plasticity.

From the results of numerical simulation for some tension leveling processes,it has been concluded that a series of work rolls should be set in the ?nal stage of a leveling process such that the roll-intermesh gradually decreases along the stream line and approaches to zero at the ?nal roll.

Acknowledgements

The authors are grateful to Dr T.Okada and K.Tanita of Hiroshima University for their help with the experiments and the computation.They also would like to thank to T.Kajiwara of Mitsubishi Heavy Industry Co.Ltd for providing the test apparatus and specimens.

References

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of work rolls (No.3unit in Fig.8(b))of which roll-in-termeshes gradually decreases along the stream line and approaches to zero at the ?nal roll.In this process,the effect of the roll-intermesh at the ?rst roll of No.3unit (from 0to 3mm)on the residual curvature was investigated.

Fig.9shows the calculated results of the ?nal resid-ual curvatures of the strip,in the longitudinal direction (the so called ‘curl’)and the width direction (the ‘gut-ter’),as a function of the roll-intermeshes at unit No.4for the type A and at the unit No.3for type B,respectively,under 27MPa back tension.It is found in this ?gure that the curl in type-A process is quite sensitive to the roll-intermesh and the ?at strip can be obtained exclusively under the condition of 6mm roll-intermesh.In contrast,in type-B process,residual curl becomes enough small if the roll-intermesh is set be-tween 1and 2mm.The calculated result of bending moment versus curvature curve for type-B process (2mm roll-intermesh at the ?rst roll of No.3unit)is shown in Fig.10.It is found in this ?gure that the curvature decreases with increasing number of bending cycles.In addition,contrary to the curl,the gutter is not so sensitive to the roll-intermesh for both the processes (see Fig.9).

From the above results,it can be concluded that,for the type-B process,a series of work rolls should be set in the ?nal stage of a leveling pro-cess such that the roll-intermesh gradually decreases along the stream line and approaches zero at the ?nal roll.

.

助焊剂技术标准

助焊剂技术标准 免清洗液态助焊剂——————————————————————————————————————— 1 范围 本标准规定了电子焊接用免清洗液态助焊剂的技术要求、实验方法、检验规则和产品的标志、包装、运输、贮存。 本标准主要适用于印制板组装及电气和电子电路接点锡焊用免清洗液态助焊剂(简称助焊剂)。使用免清洗液态助焊剂时,对具有预涂保护层印制板组件的焊接,建议选用与其配套的预涂覆助焊剂。 2 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件,其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准,然而,鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否使用这些文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本适用于本标准。GB 190 危险货物包装标志 GB 2040 纯铜板 GB 3131 锡铅焊料 GB 电工电子产品基本环境试验规程润湿称量法可焊性试验方法 GB 2828 逐批检查计数抽样程序及抽样表(适用于连续批的检查) GB 2829 周期检查计数抽样程序及抽样表(适用于生产过程稳定性的检查) GB 4472 化工产品密度、相对密度测定通则 GB 印制板表面离子污染测试方法 GB 9724 化学试剂PH值测定通则 YB 724 纯铜线 3 要求 外观 助焊剂应是透明、均匀一致的液体,无沉淀或分层,无异物,无强烈的刺激性气味; 在——————————————————————————————————————— 中华人民共和国信息产业部标 200X-XX-XX发布200X-XX-XX实施 SJ/T 11273-2002 ——————————————————————————————————————— 一年有效保存期内,其颜色不应发生变化。 物理稳定性 按试验后,助焊剂应保持透明,无分层或沉淀现象。 密度 按检验后,在23℃时助焊剂的密度应在其标称密度的(100±)%范围内。

历年马基试题精华整理版

历年马基试题 【辨析题】 1、人类的认识和实践是有限的。 答:不完全正确。人类的认识和实践就其现实性即它们的具体实现来说是有限的。(1分)然而,有限与无限是对立的统一。有限是无限的环节、部分和因素,有限包含、体现着无限。人类认识和实践发展的本性,决定有限的界限必然不断地被打破和超越,而趋于无限。(2分)人类已有的认识和实践的成果不是限制、束缚新的认识和实践的框框,而是认识和实践进一步向深度和广度扩展的前提和基础。因而,人类的认识和实践既是有限的又是无限的。(3分) 2、价格是价值的表现形式,有价格的必有价值。 答:错。价值是凝结在商品中的无差别的人类劳动,价值是价格的基础,价格是价值的货币表现。(2分)但是,商品经济条件下,某些并非商品也不具有价值的东西,却取得了商品的形式,可以买卖,从而具有价格。尽管价格是价值的表现形式,但有价格的东西并不一定具有价值。(3分) 3、相对剩余价值是超额剩余价值产生的前提。 答:错。相对剩余价值是指在工作日长度不变的条件下,由于必要劳动时间的缩短,从而相应地延长剩余劳动时间而产生的剩余价值。(1分)超额剩余价值是个别企业首先提高劳动生产率,使产品的个别价值低于社会价值,又按社会价值出售而获得的。(1分)由于资本家普遍追求超额剩余价值,使社会劳动生产率提高,生活资料价值下降,从而劳动力的价值下降,必要劳动时间缩短,剩余劳动时间相对延长,实现了相对剩余价值的生产。该命题的错误在于颠倒了相对剩余价值与超额剩余价值产生的因果关系。(3分) 4、生产商品过程中劳动力商品创造的价值是劳动力价值和剩余价值之和。 答:对。劳动力商品的使用价值就是工人的劳动,而工人劳动创造的价值不仅补偿劳动力的工资,还创造出了更多的价值即剩余价值。 5、马克思认为,生产力是划分社会经济形态的客观标准。 答:不完全正确。划分社会经济形态的标准是生产关系。但生产力起间接作用。 6、量与事物的存在是直接同一的。 答:错。质与事物的存在是直接同一的,但量与事物的存在则不是直接同一的。量的变化在度的范围并不影响事物性质的变化,只有量变突破度,才会引起质变。 7、古希腊哲学家说:“没有理性,眼睛是最坏的见证人”。 答:错。本论强调了理性认识的重要性,如没有理性认识,感性认识是盲目的,这有合理之处,但是,不能以此而否认感性认识的作用。感性认识与理性认识是辩证统一的,理性认识依赖于感性认识,感性认识有待于上升为理性认识。

焊接质量检验标准

JESMAY 培训资料 焊接质量检验标准焊接在电子产品装配过程中是一项很重要的技术,也是制造电子产品的重要环节之一。它在电子产品实验、调试、生产中应用非常广泛,而且工作量相当大,焊接质量的好坏,将直接影响到产品的质量。电子产品的故障除元器件的原因外,大多数是由于焊接质量不佳而造成的。因此,掌握熟练的焊接操作技能对产品质量是非常有必要的。(一)焊点的质量要求:保证焊点质量最关键的一点,就是必应该包括电气接触良好、机械接触牢固和外表美观三个方面,对焊点的质量要求,须避免虚焊。1.可靠的电气连接锡焊连接不是靠压力而是靠焊接过程形成牢固连接的合金层达到电焊接是电子线路从物理上实现电气连接的主要手段。气连接的目的。如果焊锡仅仅是堆在焊件的表面或只有少部分形成合金层,也许在最初的测试和工作中不易发现焊点存在的问题,这种焊点在短期内也能通过电流,但随着条件的改变和时间的推移,接触层氧化,脱离出现了,电路产生时通时断或者干脆不工作,而这时观察焊点外表,依然连接良好,这是电子仪器使用中最头疼的问题,也是产品制造中必须十分重视的问题。2.足够机械强度为保证被焊件在受振动或冲击时不至脱落、同时也是固定元器件,保证机械连接的手段。焊接不仅起到电气连接的作用,松动,因此,要求焊点有足够的机械强度。一般可采用把被焊元器件的引线端子打弯后再焊接的方法。作为焊锡材料的铅锡2。要想增加强度,就要有足够的,只有普通钢材的合金,本身强度是比较低的,常用铅锡焊料抗拉强度约为3-4.7kg/cm10% 连接面积。如果是虚焊点,焊料仅仅堆在焊盘上,那就更谈不上强度了。3.光洁整齐的外观并且不伤及导线的绝缘层及相邻元件良好桥接等现象,良好的焊点要求焊料用量恰到好处,外表有金属光泽,无拉尖、的外表是焊接质量的反映,注意:表面有金属光泽是焊接温度合适、生成合金层的标志,这不仅仅是外表美观的要求。 主焊体所示,其共同特点是:典型焊点的外观如图1①外形以焊接导线为中心,匀称成裙形拉开。 焊接薄的边缘凹形曲线焊料的连接呈半弓形凹面,焊料与焊件交界处平② 滑,接触角尽可能小。③表面有光泽且平滑。1图④无裂纹、针孔、夹渣。焊点的外观检查除用目测(或借助放大镜、显微镜观测)焊点是否合乎上述标准以外,还包括以下几个方面焊接质量的;导线及元器件绝缘的损伤;布线整形;焊料飞溅。检查时,除检查:漏焊;焊料拉尖;焊料引起导线间短路(即“桥接”)目测外,还要用指触、镊子点拨动、拉线等办法检查有无导线断线、焊盘剥离等缺陷。(二)焊接质量的检验方法:⑴目视检查目视检查就是从外观上检查焊接质量是否合格,也就是从外观上评价焊点有什么缺陷。目视检查的主要内容有: 是否有漏焊,即应该焊接的焊点没有焊上;① ②焊点的光泽好不好; ③焊点的焊料足不足;(a)(b) ④焊点的周围是否有残留的焊剂;正确焊点剖面图2图6-1 JESMAY 培训资料

电子技术基础1.4(半导体器件)

场效应管是利用电场效应来控制电流的一种半导体器件,它的输出电流决定于输入电压的大小,基本上不需要信号源提供电流,所以输入电阻高,且温度稳定性好。 绝缘栅型场效应管 MOS管增强型NMOS管耗尽型NMOS管增强型PMOS管耗尽型PMOS管 1.4 绝缘栅场效应管(IGFET)

1. G 栅极D 漏极 S 源极B 衬极 SiO 2 P 型硅衬底耗尽层 N + N + 栅极和其它电极之间是绝缘的,故称绝缘栅场效应管。 MOS Metal oxide semiconductor 1.4.1 N 沟道增强型绝缘栅场效应管(NMOS)电路符号 D G S

G D S B P N + N + 2. 工作原理 (1) U GS 对导电沟道的控制作用(U DS =0V) 当U GS ≥U GS(th)时,出现N 型导电沟道。 耗尽层 开启电压:U GS(th) U GS N 型沟道 U GS 值越大沟道电阻越小。

G D S B P N + N + (2) U DS 对导电沟道的影响(U GS >U GS(th)) U GS U DD R D U DS 值小,U GD >U GS(th),沟道倾斜不明显,沟道电阻近似不变,I D 随U DS 线性增加。 I D U GD =U GS -U DS 当U DS 值增加使得U GD =U GS(th),沟道出现预夹断。U DS =U GS -U GS(th) 随着U DS 增加,U GD

1 234 U GS V 2 4 6I D /mA 3. 特性曲线 输出特性曲线:I D =f (U DS ) U GS =常数 转移特性曲线:I D =f (U GS ) U DS =常数 U GS =5V 6V 4V 3V 2V U DS =10V 恒流区 U GS(th) U DS /V 5 10 151 234 I D /mA 可变电阻区 截止区 U GD =U GS(th) 2 GS D DO GS(th)1U I I U ?? =- ? ??? I DO 是U GS =2U GS(th)时的I D 值 I DO U GD >U GS(th) U GD

马基辨析、材料题题库完整

复习资料 辨析题部分 市场经济是商品经济,但商品经济并非就是市场经济。 正确。市场经济是商品经济发展到一定阶段的产物,是发达商品经济的表现形式和现代形态。只有建立了统一市场和市场体系的商品经济才是市场经济。市场经济是市场化的商品经济。只有以社会化大生产为基础的商品经济,才能成为市场经济。市场经济是社会化的商品经济。经济关系货币化,金融市场、金融工具和金融手段全面介入经济运行,才能形成市场经济。市场经济是货币化的商品经济。只有在开放条件下,才能与世界经济接轨,把国市场与国际市场对接起来,形成现代市场经济。市场经济是开放化的商品经济。 价格是价值的货币表现,价格的变化就是价值变化的表现。 价值是价格的容和基础。在自由竞争的条件下,价值的变化必然引起价格的变化。但是,在现实的交换活动中,影响价格变化的不仅仅是价值的变化,还有供求关系、竞争、货币币值和政府政策等因素。 价格是价值的表现形式,有价格的必有价值。 价值是凝结在商品中的无差别的人类劳动,价值是价格的基础,价格是价值的货币表现。但是,商品经济条件下,某些并非商品也不具有价值的东西,却取得了商品的形式,可以买卖,从而具有价格。尽管价格是价值既表现形式,但有价格的东西并不一定具有价值。 现实中,商品的市场价格常常与价值不符,是对价值规律的否定。 商品的价值量是由生产这种商品的社会必要劳动时间决定的。商品交换要以价值量为基础,实行等价交换。价格围绕价值上下波动正是价值规律作用的表现形式。因商品价格虽然时升时降,但商品价格的变动总是以其价值为轴心。一般情况下,影响价格变动的最主要因素是商品的供求关系。同时,价格的变化会反过来调整和改变市场的供求关系,使得价格不断围绕着价值上下波动。另外,从较长时期和全社会来看,商品价格与价值的偏离有正有负,可彼此抵消。因此总体上商品的价格与价值还是相等的。所以,现实中商品的市场价格常常与价值不符是必然的,不是对价值规律的否定,而正是其表现形式之一。 商品的价值有两个源泉即生产资料和劳动力的价值。 此观点错误。在生产使用价值的过程中,劳动、资本、土地、技术是不可缺少的,马克思肯定各种生产要素在财富生产中同等的重要性,他说:“劳动并不是它所生产的使用价值即

化工制图思考题及答案

化工制图复习题 1.化工行业中常用的工程图样的分类。答:化工机器图、化工设备图和化工工艺图。 2.化工设备零部件的种类分为哪两大类?举例说明。答:① 化工机器。指主要作用部件 为运动的机械,如各种过滤机,破碎机,离心分离机、旋转窑、搅拌机、旋转干燥机以及流体输送机械等。 ②化工设备。指主要作用部件是静止的或者只有很少运动的机械,如各种容器(槽、 罐、釜等)、普通窑、塔器、反应器、换热器、普通干燥器、蒸发器,反应炉、电解槽、结晶设备、传质设备、吸附设备、流态化设备、普通分离设备以及离子交换设备等。 3.筒体(钢板卷制、无缝钢管)公称直径如何确定?(外径、内径各为多少?)答:一 般来说,直径从300mm至6000mm,筒体可由钢板卷焊而成,其工程直径为筒体的内径;当DN在1000mm以内时每增加50mm为一个直径档次,在1000~6000mm时每增加100mm为一个直径档次。直径小于500mm时,可以直接使用无缝钢管来作筒体,其工程直径为同体的外径。 4.椭圆封头公称直径如何确定?(外径、内径各为多少?)答:其长轴为短轴的2倍,J B/T4746——2002《钢制压力容器用封头》规定,以内径为标准椭圆形代号为EHA,以外径为标准的椭圆形封头代号为EHB。 5.筒体与封头的连接方式有哪些?答:直接焊接、法兰连接。

6.管法兰的分类?答:一 个是由国家质量技术监督局批准的管法兰国家标准GB/T9112~9124—2000另一个是化工行业标准HG20592~20635—2009《钢制管法兰、垫片、紧固件》。 8.管法兰按其与管子的连接方式分为哪几类。答:平焊法兰、对焊法兰、螺纹法兰、承 插焊法兰、松套法兰。 9.压力容器法兰分为哪几类?密封面形式有几种?答:有甲型平焊法兰、乙型平焊法兰和 长颈对焊法兰,其密封面形式有平面型密封、凹凸面密封、榫槽面密封。 11.球形、椭圆、碟形、锥形、平板封头的特点。 12.补强圈的作用及标注方法。答:补强圈用来弥补设备因开孔过大而造成的强度损失, 其形状应与被补强部分壳体的形状相符,使之与设备壳体密切贴合,焊接后能与壳体同时受力。 13.鞍式支座的类型及标注方法。答:A型(轻型)B(重型)两种。每种又有F型(固定 式)和S型(活动式)。 14.耳式支座的类型及标注方法。答:有A 型(短臂)、B型(长臂)和C型(加长臂)。 15.支承式支座的类型及标注方法。答:有AB两种类型,A有若干块钢板焊成,B用钢 管制作而成。 16.裙座的种类。答:圆柱形裙座、圆锥形裙座。 17.各种支座的使用场合、分类。答

产品质量检验标准

CaiNi accessories factory
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采 妮 饰 品 厂
产品品质检验标准
一、目的: 产品及产品用料检验工作,规范检验过程的判定标准和判定等级,使产品出货的品质满足顾 确保本工厂产品和产品用料品质检验工作的有效性。 二、本标准的适用范围: 本标准适用采妮工厂所有生产的产品及产品用料的品质检验。 三、权责: 1、品质部:检验标准及检验样本的制定,产品检验及判定、放行。 2、生产车间、物控部:所有产品及产品用料报检和产品品质异常的处理。 3、总经理:特采出货及特采用料的核准。 四、定义 1、首饰类: A、项链/手链/腰链 F、发夹 G、手表带 B、耳环 H、领夹 C、胸针 D、介子 E、手镯 J、皮带扣
规范工厂
客需求,
I、袖口钮/鞋扣钮
K、其他配件类(服装、皮包、眼镜等等) 2、产品用料: A、铝质料类 F、钛金属 B、铜料类 G、皮革类 C、铅锡合金 H、不锈钢类 D、锌合金 E、铁质料类 J、包装用料类
I、水晶胶类
K、硅料类(玻璃珠、玻璃石、宝石、珍珠、玛瑙) 3、客户品质等级分类及说明: 1)客户品质等级分类: 品质部根据客户订单注明的: “AAA”、“AA”、“A”三个等级分别对客户品质标准进 行分类 。 2)客户品质等级说明: A、 “AAA”: 品质标准要求比较严格,偏高于正常标准和行业标准。 B、 “AA”: 品质标准要求通用国际化标准和行业标准吻合。 C、 “A”: 品质要求为一般市场通用品质标准。
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材料物理性能测试思考题答案

有效电子数:不是所有的自由电子都能参与导电,在外电场的作用下,只有能量接近费密能的少部分电子,方有可能被激发到空能级上去而参与导电。这种真正参加导电的自由电子数被称为有效电子数。 K状态:一般与纯金属一样,冷加工使固溶体电阻升高,退火则降低。但对某些成分中含有过渡族金属的合金,尽管金相分析和X射线分析的结果认为其组织仍是单相的,但在回火中发现合金电阻有反常升高,而在冷加工时发现合金的电阻明显降低,这种合金组织出现的反常状态称为K状态。X射线分析发现,组元原子在晶体中不均匀分布,使原子间距的大小显著波动,所以也把K状态称为“不均匀固溶体”。 能带:晶体中大量的原子集合在一起,而且原子之间距离很近,致使离原子核较远的壳层发生交叠,壳层交叠使电子不再局限于某个原子上,有可能转移到相邻原子的相似壳层上去,也可能从相邻原子运动到更远的原子壳层上去,从而使本来处于同一能量状态的电子产生微小的能量差异,与此相对应的能级扩展为能带。 禁带:允许被电子占据的能带称为允许带,允许带之间的范围是不允许电子占据的,此范围称为禁带。 价带:原子中最外层的电子称为价电子,与价电子能级相对应的能带称为价带。 导带:价带以上能量最低的允许带称为导带。 金属材料的基本电阻:理想金属的电阻只与电子散射和声子散射两种机制有关,可以看成为基本电阻,基本电阻在绝对零度时为零。 残余电阻(剩余电阻):电子在杂质和缺陷上的散射发生在有缺陷的晶体中,绝对零度下金属呈现剩余电阻。这个电阻反映了金属纯度和不完整性。 相对电阻率:ρ (300K)/ρ (4.2K)是衡量金属纯度的重要指标。 剩余电阻率ρ’:金属在绝对零度时的电阻率。实用中常把液氦温度(4.2K)下的电阻率视为剩余电阻率。 相对电导率:工程中用相对电导率( IACS%) 表征导体材料的导电性能。把国际标准软纯铜(在室温20 ℃下电阻率ρ= 0 .017 24Ω·mm2/ m)的电导率作为100% , 其他导体材料的电导率与之相比的百分数即为该导体材料的相对电导率。 马基申定则(马西森定则):ρ=ρ’+ρ(T)在一级近似下,不同散射机制对电阻率的贡献可以加法求和。ρ’:决定于化学缺陷和物理缺陷而与温度无关的剩余电阻率。ρ(T):取决于晶格热振动的电阻率(声子电阻率),反映了电子对热振动原子的碰撞。 晶格热振动:点阵中的质点(原子、离子)围绕其平衡位置附近的微小振动。 格波:晶格振动以弹性波的形式在晶格中传播,这种波称为格波,它是多频率振动的组合波。 热容:物体温度升高1K时所需要的热量(J/K)表征物体在变温过程中与外界热量交换特性的物理量,直接与物质内部原子和电子无规则热运动相联系。 比定压热容:压力不变时求出的比热容。 比定容热容:体积不变时求出的比热容。 热导率:表征物质热传导能力的物理量为热导率。 热阻率:定义热导率的倒数为热阻率ω,它可以分解为两部分,晶格热振动形成的热阻(ωp)和杂质缺陷形成的热阻(ω0)。导温系数或热扩散率:它表示在单位温度梯度下、单位时间内通过单位横截面积的热量。热导率的单位:W/(m·K) 热分析:通过热效应来研究物质内部物理和化学过程的实验技术。原理是金属材料发生相变时,伴随热函的突变。 反常膨胀:对于铁磁性金属和合金如铁、钴、镍及其某些合金,在正常的膨胀曲线上出现附加的膨胀峰,这些变化称为反常膨胀。其中镍和钴的热膨胀峰向上为正,称为正反常;而铁和铁镍合金具有负反常的膨胀特性。 交换能:交换能E ex=-2Aσ1σ2cosφA—交换积分常数。当A>0,φ=0时,E ex最小,自旋磁矩自发排列同一方向,即产生自发磁化。当A<0,φ=180°时,E ex也最小,自旋磁矩呈反向平行排列,即产生反铁磁性。交换能是近邻原子间静电相互作用能,各向同性,比其它各项磁自由能大102~104数量级。它使强磁性物质相邻原子磁矩有序排列,即自发磁化。 磁滞损耗:铁磁体在交变磁场作用下,磁场交变一周,B-H曲线所描绘的曲线称磁滞回线。磁滞回线所围成的面积为铁 =? 磁体所消耗的能量,称为磁滞损耗,通常以热的形式而释放。磁滞损耗Q HdB 技术磁化:技术磁化的本质是外加磁场对磁畴的作用过程即外加磁场把各个磁畴的磁矩方向转到外磁场方向(和)或近似外磁场方向的过程。技术磁化的两种实现方式是的磁畴壁迁移和磁矩的转动。 请画出纯金属无相变时电阻率—温度关系曲线,它们分为几个阶段,各阶段电阻产生的机制是什么?为什么高温下电阻率与温度成正比? 1—ρ电-声∝T( T > 2/ 3ΘD ) ; 2—ρ电-声∝T5 ( T< <ΘD );

半导体照明技术作业答案

某光源发出波长为460nm 的单色光,辐射功率为100W ,用Y 值表示其光通量,计算其色度坐标X 、Y 、Z 、x 、y 。 解:由教材表1-3查得460nm 单色光的三色视觉值分别为0.2908X =,0.0600Y =, 1.6692Z =,则对100W P =,有 4356831000.2908 1.98610lm 6831000.0600 4.09810lm 683100 1.6692 1.14010lm m m m X K PX Y K PY Z K PZ ==××=×==××=×==××=× 以及 )()0.144 0.030x X X Y Z y Y X Y Z =++==++=

1. GaP绿色LED的发光机理是什么,当氮掺杂浓度增加时,光谱有什么变化,为什么?GaP红色LED的发光机理是什么,发光峰值波长是多少? 答:GaP绿色LED的发光机理是在GaP间接跃迁型半导体中掺入等电子陷阱杂质N,代替P原子的N原子可以俘获电子,又靠该电子的电荷俘获空穴,形成束缚激子,激子复合发光。当氮掺杂浓度增加时,总光通量增加,主波长向长波移动,这是因为此时有大量的氮对形成新的等电子陷阱,氮对束缚激子发光峰增加,且向长波移动。 GaP红色LED的发光机理是在GaP晶体中掺入ZnO对等电子陷阱,其发光峰值波长为700nm的红光。 2. 液相外延生长的原理是什么?一般分为哪两种方法,这两种方法的区别在哪里? 答:液相外延生长过程的基础是在液体溶剂中溶质的溶解度随温度降低而减少,而且冷却与单晶相接触的初始饱和溶液时能够引起外延沉积,在衬底上生长一个薄的外延层。 液相外延生长一般分为降温法和温度梯度法两种。降温法的瞬态生长中,溶液与衬底组成的体系在均处于同一温度,并一同降温(在衬底与溶液接触时的时间和温度上,以及接触后是继续降温还是保持温度上,不同的技术有不同的处理)。而温度梯度法则是当体系达到稳定状态后,整个体系的温度再不改变,而是在溶液表面和溶液-衬底界面间建立稳定的温度梯度和浓度梯度。 3. 为何AlGaInP材料不能使用通常的气相外延和液相外延技术来制造? 答:在尝试用液相外延生长AlGaInP时,由于AlP和InP的热力学稳定性的不同,液相外延的组分控制十分困难。而当使用氢化物或氯化物气相外延时,会形成稳定的AlCl化合物,会在气相外延时阻碍含Al磷化物的成功生长。因此AlGaInP 材料不能使用通常的气相外延和液相外延技术来制造。

研究生入学考试政治真题模拟及答案马基部分

研究生入学考试政治真题及答案马基部分

全国研究生入学考试政治理论真题和答案选 (马基部分) 一、单项选择题。1~16小题,每小题1分,共16分。下列每题给出的四个选项中,只有一个选项是符合题目要求的。请在答题卡上将所选项的字母涂黑。 1.爱迪生在创造电灯之前做了两千多实验,有个年轻的记者曾经问她为什么遭遇这么多次失败。爱迪生回答:“我一次都没有失败。我创造了电灯。这只是一段经历了两千步的历程。”爱迪生之因此说“我一次都没有失败”,是因为她把每一次实验都看作 A.认识中所获得的相对真理 B.整个实践过程中的一部分 C.对事物规律的正确反映 D.实践中能够忽略不计的偶然挫折 【答案】 A 【解析】此题考查的是真理的绝对性和相对性。爱迪生把每一次的实验的结果都看成了认识过程中的相对真理。无数相对真理的总和构成绝对真理,因此爱迪生说她一次也没有失败。故A正确。 2.俄国早期马克思主义理论家普列汉诺夫说,绝不会有人去组织一个“月食党”以促进或阻止月食的到来,但要进行社会革命就必须组织革命党,这是因为社会规律与自然规律有所不同,它是 A.不具有重复性的客观规律 B.由多数人的意志决定的 C.经过人的有意识的活动实现的 D.比自然规律更易于认识的规律 【答案】 C 【解析】此题考查的是社会规律和自然规律的区别。社会规律与自然规律的区别主要体现在两个方面。一是自然规律的重复性高,社会规律的重复性低。二是自然规律不需要人去参与,自然而然就能够出现,社会规律需要有人的参与才能体现出来。A本身表述错误,B违背了规律的客观性也是错的,D说法也不准确,因此C是正确答案。 评价:此题不是很难,还是沿用了往年以材料带考点的形式。从此题中我们能够得出如下的结论:一是马原的基础知识很重要,特别是相关知识点之间的区别与联系,因此建议预备考研的同学在复习时要重点把握基础知识。二是掌握好答题技巧,建议大家在做

化工制图试卷及答案

试卷三答案 、选择题(每题5分,共5分) 1 ?在对焊法兰下面打一各钩 、作图题(每题10分,共30 分) 1?求作俯视图(10分) 2. 参照物体轴测图,求作左视图(10) 考试答案: 《化工制图》 开课性质:考试 I ------- I

3?补全剖视图上的缺线(10 分) 三、将主视图画成全剖视图(10分)

四、用多次旋转的表达方法画岀正确的主视图(15分) 五、分析螺栓连接中的错误,补全所缺的图线(20 分)

六、看懂冷凝器装配图,回答下列问题(20分) 1. 图上零件编号共有26种,属于标准化零部件有竺种,接管口有7个。 2. 装配图采用了2个基本视图。一个是主视图。另一个是宝视图。主视图采用的是全剖的表达方法,右视图采用的是半剖的表达方法。 3. A —A剖视图表达了_s型和_F型鞍式支座,其结构的螺栓孔不同,为什么?因为热胀冷缩的原因。 4. 图样中采用了丄个局部放大图,主要表达了封头和管板以及换热管的连接方法。 5. 该冷凝器共有98根管子。管内走水。管外走料气。 6. 冷凝器的内经为_400,外经为_408;该设备总长为1840 ,总高为.710。 7. 换热管的长度为1510,壁厚为2.5。 8. 试解释法兰30-1.6 ”件14)的含义。 法兰:连接管子或容器的零件。 30:法兰的公称直径。 1.6:法兰的公称压力

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可焊性试验规范标准

. '. 检验规范 INSPECTION INSTRUCTION 第1页 / 共2页 版本 变更内容 日期 编写者 名称 A 新版 可焊性试验规范 设备 EQUIPMENT 熔锡炉,温度计,显微镜 1.0 目的: 阐述可焊性试验的方法及验收标准 2.0 范围: 适用于上海molex 组装产品的针/端子的可焊性试验 3.0 试验设备与材料: 3.1 试验设备 熔锡炉`温度计`显微镜 3.2 试验材料 无水酒精`助焊剂(液体松香)`焊锡(Sn60或Sn63) 4.0 定义: 4.1 沾锡—--焊锡在被测金属表面上形成一层均匀`光滑`完整而附着的锡层状态,具体见图片A. 4.2 缩锡—--上锡时熔化焊锡覆盖了整个被测表面,试样产品离开熔炉后, 在被测表面上形成形状不规则的锡块,基底金属不暴露, 具体见图片B. 4.3不粘锡—试样产品离开熔锡炉后,被测表面仍然暴露,未形成锡层, 具体见图片C. 4.4 针孔----穿透锡层的小孔状缺陷, 具体见图片D 。 图片A (焊接测试合格) 图片B(表面形成不规则的锡块) 编写者: 校对: 批准: 缩锡 表面形成均匀`光滑`完整而附着的锡层状态

. '. 检验规范 INSPECTION INSTRUCTION 第2页 / 共2页 图片C (铜基底未被锡层覆盖) 图片D (表面有小孔缺陷) 5.0 程序: 5.1试样准备 应防止试样产品沾染油迹,不应刻意的对试样进行清洗`擦拭等清洁工作,以免影响试验的客观性. 5.2熔锡 打开熔锡炉,熔化焊锡,并使熔锡温度保持在245?C ±5?C. 5.3除渣 清除熔锡池表面的浮渣或焦化的助焊剂. 5.4上助焊剂 确保试样产品直立浸入助焊剂中5-10sec,再取出使其直立滴流10-20sec,使的被测部位不会存在多余助焊剂.浸入深度须覆盖整个待测部分. 5.5 上锡 确保试样产品直立浸入熔剂池中5±0.5sec ,以25±6mm/sec 的速度取出,浸入深度须覆盖整个待测 部分. 5.6 冷却 上锡完成后,置放自然冷却. 5.7 清洗 将冷却后的试样产品浸入无水酒精中除去助焊剂,清洗完成后,置于无尘纸上吸干溶液. 6.0 验收标准 在30倍的显微镜下观察,针孔`缩锡`不沾锡等缺陷不得集中于一处,且缺陷所占面积不得超过整个测试面积的5%, 不沾锡 针孔

马基材料分析题及答案

1.根据人民群众是历史创造者的原理,结合当前实际和相关材料谈谈坚持党的群众观点和群众路线的现实意义 答:(1)唯物史观根据社会存在决定社会意识这个基本前提,第一次科学而彻底的解决了历史创造者这一问题,认为人民群众是历史创造者,只有人民才是创造世界历史的动力。 (2)人民群众从质上说是一切对社会历史发展起推动作用的人们,从量上说是指社会人口中的大多数,人民群众的最稳定的主体部分始终是从事物质资料生产的劳动群众及其知识分子。人民群众创造历史表现在:人民群众是社会物质财富的创造者;是社会精神的创造者;是社会变革的决定力量。 (3)唯物史观关于人民群众是历史创造者的原理,是无产阶级政党的群众观点和群众路线的理论基础。其主要内容是:群众观点就是坚信人民群众自己解放自己的观点,全心全意为人民服务的观点,一切向人民负责的观点,以及虚心向群众学习的观点;群众路线是在群众观点的指导下形成的,是群众观点在实际工作中的贯彻运用。 (4)改革开放35年来,我党坚持并不断发展马克思主义群众观,对之作出创造性的中国化表述,如:邓小平同志,他尊重群众,热爱人民,总是时刻关注最广大人民群众的利益和愿望,把“人民拥护不拥护”、“人民赞成不赞成”、“人民高兴不高兴”、“人民答应不答应”作为制定各项方针、政策的出发点和归宿,从而为我们树立了坚持群众观点和群众路线的光辉典范。“三个代表”重要思想强调要代表最广大人民的根本利益,科学发展观坚持以人为本、执政为民,都进一步继承和发展了人民群众创造历史的观点。在建设中国特色社会主义的伟大实践中,我们要尊重人民的主体地位,发挥人民首创精神,保障人民各项权益,走共同富裕道路,促进人的全面发展,做到发展为了人民,发展依靠人民,发展结果由人民共享,始终坚持全心全意为人民服务的宗旨。这表明了我党不断把群众观与实际相结合,此对群众观点和路线的贯彻运用和实际发展。 (5)时下,结合实际,我深深地感到坚持党的群众观点和路线必须牢记党的根本宗旨,把根植人民、来自人民、服务人民作为我们衡量一切工作成败的根本点,以优良的作风把人民群众紧紧凝聚在一起、团结起来,为实现党的各项任务而奋斗;党的历史和中外社会主义实践表明:人心向背,得人心者得天下,失民心者失天下,古今中,试观党的事业兴衰成败,只有加强党和人民的血肉联系,心贴心,同呼吸,共命运,把人民看作推动历史前进的主体,才能激发与活化人民群众建设社会主义现代化的积极性,能主动性与创造性,夯实并筑牢广泛而深厚的群众基础,使党的事业坚如磐石,稳若泰山,坚持群众史观,一方面,必须摆脱“四险”(精神懈怠、能力不足、脱离群众、消极腐败),避免“四风”(形式主义、官僚主义、享乐主义、奢靡主义),坚持以人为本的原则,认真践行马克思主义群众观;另一方面,必须面对英雄史观、帝王史观、神学史观、唯抑制史观,坚信只有人民群众才是创造历史的真正英雄。 2.矛盾的普遍性与特殊性及其相互关系 矛盾无处不在,无时不有,是对矛盾普遍性的简明表述。其含义是:矛盾存在于一切事物中,存在于一切事物发展过程中的始终,旧的矛盾解决了,新的矛盾又产生,事物始终在矛盾中运动。矛盾的普遍性与矛盾的特殊性是辩证统一的关系。矛盾的普遍性即矛盾的共性,矛盾的特殊性即矛盾的个性。矛盾的共性是无条件的、绝对的,矛盾的个性是有条件的、相对的。任何现实存在的事物都是共性和个性的有机统一,共性寓于个性之中,没有离开个性的共性,也没有离开共性的个性。矛盾的共性和个性、绝对和相对的道理,是关于事物矛盾问题的精髓,是正确理解矛盾学说的关键,不懂得它,就不能真正掌握唯物辩证法。 矛盾的普遍性的特殊性辩证关系的原理是马克思主义的普遍真理同各国的具体实际相结合的哲学基础,也是建设中国特色社会主义的哲学基础。21世纪,人类社会的变化将更加剧烈而深刻,新情况、新问题层出不穷,因此,掌握矛盾的普遍性与特殊性辩证关系的原理,把马克思主义同我国实际和时代发展相结合,与时俱进,不断开拓新境界,是我们面临的重大问题。中国特色社会主义是马克思科学社会主义的一般原则与中国具体事迹相结合的产物,是植根于中国大地、反应人民意愿、适应时代要求的科学社会主义。它根据时代条件赋予科学社会主义以鲜明的中国特色,以全新的视野深化了我党对三大规律的(人类社会发展、执政发展、社会主义社会发展)的认识。从理论和实践相结合上系统回答了中国这样一个人口多、底子薄的东方大国建设什么样的社会主义和怎样建设社会主义这一问题,把此社会矛盾学说推向了中国化的新阶段。时下,只有全面深化改革,才能巩固发展社会主义,全面创新马克思主义,这是加快推进现代化进程实现中华民族伟大复兴这一中国梦的关键。

助焊剂的检验方法(依据标准)

助焊剂的檢驗方法(依據標准) 项目 规格 测试标准 助焊剂分类 ORM0 J-STD-004 物理状态(20℃) 液体 目测 颜色 无色 目测 比重(20℃) 0.822±0.010 GB611-1988 酸价(mgKOH/g) 49.00±5.00 J-STD-004 固态含量(w/w%) 7.50±1.00 JIS-Z-3197 卤化物含量 (w/w%) 无 J-STD-004/2.3.35 吸入容许浓度 (ppm) 400 WS/T206-2001 助焊剂检测方法 6.1助焊剂外观的测定 目视检测成品外观应均匀一致,透明,无沉淀、分层现象,无异物。 6.2助焊剂固体含量的测定 6.2.1(重量分析法) A)原理 将已称重的助焊剂样品先后在水浴及烘箱中除去挥发性物质,冷却后再称重。 助焊剂的固体含量由以上所得到的数值计算而得。 B)仪器 A.实验室常规仪器 B.水浴 C.烘箱 D.电子天平:灵敏度为0.0001g C)步骤 A.有机溶剂助焊剂(沸点低于100℃): a.将烧杯放入恒温110℃± 5℃的烘箱中烘干,放入干燥器中,冷却至室温, 称重(精确至0.001g)。重复以上操作直至烧杯恒重(两次称量相差不超过 0.001g)。 b.移取足量的样品1.0±0.1入烧杯,称重(精确至0.001g)。 c.将烧杯放入110 ± 2℃烘箱中烘1小时,取出后在干燥器中冷却至室温称重 (精确至0.001g) 。 B.水溶剂助焊剂: a.将烧杯放入恒温110°± 2℃的烘箱中烘干,放入干燥器中,冷却至室温,称 重(精确至0.001g)。重复以上操作直至烧杯恒重(两次称量相差不超过 0.001g)。 b.移取足量的样品1.0±0.1入烧杯,称重(精确至0.001g)。 c.将烧杯放入110 ±2℃烘箱中烘3小时,取出后在干燥器中冷却至室温称重 (精确至0.001g) 。

LED半导体照明的发展与应用

LED半导体照明的发展与应用 者按:半导体技术在上个世纪下半叶引发的一场微电子革命,催生了微电子工业和高科技IT产业,改变了整个世界的面貌。今天,化合物半导体技术的迅猛发展和不断突破,正孕育着一场新的革命——照明革命。新一代照明光源半导体LED,以传统光源所没有的优点引发了照明产业技术和应用的革命。半导体LED固态光源替代传统照明光源是大势所趋。1、LED半导体照明的机遇 (1)全球性的能源短缺和环境污染在经济高速发展的中国表现得尤为突出,节能和环保是中国实现社会经济可持续发展所急需解决的问题。作为能源消耗大户的照明领域,必须寻找可以替代传统光源的新一代节能环保的绿色光源。 (2)半导体LED是当今世界上最有可能替代传统光源的新一代光源。 其具有如下优点: ①高效低耗,节能环保; ②低压驱动,响应速度快安全性高; ③固体化封装,耐振动,体积小,便于装配组合; ④可见光区内颜色全系列化,色温、色纯、显色性、光指向性良好,便于照明应用组合; ⑤直流驱动,无频闪,用于照明有利于保护人眼视力; ⑥使用寿命长。 (3)现阶段LED的发光效率偏低和光通量成本偏高是制约其大规模进入照明领域的两大瓶颈。目前LED的应用领域主要集中在信号指示、智能显示、汽车灯具、景观照明和特殊照明领域等。但是,化合物半导体技术的迅猛发展和关键技术的即将突破,使今天成为大力发展半导体照明产业的最佳时机。2003年我国人均GDP首次突破1000美元大关,经济实力得到了进一步的增强,市场上已经初步具备了接受较高光通量成本(初始成本)光

源的能力。在未来的10~20年内,用半导体LED作为光源的固态照明灯,将逐渐取代传统的照明灯。 (4)各国政府予以高度重视,相继推出半导体照明计划,已形成世界性的半导体照明技术合围突破的态势。 ①美国:“下一代照明计划”时间是2000~2010年投资5亿美元。美国半导体照明发展蓝图如表1所示; ②日本:“21世纪的照明计划”,将耗费60亿日元推行半导体照明目标是在2006年用白光LED替代50%的传统照明; ③欧盟:“彩虹计划”已在2000年7月启动通过欧共体的资助推广应用白光LED照明; ④中国:2003年6月17日,由科技部牵头成立了跨部门、跨地区、跨行业的“国家半导体照明工程协调领导小组”。从协调领导小组成立之日到2005年年底之前,将是半导体照明工程项目的紧急启动期。从2006年的“十一五”开始,国家将把半导体照明工程作为一个重大项目进行推动; (5)我国 的半导体LED产业链经过多年的发展已相对完善,具备了一定的发展基础。同时,我国又是照明灯具产业的大国,只要政府和业界协调整合好,发展半导体LED照明产业是大有可为的; 2LED的发展历程(如图1所示) 2.1LED技术突破的历程

政治学课后思考题答案

政治学思考题 第一章绪论 思考题 1、应当如何理解政治的内涵? 答:1、经济学视角下的政治 (1)经济学视角下的政治主要是一种功能化的政治观。在古典政治经济学家乃至马克思那里,政治都是一定经济基础、一定生产关系基础之上的上层建筑,政治 是一定时期内经济关系的集中表现。当代的世界体系理论和依附论学者在一定 程度上也继承了这一传统。 (2)在现代西方经济学中,经济学家一般都是从个人主义的角度来观察政治,认为政治是市场缺陷的弥补者和市场秩序的维护者,政治活动本身也是理性的经济 人为维护和实现自己的最大利益而展开的一些计算和运筹过程,政治关系被等 同为一种交换关系。 2、社会学视角下的政治 (1)社会学者从社会的角度出发,一般将政治关系、政治组织看成是社会关系和社会组织演进到高级阶段的产物,或者从社会分工的角度将政治视为社会高级器 官及其活动,政治存在的意旨就在于维持社会的协调运转。 (2)社会视角下的政治也是一种功能化的政治,政治成了指向整个社会的社会功能之一。 3、法学视角下的政治 (1)法学视角下的政治是一种法律现象,政治成了立法、守法和执法的过程。 (2)有的法学家认为作为现代政治核心所在的国家就是法律的产物,国家是位执行 法律而设置的:有点法学家认为国家本身也只不过是一个法人,是一个具有独 立人格和相应意志及行为能力的权利和义务主体。 4、人类学视角下的政治 在当代人类学研究特别是文化人类学家的视角下,政治成了一种特定的仪式、信仰体系、符号和象征活动,是发现、阐述和表达意义的场所,政治具有自身的意义。 5、政治科学视角下的政治 在当代政治科学研究中,政治首先是被当做一个科学研究的对象来对待的。至于到底什么才是政治科学所研究的对象,政治科学领域内部也同样有着一耳光刘辩过程,在不同的时期作为政治科学研究对象的政治也并不完全一样。 就狭义而言,当代的政治主要是国家的活动及其形式和关系。就广义而言,当代的政治是一定的经济基础之上的社会公共权力的多哦你都敢形式及其关系。从时间上看,狭义的政治涉及国家的政治现象及其活动,而广义的政治则包括与社会公共权力相关联的各种权力现象和社会政治关系、行为与活动。 2、政治学研究的对象包括哪些方面? 答:1、政治学即国家学。2、政治学的研究对象是公共权力及其权威性价值分配。3、政治学的研究对象是人类社会的政治关系及其发展规律。4、政治学的研究对象是公共事务。5、政治学的研究对象是政府及其公共政策。 3、简述政治学的研究方法。 答:1、马克思主义研究社会政治现象的方法论,即以辩证唯物主义和历史唯物主义的方法来观察和分析社会政治现象包括历史分析法、经济分析法、阶级分析法。 2、政治学研究的具体方法,政治哲学的研究方法:早期政治科学的研究方法:制度研

西南大学《化工制图》复习思考题及答案

(0746)《化工制图》复习思考题 一、制图基本知识思考题 1、在国家标准中对图幅、图框格式以及比例是如何规定的? 2、在国家标准中对字体及图线宽度是如何规定的? 3、在国家标准中对尺寸注法是如何规定的? 二、投影基础思考题 1、正投影法的概念及其特点? 2、什么是显(反)实性?直线在怎样位置时,其投影具有显(反)实性? 3、什么是积聚性?直线在怎样位置时,其投影具有积聚性? 4、三面投影的投影对应关系是什么? 5、怎样根据点的两面投影求其第三面投影? 6、怎样根据两面投影区分投影面的垂直线和平行线? 7、怎样根据三面投影,判别一个平面对投影面的相对位置?如果只有两面投影,能否判断? 8、当已确定投影中的一个封闭线框为物体上某一平面的投影时,如何确定该投影是否反映平面的实形? 三、基本立体及其表面交线思考题 1、棱柱体、棱锥体的投影有哪些特点? 2、圆柱体、圆锥体的投影有哪些特点? 3、在以上立体表面上取点和线有哪些方法? 4、在什么情况下,圆柱面的截交线是圆、椭圆及两条平行线? 5、在什么情况下,圆锥面的截交线是圆、双曲线及两条直线? 6、在什么情况下,需要利用辅助线(直线和圆)求作截交线? 7、在什么情况下,正交圆柱的相贯线可以采用简化画法?怎样判断其凹凸方向及虚实? 8、在什么情况下,相贯线是平面曲线(圆、椭圆及两条平行线)? 四、组合体思考题 1、什么是组合体?有哪些组合方式? 2、什么是形体分析法?在组合体画图和读图时有什么作用? 3、什么是线面分析法?在组合体画图和读图时有什么作用? 4、什么是基准?哪些元素可以作为基准? 5、标注尺寸时为什么要先选定基准?什么是定形、定位和总体尺寸? 6、标注尺寸时应注意哪些问题? 7、怎样才能结合形体分析法和线面分析法,快速而准确地完成组合体的读图? 五、机件常用表达方法思考题 1、机件的常用表达方法有哪些? 2、基本视图相互之间有怎样的位置关系? 3、斜视图和局部视图的适用条件有哪些? 4、全剖视、半剖视和局部剖视的适用条件有哪些?

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