OCEC-ITP-MDR-QC-0001 结构钢ITP
Implementation Branch Company:
目录
1. 综述
2. 定义
3. 检查活动的时间要求
4. 检查报告
5. 变动内容
1. 综述
以下确定了陆丰7-2钻井模块建设项目中对结构钢的检查与试验的主要项目。控制每一项的实际程序在此确认，并且已经发送给业主。在施工中应用这项ITP可利用。
2. 定义
检验的停点(H)：
对于停工待检点，分包商应该做所有的工作，分包商的检查员进行检查和验收，并且要给业主和第三方鉴定机构写书面通知。停工待检点之外的所有工作直到得到第三方鉴定机构或业主同意后才可以继续。
见证点(W)：
没有第三方鉴定机构或者业主的认可，分包商不可以超出这些方面。如果业主和第三方鉴定机构不能够参与这一点，业主和第三方鉴定机构就会批准继续。
检验点(V)：
假如得到通知，不管业主和第三方鉴定机构在不在场，分包商应该继续工作。
随机性检查(RI)：
业主和第三方鉴定机构可以通过参观车间核实厂商监检的检验。
审查文件(RD)：
分包商应该提交例如程序、记录、报告等等项目文件，以供业主和第三方鉴定机构评审和批准。
3. 检验的时间要求
在项目建设期间，检查活动应该充分进行。应该在24小时之内把日常检查计划或申请见证、停工待检点、检验点提交给业主和鉴定机构。在检查活动得到同意后，应该在两个工作日之内提交检查报告。
4. 检查报告
批准之后，检查报告应该使用标准格式。
5. 更新内容
如果相关的文件或施工行为有变动，ITP也应该相应更新。
结构钢
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钢结构计算例题(轴压、受弯、拉弯与压弯)
4 轴压构件例题 例1:下图所示为一轴心受压柱的工字形截面，该柱承受轴心压力设计值N=4500kN,计算长度为,5.3,7m l m l oy ox ==钢材为Q235BF ，2/205mm N f =，验算该柱的刚度和整体稳定性。227500mm A =，49105089.1mm I x ?=， 48101667.4mm I y ?=，150][=λ。 λ 15 20 25 30 35 40 45 ? 0.983 0.970 0.953 0.936 0.918 0.899 0.878 解：mm A I i x x 2.234== ，mm A I i y y 1.123== （1）刚度验算：4.281 .1233500 9 .292 .2347000 == = ===y oy y x ox x i l i l λλ 150][9.29max =<=λλ （2）整体稳定算：当9.29=λ时，936.0=? 223 /205/3.19227500 936.0104500mm N f mm N A N =<=??=? 例2:右图示轴心受压构件，44cm 1054.2?=x I ，43cm 1025.1?=y I ，2cm 8760=A ，m 2.5=l ，Q235钢，截面无削弱，翼缘为轧制边。问： （1）此柱的最大承载力设计值N ？（2）此柱绕y 轴失稳的形式？（3）局部稳定是否满足要求？
解：（1）整体稳定承载力计算 对x 轴： m 2.50==l l x ， cm 176.871054.24=?==A I i x x 150][6.30175200=≤===λλx x x i l 翼缘轧制边，对x 轴为b 类截面，查表有：934.0=x ? kN 1759102158760934.03=???==-Af N x x ? 对y 轴： m 6.22/0==l l y ， cm 78.36.871025.13=?==A I i y y 150 ][8.6878.35200=≤===λλy y y i l 翼缘轧制边，对y 轴为c 类截面，查表有：650.0=y ? kN 122410215876065.03=???==-Af N y y ? 由于无截面削弱，强度承载力高于稳定承载力，故构件的最大承载力为： kN 1224max ==y N N （2）绕y 轴为弯扭失稳 （3）局部稳定验算 8.68},max {max ==y x λλλ，10030max ≤≤λ1） 较大翼缘的局部稳定 y f t b 235)1.010(79.614/95/max 1λ+≤==88.16235235)8.681.010(=?+=，可2） 腹板的局部稳定 y w f t h 235)5.025(4010/400/max 0λ+≤==4.59235235)8.685.025(=?+=，可 例3:下图所示轴心受压格构柱承受轴力设计值N=800kN ，计算长度l ox =l oy =10m ，分肢采用2［25a ：A=2×34.91＝69.82cm 2，i y =9.81cm,I 1=175.9cm 4，i 1=2.24cm ，y 1=2.07cm ，钢材为Q235BF ，缀条用L45×4，A d =3.49cm 2。缀条柱换算长细比为 1 227 A A x ox +=λλ，试按照等稳定原则确定两分肢平行于X 轴的形心轴间距离b 。
关于钢结构计算长度问题
如果结构设计仅由材料强度控制，则应该无须引入计算长度，当涉及到稳定时，才有必要考虑计算长度，这是当前结构设计中众所周知的。对于一些复杂结构，计算长度是比较难以确定的，而软件计算结果往往是明显错误的，当人工调整是会加入过多猜测的成分，而且稳定的概念模糊不清，这也是不少人常常遇到的问题。我想把此问题比较好的解决，这可能需要从根源上讨论计算长度的问题。就是当初是何许人将计算长度和稳定问题牵扯到一起，有没有比较好的资料，就是关于计算长度的来源。国内的钢结构稳定方面的书籍，我还是有一些的。陈老，夏志斌等的书我都有，但是总有一些根源性的问题搞不清楚。 计算长度是用杆件（微观）计算整个结构的工具。稳定应力其实也是反算而已，材料某点应力岂能变化。而整体结构自然和荷载大小，方向和分布以及相互支持作用有关。规范为了操作性，采用3中情况下的计算长度，忽略微处影响。而且小注和说明也提出来适用情况。深入无力说清。 如果进一步，可以看看陈骥《钢结构稳定理论与设计》，陈绍蕃《钢结构设计原理》和《钢结构稳定设计解说》，另外夏志斌姚谏编《钢结构设计－方法与例题》也有简单引导。希望对你用帮助。 以下是个人观点，仅供参考： 1、构件的计算长度是用钢结构稳定理论（如经典的欧拉公式）计算出构件的稳定极限承载力后，再通过公式反算出构件的计算长度。从公式中可以看出构件的稳定系数是和长度有关系的，进而引入了计算长度的概念。从本质来说，是为了简化稳定系数的计算而引入了物理意义明确的计算长度的概念。 2、计算长度计算不需要考虑构件的各种缺陷，缺陷等是在规范制定稳定系数表格时考虑在内了。计算长度和构件两端约束有关，还和荷载分布等其它因素有关（典型例子就是框架柱的计算长度）。结构稳定的相关性和整体性决定了结构中构件的计算长度也具有同样的特性。 3、计算长度一般分轴心受压构件计算长度和受弯构件计算长度，用来计算φ和φb，规范只给出了规则条件下构件计算长度的计算方法，并且计算方法是有前提假定的。规范的方法是利用计算长度查表得出φ和φb，然后利用公式计算构件的稳定，构件稳定保证结构稳定，这是一阶分析加稳定系数校核方法，是适用的设计方法，缺点是特殊结构的构件计算长度难以确定，同时这种方法并不能保证一些结构的整体稳定，如缺陷敏感的单层网壳（规范要求采用考虑缺陷的几何非线性屈曲分析）。 4、结构稳定的本质是因为结构存在P-u，P-Δ效应，如进行考虑这些效应的二阶分析，同时计入各种缺陷影响，可直接计算出构件的内力进行验算，不需要引入计算长度的概念（有的规范要求按计算长度系数为1补充校核）。有些文献介绍了采用有限元数值屈服分析方法来反算特殊构件的计算长度，也是有适用范围的，对某些情况一旦考虑稳定的形式，相关和整体影响，工作量太大，难以实现。 5、举个例子说明：一单跨平面框架，跨度、高度、截面确定，右柱顶一竖向集中力P2，求左柱的竖向屈曲荷载P1（可反算出柱的计算长度），利用SAP2000的屈服分析可以确定P2不同，P1不同，这和理论分析也是一致的。左柱的计算长度并不是简单的按规范的梁柱刚度比查表得出的与P2无关的数值
钢结构节点计算钢结构节点计算钢结构节点计算
“梁梁拼接全螺栓刚接”节点计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v3.5.0.0 计算时间：2012年12月02日16:53:51 ==================================================================== H1100梁梁拼接全螺栓刚接 一. 节点基本资料 节点类型为：梁梁拼接全螺栓刚接 梁截面：H-1100*400*20*34，材料：Q235 左边梁截面：H-1100*400*20*34，材料：Q235 腹板螺栓群：10.9级-M20 螺栓群并列布置：10行；行间距70mm；2列；列间距70mm； 螺栓群列边距：50 mm，行边距50 mm 翼缘螺栓群：10.9级-M20 螺栓群并列布置：2行；行间距70mm；4列；列间距70mm； 螺栓群列边距：45 mm，行边距50 mm 腹板连接板：730 mm×345 mm，厚：16 mm 翼缘上部连接板：605 mm×400 mm，厚：22 mm 翼缘下部连接板：605 mm×170 mm，厚：24 mm 梁梁腹板间距为：a=5mm 节点前视图如下： 节点下视图如下：
二. 荷载信息 设计内力：组合工况内力设计值 工况N(kN) Vx(kN) My(kN·m) 抗震组合工况1 0.0 115.4 152.3 否 组合工况2 0.0 135.4 172.3 是 三. 验算结果一览 验算项数值限值结果 承担剪力(kN) 6.77 最大126 满足 列边距(mm) 50 最小33 满足 列边距(mm) 50 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足 中排列间距(mm) 70 最大352 满足 列间距(mm) 70 最小66 满足 行边距(mm) 50 最小44 满足 行边距(mm) 50 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足 中排行间距(mm) 70 最大352 满足 行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.066 1 满足 净截面正应力比0.000 1 满足 净面积(cm^2) 163 最小162 满足 承担剪力(kN) 8.93 最大140 满足极限受剪(kN·m) 9450 最小7670 满足 列边距(mm) 45 最小44 满足 列边距(mm) 45 最大88 满足
钢结构受弯构件附答案
练习五 受弯构件 一、选择题（××不做要求） 1．计算梁的（ A ）时，应用净截面的几何参数。 A ）正应力 B ）剪应力 C ）整体稳定 D ）局部稳定 2．钢结构梁计算公式nx x x W M γσ= 中，γx （ C ）。 A ）与材料强度有关 B ）是极限弯矩与边缘屈服弯矩之比 C ）表示截面部分进人塑性 D ）与梁所受荷载有关 ××3．在充分发挥材料强度的前提下，Q235钢梁的最小高度h min （ C ）Q345钢梁的h min （其他条件均相同）。 A ）大于 B ）小于 C ）等于 D ）不确定 ××4．梁的最小高度是由（ C ）控制的。 A ）强度 B ）建筑要求 C ）刚度 D ）整体稳定 5．单向受弯梁失去整体稳定时是（ C ）失稳。 A ）弯曲 B ）扭转 C ）弯扭 D ）都有可能 6．为了提高梁的整体稳定，（ B ）是最经济有效的办法。 A ）增大截面 B ）增加支撑点，减小l 1 C ）设置横向加劲肋 D ）改变荷载作用的位置 7．当梁上有固定较大集中荷载作用时，其作用点处应（ B ）。 A ）设置纵向加劲肋 B ）设置横向加劲肋 C ）减少腹板宽度 D ）增加翼缘的厚度 ××8．焊接组合梁腹板中，布置横向加劲肋对防止（ A ）引起的局部失稳最有效，布置纵向加劲肋对防止（ B ）引起的局部失稳最有效。 A ）剪应力 B ）弯曲应力 D ）复合应力 D ）局部压应力 ××9．确定梁的经济高度的原则是（ B ）。 A ）制造时间最短 B ）用钢量最省 C ）最便于施工 D ）免于变截面的麻烦 ××10．当梁整体稳定系数φb ＞0.6时，用φ’b 代替φb 主要是因为（ B ）。 A ）梁的局部稳定有影响 B ）梁已进入弹塑性阶段 C ）梁发生了弯扭变形 D ）梁的强度降低了 ××11．分析焊接工字形钢梁腹板局部稳定时，腹板与翼缘相接处可简化为（ D ）。 A ）自由边 B ）简支边 C ）固定边 D ）有转动约束的支承边 ××12．梁的支承加劲肋应设置在（ C ）。 A ）弯曲应力大的区段 B ）剪应力大的区段 C ）上翼缘或下翼缘有固定荷载作用的部位 D ）有吊车轮压的部位 13．双轴对称工字形截面梁，经验算，其强度和刚度正好满足要求，而腹板在弯曲应力作用
钢结构连接计算书(螺栓)
钢结构连接计算书 一、连接件类别： 普通螺栓。 二、普通螺栓连接计算： 1、普通螺栓受剪连接时，每个普通螺栓的承载力设计值，应取抗剪和承压承载力设计值中的较小者。 受剪承载力设计值应按下式计算： 式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm； n v──受剪面数目，取 n v = 2.000； f v b──螺栓的抗剪强度设计值，取 f v b=125.000 N/mm2； 计算得：N v b = 2.000×3.1415×22.0002×125.000/4=95033.178 N； 承压承载力设计值应按下式计算： 式中 d──螺栓杆直径,取 d = 22.000 mm； ∑t──在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，取∑t=12.000 mm； f c b──普通螺栓的抗压强度设计值，取 f c b=250.000 N/mm2； 计算得：N c b = 22.000×12.000×250.000=66000.000 N； 故: 普通螺栓的承载力设计值取 66000.000 N； 2、普通螺栓杆轴方向受拉连接时，每个普通螺栓的承载力设计值应按下式计算：
式中普通螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径，取 de= 21.000 mm； f t b──普通螺栓的抗拉强度设计值，取 f t b=215.000 N/mm2； 计算得：N t b = 3.1415×21.0002×215.000 / 4 = 74467.527 N； 3、普通螺栓同时受剪和受拉连接时，每个普通螺栓同时承受剪力和杆轴方向拉力应符合下式要求： 式中 N v──普通螺栓所承受的剪力，取 N v= 23.000 kN =23.000×103 N； N t──普通螺栓所承受的拉力，取 N t= 35.000 kN =35.000×103 N； [(N v/N v b)2+(Nt/Nt b)2]1/2=[(23.000×103/95033.178)2+(35.000×103/74467.527)2]1/2= 0.529 ≤ 1； N v = 23000.000 N ≤ N c b = 66000.000 N； 所以，普通螺栓承载力验算满足要求！
受弯构件的正截面承载力计算
第4章受弯构件的正截面承载力计算 1．具有正常配筋率的钢筋混凝土梁正截面受力过程可分为哪三个阶段，各有何特点？ 答：第Ⅰ阶段：混凝土开裂前的未裂阶段 当荷载很小，梁内尚未出现裂缝时，正截面的受力过程处于第Ⅰ阶段。由于截面上的拉、压应力较小，钢筋和混凝土都处于弹性工作阶段，截面曲率与弯矩成正比，应变沿截面高度呈直线分布（即符合平截面假定），相应的受压区和受拉区混凝土的应力图形均为三角形。 随着荷载的增加，截面上的应力和应变逐渐增大。受拉区混凝土首先表现出塑性特征，因此应力分布由三角形逐渐变为曲线形。当截面受拉边缘纤维的应变达到混凝土的极限拉应变时，相应的拉应力也达到其抗拉强度，受拉区混凝土即将开裂，截面的受力状态便达到第Ⅰ阶段末，或称为Ⅰa阶段。此时，在截面的受压区，由于压应变还远远小于混凝土弯曲受压时的极限压应变，混凝土基本上仍处于弹性状态，故其压应力分布仍接近于三角形。 第Ⅱ阶段：混凝土开裂后至钢筋屈服前的裂缝阶段 受拉区混凝土一旦开裂，正截面的受力过程便进入第Ⅱ阶段。在裂缝截面中，已经开裂的受拉区混凝土退出工作，拉力转由钢筋承担，致使钢筋应力突然增大。随着荷载继续增加，钢筋的应力和应变不断增长，裂缝逐渐开展，中和轴随之上升；同时受压区混凝土的应力和应变也不断加大，受压区混凝土的塑性性质越来越明显，应力图形由三角形逐渐变为较平缓的曲线形。 在这一阶段，截面曲率与弯矩不再成正比，而是截面曲率比弯矩增加得更快。 还应指出，当截面的受力过程进入第Ⅱ阶段后，受压区的应变仍保持直线分布。但在受拉区由于已经出现裂缝，就裂缝所在的截面而言，原来的同一平面现已部分分裂成两个平面，钢筋与混凝土之间产生了相对滑移。这与平截面假定发生了矛盾。但是试验表明，当应变的量测标距较大，跨越几条裂缝时,就其所测得的平均应变来说，截面的应变分布大体上仍符合平截面假定，即变形规律符合“平均应变平截面假定”。因此，各受力阶段的截面应变均假定呈三角形分布。 第Ⅲ阶段：钢筋开始屈服至截面破坏的破坏阶段 随着荷载进一步增加，受拉区钢筋和受压区混凝土的应力、应变也不断增大。当裂缝截面中的钢筋拉应力达到屈服强度时，正截面的受力过程就进入第Ⅲ阶段。这时，裂缝截面处的钢筋在应力保持不变的情况下将产生明显的塑性伸长，从而使裂缝急剧开展，中和轴进一步上升，受压区高度迅速减小，压应力不断增大，直到受压区边缘纤维的压应变达到混凝土弯曲受压的极限压应变时，受压区出现纵向水平裂缝，混凝土在一个不太长的范围内被压碎，从而导致截面最终破坏。我们把截面临破坏前（即第Ⅲ阶段末）的受力状态称为Ⅲa阶段。 在第Ⅲ阶段，受压区混凝土应力图形成更丰满的曲线形。在截面临近破坏的Ⅲa阶段，受压区的最大压应力不在压应变最大的受压区边缘，而在离开受压区边缘一定距离的某一纤维层上。这和混凝土轴心受压在临近破坏时应力应变曲线具有“下降段”的性质是类似的。至于受拉钢筋，当采用具有明显流幅的普通热轧钢筋时，在整个第Ⅲ阶段，其应力均等于屈服强度。 2．钢筋混凝土梁正截面受力过程三个阶段的应力与设计有何关系？ 答：Ⅰa阶段的截面应力分布图形是计算开裂弯矩M cr的依据；第Ⅱ阶段的截面应力分布图形是受弯构件在使用阶段的情况，是受弯构件计算挠度和裂缝宽度的依据；Ⅲa阶段的截面应力分布图形则是受弯构件正截面受弯承载力计算的依据。 3．何谓配筋率？配筋率对梁破坏形态有什么的影响？ 答：配筋率ρ是指受拉钢筋截面面积A s与梁截面有效面积bh0之比（见图题3-1），即
钢结构报价单样板.doc
序号项目名称构件/ 材料名称材料规格数量单位 单价合价 备注（元）（元） 主刚架δ=6~20mm 311.150 t 2600.00 808990.00 Q235B 焊管?114*4、?30*2 11.700 t 2600.00 30420.00 Q235B 钢 圆钢?12 4.600 t 2600.00 11960.00 Q235B 结 角钢11.520 t 2600.00 29952.00 Q235B 构 主 檩条（镀锌）C型钢126.300 t 2600.00 328380.00 Q235B 体 部 损耗3% 13.958 t 2600.00 36291.06 Q235B 分 材 底漆灰色防锈漆13388.40 ㎡10.00 133884.00 料 费 地脚螺栓M30(L=900mm）966.00 套50.00 48300.00 材高强螺栓10.9 级 M20 5000.00 套 4.00 20000.00 一料 费普通螺栓M12、M20、M16 12000.00 套 1.00 12000.00 门塑钢窗2047.20 ㎡120.00 245664.00 分窗 部彩板门108.00 ㎡300.00 32400.00 屋面板0.6mm复合板13665.00 m 70.00 956550.00 围 护墙面板0.5mm复合板3608.00 m 55.00 198440.00 系 统镀锌水槽602.00 m 150.00 90300.00 材 料收边彩钢板屋脊盖板彩钢板900.00 m 25.00 22500.00 费 其它材料费13388.40 ㎡ 5.00 66942.00 材料费小计（一）3072973.06 主构件制作费311.150 t 1000.00 311150.00 次构件制作费27.820 t 1000.00 27820.00 人檩条制作费126.300 t 800.00 101040.00 二工 费钢结构安装费465.270 t 560.00 260551.20 屋面系统安装费17273.00 m 25.00 431825.00 人工费小计（二）1132386.20 机 钢结构机械费465.270 t 200.00 93054.00 械 钢结构运输费465.270 t 200.00 93054.00 及 三 运 屋面板、墙面板运输费13388.40 ㎡ 2.00 26776.80 输 费 机械及运输费小计（三）212884.80 四直接工程费小计（四） =（一） +（二） +（三）4418244.06 安全施工费［（四）］* 2.00% 88364.88
钢结构工程报价范本
钢结构工程报价单 建设单位：建筑面积： 序号材料名称、规格单位数量单价金额备注一钢结构部分 1 H型钢柱、钢梁（Q345B）T 3 H型吊车梁（Q345B）T 4 标准型钢抗风柱（Q345B）T 6 气楼钢梁、钢柱（Q235）T 7 雨蓬钢梁（Q235）T 8 层面檩条C200×70×20×2.5 T 9 气楼层面檩条C200×70×20×2.5 T 10 墙面檩条C200×70×20×2.0 T 11 气楼墙面檩条C200×70×20×2.0 T 12 镀锌水沟δ＝3.0mm T 13 系杆Ф114×3.0圆管T 14 屋面水平支撑Ф20元钢T 15 柱间水平支撑Ф168×6.0圆管T 16 柱间水平支撑L70×5角钢T 17 隅撑L50×4角钢T 18 檩条拉紧螺栓套管Ф32焊管T 19 檩条拉紧螺栓Ф12元钢T 小计元 序号材料名称、规格单位数量单价金额备注二
1 地脚螺栓M36 套 2 地脚螺栓M24 套 3 高强螺栓M20×75 套 4 法兰螺栓M20 套 5 普通螺栓M16×50 套 6 拉条螺母M12 只 7 支撑契块只 8 小计元三屋面部分 1 屋面彩钢瓦0.476mm厚彩瓦m 2 气楼屋面瓦0.476mm厚彩瓦m 3 雨棚屋面瓦0.476mm厚彩瓦㎡ 4 保温棉铝铂+不锈钢丝网㎡ 5 采光板1.2mm ㎡ 6 暗扣支架㎡ 7 耐候密封胶793# 瓶 小计 四墙面部分 1 墙面彩钢瓦0.426mm（900型）m 2 气楼墙面彩钢瓦0.426mm（900型）㎡ 3 墙面采光瓦1.2mm（900型）㎡ 4 包边泛水板0.426mm ㎡ 5 铝合金推拉窗㎡ 6 普通推拉门㎡ 7 PVC落水管160 m 8 自攻螺栓5.5×25 套 9 铆钉M5×18 盒
轻钢结构紧固件连接的构造和计算
轻钢结构紧固件连接的构造和计算 3.8.1紧固件连接的构造要求 用于薄壁型钢结构中的紧固件应满足下述构造要求： （1）抽芯铆钉（拉铆钉）和自攻螺钉的钉头部分应靠在较薄的板件一侧。连接件的中距和端距不得小于连接件直径的3倍，边距不得小于连接件直径的1.5倍。受力连接中的连接件不宜少于2个。 （2）抽芯铆钉的适用直径为2.6~6.4mm，在受力蒙皮结构中宜选用直径不小于4mm的抽芯铆钉；自攻螺钉的适用直径为3.0~8.0mm，在受力蒙皮结构中宜选用直径不小于5mm的自攻螺钉。 （3）自攻螺钉连接的板件上的预制孔径d0应符合下式要求： （4）射钉只用于薄板与支承构件（即基材如檩条）的连接。射钉的间距不得小于射钉直径的4.5倍，且其中距不得小于20mm，到基材的端部和边缘的距离不得小于15mm，射钉的适用直径为3.7~6.0mm。 射钉的穿透深度（指射钉尖端到基材表面的深度，如图3.8.1所示）应不小于10mm。 （5）在抗拉连接中，自攻螺钉和射钉的钉头或垫圈直径不得小于14mm；且应通过试验保证连接件由基材中的拔出强度不小于连接件的抗拉承载力设计值。 上述规定大部分引自国外的相关规范，项次（3）是根据我国自己的试验结果归纳出的经验公式。 3.8.2紧固件的强度计算 1、紧固件受拉 根据大量的试验结果，得到了静荷载和反复荷载作用下，自攻螺钉和射钉连接抗拉强度的计算公式。风是反复荷载的根本起因，在风吸力作用下，压型钢板上下波动，使紧固件承受反复荷载作用，常引起钉头部位的疲劳破坏。因此含风组合时承载力降低。 GB50018规范规定，在压型钢板与冷弯型钢等支承构件之间的连接件杆轴方向受拉的连接中，每个自攻螺钉或射钉所受的拉力应不大于按下列公式计算的抗拉承载力设计值。 当连接件位于压型钢板波谷的一个四分点时（如图3.8.2.b所示），其抗拉承载力设计值应乘以折减系数0.9；当两个四分点均设置连接件时（如图3.8.2c 所示）则应乘以折减系数0.7。
受弯构件的计算原理
第4章 受弯构件的计算原理 4.1 概述 受弯构件：承受横向荷载和弯矩的构件。 单向受弯构件——只在一个主平面内受弯。 双向受弯构件——在两个主平面内同时受弯。 钢结构受弯构件保证项目： （1）承载力极限状态 抗弯强度 抗剪强度 整体稳定性 受压翼缘的局部稳定性 不利用腹板屈曲后强度的构件，还要保证腹板的局部稳定性。 （2）正常使用极限状态 刚度 4.2 受弯构件的强度和刚度 4.2.1 弯曲强度 nx x W M = σ （4。2。1） 正应力分布见图： 单向受弯梁的抗弯强度： f W M nx x x ≤γ （4。2。2） 双向受弯梁的抗弯强度： f W M W M ny y y nx x x ≤+γγ （4。2。3） x γ——塑性发展系数。需计算疲劳的梁，不宜考虑塑性发展，取1.0。
4.2.2 抗剪强度 单向抗剪强度 t I S V x x y =τ （4。2。4） 双向抗剪强度 t I S V t I S V y y x x x y +=τ （4。2。5） 验算条件： v f ≤max τ （4。2。6） 4.2.3 局部压应力 f l t F z w c ≤=ψσ （4。2。7） 跨中集中荷载： y R z h h a l 52++= （4。2。8） 支座处： b h a l y z ++=5.2 （4。2。8） b ——梁端到支座边缘距离，如b 大于2.5h y ，取2.5h y 。 4.2.4 折算应力 第四强度理论：在复杂应力状态下，若某一点的折算应力达到钢材单向拉伸的屈服点，则该点进入塑性状态。 折算应力f c c z 12223βτσσσσσ≤+-+= （4。2。10） 1y I M x x =σ （4。2。11） 4.2.5 受弯构件的刚度 标准荷载下的挠度大小。 ][v v ≤ （4。2。12）
受弯构件计算例题
1.单筋矩形截面 例4-1 已知矩形截面简支梁(见图4-19)，混凝土保护层厚为20mm(一类环境)，梁计算跨度l 0=5m ，梁上作用均布永久荷载(已包括梁自重)标准值g k =6kN/m ，均布可变荷载标准值q k =15kN/m 。选用混凝土强度等级C20，钢筋HRB335级。试确定该梁的截面尺寸b ×h 及配筋面积A s 。 图4-18 例题4-1图 解： （1） 设计参数 由附表2和附表6查得材料强度设计值，C20混凝土f c =9.6N/mm 2，f t =1.1N/mm 2，HRB335级钢筋f y =300N/mm 2，等效矩形图形系数α1=1.0。设该梁的箍筋选用直径为φ8的HPB300钢筋。 （2） 计算跨中截面最大弯矩设计值 22011 (1.2 1.4)(1.26 1.415)588.12588 k k M g q l KN m =+=?+??=? （3）估计截面尺寸b h ? 由跨度选择梁截面高度 450h mm =（ 1 11 l ），截面宽度 b =200mm （12.25h ）， 取简支梁截面尺寸 200450 b h m m m m ?=? （4）计算截面有效高度0h 先按单排钢筋布置，取受拉钢筋形心到受拉混凝土边缘的距离 a s = c+d v +d /2≈40mm ，取a s =40mm ，则梁有效高度 h 0=h -a s =450-40=410mm 。 （5）计算配筋 6 ,max 22 1088.125100.2730.3991.09.6200410 s s c M f bh ααα?===<=???
满足适筋梁的要求。 112)1120.2730.326s ξα=--=--?= 20 0.3262004109.6855300 c s y f A bh mm f ξ???=== 由附表16，选用3 20钢筋，A s =942mm 2。 （6）验算最小配筋率 min min 0.45 0.00165941 0.010******* 0.002 t s y f A f bh ρρρ>=== ==?>= 满足要求。 （7）验算配筋构造要求 钢筋净间距为 200282203 425m m d 20m 22 mm -?-?>>== 满足构造要求。 例4-2 某钢筋混凝土矩形截面梁，混凝土保护层厚为25mm(二a 类环境)，b =250mm ，h =500mm ，承受弯矩设计值M =160KN m ?，采用C20级混凝土，HRB400级钢筋，箍筋直径为φ8，截面配筋如图4-19所示。复核该截面是否安全。 解： （1）计算参数 由附表2和附表6查得材料强度设计值，C20级混凝土，等效矩形图形系数 1.0α=，29.6/c f N mm =，21.1/t f N mm =，HRB400级钢筋，钢筋面积21256s A mm =，2360/y f N mm =，0.518b ξ=。 （2）计算截面有效高度0h 因混凝土保护层厚度为25mm(二a 类环境)，得截面有效高度
钢结构节点图
10.2.3门式刚架横梁与立柱连接节点， 可采用端板竖放、平放和斜放三种形式 （图10.2.3a 、b 、 c ）。斜梁与刚架柱连接节点的受拉侧， 宜采用端板外伸式，与斜梁端板连接的柱的翼缘部位应 与端板等厚度；斜梁拼接时宜使端板与构件外边缘垂直（图 使翼缘内外螺栓群中心与翼缘中心重合或接近。 10.2.8屋面梁与摇摆柱连接节点应设计成铰接节点，采用端板横放的顶接连接方式（图 10.2.8 )。 图10.2.9 屋面梁和混凝土柱连接节点 10.2.11吊车梁承受动力荷载，其构造和连接节点须满足以下规定： 4吊车梁与制动梁的连接，可采用高强度摩擦型螺栓连接或焊接。吊车梁与刚架上柱的 连接处宜设长圆孔（图 10.2.11-3a ）；吊车梁与牛腿处垫板采用焊接连接（图 10.2.11-3b ）；吊 车梁之间应采用高强螺栓连接。 10.2.3d ），应采用外伸式连接，并 屛 1 M (b) 端板平放 图 10.2.3 （c ） 刚架连接节点 端板斜放 (d) 斜梁拼接 (a) (b) 图 10.2.8 IT 10.2.9屋面梁与混凝土柱采用锚栓连接（图 10.2.9），该连接节点应为铰接节点，锚栓及底板 设计同铰接柱脚。 (b) 屋面梁和摇摆柱连接节点 (a)
10.2.12用于支承吊车梁的牛腿可做成等截面，当也可做成变截面(图 10.2.12);柱在牛腿上 下翼缘的相应位置处应设置横向加劲肋；为保证传力均匀，在牛腿上翼缘吊车梁支座处应设 置垫板，垫板与牛腿上翼缘连接采用围焊；为避免较大的局部承压应力，在吊车梁支座对应 的牛腿腹板处应设置横向加劲肋。 牛腿与柱连接处承受剪力 V 和弯矩M=Ve 作用，其截面强 度和连接焊缝应按现行钢结构设计规范 GB50017进行计算。 10.2.13在设有夹层的结构中，夹层梁与柱可采用刚接，也可采用铰接(图 10.2.13)。当采用 刚接连接时，夹层梁翼缘与柱翼缘应采用全熔透焊接，而腹板可采用高强螺栓与柱连接。柱 图10211-3 吊车梁连接节点 (a)等截面牛腿 (b) 图10.2.12 牛腿节点
钢结构基本原理受弯构件例题
6.4 一双轴对称工字形截面构件，一端固定，一端外挑4.0m ，沿构件长度无侧向支承，悬挑端部下挂一重载F 。若不计构件自重，F 最大值为多少。钢材强度设计值取为2 215/N mm 。 图6-37 题6.4 解： （1）截面特性计算 220010225065500A mm =??+?= ()33741120027020062507.54101212 x I mm = ??-?-?=? 3374112102002506 1.33101212y I mm =???+??=? 117.09x i == 49.24 y i == （2）计算弯曲整体稳定系数 按《钢结构设计规范》附录B 公式B.1-1计算梁的整体稳定系数 1114000100.74200270 l t b h ε?===? 查表B.4，由于荷载作用在形心处，按表格上下翼缘的平均值取值： ()1 0.210.670.74 2.940.650.74 1.582 b β=?+?+-?= 400081.249.24y λ== 截面为双轴对称截面，0b η= 则24320235]b b b x y y Ah W f ?βηλ=?? 272705500270432023521.580] 3.333 1.023581.27.5410??=? ???=>? 取0.282' 1.070.9853.333 b ?=-= （3）F 最大值计算 由,,400022x x b b h h M F f I I ?????=≤，解得30.02F kN =。
6.5 一双轴对称工字形截面构件，两端简支，除两端外无侧向支承，跨中作用一集中荷载480F kN =，如以保证构件的整体稳定为控制条件，构件的最大长度l 的上限是多少。设钢材的屈服点为2 235/N mm （计算本题时不考虑各种分项系数）。 图6-38 题6.5 解：依题意，当1113.0l b <时，整体稳定不控制设计，故长度需满足 13.04005200 5.2l mm m ≥?==。 （1）截面特性计算 240020212001230400A mm =??+?= 339411400124038812007.68101212 x I mm =??-??=? 338411220400120012 2.13101212 y I mm =???+??=? 502.6x i = 83.7y i == （2）整体稳定计算 按《钢结构设计规范》附录B 公式B.5-1近似计算梁的整体稳定系数： 21.0744000235y y b f λ?=- ? ① 又有 y y l i λ= ② 由整体稳定有2b x h M f I ?? ≤?，即142b x h Fl I f ??≤ ③ 联立①-③解得：12283l mm ≤ 故可取max 12.28l m =。 （注：严格应假定长度l ，再按《钢结构设计规范》附录B 公式B.1-1计算梁的整体稳定系数，然后验算③式，通过不断迭代，最终求得的长度为所求）
钢结构受弯构件验算计算书
钢结构受弯构件验算计算书 一. 基本资料 类型：梁；编号：49； 首节点编号：27；坐标：(0，12000 ,12100)； 尾节点编号：29；坐标：(0，24000，12100)； 长度：12m 截面：850*250*10*16 设计依据： 钢结构设计规范GB 50017-2003 建筑抗震设计规范GB 50011-2001 二. 计算参数 截面参数： 截面高度：h=85cm 截面宽度：b=25cm 翼缘厚度：t f=1.6cm 腹板厚度：t w=1cm 截面面积：A=161.8cm2 最大截面面积矩：S=2504.41cm3 毛截面惯性矩：I=184740.22cm4 毛截面抵抗矩：W=4346.83cm3 材料参数： 截面钢材类型：Q345 钢材弹性模量：E=206000N/mm2 钢材强度标准值：f y=345N/mm2 强度换算系数：C F=(235/f y)0.5=(235/345)0.5=0.825 构件计算长度： l02=12m l03=12m 构件长细比： λ2=1200/5.08=236.28 λ3=1200/33.79=35.51 三. 强度验算 1 正应力验算 控制工况：1.20D+1.40L 控制截面：首端 控制内力： M=-219.18 kN·m 单向受弯构件正应力验算： 钢材翼缘强度设计值 截面钢材厚度：t=16mm，16mm≤16mm 钢材强度设计值：f=310 N/mm2
截面塑性发展系数 γ2=1.2 受压翼缘自由外伸宽厚比： b0/t f=12/1.6=7.5≤13*C F=10.73 γ3=1.05 截面3轴对称 截面无削弱，取： W n3=W=4346.83cm3 σ3=|M3|/(γ3*W n3)=219.18×106/(1.05×4346.83×103)=48.02 N/mm2≤310N/mm2满足2 剪应力验算 控制工况：1.20D+1.40L 控制截面：杆中 控制内力： V=106.57 kN 单向受弯构件剪应力验算： 截面钢材厚度：t=10mm，10mm≤16mm 钢材抗剪设计值：f v=180 N/mm2 τ=|V|*S/(I*t w) =106.57×103×2504.41×103/(184740.22×104×1×10) =14.45 N/mm2≤180N/mm2满足 3 折算应力验算 控制工况：1.20D+1.40L 控制内力： V=106.57 kN M=-219.18 kN·m 单向受弯构件折算应力验算： 截面钢材厚度：t=10mm，10mm≤16mm 钢材强度设计值：f=310 N/mm2 截面3轴对称 翼缘至中和轴距离： y=42.5cm S'=b1*t f1*(y-0.5*t f1) =25×1.6×(42.5-0.5×1.6) =834cm3 τ=|V|*S'/(I*t w)=106.57×103×834×103/(184740.22×104×1×10)=4.81 N/mm2 截面无削弱，取 I n=I=184740.22cm4 σ=|M|*(y1-t f)/I n=219.18×106×(42.5×10-1.6×10)/184740.22×104=48.52 N/mm2 强度设计值增大系数：局部压应力为0，取β1=1.1 σeq=(σ2+3*τ2)0.5/1.1=(48.522+3×4.812)0.5/1.1=44.76N/mm2≤310N/mm2满足 四. 梁整稳验算 控制工况：1.20D+1.40L 控制内力：M=-219.18 kN·m
(整理)3受弯构件承载力计算.
1 、一般构造要求 受弯构件正截面承载力计算 1 、配筋率对构件破坏特征的影响及适筋受弯构件截面受力的几个阶段 受弯构件正截面破坏特征主要由纵向受拉钢筋的配筋率ρ大小确定。配筋率是指纵受受拉钢筋的截面面积与截面的有效面积之比。 （3－1）
式中As——纵向受力钢筋的截面面积，； b——截面的宽度，mm； ——截面的有效高度， ——受拉钢筋合力作用点到截面受拉边缘的距离。 根据梁纵向钢筋配筋率的不同，钢筋混凝土梁可分为适筋梁、超筋梁和少筋梁三种类型，不同类型梁的破坏特征不同。 (1)适筋梁 配置适量纵向受力钢筋的梁称为适筋梁。 适筋梁从开始加载到完全破坏，其应力变 化经历了三个阶段，如图3.8。 第I阶段（弹性工作阶段）：荷载很小时， 混凝土的压应力及拉应力都很小，梁截面 上各个纤维的应变也很小，其应力和应变 几乎成直线关系，混凝土应力分布图形接 近三角形，如图3.8（a）。 当弯矩增大时，混凝土的拉应力、压应力 和钢筋的拉应力也随之增大。由于混凝土 抗拉强度较低，受拉区混凝土开始表现出 明显的塑性性质，应变较应力增加快，故 应力和应变不再是直线关系，应力分布呈 曲线， 当弯距增加到开裂弯距时，受拉边缘纤维的应变达到混凝土的极限拉应变，此时， 截面处于将裂未裂的极限状态，即第I阶段末，用Ia表示，如图3.13(b)所示。这时受压区塑性变形发展不明显，其应力图形仍接近三角形。Ia阶段的应力状态是抗裂验算的依据。 第Ⅱ阶段（带裂缝工作阶段）：当弯矩继续增加时，受拉区混凝土的拉应变超过其极其拉应变，受拉区 出现裂缝，截面即进入第Ⅱ阶段。裂缝出现后，在裂缝截面处，受拉区混凝土大部分退出工作，未开裂部分混凝土虽可继续承担部分拉力，但因靠近中和轴很近，故其作用甚小，拉力几乎全部由受拉钢筋承担，在裂缝出现的瞬间，钢筋应力突然增加很大。随着弯矩的不断增加，裂缝逐渐向上扩展，中和轴逐渐上移。由于受压区应变不断增大，受压区混凝土呈现出一定的塑性特征，应力图形呈曲线形，如图3.8?所示。第Ⅱ阶段的应力状态代表了受弯构件在使用时的应力状态，故本阶段的应力状态作为裂缝宽度和变形验算的依据。 当弯矩继续增加，钢筋应力不断增大，直至达到屈服强度，这时截面所能承担的弯矩称为屈服弯矩。 它标志截面即将进入破坏阶段，即为第Ⅱ阶段极限状态，以Ⅱa表示，如图3.8(d)所示。 第Ⅲ阶段（破坏阶段）：弯矩继续增加，截面进入第Ⅲ阶段。这时受拉钢筋的应力保持屈服强度不变，钢筋的应变迅
钢结构节点介绍
1.梁与柱的刚性连接 (1)梁与柱刚性连接的构造形式有三种，如图所示： (2)梁与柱的连接节点计算时，主要验算以下内容： ①梁与柱连接的承载力 ②柱腹板的局部抗压承载力和柱翼缘板的刚度 ③梁柱节点域的抗剪承载力 (3)梁与柱刚性连接的构造 ①框架梁与工字形截面柱和箱形截面柱刚性连接的构造: 框架梁与柱刚性连接 ②工字形截面柱和箱形截面柱通过带悬臂梁段与框架梁连接时，构造措施有两种： 柱带悬臂梁段与框架梁连接
梁与柱刚性连接时，按抗震设防的结构，柱在梁翼缘上下各500mm的节点范围内，柱翼缘与柱腹板间或箱形柱壁板间的组合焊缝，应采用全熔透坡口焊缝。 (4)改进梁与柱刚性连接抗震性能的构造措施 ①骨形连接 骨形连接是通过削弱梁来保护梁柱节点。 骨形连接 梁端翼缘加焊楔形盖板 梁端翼缘加焊楔形盖板 在不降低梁的强度和刚度的前提下，通过梁端翼缘加焊楔形盖板。 (5)工字形截面柱在弱轴与主梁刚性连接 当工字形截面柱在弱轴方向与主梁刚性连接时，应在主梁翼缘对应位置设置柱水平加劲肋，在梁高范围内设置柱的竖向连接板，其厚度应分别与梁翼缘和腹板厚度相同。柱水平加劲肋与柱翼缘和腹板均为全熔透坡口焊缝，竖向连接板与柱腹板连接为角焊缝。主梁与柱的现场连接如图所示。 2梁与柱的铰接连接
(1)梁与柱的铰接连接分为：仅梁腹板连接、仅梁翼缘连接： 仅梁腹板连接仅梁翼缘连接 柱上伸出加劲板与梁腹板相连梁与柱用双盖板 相连 （2）柱在弱轴与梁铰接连接分为：柱上伸出加劲板与梁腹板相连、梁与柱用双盖板相连 柱的拼接节点一般都是刚接节点，柱拼接接头应位于框架节点塑性区以外，一般宜在框架梁上方1.3m左右。考虑运输方便及吊装条件等因素，柱的安装单元一般采用三层一根，长度10～12m 左右。根据设计和施工的具体条件，柱的拼接可采取焊接或高强度螺栓连接。 按非抗震设计的轴心受压柱或压弯柱，当柱的弯矩较小且不产生拉力的情况下，柱的上下端应铣平顶紧，并与柱轴线垂直。柱的25％的轴力和弯矩可通过铣平端传递，此时柱的拼接节点可按75％的轴力和弯矩及全部剪力设计。抗震设计时，柱的拼接节点按与柱截面等强度原则设计。 非抗震设计时的焊缝连接，可采用部分熔透焊缝，坡口焊缝的有效深度不宜小于板厚度的1/2。有抗震设防要求的焊缝连接，应采用全熔透坡口焊缝。
钢结构工程承包合同协议书范本
甲方（发包方）：（以下简称甲方） 乙方（承建方）：（以下简称乙方） 甲方需建钢结构房屋，现委托乙方承建。为使该工程保质保量按期完成，根据甲、乙双方友好协商和《中华人民共和国合同法》以及有关政府文件规定，结合本工程具体情况，为明确双方各自的权利、责任、义务，经双方充分协商，签订本合同，双方必须共同遵守。 第一条工程名称和地点 工程名称： 建设地点： 第二条工程范围和内容 建设面积：以设计图纸为准（约60平方米） 工程范围：以施工图纸和图纸变更意见所表示的工程±0.00以上全部钢结构部分（带行车梁、预埋件，但不含、消防涂装土建、水电及消防工程）。 工程承包方式: 乙方包工、包料、包人工、包材料、包机械、包制作、包场内外运输、包安装、包工期、包质量、包安全、包文明施工、包竣工验收合格及移交前的成品与半成品的保护、配合工程竣工验收与移交、包税费等方式全面承包钢结构厂房工程。 第三条工程工期 一、乙方于日开工至日完工。有效工期天。因不可抗拒因素可由甲方代表及乙方代表签证顺延，签证单在一周内办理有效。 二、如遇下列情况，经发包方现场代表签证后工期相应顺延。 1、在施工中如因停电8小时以上，或连续间歇性停电3天以上（每次4小时以上），影响正常施工。 2、未按合同规定拨付工程款、工程进度款而影响施工。 3、人力不可抗拒的因素影响施工。（如大风、暴雨等自然条件等）
第四条质量和保修 1、按照国家及省、市有关钢结构施工规范进行施工。 2、根据设计图纸要求及施工验收规范进行施工。 3、钢构件焊接等级必须达到设计图标准要求。 4、保修期：自验收合格之日起保修十二个月。自保修之日起发生的质量问题乙方无偿维修。 第五条承包价格 本钢结构工程包干价即人民币：万元整（含税价）。工程施工所需所有材料及人工价格涨跌与本合同价格无关，均按合同包干价执行。 按甲方提供图纸及乙方报价单中内容（报价单作为合同的附件，与合同有同等法律效率），如涉及到图纸变更或增、减项，按合同报价单明细进行增或减，本工程最终结算价额为：包干价,增、减图纸变更确认部分价额及下浮比例。 合同所产生的工程材料检测费均由乙方承担。 第六甲方责任 1、甲方已经完成“三通一平”（包括进场道路）且已提供地下管线和地下障碍物资料、接通水电源，且水源电源离工地现场不能超过100米，其超过部分所产生费用由甲方负责。 2、甲方协助乙方处理可能发生之纠纷，其费用由乙方负责。 3、甲方要委派一名工地代表作为甲方现场负责人，具体负责工程监督、协调及工程签证等事务。 4、甲方应按约定及时向乙方支付工程费用，没有按约定支付工程款而影响工期全部由甲方负责。 第七条乙方责任 1、负责完成所承包的工程量； 2、保证工程质量及生产进度； 3、严格按施工图、会审记录、设计修改（或变更）通知书并按国家有关标准《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）进行施工，并做好自检工作。