五层中学教学楼设计计算书
五层中学教学楼设计计算书
本科毕业设计论文题目：昆仑中学教学楼设计（B方案）院、系：建筑工程学院学科专业：土木工程学生：许磊学号： 080704124指导教师：马爱民2012年 06月本科毕业设计论文题目：昆仑中学教学楼设计（B方案）院、系：建筑工程学院学科专业：土木工程学生：许磊学号： 080704124指导教师：马爱民2012年 06月西安工业大学毕业设计（论文）任务书 院（系） 建工学院 专业 土木工程 班 080704姓名 许磊 学号 0807041241.毕业设计（论文）题目：昆仑中学教学楼设计B 方案2.题目背景和意义：该建筑位于西安市泾阳县，建筑场地平坦，无不良土质现象，场地类别为二类。
该处地表有0.4—0.9m 的回填土，fk=50～60kPa ；其下为黄土状土（粉质粘土），可塑，局部硬塑，不具湿陷性，属中压塑性土，厚2.7—3.9米，地基容许承载力fk=200KPa ；其下为粉砂粉细砂，未穿透，厚度大于25米，fk=180KPa ，Es=14.5MPa 。
常年地下水位低于-9.5m ，对混凝土无腐蚀性。
土壤平均容重：3/5.19m KN =γ；土壤最大冻结深度为45cm 。
设防烈度为8度，设计基本加速度值为0.20g ，设计地震分组为第一组，特征周期为0.35s 。
根据《西安市抗震设防区划》（1997）划定，截面强度演算反应谱参数15.0max =α，s T g 50.0=，变形验算反应谱参数为80.0max =α，s T g 70.0=。
基本雪压：0.20kn/2m ，基本风压0.35KN/2m ，地面粗糙度：B 级。
该建筑拟采用框架结构，独立柱基础，基础埋深2.5米，按《建筑地基基础设计规范》（GB50007——2002）有关规定，拟建建筑物地基基础设计等级为丙级。
其它荷载请查《荷载规范》。
室内外高差：600。
通过昆仑中学教学楼设计，运用学生所学过的基础理论和专业知识，锻炼学生查阅相关规范和资料进行建筑方案设计和框架结构在抗震设防烈度为8度、场地类别为二类时的结构计算，熟悉工程设计的内容和程序，提高学生分析和解决工程实际问题及绘制施工图的能力。
5627.7平米,五层中学教学楼(含计算书、部分建筑图)
安徽工业大学 毕业设计（论文）计算书第2章 楼盖设计2.1 板的设计：计算标准层的楼盖，以第三层楼盖设计为例，如图2-1所示。
2.1.1 设计资料： 1）楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm 石灰砂浆抹底，20mm 水泥砂浆找平，水磨石面层。
2）楼面荷载：由《建筑结构荷载规范》（GB50009-2002）查得，教学楼中 教室、厕所及其他用房均布活荷载标准值2kN/m 2 走廊均布活荷载标准值2.5 kN/m 23）材料：混凝土强度等级为C25；梁内受力纵筋为HRB335，其余为HPB235钢筋。
2.1.2 楼盖的结构平面布置图依据单向板和双向板的受力性质及他们的定义，屋盖可采用单向板和双向板混合布置方案。
具体结构布置和相关尺寸标注如图2-1所示： 2.1.3 板的设计（弹性理论）按构造要求双向板的厚度不宜小于80㎜，由于挠度不另作验算，双向板的厚度与短跨的比值01h l 应满足刚度要求：简支板01145h l ≥ 连续板01150h l ≥经过确定双向板厚度取100㎜。
按构造钢筋现浇混凝土单向板的厚度h 应满足功能外，还应符合以下要求： 跨度大于等于1500㎜的屋面板h ≥60㎜，且民用建筑楼板h ≥60㎜为保证刚度，单向板的厚度尚应不小于跨度的1/40（连续板）、1/35（简支板），经过确定和方便施工单向板厚度也取100㎜。
对于异形板的特殊情况，由于学习过程中，没有具体学习异形板的计算，按PKPM 配筋结果进行实际配筋。
1）荷载计算恒荷载标准值：水磨石面层 0.65 kN/m 2 20厚水泥混凝土找平 0.02×20=0.40kN/m 2 100mm 厚钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.50kN/m 2 20mm 厚石灰砂浆抹底 0.02×17=0.34kN/m 2 小计 3.89 kN/m 2安徽工业大学毕业设计（论文）计算书图2-1 楼盖的结构平面布置图注：板块划分时考虑到框架结构的嵌固作用，边端按固定方式考虑进行计算。
学士]某五层教学楼毕业设计(含计算书、部分建筑结构设计
![学士]某五层教学楼毕业设计(含计算书、部分建筑结构设计](https://img.taocdn.com/s3/m/9399b0d75a8102d277a22fe6.png)
第一章建筑设计概述1.1 设计依据：1.依据建筑工程专业2008届毕业设计任务书。
2.《建筑结构荷载规范》3.《混凝土结构设计规范》4.《建筑抗震设计规范》5.《建筑地基基础设计规范》及有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造上资料集等相关资料。
6.遵照国家规定的现行各种设计规范、有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造上资料集等相关资料。
1.2 设计规模：1.本次设计的题目为“沈阳博艺中学教学楼”2.建筑面积：56000 m²，结构共五层，首层层高4.43m,其他层层高3.6m.3.室内外高差0.450m，室外地面标高为-0.450m。
1.3 各部分工程构造1.屋面：APP改性沥青防水卷材1：3 水泥沙浆找平层25mm厚1：10水泥珍珠岩砂浆保温层120㎜厚1：8白灰炉渣找坡度最薄处30mm120mm厚钢筋混凝土板20mm厚板下混合砂浆抹灰2.楼面: 1：2.5水泥白石子12mm素水泥浆结合层一道1：3水泥砂浆找平18mm素水泥浆结合层一道120mm厚钢筋混凝土板20mm厚板下抹灰3 厕所: 20mm厚水泥砂浆地面50mm厚防水砂浆180mm厚空心砖20mm厚水泥砂浆抹灰4.墙体：外墙370mm厚水泥空心砖墙，内墙为240mm厚水泥空心砖墙，楼梯间墙为240㎜厚水泥空心砖墙，厕所均为240㎜厚隔墙。
5.门窗：门厅处为铝合金门，其他均为木门。
双推拉塑钢窗，单层玻璃全封闭窗。
6.基础：阶型独立扩展基础，阶型联合扩展基础。
第二章结构方案设计2.1 设计资料1.本工程抗震设防烈度为7度，设计地分组为第一组2.自然条件：雪荷载0.50KN/M²，基本风压：0.35KN/M².3.地质条件：地质勘探以±0.000为基准面，地质分布具体情况见表1，Ⅱ类场地，7度设防建筑地点冰冻深度-1.2m。
建设地区地层土分布情况一览表表1注：①拟建场地地形平坦，地下稳定水位距地表-6m，表中给定土层深度由自然地坪算起。
5层框架结构教学楼结构标准计算书
1#教学楼部分///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 建筑结构的总信息|| SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WMASS.OUT | | ||工程名称: 设计人: | |工程代号: 校核人: | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00是否扣除构件重叠质量和重量: 是是否自动计算现浇楼板自重: 是水平力的夹角(Degree): ARF = 0.00地下室层数: MBASE = 1竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX = 0转换层所在层号: MCHANGE= 0嵌固端所在层号: MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m): DMAX = 1.00弹性板细分最大控制长度(m): DMAX_S = 1.00是否对全楼强制采用刚性楼板假定: 否(整体指标结果采用强刚，其他结果采用非强刚)墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点: 是墙倾覆力矩的计算方法: 考虑墙的所有内力贡献墙偏心的处理方式: 传统移动节点方式高位转换结构等效侧向刚度比采用高规附录E: 否是否梁板顶面对齐: 否是否带楼梯计算: 否框架连梁按壳元计算控制跨高比: 0.00墙梁转框架梁的控制跨高比: 0.00结构所在地区: 全国楼板按有限元方式进行面外设计否多模型及包络........................................采用指定的刚重比计算模型：否计算控制信息 ..........................................计算软件信息: 64位线性方程组解法: PARDISO地震作用分析方法: 总刚分析方法位移输出方式: 简单输出是否生成传基础刚度: 否保留分析模型上自定义的风荷载: 否采用自定义范围统计指标: 否高级参数............................................位移指标统计时考虑斜柱：否采用自定义位移指标统计节点范围：否按框架梁建模的连梁砼等级默认同墙：否二道防线调整时，调整与框架柱相连的框架梁端弯矩、剪力：是薄弱层地震内力调整时不放大构件轴力：否剪切刚度计算时考虑柱刚域影响：否短肢墙判断时考虑相连墙肢厚度影响：否刚重比验算考虑填充墙刚度影响：否剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分：否风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.30 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC = 0.10 地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 1.40 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 1.50 是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP = 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC = 2.00 是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL = 1.00 体形变化分段数: MPART = 1 各段最高层号: NSTI = 8 各段体形系数(X): USIX = 1.50各段体形系数(Y): USIY = 1.50设缝多塔背风面体型系数: USB = 0.50地震信息 ............................................结构规则性信息: 不规则振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联): CQC特征值分析方法: 子空间迭代法是否由程序自动确定振型数: 否计算振型数: NMODE = 15 地震烈度: NAF = 6.00 场地类别: KD =II设计地震分组: 一组特征周期: TG = 0.35 地震影响系数最大值: Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值: Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变悬挑梁默认取框架梁抗震等级: 否按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级: 是重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: 是偶然偏心考虑方式: 相对于投影长度X向相对偶然偏心: ECCEN_X= 0.05 Y向相对偶然偏心: ECCEN_Y= 0.05 是否考虑双向地震扭转效应: 是是否考虑最不利方向水平地震作用: 是按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数: NADDDIR= 0 工业设备的反应谱方法底部剪力占规范简化方法底部剪力的最小比例: SeisCoef= 1.00活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数: 不考虑考虑结构使用年限的活荷载调整系数: FACLD = 1.00 考虑楼面活荷载折减方式：传统方式柱、墙活荷载是否折减: 折减传到基础的活荷载是否折减: 折减柱，墙，基础活荷载折减系数:计算截面以上的层数折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55梁楼面活荷载折减设置: 不折减墙、柱设计时消防车荷载是否考虑折减：是柱、墙设计时消防车荷载折减系数： 1.00梁设计时消防车荷载是否考虑折减：是调整信息 ........................................楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式: 梁刚度放大系数由用户指定中梁刚度放大系数: BK = 2.00托墙梁刚度放大系数: BK_TQL = 1.00梁端负弯矩调幅系数: BT = 0.85梁端弯矩调幅方法: 通过竖向构件判断调幅梁支座梁活荷载内力放大系数: BM = 1.10梁扭矩折减系数: TB = 0.40支撑按柱设计临界角度(Deg): ABr2Col= 20.00地震工况连梁刚度折减系数: BLZ = 0.70风荷载工况连梁刚度折减系数: BLZW = 1.00采用SAUSAGE-CHK计算的连梁刚度折减系数：否地震位移计算不考虑连梁刚度折减：否柱实配钢筋超配系数: CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数: CPCOEF91_W = 1.15全楼地震力放大系数: RSF = 1.000.2Vo 调整方式: alpha*Vo和beta*Vmax两者取小0.2Vo 调整中Vo的系数: alpha = 0.200.2Vo 调整中Vmax的系数: beta = 1.500.2Vo 调整分段数: VSEG = 00.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00是否调整与框支柱相连的梁内力: 否框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级: 是是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: 是是否扭转效应明显: 否是否采用自定义楼层最小剪力系数: 否弱轴方向的动位移比例因子: XI1 = 0.50强轴方向的动位移比例因子: XI2 = 0.50薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断受剪承载力薄弱层是否自动调整: 否判断薄弱层所采用的楼层刚度算法: 地震剪力比地震层间位移算法强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数: WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数: NSTREN = 0钢管束墙混凝土刚度折减系数: GGSH_CONC = 1.00转换结构构件（三、四级）的水平地震作用效应放大系数： 1.00配筋信息 ........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 360 梁箍筋强度(N/mm2): JB = 270 柱主筋强度(N/mm2): IC = 360 柱箍筋强度(N/mm2): JC = 270 墙主筋强度(N/mm2): IW = 360 墙水平分布筋强度(N/mm2): FYH = 360 墙竖向分布筋强度(N/mm2): FYW = 300 边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 270 梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率(%): RWV = 0.15 墙最小水平分布筋配筋率(%): RWHMIN = 0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑钢梁刚域：否结构内力分析方法: 一阶弹性设计方法考虑P-DELTA效应方法: 不考虑是否考虑结构整体缺陷: 否是否考虑结构构件缺陷: 否柱计算长度系数是否置为1 : 否柱长细比执行《高钢规》JGJ 99-2015第7.3.9条:否柱配筋计算原则: 按单偏压计算柱双偏压配筋方式：普通方式钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁按压弯计算的最小轴压比: UcMinB = 0.40 梁保护层厚度(mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度(mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 否框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用: 否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否执行高规5.2.3-4条主梁弯矩按整跨计算: 是执行高规5.2.3-4条的梁对象: 仅主梁执行柱剪跨比计算原则: 简化方式过渡层个数0轴压比计算考虑活荷载折减：是墙柱配筋采用考虑翼缘共同工作的设计方法：否执行《混规》第9.2.6.1条有关规定：是执行《混规》第11.3.7条有关规定：是圆钢管混凝土构件设计执行规范：高规（JGJ-2010）方钢管混凝土构件设计执行规范：矩形钢管砼规程（CECS 159：2004）型钢混凝土构件设计执行规范：型钢砼组合结构规程（JGJ 138-2001）异形柱设计执行规范：混凝土异形柱结构技术规程（JGJ 149-2006）钢结构设计执行规范：钢结构设计规范（GB50017-2003）荷载组合信息 ........................................地震与风同时组合：是屋面活荷载是否与雪荷载和风荷载同时组合：是考虑竖向地震为主的组合：否普通风与特殊风是否同时进行组合: 否自动添加自定义工况组合: 是自定义工况组合方式叠加恒载分项系数: CDEAD = 1.30活载分项系数: CLIVE = 1.50风荷载分项系数: CWIND = 1.50水平地震力分项系数: CEA_H = 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V = 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.00吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30是否计算吊车荷载: 否地下信息 ..........................................室外地面相对于结构底层底部的高度(m): Hsoil = 0.00土的X向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MX = 0.00土的Y向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MY = 0.00地面处回填土X向刚度折减系数: RKX = 0.00地面处回填土Y向刚度折减系数: RKY = 0.00回填土容重(kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度(mm): WCW = 35.00室外地平标高(m): Hout = -0.35地下水位标高(m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载(kN/m2): Qgrd = 0.00面外设计方法: SATWE传统方法水土侧压计算: 水土合算外侧纵筋保护层厚度（mm）：35.00内侧纵筋保护层厚度（mm）：35.00性能设计信息 ........................................按照全国高规进行性能设计: 否剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 13 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层3 1 约束边缘构件层4 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)8 1 70.594 58.550 34.800 684.8 14.3 0.0 0.447 1 71.456 57.113 30.900 1451.2 133.6 0.0 0.926 1 71.445 56.374 27.000 1540.7 181.2 0.0 1.005 1 71.451 56.359 23.100 1547.4 178.4 0.0 1.004 1 71.451 56.359 19.200 1547.4 178.4 0.0 1.003 1 71.448 56.363 15.300 1551.7 178.4 0.0 0.212 1 80.768 67.104 11.300 7185.5 1253.50.0 2.47(>1.5不满足高规3.5.6条)1 1 75.530 63.720 4.000 2916.5 504.8 0.0 1.00活载产生的总质量(t): 2622.502恒载产生的总质量(t): 18425.279附加总质量(t): 0.000结构的总质量(t): 21047.781恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/水平筋/竖向筋) (m) (m)1( 2) 1 239( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 14( 40/ 360/ 360/ 300) 4.000 4.0002( 3) 1 711( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 0( 40/ 360/ 360/ 300) 7.300 11.3003( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 40/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 4.000 15.3004( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 19.2005( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 23.1006( 5) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 27.0007( 6) 1 227( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 30.9008( 7) 1 217( 30/ 360/ 270) 40( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 34.800********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y8 1 159.94 159.9 623.8 259.16 259.2 1010.77 1 147.70 307.6 1823.6 239.62 498.8 2955.96 1 135.71 443.4 3552.7 224.67 723.4 5777.45 1 123.19 566.5 5762.2 204.95 928.4 9398.24 1 110.70 677.2 8403.5 184.43 1112.8 13738.23 1 99.68 776.9 11511.2 166.32 1279.2 18854.82 1 163.92 940.8 18379.3 268.41 1547.6 30152.11 1 0.00 940.8 22142.7 0.00 1547.6 36342.3=========================================================== ================各楼层偶然偏心信息=========================================================== ================层号塔号X向偏心Y向偏心1 1 0.050 0.0502 1 0.050 0.0503 1 0.050 0.0504 1 0.050 0.0505 1 0.050 0.0506 1 0.050 0.0507 1 0.050 0.0508 1 0.050 0.050===========================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=========================================================== ================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 2496.20 77.11 63.44 63.97 38.80 64.01 38.732 1 2496.04 77.11 63.44 63.96 38.80 64.01 38.733 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.464 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.465 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.466 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.467 1 1173.95 72.11 56.13 59.04 34.82 60.35 32.498 1 1152.50 72.32 55.56 59.33 32.65 60.29 30.83=========================================================== ================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=========================================================== ================层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1370.62 1.002 1 3380.95 2.473 1 1467.85 1.004 1 1464.28 1.005 1 1464.28 1.006 1 1460.93 1.087 1 1349.95 2.238 1 606.54 1.00=========================================================== ================计算信息===========================================================工程文件名: 1#教学楼计算日期: 2021. 2.23开始时间: 17:50:33机器内存: 16335.0MB可用内存: 8513.0MB结构总出口自由度为: 5511结构总自由度为: 6303第一步: 数据预处理第二步: 计算结构质量、刚度、刚心等信息第三步: 结构整体有限元分析*结构有限元分析: 地震工况*结构有限元分析: 一般工况第四步: 计算构件内力结束日期: 2021. 2.23结束时间: 17:51: 5总用时: 0: 0:32=========================================================== ================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者(《抗规》刚度比)Ratx2，Raty2 : X，Y 方向的刚度比,对于非广东地区分框架结构和非框架结构,框架结构刚度比与《抗规》类似,非框架结构为考虑层高修正的刚度比;对于广东地区为考虑层高修正的刚度比(《高规》刚度比)RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=========================================================== ================注意：本文件输出的刚度比等信息均为非强刚模型下的结果，强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 49.5618(m) Ystif= 78.1132(m) Alf = 17.4688(Degree) Xmass= 75.5304(m) Ymass= 63.7205(m) Gmass(活荷折减)= 3926.1431( 3421.3252)(t)Eex = 1.8263 Eey = 1.0995Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 11.9403 Raty1= 7.5023Ratx2= 11.9403 Raty2= 7.5023 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.7843E+07(kN/m) RJY1 = 4.5143E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.2701E+06(kN/m) RJY3 = 4.3588E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.3080E+07(kN) RJY3*H = 1.7435E+07(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 74.5833(m) Ystif= 64.3670(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 80.7675(m) Ymass= 67.1040(m) Gmass(活荷折减)= 9692.4492( 8438.9766)(t)Eex = 0.2847 Eey = 0.1144Ratx = 0.0283 Raty = 0.0192Ratx1= 0.8330 Raty1= 0.8362Ratx2= 0.8330 Raty2= 0.8362 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 1.0714E+06(kN/m) RJY1 = 8.6651E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.3617E+05(kN/m) RJY3 = 5.2975E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.6440E+06(kN) RJY3*H = 3.8672E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 70.5800(m) Ystif= 61.6558(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4478(m) Ymass= 56.3630(m) Gmass(活荷折减)= 1908.4702( 1730.0603)(t)Eex = 0.0435 Eey = 0.2346Ratx = 4.1823 Raty = 3.7339Ratx1= 1.4291 Raty1= 1.5286Ratx2= 1.4291 Raty2= 1.5286 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4810E+06(kN/m) RJY1 = 3.2355E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0317E+06(kN/m) RJY3 = 8.8893E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.1269E+06(kN) RJY3*H = 3.5557E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 0.9959 Raty = 0.9959Ratx1= 1.3577 Raty1= 1.3867Ratx2= 1.3577 Raty2= 1.3867 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.2944E+05(kN/m) RJY3 = 7.6004E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.6248E+06(kN) RJY3*H = 2.9642E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4739 Raty1= 1.4955Ratx2= 1.4739 Raty2= 1.4955 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.0280E+05(kN/m) RJY3 = 7.2661E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.5209E+06(kN) RJY3*H = 2.8338E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4451(m) Ymass= 56.3736(m) Gmass(活荷折减)= 1903.0513( 1721.8965)(t)Eex = 0.0871 Eey = 0.2359Ratx = 0.9927 Raty = 0.9523Ratx1= 1.5837 Raty1= 1.5624Ratx2= 1.5837 Raty2= 1.5624 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.7503E+05(kN/m) RJY3 = 6.9411E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.4126E+06(kN) RJY3*H = 2.7070E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4561(m) Ymass= 57.1135(m) Gmass(活荷折减)= 1718.3525( 1584.7839)(t)Eex = 0.0877 Eey = 0.2032Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.6168 Raty1= 2.6253Ratx2= 2.6168 Raty2= 2.6253 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 7.8932E+05(kN/m) RJY3 = 6.3465E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.0783E+06(kN) RJY3*H = 2.4752E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 8 Tower No. 1Xstif= 70.3546(m) Ystif= 60.5425(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 70.5942(m) Ymass= 58.5502(m) Gmass(活荷折减)= 713.3010( 699.0428)(t)Eex = 0.0119 Eey = 0.0855Ratx = 0.8997 Raty = 0.8871Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000Ratx2= 1.0000 Raty2= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.9857E+06(kN/m) RJY1 = 2.7219E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 4.3091E+05(kN/m) RJY3 = 3.4535E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 1.6805E+06(kN) RJY3*H = 1.3469E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.8330(第2层第1塔)Y方向最小刚度比: 0.8362(第2层第1塔)=========================================================== =================结构整体抗倾覆验算结果=========================================================== =================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X 风荷载7043455.0 23082.1 305.15 0.00Y 风荷载3942654.0 37967.0 103.84 0.00X 地震6671291.5 53296.6 125.17 0.00Y 地震3742562.5 53000.9 70.61 0.00=========================================================== =================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=========================================================== =================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.009按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.012按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.014按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008=========================================================== =================结构整体稳定验算结果=========================================================== =================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.827E+07 0.436E+07 4.00 294533. 112.31 59.202 0.636E+06 0.530E+06 7.30 245400. 18.92 15.763 0.103E+07 0.889E+06 4.00 124077. 33.26 28.664 0.929E+06 0.760E+06 3.90 100462. 36.08 29.515 0.903E+06 0.727E+06 3.90 76897. 45.79 36.856 0.875E+06 0.694E+06 3.90 53332. 63.99 50.767 0.789E+06 0.635E+06 3.90 29771. 103.40 83.148 0.431E+06 0.345E+06 3.90 8617. 195.03 156.31该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi小于20,应该考虑重力二阶效应=========================================================== =================框架结构的二阶效应系数(按高钢规7.3.2条计算)=========================================================== =================层号塔号层高上部重量ThetaX ThetaY1 1 4.00 294533. 0.01 0.022 1 7.30 245400. 0.05 0.063 1 4.00 124077. 0.03 0.034 1 3.90 100462. 0.03 0.035 1 3.90 76897. 0.02 0.036 1 3.90 53332. 0.02 0.027 1 3.90 29771. 0.01 0.018 1 3.90 8617. 0.01 0.01*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------8 1 0.8242E+04 0.7476E+04 1.00 1.007 1 0.1276E+05 0.1125E+05 1.55 1.516 1 0.1548E+05 0.1365E+05 1.21 1.215 1 0.1825E+05 0.1646E+05 1.18 1.214 1 0.2041E+05 0.1822E+05 1.12 1.113 1 0.2287E+05 0.2045E+05 1.12 1.122 1 0.2075E+05 0.1965E+05 0.91 0.961 1 0.5502E+05 0.5551E+05 2.65 2.82X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.91 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.96 层号: 2 塔号: 1///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 周期、地震力与振型输出文件|| (总刚分析方法) || SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WZQ.OUT || ||工程名称: 设计人: 计算日期:2021/02/23 ||工程代号: 校核人: 计算时间:17:50:36 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////注意：本文件输出的结果均为非强刚模型下的结果，强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 1.5194 57.64 0.76 ( 0.22+0.54 ) 0.242 1.3731 131.17 0.87 ( 0.42+0.45 ) 0.133 1.2399 17.80 0.41 ( 0.37+0.03 ) 0.594 0.6950 92.51 0.65 ( 0.03+0.63 ) 0.355 0.5781 24.39 0.91 ( 0.79+0.13 ) 0.096 0.5094 131.73 0.49 ( 0.22+0.27 ) 0.517 0.3192 87.58 0.64 ( 0.01+0.63 ) 0.368 0.2823 32.67 0.58 ( 0.40+0.18 ) 0.429 0.2754 150.92 0.72 ( 0.56+0.16 ) 0.2810 0.2023 46.64 0.14 ( 0.09+0.06 ) 0.8611 0.1975 92.93 0.38 ( 0.01+0.37 ) 0.6212 0.1921 43.07 0.02 ( 0.01+0.01 ) 0.9813 0.1907 72.03 0.16 ( 0.02+0.15 ) 0.8414 0.1767 107.09 0.29 ( 0.04+0.25 ) 0.7115 0.1715 175.69 0.56 ( 0.53+0.03 ) 0.44地震作用最大的方向= 60.964 (度)============================================================仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 28.95 45.60 747.477 1 68.38 102.05 1475.626 1 73.49 103.87 1459.105 1 67.98 93.44 1317.254 1 60.26 79.60 1127.063 1 50.85 63.39 903.742 1 111.24 300.29 3479.051 1 10.28 16.86 301.98振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 65.01 -75.04 785.826 1 153.27 -162.44 1591.815 1 138.93 -144.12 1456.034 1 119.26 -119.62 1256.853 1 95.77 -91.18 1017.402 1 245.64 -225.85 4105.661 1 6.16 0.53 75.43振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 74.53 24.52 -2157.697 1 147.27 46.54 -4277.216 1 139.86 48.18 -4121.245 1 122.83 43.60 -3565.864 1 100.95 36.82 -2844.423 1 76.16 28.81 -2034.182 1 413.30 -31.81 -6689.901 1 4.78 0.00 -6.75振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.73 24.92 546.417 1 2.22 49.22 947.976 1 3.73 38.16 716.275 1 2.49 16.89 334.724 1 0.69 -6.56 -83.393 1 -1.57 -27.81 -461.282 1 63.50 -260.18 -3435.161 1 -6.01 -13.93 -238.58振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -115.94 -53.30 940.157 1 -209.33 -96.60 1567.786 1 -151.09 -68.42 1022.755 1 -53.42 -17.19 250.534 1 51.96 37.40 -531.943 1 142.12 82.33 -1136.931 1 31.54 31.49 576.33振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -30.74 34.52 -756.477 1 -59.59 58.81 -1241.786 1 -40.63 35.54 -758.935 1 -5.18 -2.14 -26.004 1 31.09 -38.86 710.513 1 58.67 -64.11 1251.432 1 149.79 -181.34 7377.951 1 8.23 4.62 165.21振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.05 1.27 22.957 1 0.21 1.38 21.386 1 0.03 -0.50 -7.975 1 -0.20 -2.06 -31.904 1 -0.25 -2.17 -34.973 1 -0.08 -0.86 -17.212 1 0.11 3.68 28.001 1 0.17 0.35 5.91振型8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 22.45 14.37 -463.797 1 18.63 14.09 -368.016 1 -9.87 -7.06 262.595 1 -31.18 -23.79 714.284 1 -32.31 -22.22 688.113 1 -13.96 -4.12 238.082 1 60.72 37.67 -1130.611 1 2.63 2.80 43.97振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 29.66 -16.52 364.117 1 29.88 -14.68 352.836 1 -15.57 10.31 -173.155 1 -49.73 27.57 -565.154 1 -46.22 22.42 -497.013 1 -9.17 -0.29 -27.112 1 79.84 -44.66 2129.061 1 5.63 4.85 119.04振型10 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -3.02 -3.24 -59.297 1 3.39 1.44 13.596 1 4.97 4.51 60.645 1 -1.19 0.91 21.484 1 -6.17 -3.91 -38.813 1 -4.03 -3.59 -38.062 1 6.87 3.98 66.791 1 1.31 1.92 35.50振型11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.06 -1.24 -20.727 1 -0.43 0.47 12.536 1 0.01 1.69 25.375 1 0.33 0.39 2.954 1 0.25 -1.43 -24.003 1 0.02 -1.29 -22.032 1 -0.40 1.56 9.051 1 0.20 0.40 6.94振型12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.39 -0.36 -11.217 1 0.15 -0.08 3.856 1 0.55 0.70 16.835 1 0.10 0.31 3.244 1 -0.48 -0.52 -15.103 1 -0.39 -0.60 -13.372 1 0.47 0.55 16.161 1 0.21 0.34 6.20振型13 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.93 -2.87 -1.317 1 0.58 1.12 -20.896 1 1.17 3.85 5.325 1 0.18 0.87 18.014 1 -1.13 -3.39 6.903 1 -1.09 -2.88 -7.382 1 1.27 3.67 -31.531 1 0.54 0.94 16.18振型14 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -1.38 4.54 -116.797 1 -0.68 -1.48 59.996 1 3.04 -6.35 145.835 1 1.19 -1.34 21.114 1 -2.49 5.79 -135.913 1 -1.85 4.14 -102.532 1 2.32 -6.46 237.091 1 0.76 0.85 19.41振型15 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -26.78 2.12 -47.517 1 6.51 -6.62 -257.216 1 38.50 0.99 220.755 1 12.73 6.80 234.774 1 -33.38 0.66 -146.173 1 -31.00 -6.11 -218.622 1 35.90 -2.15 519.671 1 13.74 20.47 380.86各振型作用下X 方向的基底剪力------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN)1 471.442 971.073 1079.694 64.325 741.306 111.637 0.048 17.119 24.3210 2.1311 0.0412 0.2213 0.5914 0.9215 16.22X向地震作用参与振型的有效质量系数------------------------------------------------------- 振型号有效质量系数(%)1 17.402 33.763 34.374 1.475 10.986 1.387 0.018 0.179 0.2010 0.0011 0.0112 0.0013 0.0014 0.0015 0.01各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)8 1 194.41 194.41( 2.78%) ( 2.78%) 758.22 455.167 1 373.39 564.28( 2.47%) ( 2.47%) 2952.14 307.226 1 338.17 889.35( 2.22%) ( 2.22%) 6397.77 291.675 1 278.15 1132.90( 1.98%) ( 1.98%) 10761.91250.114 1 249.15 1301.34( 1.75%) ( 1.75%) 15720.72 207.883 1 251.74 1415.88( 1.54%) ( 1.54%) 21157.43 166.062 1 1308.72 2145.27( 1.22%) ( 1.22%) 33602.70 598.251 1 42.74 2172.42( 1.03%) ( 1.03%) 41418.50 85.86抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 0.80%X 向地震作用下结构主振型的周期= 1.3731X 方向的有效质量系数: 99.76%=========================================================== =仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 49.44 77.88 1276.497 1 116.78 174.28 2519.986 1 125.51 177.38 2491.775 1 116.10 159.57 2249.524 1 102.90 135.93 1924.723 1 86.85 108.26 1543.362 1 189.97 512.82 5941.331 1 17.55 28.79 515.70振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -65.49 75.58 -791.577 1 -148.11 161.63 -1599.386 1 -154.39 163.63 -1603.455 1 -139.94 145.17 -1466.684 1 -120.13 120.49 -1266.043 1 -96.47 91.84 -1024.842 1 -247.43 227.50 -4135.681 1 -6.21 -0.53 -75.98振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 13.58 4.47 -393.037 1 26.83 8.48 -779.106 1 25.48 8.78 -750.695 1 22.37 7.94 -649.534 1 18.39 6.71 -518.123 1 13.87 5.25 -370.532 1 75.28 -5.80 -1218.581 1 0.87 0.00 -1.23振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t。
教学楼设计计算书
（2）雨雪条件：年平均降雨量600mm，。，基本雪压0.30 KN/m2 （3）最大冻土深度：0.4m 工程地质条件 建设地点：济南市区，沿市区主干道设置。场地平整，东西长45米 左右，南北宽30至35米。 地基土的容许承载力：表面为平均厚度0.5米左右的杂填土，Ｙ =16kN/立方米;以下为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粘土层，其空 隙比e及液性指数I均小于0.85，其承载力的特征值为200KN/每平方米， Ｙ=18kN/立方米，可作为天然地基持力层。
作用下（内支座铰支）的跨中弯矩值之和。混凝土泊松比取0.2，支座 最大负弯矩为g +q作用下（内支座固定）的支座弯矩。 截面设计 对于B2中的角区格板，不折减 =5.4/8.1 = 0.67＜1.5，折减系数为0.8 中边跨区格板，lb/l0 =4.5/8.1 = 0.56＜1.5，折减系数为0.8 对于B3区格板和B4中间跨区格板，折减系数为0.8 对于B4中边跨区格板，lb/l0 =3.3/4.5=0.73＜1.5，折减系数为0.8 截面有效高度：l01方向跨中截面的h01=100mm，l02方向跨中截面的 h02=90 mm，支座截面的h0=100mm 相邻区格的支座弯矩取绝对值较大者，配筋计算时近似取为γs =0.95； As =m/(0.95 ×h0 ×fy)，fy=210 KN/m2，截面配筋计算如表2.2所示 表2.2 按弹性理论设计的楼面板截面配筋 区格 方向 h0 M (KN·M) As 配筋 实际配 筋面积 （mm） (mm2) As (mm2) B1 B2 （角区 格板） B2 （边 跨） B3 B4 1—1 L01 L02 L01 L02 L01 L02 L01 L02 L01 L02 100 90 100 90 100 90 100 90 100 90 100 10.27×0.8=8.22 5.11×0.8=4.09 8.06 3.00 8.06×0.8=6.45 3.00×0.8=2.40 4.61×0.8=3.69 1.98×0.8=1.58 3.94×0.8=3.15 2.28×0.8=1.82 -13.70 412.03 227.79 404.01 167.08 323.31 133.67 184.96 88.00 157.89 101.36 686.72 φ8@100 φ8@200 φ8@100 φ8@200 φ8@150 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 φ8@200 503 251 503 251 335 251 251 251 251 251
五层基础教学楼设计方案
一、项目背景随着我国教育事业的快速发展，学校基础设施建设日益重要。
本方案旨在为某中学设计一座五层基础教学楼，以满足学校教学需求，提高教学环境质量。
二、设计理念1. 绿色环保：采用节能、环保、低碳的设计理念，降低建筑能耗，提高建筑使用寿命。
2. 人性化设计：关注师生需求，营造舒适、便捷、安全的教学环境。
3. 空间布局合理：优化教学空间，提高教学效率。
4. 经济适用：在满足功能需求的前提下，降低建筑成本。
三、建筑布局1. 教学楼共五层，每层面积约1000平方米，总建筑面积约5000平方米。
2. 建筑主体采用钢筋混凝土框架结构，外墙采用节能保温材料。
3. 建筑平面呈矩形，南北朝向，东西宽约50米，南北长约100米。
4. 教学楼设有电梯，方便师生通行。
四、功能分区1. 地下一层：设设备用房、教师休息室、卫生间等。
2. 地上五层：一层为行政办公室、会议室；二层为图书馆、实验室；三层为计算机房、语音室；四层为理化生实验室；五层为多功能教室。
3. 教室布置：每层设有8间标准教室，每间教室面积约60平方米，可容纳40名学生。
4. 教学辅助用房：每层设有教师办公室、备课室、卫生间等。
五、设计亮点1. 绿色节能：采用高效节能门窗、LED照明、太阳能热水系统等，降低建筑能耗。
2. 采光通风：采用大跨度玻璃幕墙，提高室内采光，保证自然通风。
3. 无障碍设计：设置无障碍电梯、无障碍卫生间等，方便残障人士使用。
4. 火灾自动报警系统：采用先进的火灾自动报警系统，确保师生安全。
5. 智能化管理系统：实现教学设备、照明、空调等设备的智能化管理，提高能源利用效率。
六、施工工艺1. 钢筋混凝土框架结构施工：严格按照施工规范进行钢筋绑扎、混凝土浇筑等工序。
2. 外墙保温施工：采用高效保温材料，确保建筑保温性能。
3. 门窗安装：选用优质门窗，确保密封性、隔音性。
4. 照明系统施工：采用节能灯具，保证室内光线充足。
5. 空调系统施工：选用高效节能空调，保证室内温度适宜。
教学楼结构计算书
结构计算书1 设计资料（1）工程名称：某中学教学楼。
（2）结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸为7.2m×6m。
（3）工程概况：建筑层数5层，层高3.6m，室内外高差450mm，女儿墙高600mm，建筑高度18.45m，建筑面积3342.8m2。
（4）基本风压：0.45 kN/ m2，地面粗糙度为C类。
（5）基本雪压：0.40 kN/ m2。
（6）抗震设防烈度：七度设防。
（7）材料选用：钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB335，板中钢筋和箍筋采用HPB235；基础中除分布钢筋和箍筋采用HPB235外，其余钢筋采用HRB335。
混凝土：采用C30混凝土；墙体：采用加气混凝土砌块，重度γ=5.5 kN/m3 ；窗：铝合金窗，γ=0.35 kN/m3 ；（8）墙体厚度：医务室和卫生间的隔墙厚150mm，其余墙厚为250mm。
结构平面布置图如图1所示。
图1 结构平面布置图2 梁、柱截面尺寸估算2.1 梁截面尺寸估算框架梁截面高度11(~)1612h l =，截面宽度11(~)32b h =，本结构中取：纵向框架梁： b=250mm h=600mm 横向AB 、CD 跨框架梁： b=250mm h=500mm 横向BC 跨框架梁： b=250mm h=400mm 次梁： b=250mm h=500mm2.2 柱截面尺寸估算框架柱的截面尺寸11~1218c i b H ⎛⎫= ⎪⎝⎭，()12c c h b = ，i H 为第i 层层高。
本结构中层高为3.6m ，故c b =（200~300）mm 。
框架柱截面尺寸还应根据公式[]c cNA f μ≥N 估算。
式中：()1.1 1.2v N N = ，v N =负荷面积×（12~14） kN/ m 2×层数，[]μN 为轴压比，可根据规范查出。
仅估算底层柱。
本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（7.2⨯3）m 2 ，（7.2⨯4.35）m 2，层数为5层；该框架结构抗震设防烈度为七度，建筑高度18.45m<30m ，因此为三级抗震，其轴压比限值[]μN =0.9。
教学楼结构设计计算书
XX市XX区某教学楼结构设计计算书专业：土木工程姓名：XXX学号：XXXXX指导教师：XXXXXXX大学目录引言 .............................................. 错误!未定义书签。
结构设计计算书......................................... 错误!未定义书签。
1设计资料.......................................... 错误!未定义书签。
工程名称 ......................................... 错误!未定义书签。
工程概况 ......................................... 错误!未定义书签。
设计资料 ......................................... 错误!未定义书签。
2结构布置及计算简图 ................................ 错误!未定义书签。
结构布置 ......................................... 错误!未定义书签。
计算单元选取 ..................................... 错误!未定义书签。
梁柱截面尺寸的确定 ............................... 错误!未定义书签。
板厚的确定 ....................................... 错误!未定义书签。
3恒载计算........................................... 错误!未定义书签。
屋面荷载标准值 ................................... 错误!未定义书签。
楼面荷载标准值 ................................... 错误!未定义书签。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
本科毕业设计论文题目：昆仑中学教学楼设计（B方案）院、系：建筑工程学院学科专业：土木工程学生：许磊学号： 080704124指导教师：马爱民2012年 06月本科毕业设计论文题目：昆仑中学教学楼设计（B方案）院、系：建筑工程学院学科专业：土木工程学生：许磊学号： 080704124指导教师：马爱民2012年 06月西安工业大学毕业设计（论文）任务书 院（系） 建工学院 专业 土木工程 班 080704姓名 许磊 学号 0807041241.毕业设计（论文）题目：昆仑中学教学楼设计B 方案2.题目背景和意义：该建筑位于西安市泾阳县，建筑场地平坦，无不良土质现象，场地类别为二类。
该处地表有0.4—0.9m 的回填土，fk=50～60kPa ；其下为黄土状土（粉质粘土），可塑，局部硬塑，不具湿陷性，属中压塑性土，厚2.7—3.9米，地基容许承载力fk=200KPa ；其下为粉砂粉细砂，未穿透，厚度大于25米，fk=180KPa ，Es=14.5MPa 。
常年地下水位低于-9.5m ，对混凝土无腐蚀性。
土壤平均容重：3/5.19m KN =γ；土壤最大冻结深度为45cm 。
设防烈度为8度，设计基本加速度值为0.20g ，设计地震分组为第一组，特征周期为0.35s 。
根据《西安市抗震设防区划》（1997）划定，截面强度演算反应谱参数15.0max =α，s T g 50.0=，变形验算反应谱参数为80.0max =α，s T g 70.0=。
基本雪压：0.20kn/2m ，基本风压0.35KN/2m ，地面粗糙度：B 级。
该建筑拟采用框架结构，独立柱基础，基础埋深2.5米，按《建筑地基基础设计规范》（GB50007——2002）有关规定，拟建建筑物地基基础设计等级为丙级。
其它荷载请查《荷载规范》。
室内外高差：600。
通过昆仑中学教学楼设计，运用学生所学过的基础理论和专业知识，锻炼学生查阅相关规范和资料进行建筑方案设计和框架结构在抗震设防烈度为8度、场地类别为二类时的结构计算，熟悉工程设计的内容和程序，提高学生分析和解决工程实际问题及绘制施工图的能力。
3.设计(论文)的主要内容（理工科含技术指标）：1:建筑设计1>根据使用要求确定各个房间的位置，交通疏散符合防火规范。
建筑造型和建筑立面美观、大方，反映时代特色。
2>并完成以下建筑设计图：底层平面图；标准层平面图；屋面图；正立图面；侧立面图；剖面图。
2:结构设计1>进行结构布置(结构布置要合理,满足相应的规范要求)2>根据建筑物的抗震等级确定:构件的截面尺寸；建筑物的计算要求(活荷载、水平地震力、重力)；建筑物的构造要求。
3>绘制下列图纸:标准层结构平面布置图(包括板及次梁);一榀横向框架的配筋详图(包括框架梁、框架柱); 标准层楼板配筋图，楼梯配筋图，基础图。
4.设计的基本要求及进度安排（含起始时间、设计地点）：设计的基本要求:1>．要有良好的城市景观，要求建筑造型美观、大方，体现建筑自身特征。
2>．设计方案合理，计算方法正确，计算数据准确。
3>．计算书格式应符合标准，书写工整，文字简练，条理清楚。
4>.施工图符合制图标准，能正确、准确表达设计意图，图面布置协调、清楚、整洁。
进度安排:毕业实习第1周-第2周建筑设计第3周-第5周各层房屋的结构选型、结构方案及布置第6周-第7周荷载计算第8周-第 9周结构计算第10周-第14周绘制施工图第15周-第17周答辩第18周5.毕业设计（论文）的工作量要求① 实验（时数）*或实习（天数）：实习2周② 图纸（幅面和张数）*：建筑图8张,结构图5张③ 其他要求：论文字数： 20000字外文翻译字数: 3000字参考文献篇数：15篇以上指导教师签名：年月日学生签名：年月日系（教研室）主任审批：年月日说明：1本表一式二份，一份由学生装订入附件册，一份教师自留。
2 带*项可根据学科特点选填。
毕I-2昆仑中学教学楼设计（B方案）摘要该毕业设计题目是《昆仑中学教学楼设计》，建筑面积5000m2左右，共5层：层高4.2m。
该设计主要包括建筑设计和结构设计两部分。
其中建筑设计部分主要从建筑物功能与形式的关系、建筑与地形的关系等几个方面进行了探索，主要完成了建筑平面设计、立面设计和剖面设计，并确定了详细的构造和装修做法。
结构设计部分选择结构方案中3轴横向框架进行设计。
在确定框架布局之后，先进行了重力荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。
接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，最终找出最不利的一组或几组内力组合，选取最安全的结果计算配筋并绘图。
此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计，完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。
关键词：框架；建筑设计；结构设计；抗震设计The kunlun secondary school buildings designAbstractThis graduate design is < The kunlun secondary school buildings design>, the Construction area of which is around 5000m2 with five floors, and each floor is 4.2m high. This article contains construction design and structural design. In the architecture design parts, the relationships between function and form、building and site are considered in the scheme design. Designs of plan 、front elevation、section plane are completed in architecture design phase, details of decoration and conformation are also determined in this part. The purpose of the design is to do the design in the longitudinal frames of axis 3. When the directions of the frames is determined, firstly the weight is calculated ,then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method, the seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.Keywords：frames; building design；structural design；anti-seismic design目录中文摘要 (I)英文摘要 (II)主要符号表 (i)前言 (1)1工程概况 (2)2尺寸估算及计算简图 (4)2.1梁截面尺寸估算 (4)2.2柱截面尺寸估算 (4)2.3板截面尺寸估算 (4)2.4框架计算简图 (5)3 框架侧移刚度的计算 (6)i的计算 (6)3.1横梁线刚度b3.3各层横向侧移刚度计算 (6)3.3.1底层横向侧移刚度计算 (6)3.3.2二~五层横向侧移刚度计算 (6)4 竖向荷载计算 (8)4.1恒荷载标准值计算 (8)4.1.1屋面 (8)4.1.2各层走廊楼面 (8)4.1.3标准层楼面 (8)4.1.4梁自重 (8)4.1.5柱自重 (9)4.2活荷载标准值计算 (9)4.2.1屋面和楼面活荷载标准值 (9)4.2.2雪荷载 (9)4.3重力荷载代表值的计算 (9)4.3.1第一层 (9)4.3.2第二到五层 (12)4.3.3重力荷载代表值 (14)5 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 (15)5.1计算结构的侧移 (15)5.2按顶点位移法计算基本周期 (15)5.3水平地震作用及楼层地震剪力的计算 (15)5.3.1计算等效总重力荷载eq G (15)5.3.2计算底部总剪力EK F (15)5.3.3计算各质点的水平地震作用i F (16)5.3.4多遇水平地震作用下的位移验算 (16)5.3.5水平地震作用下框架内力的计算 (17)6 竖向荷载作用下框架结构内力计算 (19)6.1计算单元 (19)6.2荷载计算 (20)6.2.1恒载计算 (20)6.2.2活荷载计算 (21)6.3内力计算 (22)6.4梁端剪力和柱轴力的计算 (25)6.5框架的内力组合 (26)6.5.1框架梁的内力组合 (26)6.5.2跨间最大弯矩和截面剪力设计值的计算 (28)6.5.3梁端剪力调整 (29)6.5.4框架柱的内力组合 (29)6.5.5柱端弯矩设计值的调整 (32)6.5.6柱端剪力组合和设计值的调整 (33)7 截面设计 (35)7.1框架梁 (35)7.1.1梁的最不利内力 (35)7.1.2梁正截面受弯承载力计算 (35)7.1.3梁斜截面受剪承载力计算 (36)7.2框架柱 (38)7.2.1柱截面尺寸验算 (38)7.2.2柱正截面承载力计算 (39)7.2.3柱斜正截面承载力计算 (41)7.2.4框架梁柱节点核芯区截面抗震验算 (44)8 楼梯设计 (48)8.1设计参数 (48)8.1.1楼梯结构平面布置图： (48)8.1.2设计参数 (48)8.2楼梯板计算 (48)8.2.1荷载计算： (48)8.2.2截面设计 (49)8.3平台板计算 (49)8.3.1荷载计算： (49)8.3.2截面设计： (49)8.4平台梁计算 (50)8.4.1荷载计算： (50)8.4.2截面设计： (50)9 楼板设计 (51)9.1设计参数 (51)9.1.1楼板平面布置图如下： (51)9.1.2设计参数 (51)9.2按塑性理论计算 (51)9.2.1中间区格板A (51)9.2.2区格板C (52)9.2.3区格板B、D是单向板 (52)10 基础设计 (54)10.1 设计资料 (54)10.2 基础截面确定 (54)10.2.1基础梁高 (54)10.2.2翼板厚度 (54)10.2.3基础长度 (54)10.2.4基础的底面宽度 (54)10.3 基础梁内力计算 (54)10.3.1翼缘板计算（按每米长计） (55)10.3.2用弯距分配法计算基础弯距 (55)结论 (59)参考文献 (60)致谢 (61)毕业设计（论文）知识产权声明 (62)毕业设计（论文）独创性声明 (63)附录 (64)主要符号表γG永久荷载的分项系数；γQ可变荷载的分项系数；S GK永久荷载效应的标准值；S QK可变荷载效应的标准值；T 结构自振周期；F Ek结构总水平地震作用标准值；G eq地震时结构（构件）的重力荷载代表值、等效总重力荷载代表值；αmax水平地震影响系数最大值；f y普通钢筋的抗拉强度设计值；f’y普通钢筋的抗强度设计值；b 矩形截面宽度、T 形、I 形截面的腹板宽度；b f T 形或 I 形截面受拉区的翼缘宽度；b’f T 形或 I 形截面受压区的翼缘宽度；d 钢筋直径或圆形截面的直径；c 混凝土保护层厚度；h 截面高度；h0截面有效高度；h f T 形或 I 形截面受拉区的翼缘高度；h’f T 形或 I 形截面受压区的翼缘高度；A S受拉区纵向非预应力钢筋的截面面积；A’S受压区纵向非预应力钢筋的截面面积；A cor箍筋内表面范围内的混凝土核心面积；e 轴向力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离；e’轴向力作用点至纵向受压钢筋合力点的距离；e0 轴向力对截面重心的偏心距；e a 附加偏心距；e i 初始偏心距；V CS构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值；a S纵向非预应力受拉钢筋合力点至截面近边的距离；a S’纵向非预应力受压钢筋合力点至截面近边的距离；η偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向力偏心距增大系数；λ计算截面的剪跨比；ρ纵向受力钢筋的配筋率；ρsv竖向箍筋、水平箍筋或竖向分布钢筋、水平分布钢筋的配筋率；ρv间接钢筋或箍筋的体积配筋率；∑M C节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可，按弹性分析分配；∑M b节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和。