600MW发变组继电保护整定计算实例
浅谈某电厂600MW火力机组发变组保护
１ 某 电厂 ６０ ０ ＭＷ 火 力 机 组 发 变 组 保 护 配 置 情 况
６ ０ Ｗ 火力机组发变组主接线考虑为 ６ ０ 发 电机 ， ０Ｍ ０ ＭＷ 无 刷励磁， 无发 电机开关 ， 直接经过主变压器到 ２０ Ｖ， ２ ｋ 主变压器 中性 点经 间 隙 接 地 ，２ ｋ 为 双 母 带 旁路 接 线 ， 高 压 厂 变 为 ２ ２ ０Ｖ 台 ２圈变 压 器 ， 阻接 地 ， 保 护配 置双 重 化 。 中 主 但 也 存在 以下 ２点不 足 之 处 。 （） １传统的发变组保护仅差动保护勉强可称之为双重保护， 其大 部 分配 置 不 能满 足 ２ 反措 的要 求 。６ ０ ５项 ０ ＭＷ 机 组 的 短路 保护和接地保护， 匝间、 如： 定子接地、 转子接地等保护 ； 异常运行 保护， 失磁、 如： 失步、 频率、 过电压、 过励磁、 转子表层负序过负荷等 保护。这些保护功能分别保护机组不同的故障， 不能相互代替， 不能认为是后备保护， 因此从保护本身来讲也需双重化配置。 （） 统 发 变 组 保 护 多 使用 的 是 整 流 型 和 电磁 型 保 护 ， ２传 设 备运行了 １ Ｏ多年， 已日趋老化 。校验程序复杂繁琐 ， 随着新型 微 机 保 护 的 日益 成 熟 和推 广 ， 型 微机 保 护 的优 越 性 逐渐 体现 新 出来 ， 与之 相 比 ， 在 仍 在 运 行 的 电磁 型 、 体 管 型 、 成 电 路 现 晶 集 型 继 电保 护 的 可靠 性 要低 很 多 。
表 １传统发变组保护跳闸出 口方式和意义
方式
全停 １
、
意 义
断 开 发变 组 出 口断 路 器及 高厂 变 低 压 断 路器 ， 主汽 门 ， 关 厂用 电垭
600MW发电机——变压器组
毕业设计报告(论文)600MW发电机——变压器组保护配置与整定计算所属系电气工程及其自动化专业继电保护学号 01511436姓名刘哲指导教师蒋志平起讫日期 2015.3.2--2015.6.15设计地点东南大学成贤学院东南大学成贤学院毕业设计报告（论文）诚信承诺本人承诺所呈交的毕业设计报告（论文）及取得的成果是在导师指导下完成，引用他人成果的部分均已列出参考文献。
如论文涉及任何知识产权纠纷，本人将承担一切责任。
学生签名：日期：600MW发电机——变压器组保护配置与整定计算摘要本设计论文首先介绍了600MW发电机——变压器组继电保护设计的原则和方法，详细分析了发电机——变压器组继电保护的工作原理。
然后结合600 MW发电机组的主接线图，在不同运行方式下进行相应的短路电流计算。
最后根据计算的有关参数和继电保护配置原则，进行合适的继电保护装配设置。
本设计主要选取南瑞继保电气有限公司的RCS-985成套保护装置。
针对不同保护整定计算的区别，对大机组进行设计时尽量符合可靠性、灵敏性和选择性的要求。
在电力系统出现异常运行状态时，能够根据运行维护的要求自动、及时、有选择地判断系统状态，正确发出警告信号或者保护跳闸、减负荷。
最后进行发变组保护组屏简单的设计以求满足现实实际工程的需要。
关键词：短路计算；继电保护配置；整定计算；组屏设计Protection and Setting Calculation on Generator-transformer Unit of600MWAbstractFirstly, I introduced the relay protection design’s principles and methods of generator-transformer unit of 600MW protection, and analyzed the working principle of relay protection in detail. Then, on the basis of electrical main wire of the 600MW generator and main transformer, under the different running condition, I have carried out on the short circuit current calculation. At last, I dispose the generator unit’s relay protection properly, according to the calculation of relevant parameters and the principle of relay protection configuration.The design which mainly select the protection equipment of NR’s RCS-985. Setting calculation according to the characteristics of the various protection, as far as possible on the set values for the configuration and satisfy large units to protect the reliability, sensitivity and selectivity requirements. When the operating state of power system was abnormal,it can give the sign,trip and load shedding automatically, timely and selectively according to the requirements of operation maintenance. In order to make the design run more in line with the actual engineering conditions, I give the simple screen-design finally.Key Words: short circuit calculation; configuration of relay protection; setting calculation; screen- design目录摘要 (I)Abstract ................................................................................................................................................................ I I 目录................................................................................................................................................................. I II 第一章引言.. (1)第二章出口短路计算 (2)2.1 某电厂电网一次接线与运行方式说明 (2)2.1.1 一次主接线简要说明 (2)2.1.2 系统最大运行方式说明 (2)2.1.3 系统最小运行方式说明 (2)2.2 相关参数计算 (2)2.1.1 基本参数计算 (2)2.1.2 发电机各主要参数计算 (3)2.1.3 变压器各主要参数计算 (3)2.1.4线路主要参数计算 (4)2.2 短路电流计算 (4)2.2.1 变压器出口处短路故障 (5)2.2.2 发电机出口处短路故障 (6)第三章600MW发变组继电保护原理和配置原则 (7)3.1 发电机主保护部分 (7)3.1.1发电机的纵差保护（比率制动式） (7)3.1.2 发电机的横差动保护 (8)3.2 变压器主保护部分 (8)3.2.1 变压器的纵联差动保护 (8)3.2.1 变压器的瓦斯保护（油浸式） (9)3.2 600MW发变组保护配置分析 (9)3.2.1各种故状态和非正常运行方式 (9)3.2.2本设计的发变组需要配置的保护 (10)第四章发电机变压器组保护整定原则 (11)4.1 发电机保护整定原则 (11)4.1.1发电机的纵差保护（比率制动式） (11)4.1.2 发电机的横差动保护 (12)4.1.3发电机定子绕组单相接地保护 (13)4.1.4 发电机转子接地保护 (14)4.1.5发电机定子绕组对称过负荷保护 (14)4.1.6发电机励磁过流保护和过负荷保护 (15)4.1.7 发电机失磁保护 (16)4.1.8发电机的过励磁保护 (17)4.1.9 发电机频率异常运行保护 (17)4.1.10 发电机定子过电压保护 (18)4.2 变压器保护整定原则 (18)4.2.1 变压器的纵联差动保护 (18)4.2.2变压器相间短路保护 (19)4.2.3变压器接地故障后备保护 (20)第五章继电保护及自动装置整定计算 (22)5.1 发电机纵差保护的整定与校验 (22)5.1.1 整定 (22)5.1.2 灵敏度校验 (22)5.2 发电机横差保护的整定 (23)5.3 变压器纵差动保护的整定与校验 (23)5.3.1整定 (23)5.3.2 灵敏度校验 (23)5.4 发电机复合电压过流保护的整定与校验 (24)5.4.1 整定 (24)5.4.2 灵敏度校验 (25)5.5发电机定子绕组接地保护的整定 (25)5.6 发电机转子接地保护的整定 (26)5.7发电机定子绕组对称过负荷保护的整定 (26)5.8 转子表层负序过负荷保护的整定 (26)5.9 发电机失磁保护的整定 (27)5.10 发电机逆功率保护的整定 (27)5.11 发电机定子过电压保护的整定 (28)5.12变压器相间短路保护的整定 (28)5.13 定值清单 (28)第六章RCS—985产品介绍与配置 (31)6.1 产品的介绍 (31)6.2 产品型号的选择与配置 (31)第七章结束语 (33)致谢 (34)参考文献 (35)东南大学成贤学院毕业论文第一章引言纵观世界各国，不管经济发达的欧美资本主义国家还是贫穷落后的社会主义发展中国家，发电机和变压器的安全运行问题时刻影响着电力业的发展。
600MW发变组继电保护整定计算实例
第二节GE发电机变压器组继电保护整定计算实例#2主变参数表表3、主变参数表一. G60发电机纵差保护发电机中性点CT TA2 25000/5 星形接线 G60—I发电机中性点CT TA3 25000/5 星形接线 G60—II发 电 机出口CT TA6 25000/5 星形接线 G60—II发 电 机出口CT TA7 25000/5 星形接线 G60—I选G60中Stator Differential 为发电机差动保护中的比例差动元件。
1. 发电机纵差保护启动电流（STATOR DIFF PICKUP ）(1) 按躲过发电机额定负荷运行时的最大不平衡电流计算，即a gn a gn a gn rel op n I n I n I K I 09.003.025.103.020.=⨯⨯=⨯⨯=I g.n =19245/5000=3.85A(2) 根据运行经验和厂家推荐值取(0.15~0.2) I g.n ,由于斜率通过原点取I d.op..min =0.15I g.n / I n =0.15×3.85/5=0.115pu(3) 取STATOR DIFF PICKUP =I d.op..min =0.12pu2. 拐点1（ BREAK1）拐点1（ BREAK1）选取原则是按保护发电机区内故障有足够灵敏度计算,由于I d.op.min /S1是装置的自然拐点电流,因此实际上在第一拐点前保护已出现制动作用,可整定的第一拐点电流取值范围1~1.5 pu , 因此实际整定值可取较大值BREAK1=I res1=1.5 pu =1.5×5=7.5A=1.95 I g.n 。
3. 第一制动系数斜率或斜率1（SLOPE1）计算按躲过区外故障时保护不误动作计算, 斜率1（SLOPE1）理论计算值为150101502511....K K K K S er cc ap rel =⨯⨯⨯⨯== 或根据经验取值SLOPE1=S1=30%5. 第二制动系数斜率或斜率2（SLOPE2）计算因为拐点2电流小于区外最大三相短路电流，所以斜率2的选择原则是：可靠躲过区外最严 重短路故障时的最大不平衡电流，保证保护不发生误动。
600MW发变组主要保护整定计算探讨
次 额 定 电流 ： ＝ —
Ｃ ＯＳ 、 ， ｊ 【 ／
＝ ６ ０ ０ ｘ ｌ Ｏ ￣
Ｕ． ×、 ， ｊ ｘ Ｚ ｘ ｌ Ｕ
１ ７ ４ ９ ５ ． ５ Ａ
Ｋｓ ｅ ｎ＝
筝 ， ｄ ： ８ 里 ７ ４ ＿ ３ ６ ＞ ２ ． ｏ 式中 ：
＝ Ｋ Ｋ Ｋ Ｉ Ｊ ｍ ＝ ２ ｘ Ｏ ． ５ ｘ Ｏ ． １ ｘ ９ ７ ４ １ ８ ． ３ ６ ／ （ ２ ５ ０ ０ ０ ／ ５ ） ＝ １ ． ９ ５ Ａ 式中 ： 为互感 器 比误差 系数 ， 取 ０ ． １：， 为 最 大 外 部 三 相 短 路 电流 周 期 分量 的 二 次 电 流 值 。 Ｉ
现取 Ｓ ＝ Ｏ ． ５。
３ ＷＦ Ｂ 一 ８ ０ ５ Ａ（ 发变组保护 Ａ、Ｂ柜 ） 整定计算
３ ． １ 发电机 完全 纵差 保 护 ３ ． １ ． １发 电机 二次额 定 电流 ， 计算
一
３ ． １ ． ５ 灵敏 系数 计 算 按 上 述 原 则 整 定 的 比率 制 动 特 性 ，当发 电机 机 端 两 相 金 属性短路时 ， 差动 保护的灵敏系数一定满足 Ｋ ２ ０ 的要求 。
＝
Ｋ ｒ ｃ ｌ Ｉ
＝１ ． ５ ×１ ． ９ ５＝ ２ ． ９ ２ ５ Ａ
３ ） 比 率 制 动 系 数 为 ：
２ ）Ｄ Ｌ ／ Ｔ ６ ８ ４ — ２ ０ １ ２大 型 发 电机 变 压 器 继 电 保 护 整 定 计 算 导则。
３ ）短路电流计算值 。
２ ） 主 变 压 器 ： 型 号 Ｄ Ｆ Ｐ 一 ２ ４ ０ ０ ０ ０ ／ ５ ０ ０ ，２ ４ ０ Ｍ Ｖ Ａ 、
５ ２ ５ ／ ２ ２ ｋ Ｖ、 ７ ９ １ ． ８ ／ １ ０ ９ ０ ９ ． １ Ａ、 Ｙ ｎ ｄ Ｉ １ 。
600MW发电机组自动装置整定计算及仿真
600MW发电机组自动装置整定计算及仿真研究摘要针对600 MW发电机组自动装置，最初分析初始材料，从而确定了电气主接线，然后进行了短路点的电流计算，再对发电机组自动装置进行配置，采用了先进的DGT801、pss660、WBKQ-01B等设备，并对各个装置进行整定计算，鲜明的突出了各个保护的特点，以求在配置和整定值上满足大机组对保护选择性、灵敏度和可靠性要求。
基于厂用电快切仿真，提出了用simlink软件进行仿真的看法，建立了厂用电快速切换模型，该模型由系统摸块、断路器模块，同步发电机模块、示波器模块等组成，仿真了厂用电快速切换过程中母线断电前后电压的特征，结果表明快速切换是安全、可靠的切换方式, 它是主切换。
关键词发电机组，自动装置，整定计算，快切，仿真AbstractIn view of 600 MW generators automatic device, first analyzes the initial material. Thus has determined the electrical main wiring. Then carried on short-circuited the electric current computation, according to calculate the result of to choose the electricity equipments. Has used the advanced equipments of the name DGT801、pss660、WBKQ-01B. and carry on to the each protection whole protective settle the calculation, fresh and clear and outstanding the characteristics that each one protect，It is used to meet the requirements of big unit set for selectivity , sensitivity and reliability in configuration and setting.Base on power high- speed switch simulation, Proposed the idea of use the software of simulation. Establishment the model of power high- speed switch. This model is composed by the Three-Phase break、Simplified Synchronous Machine block、Scope block. Analyze the voltage characteristics of the bus bar after outage are .as well as possible matters during house supply transfer. Four possible transfer modes are presented: the fast transfer, the first phase coincidence transfer, The fast transfer is the safest and most reliable mode, which is regarded as the main transfer. Key Words generator-transformer unit ，Automatic device，setting calculation ，high- speed switch，simulation目 录摘要 (I)Abstract (II)目 录 (III)1 绪论 (1)2 发电机组一次设备设计 (2)2.1600MW发电机组一次接线及系统运行方式说明 (2)2.2主要设备参数 (2)2.3系统运行方式 (3)2.4有关短路点及短路形式的选择 (3)3继电保护及自动装置配置 (4)3.1 继电保护保护配置 (4)3.2发电机组安全自动装置的配置 (6)4 继电保护及自动装置整定原则 (8)4.1比率制动式纵差保护 (8)4.2发电机横差保护 (9)4.3变压器纵差动保护 (9)4.4发电机反时限对称过负荷保护 (11)4.5发电机反时限不对称过负荷保护 (12)4.6复合电压过流保护 (13)4.7发电机过电压保护 (14)4.8发电机失磁保护（阻抗原理） (14)4.9发电机基波零序电压式定子接地保护 (16)4.10发电机三次谐波电压式定子接地保护 (16)4.11发电机注入式转子一点接地保护 (17)4.12发电机转子两点接地保护 (17)4.13发电机频率异常保护 (18)4.14阻抗保护 (19)4.15变压器零序电流保护 (19)4.16低电压起动的过电流保护 (20)5 继电保护及自动装置整定计算 (22)5.1相关参数计算 (22)5.2发电机纵差动保护 (22)5.3发电机横差动保护 (24)5.4变压器纵差动保护 (24)5.5发电机反时限对称过负荷保护 (24)5.6发电机反时限不对称过负荷保护 (25)5.7复合电压过流保护 (26)5.8发电机过电压保护 (26)5.9发电机失磁保护（阻抗原理） (26)5.10发电机基波零序电压式定子接地保护 (27)5.11发电机三次谐波电压式定子接地保护 (27)5.12发电机注入式转子一点接地保护 (28)5.13发电机转子两点接地保护 (28)5.14发电机频率异常保护 (28)5.15阻抗保护 (29)5.16变压器零序电流保护 (30)5.17低电压起动的过电流保护 (31)5.18备用电源自动投入装置有关元件的整定计算 (31)5.19pss660数字式自动准同期装置整定计算 (32)5.20BKQ-01B微机型备用电源快速切换装置整定计算 (34)5.21本章结论 (36)6 厂用电快速切换仿真 (40)6.1 厂用电快速切换的基本原理 (40)6.2 厂用电快速切换仿真模型简介 (41)6.3 模型中各个元件的主要参数设置 (42)6.4 仿真波形图 (44)6.5 仿真结论 (46)7结论 (47)谢辞 (48)参考文献 (49)附录1：短路电流计算书 (50)1 绪论近年来国内各大电网发展较快，600MW机组已经在电厂中得到了广泛的应用。
600mw发变组保护初步设计毕业设计[管理资料]
![600mw发变组保护初步设计毕业设计[管理资料]](https://img.taocdn.com/s3/m/a8e309c567ec102de3bd89aa.png)
毕业设计（论文）题目：600MW发变组保护初步设计学号：姓名：指导教师：专业：继电保护与自动化班级：12102完成时间：2013 年6 月14 日题目：600MW发变组保护初步设计摘要电力系统继电保护的设计与配置是否合理会直接影响到电力系统的安全运行，现在随着电力系统的发展,大容量机组不断增多，作为电力系统最重要组成部分之一的大型发电机组不但结构复杂，而且价格昂贵，一旦故障，检修期长，造成的经济损失也是巨大的。
因此，为其装设完善的继电保护装置有着重要的意义。
本次设计是为600MW发电机－变压器组继电保护的初步设计，目的是为了通过本次设计，进一步加深对所学知识的理解，以及理解保护与保护之间的配合问题。
通过对600MW发电机组继电保护设计的原则、方法、过程以及对继电保护装置的工作原理的分析。
并且根据继电保护中保护装置的选择、整定和校验的原则、方法等，最后根据计算的结果，进行了发变组的继电保护设计。
关键词：发电机组继电保护整定与校验绪论 (4)1 保护配置原则 (5) (5)变压器保护的配置 (8)2 发电机保护的基本原理 (10) (10)%定子绕组单相接地保护 (10)复合电压启动过电流保护 (10) (11) (11) (11) (12)3 变压器保护的基本原理 (12) (12) (12) (13) (13) (13)4 设备选型 (13)DGT801A发变组保护装置 (14)应用范围 (14)保护功能 (14)5 整定计算 (15) (15) (19)总结 (21)参考文献 (22)大容量发电机组造价昂贵，结构复杂，一旦发生故障，其检修难度大，时间长，将造成较大的经济损失。
因此，在考虑大容量机组继电保护的总体配置时，应最大限度地保证机组安全和缩小故障破坏范围，尽可能避免不必要的突然停机，对某些异常工况采用自动处理装置，特别要避免保护装置的误动和拒动，这样不仅要求有足够的的可靠性、灵敏性、选择性和快速性，还要求继电保护在总体配置上尽量做到完善、合理，避免繁琐、复杂。
600MW发电机组继电保护自动装置的整定计算
600MW 发电机组继电保护自动装置的整定计算本节以一个学生完成的“600MW 发电机组继电保护自动装置整定计算”的毕业设计任务书、毕业设计说明书为典型案例，节选了几个部分进行相关点评和指导。
一、毕业设计任务书1.毕业设计的原始数据（1）600MW 发电机组一次接线及运行方式的说明。
某发电厂的接线如图6-8所示，该发电厂有两台型号为QFSN-600-ZYH 的600MW 发电机通过两台SSPL-800000/500变压器升压至500KV ，由3条输电线路与3个系统相连。
系统1在最大运行方式下短路功率为5000MVA ，在最小行方式下短路功率为4000MVA ；系统2在最大运行方式下短路功率为4000MVA,在最小运行方式下短路功率为3000MVA ；系统3在最大运行方式下短路功率为2500MVA,在最小运行方式下短路功率为2000MVA ；为降低毕业设计难度，在短路电流计算时，只考虑发电机G1、G2同时投入运行的运行方式。
6-9 某发电厂接线图（2）各元件主要参数见表6-16至表6-18。
表6-16 600ＭＷ发电机主要参数X (%)＂ｄ功率（MW ）功率因素 额定定子电压（kV ）20 6000.9 20表6-17 主变压器主要参数表6-18 输电线路主要参数2.毕业设计的内容和要求（1）给出600MW发电机组继电保护及自动装置的配置及整定的说明。
（2）论文要求采用World进行编辑，说明书要求文字简明扼要、行文流畅、结论明确，公式、插图、表格的格式应规范。
（3）要求按进度完全分阶段任务，并有相应的计算结果文件。
3.毕业设计应完成的技术文件（1）毕业设计开题报告。
（2）600MW发电机组继电保护自动装置技术发展说明（含英文文献翻译）。
（3）本次毕业设计的设计思路，工作方法的说明。
（4）600MW发电机组继电保护自动装置配置原则、配置方法、整定计算过程及整定结果。
（5）毕业工作结果的总结。
浙能兰溪电厂发变组保护介绍(600MW机组)
兰电发变组保护介绍在发变组运行的过程中,可能出现各种故障和不正常运行状态,为了尽量减轻由此引起的不良后果,要在发电机上装设性能良好的继电保护装置.继电保护装置应满足可靠性、选择性、灵敏性和速动性的要求：A、动作选择性---指首先由故障设备或线路本身的保护切除故障，当故障设备或线路本身的保护或断路器拒动时，才允许由相邻设备保护、线路保护或断路器失灵保护来切除故障。
上、下级电网（包括同级）继电保护之间的整定，应遵循逐级配合的原则，以保证电网发生故障时有选择性地切除故障。
切断系统中的故障部分，而其它非故障部分仍然继续供电。
B、动作速动性---指保护装置应尽快切除短路故障，其目的是提高系统稳定性，减轻故障设备和线路的损坏程度，缩小故障波及范围，提高自动重合闸和备用设备自动投入的效果。
C、动作灵敏性---指在设备或线路的被保护范围内发生金属性短路时，保护装置应具有必要的灵敏系数（规程中有具体规定）。
通过继电保护的整定值来实现。
整定值的校验一般一年进行一次。
D、动作可靠性---指继电保护装置在保护范围内该动作时应可靠动作，在正常运行状态时，不该动作时应可靠不动作。
任何电力设备（线路、母线、变压器等）都不允许在无继电保护的状态下运行，可靠性是对继电保护装置性能的最根本要求。
1、发电机差动保护当发电机发生相间短路时,在被短接的绕组中,将会出现很大的短路电流,严重损伤发电机本体.我厂通过发电机差动保护做为发电机内部故障的主保护，主要反应定子绕组和引出线相间短路故障.保护原理图如下:1I2首先规定流入发电机的电流为正,流出发电机的电流为负,当发电机发生相间短路故障,会造成发电机机端电流反向,而使I2I1Id(画向量图)很大,所以保护测点取自发电机机端CT 25000/5,中性点CT 25000/5.当这个值达到足够大,保护就动作于跳机方式(一).但是事实上差动保护的两个测量电流互感器不可能做的完全相同,而且互感器是用磁连接高低压侧的,受外界影响比较大,所以在发电机正常运行的时候,差流元件也会检测到有差流,特别是在外部短路的情况下,发电机电流很大,电流互感器可能会饱和,不平衡电流就更大,有可能造成差动误动,所以引入一个制动量I resI2I1,这个值随着外部电流的增大而增大,让差动保护的动作电流随着制动量的增大而增大,就可以保证外部短路时不误动,同时在发电机内部故障时,制动量很小,保护能可靠动作(举例说明:制动量的情况,并网怎么动作………).我厂是采用双斜率比例差动特性。
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第二节GE发电机变压器组继电保护整定计算实例.某厂2X600MW发电机变压器组计算用参数#2主变参数表表3、主变参数表表7、#01起/备变参数表表& #1励磁变参数表表5、500kV系统参数表.G60发电机纵差保护发电机中性点CT TA2 25000/5 星形接线G60—I发电机中性点CT TA3 25000/5 星形接线G60—II 发电机出口CT TA6 25000/5 星形接线G60—II 发电机出口CT TA7 25000/5 星形接线G60—I 选G60中Stator Differential为发电机差动保护中的比例差动元件。
1. 发电机纵差保护启动电流(STATOR DIFF PICKUP)(1) 按躲过发电机额定负荷运行时的最大不平衡电流计算，即Iop.0 Kr el2 0.03 I gn「n a 1 -5 2 0.03 I gn .. n a 0.09 1g n n al g.n=19245/5000=3.85A⑵根据运行经验和厂家推荐值取(0.15~0.2) I g.n,由于斜率通过原点取|d.op..min=0.15l g.n/ |n=0.15 乌.85/5=0.115pU(3) 取STATOR DIFF PICKUP =I d.op..min=0.12pu2. 拐点1 ( BREAK1 )拐点1 ( BREAK1 )选取原则是按保护发电机区内故障有足够灵敏度计算,由于I d.op.min/S1是装置的自然拐点电流，因此实际上在第一拐点前保护已出现制动作用，可整定的第一拐点电流取值范围1~1.5 pu ,因此实际整定值可取较大值BREAK1=I res1=1.5 pu =1.5X 5=7.5A=1.95 I g.n。
3. 第一制动系数斜率或斜率1 (SLOPE1)计算按躲过区外故障时保护不误动作计算,斜率1 (SLOPE1)理论计算值为51 K rel K ap K cc K er 1.5 2 0.5 1 0.1 0.15 或根据经验取值SLOPE仁S1=30%5. 第二制动系数斜率或斜率2 (SLOPE2)计算因为拐点2电流小于区外最大三相短路电流，所以斜率2的选择原则是：可靠躲过区外最严重短路故障时的最大不平衡电流，保证保护不发生误动。
斜率2理论计算值为52 K rel K ap K cc K er 1.5 2.5 0.5 1 0.1 0.1875根据经验取值SLOPE2=S2=45%6. 灵敏度计算严) 系统断开，发电机机端保护区内两相短路灵敏度计算,K sen止药=1/0.45=2.227. 动作时间动作时间整定值取0s。
8. TA断线退出闭锁差动保护.二.G60发电机定子绕组单相接地保护(一)定子定子绕组单相接基波零序过电压保护1 C1)2I R)2- 3.0122.9732 4.23A(3) 主变压器高压侧单相接地时发电机机端零序电压的计算UH.n= 2・14 525156.7kV定子接地保护由接于发电机中性点接地变压器二次侧零序过压元件U0实现，能保护90%的定子绕组。
G60中Auxiliary OV1过电压元件，应视为大型发电机组的主保护之一，动作于全停方式。
1. 基波零序动作电压U0.op计算基波零序过电压保护的动作电压U0.op应按躲过正常运行时中性点最大不平衡电压2U unb.max 整定，即 U 。
叩 匚亠诡.max 取 U o.op =0.1U g.n =0.1 X 230/1.732=13.3V保护元件：AUXILIARY OV2(1)计算用参数发电机中性点TV20/0.1kV中性点接地干式配电变二次电阻值：变比=1000.47 Q 中性点接地干式配电变变比： 20/0.22kV查得有关电容值如下:(2) 单相接地电流计算发电机端每相对地综合电容 C g. =0.21+0.01253+2X 0.02096+0.015+0.5X 0.0041=0.275卩 f/ph 每相对地容抗 X o.g.E =1/(2 n f C X 0-6)=1/314 X 275 X 0_6=11580Q 每相对地电容电流 I C =U P / X C =20000/(1.732X 11580)=1.0028A/phU0=846/100=8.46V发电机定子绕组每相对地电容 C g : 0.210 f/ph 主变咼低压绕组间每相耦合电容C M : 0.0042 卩 f/ph 主变低压绕组每相对地电容C 1 : 0.01253 卩 f/ph 咼厂变咼压绕组每相对地电容C 1:0.02096 f/ph发电机机端其他设备每相对地综合电容 G : 0.015 卩f/ph发电机机端单相接地电流I 『 1) U K0.H .max 由系统实际情况计算确定u K0.H.max2)机端零序电压按式(3-3)计算u 0G.maxu K 1)0.H.max°5C M =156.7X °5 0.0042=0.846kVV '2C G .J 2 0.275单相接地电容电流|C 1)3 b 320000— 3.01A X g(3 11580中性点等效接地电阻R N =0.47(20/0.22)I 2=3884.3 Q U p 单相接地电阻电流|R )20000R N - 2.973A 3 3884.3发电机中性点侧等效阻抗Z G1Y G.11忑j2fC^1j2 fC G.3R n1 2 2 ()(2 fC G.)3R n3) 机端零序电压按式(3-4)计算21/(3 3884.3) j1/11580Z G S =22 5790 j5826.6Q(1 /(3 3884.3))2(1/11580)2-jX M =-j1/( n fC M X 10-6)=-j1/(157 X 0.0042X 10-6)=--j1516530 Q= 156 75790 j5826.6 低了 5790 j 5826.65790 j5826.6 j1516530.5790 j1522356=156.7X 0.0054=0.845kV U0=8450/100=8.45V(4) 基波零序动作电压U 0.op 计算U 0.op =1.2X U 0=1.2X 8.45=10.14V 取 10V 即 U 0.pickup =0.1pu=10V 2. 动作时间计算动作电压按躲过主变高压侧单相接地耦合至机端零序电压计算后 ，动作时间按和高压线路主保护动作时间配合计算， 取 t op =0.5s(二)机端与中性点三次谐波比较保护 起动整定值pickup 由二个条件决定：(1) 起动值pickup 整定的第一条件是：保证发电机正常运行时不误发信号。
尺 0.47 (-20)=3884.3 Q 0.22Y N Y O值应可靠小于该值。
(2) 起动值pickup 整定的第二条件,当定子接地基波零序过电压保护保护范围为 90%时, 中性点附近接地故障时，为了与定子接地基波零序过电压保护有足够的重叠保护区， 起动值 (PICKUP )应取(0.20 ~0.25)pu(3) 综合第一第二条件，二段保护的起动值可取PICKUP= 0.25pu,156.7 (0.003827 j 0.0038)中性点等效接地电阻中性点电容电纳 B N 33 (尹)33314 (0.21 10 6)2.97 10 4中性点总导纳 Y N R N1(2・97 10 4)2(3884)23・93 104机端导纳 Y OB O3 3 (-C G . )3314 (i °.275 10 6) 3・89104VN (3rd )V N (3rd) V O (3rd)Y N 丫。
1 丄Y N Y O3.93 警 104—40.497103.89 10为保证正常时保护不误动，起动值 pickupvO.497根据运行经验，在正常运行时比值VN 3rdVN 3rd V0 3rd般在0.4~0.85的范围内变化，因此启动(4) 第二段监视值监视值应躲过正常运行时机端开口三角上最大的3次谐波不平衡电压，监视值可取以上仅作机组投运前的计算值，投运后应用装置实测V N(3rd)和V O(3rd)并进行计算修正。
(4) 二段动作时间整定值 取1s 动作于信号。
(5) 选 G60 中 100%Stator Ground 为保护元件，三. G60发电机纵向基波零序过电压定子绕组匝间短路保护GE 用G60中NEGATIVE SEQ DIR OC1为匝间保护中的负序功率方向元件，G60中Auxiliary OV2为纵向零序过电压元件 G60中TIMER 11为时间元件.1. G60中Auxiliary OV2纵向零序过电压保护的动作电压初设时可选为 2~3V ，取3V正常运行后在各种不同负荷情况下实测最大不平衡电压 ，应以躲过实测最大不平衡电压进行修正计算，并重新调整整定值后方可正式投入运行。
2. G60中NEGATIVE SEQ DIR OC1负序功率方向元件G60中NEGATIVE SEQ DIR OC1负序功率方向元件,采用正常运行和区外故障时，负序 功率方向元件不动作(相当于常开触点断开)，闭锁纵向基波零序过电压保护；而发电机内 部匝间短路时，负序功率方向元件动作(相当于常开触点接通) ，开放纵向基波零序过电压 保护,并经短延时动作出口跳闸。
(1) 负序功率方向过流元件动作整定值，负序功率方向元件，负序电压为极化电压，负 序过流为动作量I 2.op 丨2 K I 1 其中取K=01) 偏移阻抗(Offset):该定值用来在串补线路发生故障时能正确区分故障的方向，当 无串联补偿电容，取0Q 。
2) 过流类型(Type): Neg Sequence(负序电流)。
3) 负序功率方向过流正序制动(POS SEQ Restraint):取0,即无需正序电流制动负序。
4) 负序功率方向过流正向灵敏角(Forward ECA ):取75°，即J 滞后U ?的相角为75° 5) 负序功率方向过流正向极限角(Forward Limit Angle) : 90o6) 负序功率方向过流正向启动值(Forward Pickup):为防止负序方向元件因负序不平 衡电流发生误动，故起动值应躲过这一不平衡电流，一般取 Forward Pickup=6%I g.n或计算取值 Forward Pickup=6% I g.n / I n =0.05pu7) 负序功率方向过流反向极限角(Reverse Limit Angle) : 90o8) 负序功率方向过流反向起动(Reverse Pickup): 0.05pu(2) 负序功率方向调试时应注意的问题：当负序电流正方向由发电机流向系统时，在 I 2滞后U 2的相角为90°的情况下,0.3V ,即卩 STG2 SUPV0.3100/ .一 30.0052PU3U O.op3 3PT sec 1000.03 pu应开放保护；在12超前U 2的相角为90°的情况下，应闭锁保护。