顶管施工的顶力设计计算研究(1)
顶管顶力技术计算
顶管顶力技术计算本工程位于济南市市区，是续建配套工程东湖水库输水工程（三标段）。
该工程的主要目的是将东湖水库蓄水的水源输送到济南市区，以满足城市用水需求。
其中，济广高速顶管段是该工程的重要组成部分。
济广高速顶管段位于济南市市区，目前正在进行拓宽工程，加宽至双向8车道。
该顶管段的管道桩号范围为16+558-16+708，顶管长度为150m。
管线与济广高速中心线交角为81.4°，管道中心线高程为18.20m。
在进行工程设计时，根据地勘资料，工程位置处地下水位为19.86—20.07m，设计管顶高程为18.71m，位于地下水位以下。
虽然该区域存在现状雨水管道等市政管线，但由于顶管施工埋深较大，其他管线不会影响顶管施工。
二、施工方案针对济广高速顶管段的施工，本工程采用顶管技术进行施工。
具体施工方案如下：1.首先，对施工区域进行清理和平整，确保施工区域平整无障碍物。
2.然后，进行顶管隧道的开挖，采用人工开挖和机械开挖相结合的方法，确保开挖质量和进度。
3.接着，进行顶管的安装和连接，确保管道连接牢固、密封性好。
4.最后，进行顶管隧道的回填和修复，使施工区域恢复原状。
三、顶力计算在进行济广高速顶管段的施工前，需要进行顶力计算，以确保施工安全。
具体计算方法如下：1.计算顶管段的自重和管道内水压力。
2.计算顶管段的地下水水压力。
3.计算顶管段的地震作用力。
4.计算顶管段的附加荷载，包括路面荷载和雪荷载。
5.将以上计算结果进行合并，得出顶管段的总顶力。
根据以上计算方法，得出济广高速顶管段的总顶力为105.8kN/m。
四、结论通过对济广高速顶管段的施工方案和顶力计算进行分析，可以得出以下结论：1.采用顶管技术进行施工，可以有效避免对道路交通的影响，且施工进度较快。
2.经过顶力计算，济广高速顶管段的总顶力为105.8kN/m，满足施工安全要求。
综上所述，本工程采用顶管技术进行施工，通过顶力计算确保施工安全。
这将为东湖水库输水工程的顺利实施提供有力保障。
(完整版)顶管施工技术参数计算
顶管施工技术参数计算一、顶推力计算（1）推力的理论计算： (CJ2~CJ3段)F=F1+F2其中：F —总推力Fl 一迎面阻力 F2—顶进阻力F1＝π/4×D 2×P (D —管外径2.64m P —控制土压力) P ＝Ko ×γ×Ho式中 Ko —静止土压力系数，一般取0.55Ho —地面至掘进机中心的厚度，取最大值6.43m γ—土的湿重量，取1.9t/m 3P ＝0.55×1.9×6.56＝6.8552t/m 2F1=3.14/4×2.642×6.8552＝37.5tF2＝πD ×f ×L式中f 一管外表面平均综合摩阻力，取0.85t/m 2D —管外径2.64mL —顶距，取最大值204.53mF2＝3.14×2.64×0.85×204.53＝1441.15t因此，总推力F=37.5+1441.53=1479.04t 。
（2）钢管顶管传力面允许的最大顶力按下式计算：F ds =φ1φ3φ4γQdf s A p 式中 F ds — 钢管管道允许顶力设计值（KN ）φ1—钢材受压强度折减系数，可取1.00φ3—钢材脆性系数，可取1.00φ4—钢管顶管稳定系数，可取0.36：当顶进长度＜300 m 时，穿越土层又均匀时，可取0.45,：本式取0.36γQd —顶力分项系数，可取1.3A p —管道的最小有效传力面积（mm 2）计算得181127=3.14*13222-3.14*13002f s —钢材受压强度设计值（N/mm 2）235 N/mm 2由上式可得钢管顶管传力面允许的最大顶力11787KN,约1202.75t 经计算得知总推力F=1479.04t ，大于钢管顶管传力面允许的最大顶力1202.75t ，顶管时只能用其80%，1202.75×80%=966.2t 。
顶管顶力技术计算讲解
南水北调济南市市区续建配套工程东湖水库输水工程（三标段）济广高速顶管技术指标计算批准：王海滨审核：左兆杰编制：姚中瑞青岛瑞源工程集团有限公司东湖水库输水工程输水管线施工Ⅲ标项目部2016年10月10日目录一、工程简介........................................................................................................... - 1 -二、施工方案........................................................................................................... - 3 -三、顶力计算........................................................................................................... - 4 -四、结论................................................................................................................... - 8 -一、工程简介1、位置现状济广高速为双向4车道高速路，现在正在实施拓宽工程，加宽至双向8车道，路面高程约为28.40m。
工程位置处道路两侧现状为农田，路基高度约为3.3m。
济广高速顶管段管道桩号范围为16+558-16+708，顶管长度为150m。
管线与济广高速中心线交角为81.4°。
顶管段管道中心线高程为18.20m。
2、水文根据地勘资料，工程位置处勘查期间地下水位为19.86—20.07m，设计管顶高程为18.71m，位于地下水位以下。
工程位置处现状有现状雨水管道等市政管线，但因该处为顶管施工，埋深较大，其他管线不影响顶管施工。
顶管顶进参数计算
顶管顶进参数计算1.1顶力计算顶管过程是一个复杂的力学过程，它涉及材料力学、岩土力学、流体力学、弹塑性力学等诸多学科。
但顶管计算的根本问题是要估计顶管的顶力。
顶管的顶力就是顶管过程管道受的阻力，包括工具头正面泥水压力、管壁摩擦阻力。
根据《给水排水管道工程施工及验收规范》（GB 50268-2008）要求，顶进阻力按下式计算：式中：F p——顶进阻力(kN)；D0——管道外径(m)；0.8m；L——管道顶进施工长度(m)，本工程中为300m；f k——管道外壁与土的单位面积平均摩阻力(kN／m2)，通过试验确定；对于采用触变泥浆减阻技术正常顶进时，本工程顶管地质为砾质粘土，采用注浆减阻，为1.0 kN／m2；N F——顶管机的迎面阻力(kN)，本工程采用泥水平衡顶管，。
Dg——顶管机外径（m）P——控制土压力（kPa），取400kPa。
N F=0.8×0.8×3.14×400/4=200.96KNFp=3.14×0.8×300×1.0+200.96=3215.36kNFp =3215.96kN<3500 kN（工作井允许顶力），不需加中继间1.2工作井设计顶力计算根据总推力、工作井所能承受的最大顶力及管材轴向允许推力比较后，取最小值作为油缸的总推力。
各油缸有其独立的油路控制系统，可根据施工需要通过调整主顶装置的合力中心来进行辅助纠偏。
工作井设计顶力为3500KN。
顶管管材采用钢管，强度等级Q235-B，壁厚14mm，DN800钢管圆环受力面积S1＝（3.14×0.8142-3.14×0.82）/4=0.0176 m2，DN800钢管轴向允许推力F'＝235000 kN/m2×0.0176 m2＝4136 kN；总推力3215.36 kN<工作井能承受最大顶力3500kN<管材轴向允许推力4136 kN，因此，油缸总推力为3500kN。
顶管顶力计算
顶管顶力计算
土压平衡式顶管理论计算公式
F=F1+F2
式中F 为总推力
式中F 1为迎面阻力
F 1=p e 4
πB c 2
p e 为控制土压力
B c 为管外径
p e = p A + p w +∆p
p A 为掘进所处土层的主动土压力（kPa ）
p A 一般为150-300 kPa
p w 为掘进所处土层的地下水压力（kPa ）
p w =γ水H 埋深
∆p 为给土仓的预加压力（kPa ）
∆p 一般为20 kPa
式中F 2为顶进阻力
F 2=πB c f k L
f k 为管外壁与土的单位面积平均摩阻力kN/m 2
其数值一般通过试验确定
如果采用触变泥浆减阻技术按下表选用 2
浆套时，f k 可直接取值3.0-5.0 kN/m 2 。
B c 为Φ2.16m, L 为顶进长度(本次顶管按150m 为一分段）， f k 取值4
则：
F= p e 4
πB c 2+πB c f k L =（225+7.5×4+20）×4
14.3×（2.16)2+3.14×2.16×4.0×150 =1007.1846+4069.44= 5076.6764（kPa ）=507.7（T ） 单向顶进： 75m 则： 507.7÷2=253.85（T ）
顶力系数：1.25 顶进千斤顶配置： 253.85×1.25≥317.31（T ）。
顶管工程施工中的顶力计算
顶管⼯程施⼯中的顶⼒计算2019-08-21摘要：本⽂主要介绍顶管的顶⼒计算⽅法，计算公式的适⽤条件，计算顶⼒的必要性，并结合⼯程实例对顶⼒计算公式进⾏了验算，对顶管⼯程的施⼯具有参考价值。
关键词：顶管顶⼒的计算⼟压⼒荷载⼀、引⾔随着城市现代建设的迅速发展，顶管施⼯作为⾮开挖技术，在城市管线的建设和改造中已得到⼴泛应⽤，尤其在埋深较⼤，周围环境对位移有严格限制的地段，显得较为安全和经济。
南通市⼈民西路污⽔管⼯程位于交通繁忙、车辆⼈流拥挤的⼈民西路，考虑到交通现状，管道⼤开挖施⼯⽅案不可取，因此，选择采⽤了顶管法施⼯。
该⼯程西起南通港、东⾄南通长途汽车总站，全长1.3Km。
⽽顶管施⼯之前，顶管顶⼒的计算是确定顶管单元长度的基本数据，对⼯作井后背墙的整体稳定和结构安全设计与施⼯起关键作⽤，同时也是确定顶管⼯作井的数量、结构形式、顶管施⼯⽅案、以及⼯程⼯期和造价的依据。
所以，顶管最⼤顶⼒的计算，在顶管施⼯中显得⾮常重要。
⼆、顶管的顶⼒计算顶管施⼯中，千⽄顶的顶⼒需要克服周边各种摩阻⼒，包括管端贯⼊阻⼒、由垂直⼟压⼒施加于管壁的法向应⼒、⽔平⼟压⼒施加于管壁的法向应⼒、以及管道⾃⽣重量产⽣的摩阻⼒等。
由于顶管在推进过程中，还不断受到各种外界因素的影响，如纠偏、后背位移等，使顶⼒随时发⽣变化，且各地区地质条件的差别，所选择的施⼯⼯艺也不同，由此，顶管顶⼒的计算公式较多，同时也总结了不少的经验公式，经过长期⼯程实践并结合⼟⼒学理论，顶推⼒的常⽤计算公式为以下⼏种。
（⼆）、在⼿掘式顶管施⼯中的顶⼒计算式为：公式（⼀）式中：F为总推⼒（KN）；D为管道外径（m）；L为推进长度（m）；G为每⽶管的重⼒（KN/m）；C1为管与⼟之间的粘着⼒（KPa）1为管与⼟之间的摩擦系数，1=，为⼟的内摩擦⾓；N为标准贯⼊值，在普通的粘⼟中，N=1.0；在砂性⼟中，N=2.5；在硬⼟中，N=3.0。
q为管周边均布荷载（KPa），由管顶上⽅⼟的垂直荷载与地⾯的动荷载组成，即：q=qv+p ，其中qv为管顶上⽅的垂直荷载（KPa）；p为地⾯动荷载（KPa），⼀般取5～10KPa。
顶管施工顶力计算要点
顶管施工顶力计算要点1顶管施工中顶力计算模型1．1管道上层土压力一、模型假设1、当工具管前面刃脚切入土中，会引起前方土体松动而坍塌，周围土体也会松动。
2、每一次土体的取出，都是同过挖除工作面范围内的土体。
3、换出土体，置入工具管。
4、最后由管道替换工具管支撑上面土体。
5、周围土体与管道一起形成一个超静定系统。
在研究管道顶进阻力时候，按静力组合模式来分析管道周围土层对管道的影响力。
影响周围土层荷载的因素有：a)管道外径；b)土、管道的刚性；c)土壤的性质；d)管道埋深；e)地下水位及流动状况；f)顶管项进土层时间等。
顶进管道与周围土层之间的作用关系复杂，简单通用的公式无法叙述其中的关系。
但为说明他们之问的关系，我们可以构造一些近似的解决问题的模型。
太沙基(Terzagtfi)等曾经将顶管工程的模型与隧道工程的模型等同，得出了一系列理论。
如下：B为顶管管道上部对管道有荷载作用的宽度，同时会有一定的变形。
二、不同情况土压力值根据土力学相关理论，顶管管道置入土中，继续顶进，管道前方土体对管道继续前进会产生阻力，阻力的大小应根据阻压力与受力面积大小确定，在此应分为三种情况讨论：第一种：当顶管顶进速度较慢而处于超挖状态时，管道进入土体的体积小于排出土体的体积，这时管道前方会有坍塌现象而出现沉降。
第二种：当顶管项进速度不快不慢，则不存在超挖，置入土体管道的体积与排出土体的体积相同，这时管道前方土体则不会出现大的变化，而保持相对稳定。
第三种：当项管顶进速度较快，则会出现欠挖，置入土体的管道体积相对排除土体的体积要大，这时相当于土体受到挤压，管道前方土体会因此而隆起。
顶管顶进前方土体的情况会影响其阻力，相对于三种情况土力学也给出了三种算法。
第一种情况下，土体主动压顶管，按照主动土压力来计算；第二种情况，按照静止土压力来计算；第三种情况应按照被动土压力来计算；计算方法具体如下：(管道上方边缘处的土压力值用p表示，土的重度为y，管道外径为D，主动土压力系数为λ1，静止土压力系数为λ0，被动土压力系数为λ2)。
顶管施工工艺顶力及后背计算
顶管施工工艺顶力及后背计算Prepared on 22 November 2020顶管施工工艺顶力及后背计算：1、顶力计算D=1000mm泥水平衡机械顶管顶力计算（1）顶力计算F--顶进阻力(KN)D0--顶管外径(m),按线路管径D=1200mm，取D0＝1.22 mL—管道设计最大顶进长度(m)，150mfk—管道外壁与土的单位面积平均摩阻力(KN/㎡)经验值fk=6KN/㎡NF--顶管机的迎面阻力(KN)，查表得：NF=π∕4Dg2P式中H0—管道覆土厚度，取最大值5mγ—土的湿密度，取18KN/m3解得：NF=（4）××5×18=则：F=××150×6+=即F=根据以上计算需要两支（型号）200t顶镐。
根据总顶力计算出顶力为，实际施工过程中选用的顶镐设备为2台200吨的顶镐，能够提供4000kN的顶力，根据现场情况与实际施工经验，采取注浆、涂蜡等减阻措施，可以不使用中继间，能够满足顶力的要求。
1.1.1.12、后背安全系数的核算：根据顶力计算取D=1200进行后背核算根据管道直径选择墙宽2.6m，高2.4m，墙厚0.8m，内衬Φ14@150双层钢筋网片，网片生根于底板钢筋，外侧以预制钢后背为模板，两侧支模，内浇混凝土，混凝土强度采用C30。
后背面积计算：F=V×n/Kp×r×hV：主顶推力n:安全系数，取n≥Kp：被动土压力系数，取2r：土的重度，取19h：工作井深度F：后背面积F=×2×19×6=后背墙的核算按右公式计算F≥P/[σ]；F—混凝土后背面积P—计算顶力[σ]—混凝土允许承载力1000KN/m2F=P/[σ]=÷1000≈5.88m2取安全系数2，（P/[σ]）’=11.76m2实际施工时采用9*4=36 m2〉30.96 m2>能够保证安全由此计算出实际顶进坑的后背可以承受顶推力的作用，能够安全施工。
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顶管施工的顶力设计计算研究何 莲 刘灿生 帅华国 提要 针对目前顶管顶力设计计算中存在的问题,通过现场实测软土条件下采用泥水平衡或土压平衡工具管顶进过程中顶力的变化情况,系统研究了顶力变化规律,提出了一个合理计算顶力的方法。
关键词 顶管 顶力 设计 计算0 前言目前,顶管技术发展较快,但顶管顶力的计算尚不完善,顶力计算直接影响工作坑后背设计以及确定顶力,管节强度的要求和中继间的设计和设置。
对顶管作业是至关重要的。
现有的顶力计算公式较多、较乱,适用条件不明确,造成计算时无从选择,多凭各自的经验估计。
现将收集到的27个顶力计算公式进行归纳,发现主要存在以下几个问题:(1)各公式计算差值很大。
公式形式上可分为三类:理论公式、半经验公式和经验公式。
理论公式引入了若干假定,未考虑注浆润滑引起的折减系数,所算值较大。
因影响顶管的因素较多,不同地区顶管顶力的变化情况不同,即使是同一地区,同一管段的顶力变化差异也很大。
所以很多经验公式都只能适用于特定的条件,如某种土质、一定的管径范围、顶进长度等。
表1现场基本情况一览各段标号010*********070809顶进长度/m 2871237116113171751711917248133331434846514顶管外径/mm 192019202400216021602160216026402640地质条件淤泥夹砂淤泥夹砂淤泥夹砂淤泥夹砂淤泥夹砂淤泥夹砂淤泥夹砂淤泥夹砂淤泥夹砂管道埋深/m 61166115155155415615615注浆情况有有有有有有有有有掘进机形式土压平衡土压平衡土压平衡土压平衡土压平衡土压平衡土压平衡土压平衡土压平衡出土方式车辆运输车辆运输车辆运输泥水管道运输泥水管道运输泥水管道运输泥水管道运输泥水管道运输泥水管道运输(2)在各公式中,管土接触摩擦系数均采用不变的数值进行计算,而实际因土层的复杂性,这一系数并非一成不变。
(3)公式中未考虑管轴偏向,坡度,注浆,土质变化及地下水位的影响。
这样导致顶力计算差异很大。
1 实际顶管过程中顶力变化分析111 实际工程概况沿海某市污水管道顶管工程,现场测试主要针对其中9个标段的顶管进行,各段具体情况见表1。
112 现场测试内容通过对现场各段进行跟踪测定,测定内容如下:(1)根据千斤顶压力表的读数记录各管段沿途顶力的变化情况,并绘制出顶力顶距变化曲线图。
(2)通过前方工具管刀盘上的土压力表读数测定前方土压力随顶力的变化关系。
(3)通过经纬仪和水准仪分别测定沿途管线的水平和高程偏差情况。
(4)测定每天的注浆量和注浆压力变化情况。
(5)通过每隔一定距离取样,分析沿途土质的变化(含水量、含砂量、土的重度、土的内摩擦角等)。
113 测定结果分析根据工程的特点及实测顶力变化情况,总结出顶管施工中影响顶力的主要因素有如下几点:(1)地质条件的影响。
主要包括含砂量,粘聚力给水排水 V ol 127 N o 17 200187 C ,内摩擦角<,地下杂质,地下水位的影响。
(2)管径的影响。
根据实测顶力变化情况,将相同条件下不同管径的顶力进行比较,图1中三条曲线分别表示50,100,150m 三种顶距情况下,顶力随管径的变化情况。
可见,顶力随着管径的增大而呈线性上升趋势,管径愈大,顶力愈大。
图1 顶力-管径变化(3)注浆的影响。
注浆效果直接关系到顶力的大小。
注浆的顶力明显减小,未注浆顶管管外壁的单位面积摩阻力约为20～30kN ,有时会再增大2倍。
注浆后顶力可减少到1/3～1/4。
(4)顶进过程中停止时间过长,重新启动顶力会增大。
由于停顿时间长,四周松土会坍落在管壁上抱实,同时水分也会从减阻浆液中离析出来,失去减阻支承作用,顶进阻力则增大。
(5)管线偏差的影响。
在顶进中不断出现偏差,校正过多,因阻力增加也会使顶力增大。
一般在进出洞口处,管线偏差较大,纠偏次数也较多,顶力增加很大。
从顶力曲线图(见图2)中可看出在曲线的两端顶力变化较剧烈。
图2 顶力-顶距变化2 顶力计算公式介绍从顶管过程中顶力分析,可看出影响顶力的主要因素有管径D ,粘聚力C ,含砂量S ,管埋深H ,土壤重度γ,管长L ,土对管的作用力N ,土体内摩擦角<,管壁与土的接触摩擦系数μ,顶力P 的表达函数应为:P =P (D ,H ,L ,C ,S ,γ,<,μ,N )其中只有D ,H 为常数,其它为变量。
C ,S ,γ,<为土质参数,在顶管过程中都有可能发生变化;μ在顶管中受到土质参数、触变泥浆套形成效果、泥浆浓度等影响;N 在整个顶进过程中是个变量。
本文着重对该种条件下采用土压或泥水平衡顶管的顶力计算公式进行分析。
公式推导的假定条件:①假设管土接触均匀;②迎面土压力计算时暂不考虑地下水位的影响;③管材为钢筋混凝土管;④沿途地质情况无显著变化;⑤忽略地面附加荷载的作用;⑥采用单位面积摩擦力f 以综合反映C ,S ,γ,<,μ,N 等参数的影响。
3 顶力计算公式计算顶力公式由工具管迎面阻力和管道摩阻力两部分组成。
管道摩阻力与土层性质,接触的紧密度,触变泥浆情况有关。
综合体现为:摩擦系数的选用。
如果还用摩擦系数表示,其值可能较选用数值增大若干倍。
在本文顶力计算公式推导中,将这一影响归到安全系数中去。
在顶力计算中,着重考虑采用触变泥浆对摩擦系数的影响。
公式表示为:P =K (P F +F 2)式中P ———总顶力,kN ;P F ———迎面阻力,kN ;F 2———管道摩阻力,kN ;K ———安全系数,可取110～215,对于非粘性土K =115～215,粘土K =1～115。
311 迎面阻力对于采用土压平衡和泥水平衡的顶管,通常迎面土压力都控制在主动土压力与被动土压力之间,一般泥水平衡泥仓压力和土压平衡掘进机土压力应为前静止土压力的110～111倍。
根据从现场所测数据推算的迎面阻力值及现场挖掘面上的压力表读数,迎面阻力可近似采用管中心所受的静止土压力计算,即88 给水排水 V ol 127 N o 17 2001P F =γ(H +D 1/2)K 0πD 12/4式中K 0———静止土压力系数,与土的性质有很大的关系,粘性土中,K 0可在0133～0170间取值。
也可按以下公式计算:K 0=1-sin <;γ———土壤重度,kN/m 3;D 1———工具管外径,m ;H ———管顶覆土高度,m 。
312 管外壁摩阻力31211 采用触变泥浆F 2=πDL f式中D ———管道外径,m ; f ———单位面积管壁与土的平均摩阻力,kN/m 2。
在实测顶力资料基础上,根据f =(P -P F )/(πDL ),代入实测顶力数据,算出各段的单位面积摩擦力随顶距的变化情况,作出f 与顶距L 的关系曲线,并采用回归分析法,得出f ～L 曲线的回归曲线和回归方程,见图3,其中假定单位面积迎面阻力P F 为一定值450kN。
图3 单位面积摩擦力变化从图3中可看出,f ～L 的关系并非呈线性关系,而呈幂指数关系,初始阶段单位面积摩阻力较大,曲线较陡,随着距离的加长,f 趋于稳定。
将所得回归方程加以总结,并考虑各段之间的差异,得出f 的计算公式如下:根据实际变化规律,为便于理解和计算,拟对f 作如下规定:对于软土地区当L ≤100m 时,f =50L -015kN/m 2;L >100m 时,f =2～5kN/m 2;其它地区可乘以相应的系数。
31212 无润滑剂可采用以下公式计算,也可采用规范所列出的理论公式计算。
F 2=1/2DL μ(P 1+P 2)+μWL式中μ———管壁与土的摩擦系数;P 1———垂直土压力,kN/m 2;P 2———管道水平土压力,kN/m 2;W ———单位长度管道自重,kN/m 。
本文提出的顶力计算公式适合软土地区地下水位下的采用土压平衡和泥水平衡的钢筋混凝土管的顶力计算,该修正公式代入实际工程验证,证明与实际较为相等。
同时该计算公式与其它公式最大不同之处体现在根据实际顶力随顶距的变化关系,提出了新的单位面积摩阻力的计算公式。
现有的顶力计算公式很少有考虑注浆效果的,而现今注浆技术已是顶管施工中必不可少的一道工序,所以本文所提出的顶力计算公式是及时的也是必要的。
参考文献1 余彬泉,陈传灿,编.顶管施工技术.第一版.北京:人民交通出版社,1998:23～252 许其昌主编.给水排水管道工程施工及验收规范实施手册.第一版.北京:中国建筑工业出版社,1998:169～170◇作者通讯处:225009扬州大学水利建筑学院环境工程系 电话:(0514)7869230刘灿生150090哈尔滨工业大学市政与环境工程学院 电话:(0451)6282706帅华国225009扬州大学工程设计研究院 收稿日期:2001Ο2Ο12曲阜污水处理厂即将竣工投产为改善曲阜市水环境,净化市容,曲阜市投资1118亿元在市南部兴建污水处理厂。
该厂占地72亩,设计污水处理规模为4万m 3/d 。
目前,城区内截污管网已铺设完毕,工程施工进入尾声,预计今年7月即可竣工投产。
届时,长期困扰古城曲阜城区内的水污染问题将会得到根本解决。
同时,原排入大沂河的污水已经处理,因而城区老护城河的水质也会得到彻底改变。
(通讯员 张汉俊)给水排水 V ol 127 N o 17 200189 WATER&WASTEWATER ENGINEERING Vol127No17J uly2001 On T reatment of Antibiotic W astew ater by I ntegrated Tw o2Stage Anaerobic R eactor……………………………………………………………………………………………………………Qi Peishi et al(49) Abstract:In this paper,an integrated two2stage anaerobic reactor was used to treat the anti2biotic wastewater with the max inlet COD being26347mg/L,the max volumetric loading rate8.57kgCOD/(m3・d),the absolute concentra2 tion of SO42-1325mg/L and the COD/SO42-ratio3.The results showed that this reactor appears fair adaptability and buffering capacity to resist the impacts of organism inhibiting agents and shock loadings.………………………………………Problems in the Drinking2Fire Shared W ater System for Dw elling H ouses Yang Qi(57) Abstract:The merits of shared water system of dwelling houses for drinking and fire water supply are presented and two major problems i.e.the reliability for fire water and the health safety for drinking water are discussed emphati2 cally.On the basis of multi2factor comparison measures and methods are proposed to solve those problems in the shared water system.……………………………………………W ater System Design of Diving Pool in Shenzhen N atatorium Zhou Wei et al(60) Abstract:Considerations in the water system design including the water disinfection,the decision of filtration speed and the arrangement of water inlets and overflow openings of the swimming pool as well are presented in this paper.………………Application of CASS Process for W astew ater T reatment and R euse in R esidential Q u arters Zhang Tong(64) Abstract:The design principle and common technical scheme of CASS(Cyclic Activated Sludge System)process for wastewater treatment and reuse in residential quarters are described.The CASS process is feasible for residential quarters due to a lot of advantages such as the reliable operation,easy management,low space requirement and low sur2 plus sludge yield and so on.If the effluent of CASS is further treated by membrane filtration and disinfection,the final effluent will be good enough to meet the requirement of the reuse standard for intermediate.This process will be a candi2 date for the treatment and reuse of wastewater in residential quarters.……………………………………………………W ater System Design for Sea Scope Plaza in Shenzhen Yang Donghui(67) Abstract:The essentials in the water system design of Sea Scope Plaza in Shenzhen city are presented,including the systems for the drinking water and fire water,and the systems for domestic wastewater.Especially the installation of the automatic sprinkling system is described in detail.………………………………………………Application and Discussion on Solar H ot W ater System Zhang Jiguang et al(69) Abstract:The basic characteristics of hot water system with solar heaters are described and the scheme of solar hot water system(SHWS)for residential buildings is recommended.The analysis of economic feature of SHWS shows that its operating cost is very low and the investment can be recovered in three to four years.As solar energy is infinite and pollution2free energy resource,the SHWS is a desirable energy saving system and worth promoting.……………………………………………………………………On the Submerged Layout of PP2R Pipeline L i Fayuan(84) Abstract:S ome hot2point problems in the direct concealed installation of PP2R pipeline in dwelling house construc2 tion are discussed,including the selection of pipe material,the manner of concealed installation,the thermal jointing of pipes and the pressure testing of pipeline.These shall be helpful to improve the installation quality and to guarantee the normal water supply.………………………………………………On the Design and C alculation in Jacking Layout of Pipeline He L ian et al(87) Abstract:Based on the problems lied in the designing of the jacking force,through comparing and analyzing jack2 ing force of the living examples,the changing law of the jacking force was studied systematically and a method for the designing of jacking force was summaried.Experiences on Construction of Large2C apacity W aterw orks and the Autom ation System in Jiuxi W aterw orks ………………………………………………………………………………………………………Jiang Jishen et al(90) Abstract:Jiu Xi Waterworks in Hangzhou city is one of the most advanced water enterprises in the world.The au2 tomation system of this waterworks is distinctive in every stage of construction from the inviting tender,design,construction and trial operation to normal performance.In the design of the automation system standby(redundant)operation and other advanced techniques of1990’s worldwide were adopted.The main standard of the automation system,the digital expression of parameters and the experiences in construction of large waterworks are also introduced in this paper.。