燃烧器配风方式对NO_x排放影响的试验研究
燃烧器配风方式 对NO x 排放影响的试验研究
黄天旭1,王聪玲2,谭厚章2
1.中国石油化工股份有限公司洛阳分公司,河南洛阳 471012
2.西安交通大学,陕西西安 710049
[摘 要] 对煤燃烧过程中燃料型氮氧化物的形成机理及其消除进行了分析。利用挥发分N 转
化为NO 时对沿炉膛高度过量空气系数十分敏感这一特点,在煤燃烧过程中设法建立α
<1的富燃料区,使燃料氮在其中尽可能多地转化成挥发分N ,同时又促使转化的挥发分N 在还原性气氛条件下转变为分子氮(N 2),从而达到较大幅度降低氮氧化物之目的。在某热电厂220t/h 锅炉上进行了二次风分级配风燃烧试验研究,研究结果表明:三层二次风燃烧器配风方式采取从下至上依次空气分级送入的方式NO x 排放量最低,采用腰鼓型配风方式NO x 排放量最高。飞灰含碳量与氮氧化物生成规律正好相反。
[关 键 词] 煤燃烧;燃烧器;NO x 排放;分级配风[中图分类号] T K16[文献标识码] A
[文章编号] 100223364(2008)0520036204
收稿日期: 2008202213作者简介: 黄天旭,男,中国石油化工股份有限公司洛阳分公司机动处高工。E 2mail :huangtx @https://www.360docs.net/doc/0d4307024.html,
煤燃烧过程中产生的氮氧化物主要是一氧化氮(NO )和二氧化氮(NO 2),这二者统称为NO x ,其中燃料型NO x 是煤燃烧时产生的NO x 的主要来源,约占NO x 排放总量的75%～90%[1]。
国内外对煤燃烧过程中NO x 的生成机理和破坏机理进行了大量研究,SCR 脱氮装置也在国外许多电厂得到应用,但由于SCR 脱氮装置设备费用及运行费用十分昂贵,目前中国只有极少的火电厂加装了SCR 脱氮装置。因此,通过合理的燃烧调整达到对燃料型NO x 的抑制,对现有锅炉有效降低NO x 的排放总量有
重要的意义。
1 燃料型NO x 的生成与破坏机理
煤炭中的氮含量一般在0.5%～2.5%左右,它们
以氮原子的状态与各种碳氢化合物结合成氮的环状化合物,如喹啉(C 5H 5N )和芳香胺(C 6H 5N H 2)等。煤中氮有机化合物的C —N 结合键能((25.3～63)×107J /mol )比空气中氮分子的N N 键能(94.5×107J /mol )小得多,在燃烧时很容易分解出来[2]。因此,从氮
氧化物生成的角度看,氧更容易首先破坏C —N 键而与氮原子生成NO ,而且燃料型NO x 的生成和破坏过程不仅和煤种特性、煤的结构、燃料中的氮受热分解后在挥发分和焦炭中的比例、成分和分布有关,还和煤种、热解温度和加热速度等有关。此外,大量的反应过程还和燃烧条件如温度和氧及各种成分的浓度等密切相关。
在氧化性气氛中生成的NO ,当遇到还原性气氛(富燃料燃烧或缺氧状态)时会还原成氮分子(N 2),这称为NO x 的还原或NO x 的破坏。因此,最初生成的
NO x 的浓度,并不等于其排放浓度,因为随着燃烧条
件的改变,有可能将已生成的NO x 破坏掉,将其还原成分子氮。所以,煤燃烧设备烟气中NO x 的排放浓度最终取决于NO 的生成反应和NO 的还原或破坏反应的综合结果[3,4]。图1为NO 破坏的反应途径。由图1可见,破坏或还原NO x 的主要途径有3个
。
图1 N O 破坏的反应途径
(1)在还原性气氛中NO 通过烃(C H i )或碳还原。
当NO 在还原性气氛中遇到烃(C H i )时,会反应生成HCN ,然后HCN 与O ,O H 和H 会反应生成中间产
物NCO 和CN 。在还原性气氛中,NCO 会反应生成N H i 。这时生成的N H i 在还原性气氛中如遇到NO ,也将被还原成氮分子。在燃煤火焰中当NO 遇到碳时,也可能还原成N 2和CO ,CO 2气体。上述这种通过C H i 和C 将NO 还原的过程称为NO 的再燃烧或燃料分级燃烧。根据这一原理而发展的将含烃根燃料或煤粉喷入含有NO 的燃烧产物的燃料分级燃烧技术,可以有效地控制NO x 的排放。
(2)在还原性气氛或弱氧化性气氛中,NO x 与氨类(N H i )反应生成氮分子(N 2)。由此发展的非选择性催化还原SNCR 和选择性催化还原SCR 技术。
(3)NO 的还原和破坏通过NCO 和N H i ,转化生成N 2O 。N 2O 是一种燃料型氮氧化物,其生成机理和燃料型NO x 很相似,但N 2O 和O ,H 原子及O H 离子团或焦炭相遇时,会发生分解反应转化成N 2。这个反应主要在低温(800～900)℃最剧烈,在分级送风、挥发分析出阶段,以及煤燃烧着火初期该反应不可忽视。
2 空气分级低NO x 燃烧技术
从燃料型NO x 的生成和破坏机理可知,为了减少燃料型NO x ,不仅要尽可能地抑制NO 的生成,而且
对已生成的NO x ,则要创造条件尽可能地促使NO x 的破坏和还原。
在常规燃煤设备的燃烧温度(1200～1450)℃条
件下,燃料N 的70%～90%会转化成挥发分N 。同时研究也表明,在α>1的贫燃料燃烧时,57%～61%的燃料型NO x 是来自挥发分N ,而在α<1的富燃料燃烧时,在较好的控制条件下,由挥发分N 生成的NO x 会降至20%～30%甚至更少。因此,利用挥发分N 转化为NO 时对沿炉膛高度过量空气系数十分敏感这一特点,在煤燃烧过程的一定阶段和一定区域,设法建立α<1的富燃料区,使燃料氮在其中尽可能多地转化成挥发分N ,同时又促使转化的挥发分N 在还原性气氛的条件转变为分子氮(N 2),从而达到大幅度降低氮氧化物目的[5]。
根据上述原理,采用空气分级、低过量空气系数等燃烧调整方法,在某热电厂50MW 机组220t/h 锅炉上进行了燃烧分级送风试验。锅炉一、二次风口共5层,从下往上依次为:下二次风、下一次风、中二次风、上一次风、上二次风。三层二次风与一次风间隔布置,这为试验分级配风提供了条件。试验工况下可安排不同的二次风送风量来模拟空气分级。
3 试验工况及结果分析
锅炉燃烧煤种为高挥发分烟煤,但其制粉系统设计为温风送粉,送粉温度达240℃。由于煤粉着火太快,燃烧区域热负荷太高,锅炉运行过程中常发生燃烧器喷口和水冷壁结焦。为此,锅炉运行习惯采用中间二次风大、下层二次风中、上层二次风小的腰鼓型配风方式,这样能有效防止水冷壁结焦,降低飞灰含碳量。锅炉煤样元素分析及工业分析结果见表1。
表1 煤样元素分析及工业分析
C ad
/%H ad /%O ad /%N ad /%S t ,ad /%A ad
/%M ad
/%V daf
/%Q b ,ad
/M J ?kg -166.75
4.16
7.87
0.86
0.84
17.1
2.42
31.6
26.99
试验按以下4个工况依次进行。工况1为正常腰
鼓型配风运行,工况2为中层送风量小,上下层送风量大,工况3为上下三层二次风均匀配风,工况4为从下至上送风量逐渐增加的分级配风方式。在这4个工况下,机组负荷率、总风量、总粉量、一次风挡板开度与给粉机转速均基本保持一致。4个工况下二次风挡板开度见表2,锅炉主要参数见表3,分级配风方式测得的NO x 和CO 结果见表4。
表2 二次风挡板开度%
工况1工况2工况3工况4
上层中层下层上层中层下层上层中层下层上层中层下层
698076816482737273816959
688076826582717172826859
688075816682737373816858
678076816680727273816861
表3 锅炉主要参数
项目工况1工况2工况3工况4
负荷/t?h-1183184182186
炉膛负压/Pa-26/-41-43/-47-45/-43-30/-44
主蒸汽温度/℃530528534532
主蒸汽压力/MPa9.49.59.399.5
排烟温度/℃150150.4149.4149.8
一次风温/℃174.4178.2176.3176.5
二次风温/℃320.6317.8317.3317.8
炉膛出口氧量/% 5.04 5.3 5.28 5.29
一次风压/kPa 2.6 2.65 2.61 2.58
二次风压/kPa 2.72/2.76 2.95/2.98 2.9/2.93 2.89/2.93
甲送风机电流/A2424.323.326.1开度/%76.376.370.896.5
乙送风机电流/A24.724.924.526.4开度/%73.273.268.194.9
甲引风机电流/A30.330.529.734.3开度/%44.444.845.159.3
乙引风机电流/A37.137.33737.7开度/%73.27474.173
排粉机电流/A23.223.522.523.1开度/%55555555进口温度/℃555656.955.3进口风压/kPa-5.57-5.69-5.59-5.53出口风压/kPa 2.64 2.6 2.58 2.75
给煤机转速/r?min-1398398398398电流/A 2.22 2.28 2.27 2.2表4 排烟N O x、CO测量结果
项目工况1工况2工况3工况4环境温度/℃15.716.314.716.1排烟温度/℃150.4149.4150149.8排烟处O2/%8.78.868.28.63排烟处CO/mg?m-3 3.75 6.25 6.257.5
NO/mg?m-3347325336303
NO x(折算到6%O2)
/mg?m-3
681.6650.6634.7591.4相对于工况1的NO x
排放比例/%10095.493.186.7
从试验数据可看出:工况4的NO x排放量最低,为工况1的86.7%。这是因为最下层一次风煤粉处于过量空气系数α 与未燃尽C反应还原成N2和 CO,抑制了NO x在这一燃烧区 中的生成量。为了完成全部燃烧 过程,完全燃烧所需的其余空气 则通过中层二次风及上层二次风 燃烧器喷口送入炉膛,与第一级 燃烧区在贫氧燃烧条件下所产生 的烟气混合,在α>1的条件下 完成全部燃烧过程。 工况1采取中层二次风大、 上下层二次风小的腰鼓型配风方 式,这种配风方式等于最大化地 提高了燃烧火焰中的空气量/燃 料量比例,使火焰温度升高,挥发 分中燃料氮转化成NO x的比例 大大增加,最终使锅炉烟气中 NO x排放量最大。 工况2设计为中层二次风 小、上下层二次风大的配风方式, 期望中间存在一个低氧的焦炭还 原区,达到脱氮的目的。从数据 上看,工况2与工况3的NO x排 放总量接近,且略大于工况4,这 可能是上下二次风距离太近,中 层二次风减小后不但无法形成低 氧的焦炭还原区,反而使上下一 次风集中,使二层一次风区域的煤粉浓度略有提高,强化了着火,最终使锅炉烟气中NO x排放量还略有增大。 工况3由于未采用任何低NO x燃烧措施,其NO x 排放总量为634.7mg/m3,高于采用分级送风方式的工况4,但比采用中层二次风量最大的送风方式工况1要低。 4个工况下测得的飞灰含碳量与NO x排放总量对比如图2所示。由图2可见,飞灰含碳量与氮氧化物生成量正好相反,工况1燃烧最完全,飞灰含碳量最低而氮氧化物最高;工况4氮氧化物最低而飞灰含碳量最高。 图2 4个工况下飞灰含碳量与N O x排放总量对比 4 结 论 (1)炉膛内合理的空气分级配送可以降低烟气中NO x的排放量,但针对现有的锅炉,采用空气分级或其它低NO x燃烧技术,一定要充分考虑分级风喷口的间距、分级各区域的过量空气系数,计算燃料在各区域的停留时间能否满足脱氮化学反应动力学要求。 (2)采取从下至上空气分级供入的配风方式NO x 排放量最小,而中下层燃烧器供风量大、上层供风量小的配风方式NO x生成量最大。试验表明,在锅炉结构不进行改造的前提下,飞灰含碳量与氮氧化物生成量规律正好相反,氮氧化物最低时飞灰含碳量最高。 (3)本文仅在50MW机组锅炉上对燃烧器配风方式对NO x排放量的影响进行了初步的试验研究与分析,对于大型电站锅炉、不同煤种、不同燃烧器布置方式,如何通过更科学的低氮燃烧方式和更合理的风粉配比最大限度地降低NO x排放,还有待进一步的试验与研究。 [参 考 文 献] [1] 毛健雄,毛健全.煤的清洁燃烧[M].北京:科学出版社, 1998. [2] 冯志华,常丽萍,等.煤热解过程中氮的分配及存在形态 的研究进展[J].煤炭转化,2000,23(3):6211. [3] Burdett N A.The Effects of Air Staging on NO x Emis2 sions f rom a500MW(e)Down2fired Boiler[J].Journal of the Institute of Energy,September1987. [4] 苏亚欣,毛玉如,徐璋.燃煤氮氧化物排放控制技术[M]. 北京:化工工业出版社,2005. [5] 钟秦.燃煤烟气脱硫脱硝技术及工程实例[M].北京:化 学工业出版社,2002. TEST STU DY ON INFL UENCE OF AIR2DISTRIBUTING MODE FOR BURNERS UPON LOW EMISSION OF NO x HUAN G Tian2xu1,WAN G Cong2ling2,TAN Hou2zhang2 1.L uoyang Branch Company under China Pet roehemical Corporation,L uoyang471012,Henan Province,PRC; 2.Xi’an Jiaotang University,Xi’an710049,shaanxi Province,PRC Abstract:The mechanism of f uel2type NO x formation in combustion process of coal and its elimination have been https://www.360docs.net/doc/0d4307024.html,ing the feature of excess air coefficient,which is very sensitive along the height of f urnace in the event of volatile N being converted into NO, a rich2f uel zone of a<1has been tried to establish in the combustion process of coal,making the f uel N in said zone to be converted in2 to volatile N as completely as possible,at the same time,promoting the volatile N to be converted into N2under condition of reductive atmosphere,thereby,to reach the purpose of greatly decreasing NO x.A test study on combustion with staged distribution of the sec2 ondary air has been carried out on a220t/h boiler in one power plant,results of study show that the emission of NO x is the lowest under condition of adopting air2distributing mode for three2level’s secondary air burners according to succesively staged air2feeding mode f rom bottom to top,and the emission of NO x is the highest under condition of adopting the waist2drum type air2distributing mode.The formation regularity of carbon content in fly ash is just inverse with that of NO x. K ey w ords:combustion of coal;burner;emission of NO x;staged air2distribution 风量核定及配风方 案 风量设计及配风计划 山 西 成 家 庄 煤 矿 有 限 公 司 .8 配风方案及通风能力核定 一、通风系统概述 1、通风方式方法 矿井通风方式为中央边界式，通风方法为机械抽出式通风，主斜井、副斜井同时进风，回风斜井回风。 井下综采工作面、掘进工作面、均实现独立通风，主水仓、中央机 电硐室、采区机电硐室、材料库均采用独立通风，掘进工作面采用机械压入式通风。 2、主要通风机 矿井选用FBCDZ-8-NO26C型通风机两台，一台运行一台备用，电机功率为2×250KW，风量2400-7200m3/min；电压等级为10KV，备用风机能够在10min内启动。 12月2日主要通风机由山西煤矿安全装备技术测试中心进行了性能测试，工况点满足稳定运行要求，检验结论合格。 主要通风机采用双回路电源线路供电，回风斜井口设有防爆门，有欠电压、过流保护监视有电流表、水柱计、开停传感器等。 掘进工作面采用FBDN06.3/2×22kw局部通风机和阻燃抗静电导风筒压入式通风。 3、风流方向 地面新鲜风流—主斜井—副斜井—集中轨道巷—集中运输上山和集中回风上山掘进—混合回风—集中回风下山—回风大巷—回风斜井—主要通风机—地面。 地面新鲜风流—主斜井—副斜井—集中轨道巷—集中运输下山—80101进风顺槽—80101综采工作面—80101回风顺槽—集中回风下山—回风大巷—回风斜井—主要通风机—地面。 地面新鲜风流—主斜井—副斜井—集中轨道巷—集中运输下山—80102进风顺槽—80102综采工作面—80102回风顺槽—集中回风下山—回风大巷—回风斜井—主要通风机—地面。 变配电室采用排风或空调计算和对 一、配电室基本情况 变电室面积为288㎡，层高5m，无值班室。变电室内设备如下：干式变压器1600kV·A 3 台； 高压开关柜 5 面； 低压开关柜12 面； 低压电容补偿柜 6 面。 二、室内外设计参数 1.送温度(夏季通风室室外计算温度)t s：35℃； 2.排风温度(室内设计温度)t p：40℃； 3.送排风温差△t=5℃。 根据《35～110KV变电所设计规范》继电器室、电力电容器室、蓄电池室及屋内配电装置室的夏季室温不宜超过40℃；《火力发电厂及变电所供暖通风设计手册》中布置有干式变压器的厂用配电装置室，设备厂家要求室温不高于40℃。但是考虑安全及其他不可预见因素，室温宜控制在35℃以下。 三、排风风量计算比较 估算法 1. 设备散热Q(kW)： (1)变压器：(《全国民用建筑工程设计技术措施》(暖通·动力2009版)P60 Q P b=(1-η1)·η2·Φ·W=(0.0126~0.0152)·W (kW)式中η1——变压器效率，一般取0.98； η2——变压器负荷率，一般取0.70~0.95； Φ ——变压器功率因数，一般取0.90~0.95； W ——变压器功率(kV·A)。 ∵W=3×1600=4800(kV·A) ∴取Q P b=0.0126·W=0.0126·4800=60.48(kW) (2) 高压开关柜——高压开关柜损耗按200W/台（《工业与民用 配电设计手册》）估算，共5面高压开关柜，则高压开关柜热损失Q1=1.0kW (3)低压开关柜——低压开关柜损耗按300W/台（《工业与民用配电设计手册》）估算，共12面低压开关柜，则低压开关柜热损失Q3=3.6kW (4) 低压电容器柜——低压电容器柜损耗按4W/kvar（《工业与民用配电设计手册》）估算，则高压电容器柜热损失 Q4=3×(4800×0.35)=5.4 (kW)。 其余热损失忽略不计，则变电室总余热量为： ∑Q=Q Pb+Q1+Q3+Q4=60.48+1.0+3.6+5.4=70.48 (kW) 3.采用全面排风方式消除室内余热，排风量L A(m3/h)： Q=(L/3600)·C p·ρ(t p-t s) (kW) 式中Q——室内显热散热量(kW)； C p——空气比热容，C p=1.01(kJ/kg)； ρ ——空气密度，ρ=1.2(kg/m3)； t p——室内排风设计温度(℃)；(40℃) t s——送风温度(℃)；要求室外送风温度要小于35℃ ∵Q=70.48 kW，t s=35℃，t p=40℃，C p=1.005 kJ/kg，ρ=1.2 kg/m3L=70.48*3600/[(40-35)(1.005*1.2)] ∴总排风量L B=42007.00(m3/h) 采用通风的特点：1.经济实惠、噪音较大。2.主要室室外扬尘较 大通过空气循环容易造成设备积灰较多。 可能会对电气设备使用寿命有一定影响。 三、采用空调： 配电室面积为288㎡，高5m，按照《制冷暖通设计规范》估算一般机房设计为每平方350W制冷量，则Q=288*350=100.8KW,每台5匹空调制冷量为12,5KW，即100.8÷12.5≈8台。而电气设备产生的热量,按照目前2台变压器工作的状态计算约为50KW，4台5匹空调可产生的制冷量为50.4KW，按照配电室温度一般不高于35℃即可，因此完全可以满足配电室内温度要求。 目录 一、工程概况 (2) 二、通风方式选择 (2) 1、井筒通风方式 (2) 2、TBM通风方式 (2) 三、通风机型号选型 (2) 1、TBM施工通风量计算 (3) 2、备用通风机 (5) 3、风筒 (6) 四、通风机机架布设 (6) 五、风筒安装布置 (6) 1、风机架至井口段柔性风筒安装。 (6) 2、明挖段风筒安装 (7) 3、盾构掘进施工段风筒安装 (7) 4、接风筒及风筒修补 (8) 六、TBM施工过程瓦斯监测、通风作业流程 (9) 七、通风系统安装设备、物资需求计划 (10) 八、通风系统管理 (10) 通风方案 一、工程概况 本工程斜井6下坡，总长6582m，盾构施工作业人员大概60人，胶轮车发动机660KW；防治瓦斯浓度超限的最小风速为1米/s；洞内有害气浓度到达国家职业健康标准。 二、通风方式选择 采用压入式向巷道内送入新鲜空气，保证工作面有充足的新鲜空气，以迅速冲淡有害气体含量。 1、井筒通风方式 图1压入式通风示意图 2、TBM通风方式 TBM设备上配备的二次通风系统完成在TBM长度范围内进行循环通风，保证作业面的最小风速，风量，防治瓦斯积聚超限。 图2TBM通风示意图 三、通风机型号选型 1、TBM施工通风量计算 ①按允许最小风速计算 斜井内回风风速不小于1m/s，则工作面风量： Q1=Vmin×S流×k=1×29.32×60×1.2=2112m3/min 式中，Vmin为最小断面风速，取1m/s；S流为过流断面面积，取29.32m 2；k为通风备用系数，取1.2。 ②按照施工人员计算 每人每分钟供应新鲜空气不少于4m3。 Q2=kMQn=1.2×4×60=288m3/min 式中，K为风量备用系数，采用1.2；M为同时在斜井内工作人数取60人；Qn为每一工作人员所需新鲜空气，取4m3/min。 ③按稀释内燃机排放废气中有害气体浓度至许可浓度计算 Q3=Q0ΣW=3.0×660=1980m3/min 式中：∑W——同时在斜井内作业的各种内燃机的功率总和（kW）；Q0为每千瓦动力的空气需求量，取3m3/min·kW ④按照斜井瓦斯涌出量计算所需风量 Q4=100×q4×kd =100×10×1.2 =1200m3/min 式中：Q4—掘进工作面实际需风量，m3/min； q4—掘进工作面平均绝对瓦斯涌出量，10m3/min； kd—掘进工作面因瓦斯涌出不均匀的备用风量系数。即掘进面最大绝对瓦斯涌出量与平均绝对瓦斯涌出量之比。通常，机掘工作面取1.2～1.6。 矿井月度配风方案 一、供风的基本原则 1、矿井各用风地点风流中的瓦斯及其它有害气体的浓度符合《煤矿安全规程》规定。 2、矿井各用风地点的风速及温度符合《煤矿安全规程》规定。 3、按井下同时工作的最多人数计算每人供风量不少于4mVmin。 4、为矿井各用风地点提供良好的气候环境。 二、编制依据 《煤矿安全规程》 《煤矿生产能力核定与管理指南》 AQ 1056-2008煤矿通风能力核定标准 《矿井通风与安全》 三、矿井通风方式及通风系统： 矿井开拓方式为斜井开拓，通风方式为分列式通风，通风方法为机械抽出式， 风机型号为FBCDZ-NO25/Z 250KV，风量62—145m3/s，风压2700—700Pa;主斜井、副斜井进风，回风斜井回风。 四、井下用风地点： 13#煤层：布置有13#轨道上山掘进、13304备用工作面、13#煤库绕道 8#煤层：布置有8101综采工作面、8104运输顺槽掘进、8#变电所、8#注氮硐室 4#煤层:布置有4103工作面、4#三采区轨道顺槽掘进、4301运输顺槽掘进、4301回风顺槽掘进、4#变电所、43采区变电所 五、矿井需风量： 根据《煤矿安全规程》第103条规定，矿井总进风量计算如下： 1、按井下同时工作的最多人数计算 Q矿进=4 ? N - K 矿通 式中： N 井下同时工作的最多人数，102人； K矿通一一矿井通风系数，包括矿井内部漏风和配风不均衡系数，一般可取 1.15?1.20 ;取通风系数为1.2。 贝卩Q矿进=4X 102X 1.2=489.6m3/min 2、按采煤、掘进、硐室及其它用风地点实际需要风量的总和计算 Q矿进=（艺Q采+艺Q掘+艺Q硐+艺Q其它）X K矿通 式中： 艺Q采—采煤工作面实际需要风量的总和，m/s ； 艺Q掘—掘进工作面实际需要风量的总和，m/s ； 艺Q硐——硐室实际需要风量的总和，nVs ; 艺Q其它一一矿井除了采煤、掘进和硐室地点外的其它井巷需要进行通风的风量总和，m/s。 六、采煤工作面需要风量计算 ①8101综采工作面实际需风量的计算 采煤工作面实际需要风量，应按工作面气象条件、瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、人员等分别进行计算，取其最大值为该工作面需要风量。具体计算过程如下： 汽车空调控制系统及配风方式 第六章汽车空调控制系统及配风方式 6.1手动调节的汽车空调系统 当前，大多数中级轿车都采用手动调节的汽车空调系统。该系统 是依靠驾驶员拨动控制板上的各种功能键实现对温度、 通风机构 和风向、风速的控制。下面以国产 BJ202I 型汽车为例介绍手动调 节的汽车空调系统。 6.1.1空调控制板 空调控制板安装在驾驶室前壁，由驾驶员操纵。板面布局如图 5- 1所示。 空调控制板上设有三个控制开关，分别是风机开关、空调方式 选择开关和温度选择开关 1. 风机开关 5-1 空澗控制板结构图 I -民机开先2-空厲方式远撐幵关 丿一皿度迭卸开关 风机开关设有四个不同的转速挡位，以控制风机四种不同的转速。风机为一直流电动机，其转速的改变是经过调整串入风机电路的电阻来实现的。 风机调速电阻安装在风机罩的左前方，裸露在风道内，与它串联的还有一个限温开关，当温度超过某一值时，开关断开。风机调速电阻如图5-2所示。 风机除在停用状态不工作外，在制冷、取暖及通风状态下均可工作。 2. 空调方式选择开关 空调方式选择开关用于确定空调系统的功能，即要求空调是制冷、取暖、通风还是除霜。经过驾驶员拨动开关可处在七 M 个不同的位置：OFF —停止位置；MAX —最冷位置；NORM —中冷位置；BILEVEL —微冷位置；HEAT —取暖位置；VENT —通风位置；-除霜位置。另外，在控制板的后面，设有真空控制开 关。当驾驶员操纵空调方式选择开关时，真空控制开关随之联动 经过改变真空通路控制真空驱动器来调节各风门的状态及热水阀的开度。 3. 温度选择开关 温度选择开关是控制温度门的开关，用钢丝和温度门连接。温度选择当开关处于左半区（称之为冷风区）时，温度门关死通向加热器的风道，出来的空气是未经加热的空气。当开关处于右半区（称之 矿井配风计划 根据*月份生产掘进安排，我公司计划布置4个工作面掘进（分别为主斜井水泵房掘进面、副斜井轨道大巷掘进面和回风大巷掘进面及胶带大巷掘进面），其中主斜井水泵房、轨道大巷、回风大巷掘进工作面分别在地面安装2台型号均为FBD No 6.0/2×15的局部通风机(其中一台备用)，其额定吸风量均为465～290m3/min，胶带大巷掘进工作面在地面安装2台型号均为FBD No 6.3/2×37的局部通风机(其中一台备用)，其额定吸风量均为634～380m3/min。现制订8月份配风计划如下： 一、主斜井水泵房 1、按瓦斯绝对涌出量计算 Q1=100×q×k（m3/min） 式中q为掘进工作面瓦斯绝对涌出量，单位（m3/min），根据《瓦斯涌出量预测报告》，本公司为瓦斯矿井，最大瓦斯绝对涌出量预测为0.5m3/min，k为瓦斯涌出不均匀系数，取k=1.2。得出：Q1=100×q×k=100×0.5×1.2=60m3/min 2、按工作面同时工作的最多人数计算 Q2=4N（m3/min） 式中Q2为工作面所需风量；N为工作面同时工作的最多人数，取20人（按交接班时人数）；4为工作面每人每分钟规定需风量，得出： Q2=4N=4×20=80m3/min 3、按一次爆破最大用药量计算 Q3=5Ab/T（m3/min）（本公式来源于《煤矿总工程师技术手册》矿井通风系统） 式中Q3为一次爆破所需风量，A为一次爆破最大用药量，此处取14.2kg（主斜井《作业规程》规定），b为每公斤矿用乳化炸药爆炸所产生的有害气体，此处取100L/kg，T为放炮后的通风时间，取30min。得出： Q3=5Ab/T=5×14.2×100/30=237（m3/min） 4、按最低风速计算 Q4=60S×0.25（m3/min） 式中S为掘进巷道的最大断面积，取14.7m2。（0.25为《煤矿安全规程》规定的煤巷最低风速。）得出： Q4=60×14.7×0.25=221 m3/min 5、按最高风速验算 Q5=60S×4（m3/min） 式中S为掘进巷道的最大断面积，取14.7m2。（4为《煤矿安全规程》规定的岩巷最高风速。）得出： Q5=60×14.7×4=3528m3/min 综上所述：3528＞237＞221＞80＞60，主斜井水泵房工作面所需风量Q为：237 m3/min 二、副斜井轨道大巷掘进工作面 1、按瓦斯绝对涌出量计算 大黄山煤矿调风方案 编制人：阿布都 通风部： 安检部： 安全副总： 公司总工： 豫新公司通风部 二〇一三年一月十六日 大黄山煤矿调风方案 一、矿井近期通风情况 根据上述通风情况，各地点用风量已达到最低用风安全极限，没有富裕风量，由于+733伪斜联络巷施工，+712联 络巷风量增加，同时745、750巷贯通需配置风量，目前+750底板巷西掘供风量严禁不足，+735工作面风量不稳定， 为了保证矿井采掘面风量稳定可靠，计划增加矿井西翼风量，为了确保调风安全可靠，特制定如下调风方案： 二、调风时间 2013年1月日早班 10：00 三、成立调风领导小组 组长：陈朝 副组长：向良文刘林 成员：王刚张红星瓦检员电工 小组成员工作职责 组长：陈朝负责全面调风工作及安全措施的审批。 副组长向良文：具体负责通风方案实施，安排落实好调风期间瓦检、风机工等各项工作。 副组长：刘林负责机电设备管理和主扇变频器调频现场指挥。 王刚: 负责主扇变频器调频具体操作。 陈传红：负责通风实施的构筑维护工作。 张红星：负责测风、配风、上图、上报工作。 四、调风目的 增加西翼风量，保证采掘面风量合理，且稳定可靠，确保矿井安全生产。 五、准备工作 1.调风前检查东、西风井备用风机的完好情况，发现问题立即处理。 2.检查完西风井风机一切正常后，方可实施主扇调频。 3.调频之前刘林、王刚、测风人员、电工等相关人员必 须到达指定地点（刘林、王刚、电工在西风井值班室待命、测风员井下西风井测风站待命）。 4.调风前780八尺东18号上山风筒洞构筑30*30cm调节风窗、刮板槽洞封堵。（此项工作由救护队负责）。 5. 调风前+745底板巷风筒洞、刮板槽洞由掘一队负责封堵。 6.调风前井下各地点调节到位 六、方案实施 1.利用西风井主扇机房变频器进行调风，西风井现主扇频率38Hz、风量为 3150m3/min，频率调整到43Hz风量调整3550 m3/min（东风井调频工作由王刚负责实施）。）。 2.利用东风井主扇机房变频器进行调风，东风井现主扇频率28Hz、风量为25603m/min，频率调整到30Hz风量调整2800 m3/min（东风井调频工作由刘林负责实施 3.利用+745、+750巷调节风门、进行调整+745、750巷风量，将745巷控制到120±20 m3/min右， 750西掘局扇控制到650±20 m3/min。（但在改巷局扇更换前，维持现有风量，多余风量走712巷） 4.利用+770回风巷调节风窗，进行调整+735采面风量，将+735采面风量控制到650-700 m3/min。 5.利用708贯通处风窗调节贯通巷道风量，+733伪斜和708顶板联络巷控制风量在120±20m3/min。（+750巷局扇更换前，应大于改值） 6.利用+780八尺调节风门、进行调整+780东翼风量，将+780八尺巷控制到250±20 m3/min。 7.利用+810八尺调节风门、进行调整+733采面风量，将+733采面控制到800±20 m3/min。 8.利用14度下山和733中大2号上山调节风门，将14 第六章汽车空调控制系统及配风方式6.1 手动调节的汽车空调系统 目前，大多数中级轿车都采用手动调节的汽车空调系统。该系统是依靠驾驶员拨动控制板上的各种功能键实现对温度、通风机构和风向、风速的控制。下面以国产BJ202l型汽车为例介绍手动调节的汽车空调系统。 6.1.1空调控制板 空调控制板安装在驾驶室前壁，由驾驶员操纵。板面布局如图5-1所示。 空调控制板上设有三个控制开关，分别是风机开关、空调方式选择开关和温度选择开关。 1．风机开关 风机开关设有四个不同的转速挡位，以控制风机四种不同的转速。风机为一直流电动机，其转速的改变是通过调整串入风机电路的电阻来实现的。 风机调速电阻安装在风机罩的左前方，裸露在风道内，与它串联的还有一个限温开关，当温度超过某一值时，开关断开。风机调速电阻如图5-2所示。 风机除在停用状态不工作外，在制冷、取暖及通风状态下均可工作。 2．空调方式选择开关 空调方式选择开关用于确定空调系统的功能，即要求空调是制冷、取暖、通风还是除霜。通过驾驶员拨动开关可处在七个不同的位置：0FF－停止位置；MAX －最冷位置；NORM－中冷位置；BILEVEL－微冷位置；HEA T－取暖位置；VENT －通风位置；－除霜位置。另外，在控制板的后面，设有真空控制开关。当驾驶员操纵空调方式选择开关时，真空控制开关随之联动，通过改变真空通路控制真空驱动器来调节各风门的状态及热水阀的开度。 3．温度选择开关 温度选择开关是控制温度门的开关，用钢丝和温度门连接。温度选择当开关处于左半区(称之为冷风区)时，温度门关死通向加热器的风道，出来的空气是未经加热的空气。当开关处于右半区(称之为热风区)时，温度门打开通向加热器的风道，送入车内的空气是经过除湿后的暖空气。温度选择开关可在左右两半区无级连续调节，可停在任意位置，对应温度门也有确定的位置。 6.1.2真空系统执行元件 汽车空调系统的风门及热水阀一般都是由真空系统通过真空执行元件来进行控制。采用的执行元件有真空罐和真空驱动器。 1．真空罐 真空系统的真空源是来自发动机的进气歧管。随发动机的运行工况不同，进气歧管的真空度也相应不同。当怠速时，真空度最大；而上坡最大转矩时，真空度最小。其真空的绝对压力在10lPa～33.7kPa之 间变化。真空度的这种变化，将会影响真空系统 的调控工作。所以设定一个真空罐，其主要作用 是向系统提供稳定的真空压力，其次是储存真空， 使真空系统即使在发动机停止运行时，仍能保持 一定的真空度。 真空罐的构造如图5-3所示。由真空罐和真 空保持器两部分组成。真空罐是一个金属罐，里 面安装一个真空保持器。其工作原理如下所述。 真空罐7内的空心膜阀9和膜片6，将真空 罐分成三个腔室，中腔与发动机进气歧管相联， 右腔与真空执行系统相联，左腔与真空罐内腔相 连。当发动机的真空度较高时，将膜片6推开。由于发动机的真空度大于真空罐，空心膜阀9膨胀开时，气孔4被打开，则真空系统成一开口通路，真空度提高。当发动机进气歧管的真空度比真空罐的真空度小时，空心膜阀9外面压力将其压扁，封闭气孔4，保持罐内真空度。同时膜片6右移，封闭发动机歧管接口2，将真空系统和真空源分开，保持真空系统和真空罐的真空度，并保持真空系统原 贵州恒睿矿业有限公司福泉市高石乡鸿达煤矿 矿井调风方案 编制时间：二0一六年三月三日 福泉市鸿达煤矿矿井调风方案会审表 一、概述： 四采区回风绕道联络巷与四采区回风下山于2016年10月6日贯通，实现负压通风，优化了矿井的通风系统，为使通风系统稳定、可靠，风量分配合理，确保调风期间的安全，特拟定本方案。 二、成立调风领导小组： 组长：邹荣 副组长：何权卫 成员：梁小明、龙润文、汪厚启、王兴周、罗有才、谭厚林、冯文友 组长负责调风准备工作的一切安排，调风期间的指挥工作。 副组长负责调风所有技术措施的编制和贯彻学习工作，并指导现场调 风。 成员负责调风期间各单位工作安排和一切准备工作和调风人员的组织。 调风指挥组设在调度室，调风工作由总工程师统一指挥。 三、调风的目的及时间 缩短四采区运输下山和回风下山的供风距离，优化通风系统，预计调风时间为10月7日—10月15日。 四、调风前准备工作 1、首先在+785运输大巷安设一组调节风门。 2、回风联络巷巷道断面满足通风、行人要求，水沟、梯步施工完毕。 3、将原四采区回风下山供风局扇（型号FBDNo.6.0/2×11），搬迁至四采区运输下山与回风绕道岔口往上20米处。 4、将原四采区运输下山供风局扇（型号FBDNo.6.0/2×11），搬迁至四采区运输下山与回风绕道岔口往上40米处。 五、调风安全技术措施 1、工作面局部通风机安设位置按图所示，该处进风量不小于局部通风机的吸风量，并且局部通风机进风口与回风口之间的巷道风速达到要求。局部通风机及其开关距回风口不小于10 m，局部通风机装置设备齐全，并安设消音器；风机必须吊挂或置于专用的局部通风机架上，并且距底板的 矿井风量分配方案 一、通风概况 山西柳林王家沟煤业有限公司现开采(4+5)#煤层，矿井采掘布置为“一采一掘”；即：一个采煤工作面，即5201综采工作面；一个掘进工作面即： 4201胶顺掘进；四个独立通风硐室即：采区变电所、瓦斯抽放泵站、泵站配电室、采区避难硐室；九联络巷即：瓦斯泵站蓄水池、5204无极绳硐室、5204运输绕道、5204抽放管路安装巷、5201轨顺运输绕道、外U联络巷、南皮下山联络巷、南轨下山底部、南皮下山底部。矿井设计生产能力90万吨/年，我矿现使用三个井筒供风，其中王家沟主、副立井进风、车家沟回风立井，回风立井口安装有FBCDZNO.24-2×250Kw轴流式对旋风机两台（一用一备）。 矿井通风方式为中央分列式，通风方法为抽出式，根据山西联盛能源投资有限公司（联投发）〔2016〕121号文件《关于2016年度矿井瓦斯等级鉴定的批复》，我矿绝对瓦斯涌出量为4.05m3/min，相对瓦斯涌出量为2.03m3/t，绝对二氧化碳涌出量为1.01m3/min，相对二氧化碳涌出量为0.51m3/t，属瓦斯矿井；现开采的(4+5)#煤层为Ⅱ级自然煤层，煤尘有爆炸性，自然发火期为90天。煤层赋存条件良好，地质构造及水文地质为简单。 二、矿井所需风量计算 （一）矿井总风量计算 矿井风量按以下方法计算，取其中最大值。 1、按当班井下最多允许作业人数计算 按山西省［2005］226号文规定，该矿当班允许最多入井人数为69人，考虑30％的交接班交叉人数，井下最多人数按99人计算，按下式计算：Q矿＝4N.K矿 式中： Q矿——矿井总风量，m3/min； 4——每人每分钟供风量，m3/min； N——井下同时工作最多人数，99人； K矿——矿井通风备用系数（我矿为抽出式通风，取1.2） Q矿＝4×99×1.2＝455.4m3/min。 2、按采煤、掘进、硐室及其它地点实际需要风量的总和计算 Q矿≥（∑Q采＋∑Q掘＋∑Q硐＋∑Q备＋∑Q其它）*K矿 式中： ∑Q矿——全矿井实际需要风量，m3/min； ∑Q采——采煤工作面实际需要风量的总和，m3/min； ∑Q掘——掘进工作面实际需要风量的总和，m3/min； ∑Q硐——硐室实际需要风量的总和，m3/min； ∑Q备——备用工作面实际需要风量的总和，m3/min； ∑Q其它——其它地点需要通风的风量总和，m3/min； K矿——矿井通风备用系数，我矿为抽出式通风，取1.2。 1）5201综采工作面需要风量计算 1、按回采工作面的气象条件 Q采=60×70%×V采×S采×K采高×K采面长 式中：Q采——回采工作面实际所需风量 V采——回采工作面风速，m/s（根据标准AQ1056-2008中， 20℃<回采工作面进风流的温度<23℃，根据标准AQ1056-2008中，5201综采取1.2m/s，见表1） 链条炉燃烧操作原则配风方法有三种，即尽早配风法，推迟配风法和强风后吹法。 1、尽早配风法 这种方法是根据燃料层对空气的消耗能力尽早配风。在燃烧前期燃料放出大量的挥发物，此时就开始送人大量空气，并且随着燃料温度的提高和燃烧的加强，尽可能加大送风，直至燃尽。以五个风室为例：第一风室按燃煤挥发分的高低适量送风，一般到第二风室就送人大风(全开)，第三风室也如此，直至第四风室，送风稍有减少。其后燃料层的燃烧转入燃尽阶段，空气消耗量进一步减少，送风量也随之大幅度减少，因此第五风室只需稍开或全关(供漏风供风)。这种配风方式有如下特点： (1)尽早配风法适用于高挥发分的燃煤，前期燃煤吸收热量释放大量的挥发物，为使可燃气体(挥发物)得到充分的燃烧，需要送入大量空气，形成炉排前部燃烧强烈。 (2)由于前部燃烧强烈，前拱区容易结渣，甚至烧坏煤闸门，因此要注意控制前部送风量；同时由于前部燃烧强烈，烟气体积急剧膨胀，致使后拱内的烟气流出不畅，形成烟气在后拱出口处的闷塞。 (3)燃烧高温区在靠前部，炉排后部弱燃烧区面积较大，温度降低，难以维持焦炭燃尽，导致炉渣含碳量增加，降低了锅炉的燃烧效率。 2、推迟配风法 推迟配风法仍以五个风室为例：第一风室为引燃期，不专门送风(只靠风室漏风供风)；第二风室已进入燃烧旺期，但仍送小风或中风；在燃烧中期(第三、四风室)送强风；第五风室已处于炉排末段，只需很小风量，一般以保证炉排的可靠冷却为宜，因此风门全关，靠邻近风室漏风供风。 推迟配风法的特点是： (1)推迟配风法与尽早配风法的主要差别在于第二风室的配风量：推迟配风法是故意压减其送风量，而尽早配风法则是按可燃气体需要量送入大量空气。由于故意压减其风量，前部大量释放出的可燃气体形成一个缺氧的“饥饿”空间，极需炉排后部的过量空气及炉膛漏风供氧燃烧，有效地降低总的过量空气系数。 (2)由于燃煤层进入后拱后才送以强风，必然在后拱出口处或炉排中部形成一个高温区。这个高温区向前冲的高温风流容易深入前拱起着引燃的作用，对于向后通过辐射加热保持了燃烬区的高温，促进焦碳的燃尽，形成了“烧中间、促两头”的燃烧方式。 (3)推迟配风法的使用是有条件的，那就是要求炉拱的混合性能好，以保证后部富氧的烟气和前部较多燃气的烟气充分混合，达到可燃气体燃尽的目的。 3、强风后吹法 这是一种极端推迟的特殊配风法。从新煤进炉起的一段很长的炉排下不送风，直至最后一、二个风室才送以强风。此时因燃煤温度已较高，见风立即着火并强燃烧。后吹的强风将后部燃烧区大量灼热细粒煤从炉排煤层中吹起，随烟气向前飞去，撒落在前部的新煤上，形成一灼热煤粒覆盖层。这一覆盖层对新煤持续地加热，直至一、二风室处完成引燃。 这种配风法主要特点： (1)送风的极端推迟和后吹强风，创建了一个灼热煤粒覆盖层，目的是促进燃料的引燃，即所谓“烧后部、促前头”。 (2)强风后吹法的主要优点可以燃烧低挥发分无烟煤，是福建地区为燃烧当地无烟煤而提出来的。它的主要缺点是由于送风过于集中，燃烧强度大幅度增高，容易导致火床严重结渣，破坏后部燃烧区煤层，导致过量进风，影响正常燃烧。另外由于新煤上的覆盖层过厚，影响新燃料吸收辐射热，反而使着火恶化。 新安装的锅炉或经大修和改造的锅炉，锅炉的炉墙、炉顶以及前、后拱等，都是新砌筑的或是经过改造重新砌筑的。在炉墙内，耐火混凝土及抹面层内部都含有大量水分。 链条炉燃烧操作原则 配风方法有三种，即尽早配风法，推迟配风法和强风后吹法。 1、尽早配风法 这种方法是根据燃料层对空气的消耗能力尽早配风。在燃烧前期燃料放出大量的挥发物，此时就开始送人大量空气，并且随着燃料温度的提高和燃烧的加强，尽可能加大送风，直至燃尽。以五个风室为例：第一风室按燃煤挥发分的高低适量送风，一般到第二风室就送人大风(全开)，第三风室也如此，直至第四风室，送风稍有减少。其后燃料层的燃烧转入燃尽阶段，空气消耗量进一步减少，送风量也随之大幅度减少，因此第五风室只需稍开或全关(供漏风供风)。这种配风方式有如下特点： (1)尽早配风法适用于高挥发分的燃煤，前期燃煤吸收热量释放大量的挥发物，为使可燃气体(挥发物)得到充分的燃烧，需要送入大量空气，形成炉排前部燃烧强烈。 (2)由于前部燃烧强烈，前拱区容易结渣，甚至烧坏煤闸门，因此要注意控制前部送风量；同时由于前部燃烧强烈，烟气体积急剧膨胀，致使后拱内的烟气流出不畅，形成烟气在后拱出口处的闷塞。 (3)燃烧高温区在靠前部，炉排后部弱燃烧区面积较大，温度降低，难以维持焦炭燃尽，导致炉渣含碳量增加，降低了锅炉的燃烧效率。 2、推迟配风法 推迟配风法仍以五个风室为例：第一风室为引燃期，不专门送风(只靠风室漏风供风)；第二风室已进入燃烧旺期，但仍送小风或中风；在燃烧中期(第三、四风室)送强风；第五风室已处于炉排末段，只需很小风量，一般以保证炉排的可靠冷却为宜，因此风门全关，靠邻近风室漏风供风。 推迟配风法的特点是： (1)推迟配风法与尽早配风法的主要差别在于第二风室的配风量：推迟配风法是故意压减其送风量，而尽早配风法则是按可燃气体需要量送入大量空气。由于故意压减其风量，前部大量释放出的可燃气体形成一个缺氧的“饥饿”空间，极需炉排后部的过量空气及炉膛漏风供氧燃烧，有效地降低总的过量空气系数。 (2)由于燃煤层进入后拱后才送以强风，必然在后拱出口处或炉排中部形成一个高温区。这个高温区向前冲的高温风流容易深入前拱起着引燃的作用，对于向后通过辐射加热保持了燃烬区的高温，促进焦碳的燃尽，形成了“烧中间、促两头”的燃烧方式。 (3)推迟配风法的使用是有条件的，那就是要求炉拱的混合性能好，以保证后部富氧的烟气和前部较多燃气的烟气充分混合，达到可燃气体燃尽的目的。 3、强风后吹法 这是一种极端推迟的特殊配风法。从新煤进炉起的一段很长的炉排下不送风，直至最后一、二个风室才送以强风。此时因燃煤温度已较高，见风立即着火并强燃烧。后吹的强风将后部燃烧区大量灼热细粒煤从炉排煤层中吹起，随烟气向前飞去，撒落在前部的新煤上，形成一灼热煤粒覆盖层。这一覆盖层对新煤持续地加热，直至一、二风室处完成引燃。 这种配风法主要特点： (1)送风的极端推迟和后吹强风，创建了一个灼热煤粒覆盖层，目的是促进燃料的引燃，即所谓“烧后部、促前头”。 (2)强风后吹法的主要优点可以燃烧低挥发分无烟煤，是福建地区为燃烧当地无烟煤而提出来的。它的主要缺点是由于送风过于集中，燃烧强度大幅度增高，容易导致火床严重结渣，破坏后部燃烧区煤层，导致过量进风，影响正常燃烧。另外由于新煤上的覆盖层过厚，影响新燃料吸收辐射热，反而使着火恶化。 大方县达溪镇新果煤矿 1307运输石门巷贯通后调风方案及安全技术补充措施 、 》 2017年8月20日 （ 安全技术措施会签栏 贯彻记录 * 贯彻人：贯彻时间：贯彻地点： 、 1307运输石门掘进工作面贯通后调风方案及 安全技术措施 一、工程概况 1307运输石门掘进工作面即将与一采区运输石门巷贯通，通风系统调整为一采区运输石门巷进风→ 1307运输石门→二采区回风斜巷（北）→二采区专用回风→一采区回风石门→回风斜井。 二、组织措施 为了保证调整工作的顺利进行，成立工作领导小组。 组长：刘德权（总工程师） - 副组长：郑勇（矿长）、席远涛（机电矿长）、朱代洪（安全矿长）、余让超（生产矿长）、周华（副总工程师） 成员：通防科、机电科、调度室相关人员及通风队人。 三、工作安排 1、系统调整前准备工作： ( 1）系统调整前作好调整系统所需的仪器仪表检查工作，如风表等，提前完善工作面各地点通风设施，检查通风设施的完好性等。通防科测风人员对全矿井进行一次测风。 (2）贯通前在1307运输石门巷与二采区回风斜巷（北）交叉口12m 位置处构筑一组（两道）正向联锁调节风门，以及相应的防突风门，安设好调节窗、逆流装置、过风门的硬质风筒和联锁装置、风门传感器等。 (3）由当班瓦斯员负责检查1307运输石门、二采区运输斜巷（北）、专用回风巷等地点的瓦斯浓度，只有全部地点的瓦斯深度都低于1%时，方可实施贯通作业。 (4）贯通前，由瓦斯员协助当班掘进班长撤出1307运输石门巷、回风巷与贯通无关的所有工作人员，并于1307运输石门巷、回风巷巷道口设置栅栏，悬挂警示牌板，禁止与调整风和贯通无关人员入内。 》 (5）贯通前，由值班电工在现场值守，便于贯通后好停止安装于一采区运输石门巷和一采区轨道巷供1307运输石门巷两端的局扇风机运转。 2、系统调整工作安排 （1）贯通后，由现场指挥人员向调度室汇报后通知值班电工停止停止安装于一采区运输石门巷和一采区轨道巷供1307运输石门巷两端的局扇风机运转。 (2）由调风负责人关闭井底联络巷和1307运输石门巷的风门，打开一采区运输石门巷的风门，防止该巷道形成无风段。 （3）在局部通风机停运、风门关闭完成后，测风员现场测定贯通巷道通过的风量，达到1307运输石门巷内有进风350m3/min。 （4）现场瓦检员检查贯通巷道及其相关巷道内的风流中瓦斯浓度，确保瓦斯检查到位。 （5）瓦检员对风流瓦斯连续观测30分钟，确认无瓦斯超限，风流稳定的情况下，现场指挥人员下达调风结束指令。相关人员方能离开，井下方可恢复正常作业。 (5）1307运输石门巷完全贯通并加强贯通点前后支护后（采用锚杆、锚网和锚索），确保无顶板及其他安全隐患。 ^ 3、调风结束后各用风点风量 现矿井布置1个采面、1个掘井面，即1305回采工作面、1307运输 二、矿井风量计算细则与配风标准 ㈠矿井需要风量按各采煤、掘进工作面，硐室及其它巷道等用风地点分别进行计算，现有通风系统必须保证各用风地点稳定可靠供风。 Ｑ矿井＝(∑Ｑ采＋∑Ｑ掘＋∑Ｑ硐＋∑Ｑ各＋∑Ｑ胶轮车＋Ｑ其它)×Ｋ矿3/min 通m 式中: Ｑ矿井―――――矿井需要风量，m3/min； ∑Ｑ采---采煤工作面实际配风量的总和， m3/min； ∑Ｑ掘---掘进工作面局扇安装地点实际配风量的总和，m3/min； ∑Ｑ硐----硐室实际配风量的总和， m3/min； ∑Ｑ各----备用工作面实际配风量的总和， m3/min； ∑Ｑ胶轮车----井下采用胶轮车运输的矿井，尾气排放稀释需要的 风量，m3/min； ∑Ｑ其它-----除了采、掘、硐室地点以外的其它井巷配风量总和， m3/min； Ｋ矿通------矿井通风系数，(抽出式K矿通取1.15-1.20压入式K 1.25-1.30) 矿通取 ㈡采煤工作面实际需要风量 每个回采工作面实际需要风量,应按瓦斯、二氧化碳涌出量和爆破后的有害气体产生量以及工作面气温、风速、人数等规定分别进行计算后，取其中最大值；备用工作面亦应满足瓦斯（二氧化碳）、工 作面气温和风速等规定计算风量，且不得低于其采煤时实际需要风量的50%。 低瓦斯矿井的采煤工作面按气象条件或瓦斯涌出量（用瓦斯涌出量计算，采用高瓦斯计算公式）确定需要风量，其计算公式为：Q采=Q基本×K采高×K采面长×K温 式中: Q采——采煤工作面需要风量，m3/min； Q基本——不同采煤方式工作面所需的基本风量，m3/min。 Q基本——工作面控顶距×工作面实际采高×70%×适宜风速（不小于1m/s）； K采高——回采工作面采高调整系数（见表2）； K采面长——回采工作面长度调整系数（见表3）； K温——回采工作面温度调整系数（见表4）。 表2 K采高——回采工作面采高调整系数 表3 K采面长——回采工作面长度调整系数 表4 K温——回采工作面温度与对应风速调整系数 伊金霍洛旗新庙三界沟煤矿矿井配风计划 矿长： 总工程师: 编制： 编制日期：2018.1.9 矿井配风计划 一、矿井风量计算 矿井总需风量，为各用风地点配风量的总和，再乘以风量分配不均匀系数。各用风地点包括采煤工作面、备用工作面、掘进工作面、机电硐室及其它用风地点。根据《煤矿安全规程》（2016版）第138条的规定，各用风地点的配风标准按下列要求分别计算，并取其中最大值作为各用风地点的配风标准。 （一）按井下同时工作的最多人数计算 Q=4NK矿通 式中： Q—矿井总风量，m3/min； 4—每人每分钟呼吸需风量4.0m3/ min； N—井下同时工作的最多人数，按井下交接班时两班人员考虑，取108人； K矿通—矿井通风系数，抽出式K矿通=1.15。 则：Q＝4×108×1.15＝497m3/min。 （二）按采煤、掘进、硐室等处实际需风量的计算 Q≧（∑Q采+∑Q备+∑Q掘+∑Q硐+∑Q他）K矿通 式中： ∑Q采—采煤工作面实际需要风量的总和， ∑Q备—备用工作面实际需要风量的总和， ∑Q掘—掘进工作面实际需要风量的总和， ∑Q硐—实行独立通风硐室实际需要风量的总和， ∑Q他—矿井除了采煤、掘进工作面和硐室实际需要风量的总和外，胶轮车需要风量的总和，； 其他井巷需要风量的总和， K矿通—矿井通风系数，取1.15； 二、井下各生产地点所需风量分别计算： 1、采煤工作面正常生产时需要风量 （1）按瓦斯涌出量计算 Q采=100×q CH4×K采通 100—按采煤工作面回风流中瓦斯的浓度不应超过1%的换算系数； Q采—采煤工作面实际需风量； Q CH4—采煤工作面绝对瓦斯涌出量。矿井相对瓦斯涌出量为0.92m3/t（根据2017年度《矿井瓦斯等级鉴定报告》），305工作面采高按设计最大高度计算，取2.2m，工作面长120m，6-2#煤容重1.5t/m3，每天推进8刀（4.8m），则工作面q CH4=0.65×2.2×120×1.5×4.8/(24×60)=0.858m3/min； 凉水煤业有限责任公司 2018年度全矿性反风技术方案 【审批】 矿长： 总工程师： 安全矿长： 生产矿长： 机电矿长： 安监处： 通风处： 2018年度全矿性反风技术方案 延边凉水煤业有限责任公司 2017年6月23日 根据《煤矿安全规程》第122条规定和《矿井灾害预防与处理计划》的要求，为检验矿井的抗灾能力,做好灾变的预防工作,经矿研究决定将于2018年2月14日进行全矿性反风演习，为确保本次演习能够安全、顺利进行，依据《煤矿安全规程》编制本计划，望有关单位认真组织学习并严格贯彻执行。 一、矿井概况 延边凉水煤业有限责任公司一井，位于图们市凉水镇境内，井田地理坐标:东经130°00′30″、北纬43°03′00″。西距图们市25㎞，东距珲春市45㎞，区内有凉—汪公路、图—珲公路和图—珲铁路通过，交通运输十分方便。井田的东部、南部、西部以煤层自然风化带为自然边界，北部以储量计算的最低可采边界线为界。矿区面积：12.488㎡ 截止2017年底矿井保有可采储量3660.293万t，矿井核定生产能力43万t/a，尚可服务37a。矿井采用阶段斜井开拓，中央并列抽出式通风方式。主井为单钩串车提升，副井为辅助提升井兼回风井。煤质牌号为褐煤，可做动力和民用煤。井田地质构造为简单的缓倾斜轻微褶曲，凉水煤田生成于新生代早第三系，煤系地层为内陆凹陷沉积，煤系地层厚度270～310米，共含有14个煤层。井田内有6个可采煤层，煤层平均厚度在1.2～2.85米之间，煤层倾角在1°～9°之间，属近水平中厚煤层；可采煤层至上而下为：14层、12层、11上1层、11层、9层、3层，煤层间距为6～56米，一般为20米左右，煤质牌号为褐煤。水 第六章汽车空调控制系统及配风方式 6.1 手动调节的汽车空调系统 目前，大多数中级轿车都采用手动调节的汽车空调系统。该系统是依靠驾驶员拨动控制板上的各种功能键实现对温度、通风机构和风向、风速的控制。下面以国产BJ202l型汽车为例介绍手动调节的汽车空调系统。 6.1.1空调控制板 空调控制板安装在驾驶室前壁，由驾驶员操纵。板面布局如图5-1所示。 空调控制板上设有三个控制开关，分别是风机开关、空调方式选择开关和温度选择开关。 1．风机开关 风机开关设有四个不同的转速挡位，以控制风机四种不同的转速。风机为一直流电动机，其转速的改变是通过调整串入风机电路的电阻来实现的。 风机调速电阻安装在风机罩的左前方，裸露在风道内，与它串联的还有一个限温开关，当温度超过某一值时，开关断开。风机调速电阻如图5-2所示。 风机除在停用状态不工作外，在制冷、取暖及通风状态下均可工作。 2．空调方式选择开关 空调方式选择开关用于确定空调系统的功能，即要求空调是制冷、取暖、通风还是除霜。通过驾驶员拨动开关可处在七个不同的位置：0FF－停止位置；MAX－最冷位置；NORM－中冷位置；BILEVEL－微冷位置；HEAT－取暖位置；VENT－通风位置；－除霜 位置。另外，在控制板的后面，设有真空控制开关。当驾驶员操纵空调方式选择开关 时，真空控制开关随之联动，通过改变真空通路控制真空驱动器来调节各风门的状态及热水阀的开度。 3．温度选择开关 温度选择开关是控制温度门的开关，用钢丝和温度门连接。温度选择当开关处于左半区(称之为冷风区)时，温度门关死通向加热器的风道，出来的空气是未经加热的空气。当开关处于右半区(称之为热风区)时，温度门打开通向加热器的风道，送入车内的空气是经过除湿后的暖空气。温度选择开关可在左右两半区无级连续调节，可停在任意位置，对应温度门也有确定的位置。 6.1.2真空系统执行元件 汽车空调系统的风门及热水阀一般都是由真空系统通过真空执行元件来进行控制。采用的执行元件有真空罐和真空驱动器。 1．真空罐 真空系统的真空源是来自发动机的进气歧管。随发动机的运行工况不同，进气歧管的真空度也相应不同。当怠速时，真空度最大；而上坡最大转矩时，真空度最小。其真空的绝对压力在10lPa～33.7kPa之间变化。真空度的这种变 化，将会影响真空系统的调控工作。所以设定一个真空罐，其主要作用是向系统提供稳定的真空压力，其次是储存真空，使真空系统即使在发动机停止运行时，仍能保持一定的真空度。 真空罐的构造如图5-3所示。由真空罐和真空保持器两部分组成。真空罐是一个金属罐，里面安装一个真空保持器。其工作原理如下所述。 真空罐7内的空心膜阀9和膜片6，将真空罐分成三个腔室，中腔与发动机进气歧管相联，右腔与真空执行系统相联，左腔与真空罐内腔相连。当发动机的真空度较高时，将膜片6推开。由于发动机的真空度大于真空罐，空心膜阀9膨胀开时，气孔4被打开，则真空系统成一开口通路，真空度提高。当发动机进气歧管的真空度比真空罐的真空度小时，空心膜阀9外面压力将其压扁，封闭气孔4，保持罐内真空度。同时膜片6右移，封闭发动机歧管接口2，将真空系统和真空源分开，保持真空系统和真空罐的真空度，并保持真空系统原来的工作状态。 2．真空驱动器 真空驱动器的作用是根据真空度的变化进行机械动作，控制风门和热水阀。 目前汽车空调系统中常采用的真空驱动器有两种：单膜片式真空驱动器和双膜片式真空驱动器。 (1)单膜片式真空驱动器这类真空驱动器的内部结构和外形如图5-4所示。风量核定及配风方案
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