大型平口塔盘在锌精馏炉的应用及改进实践
锌冶炼设备的开发和改进
锌冶炼设备的开发和改进覃锋(广西大学，广西南宁530004)应用科技脯窝首先论述了炼锌设备2000K V A电炉改造的背景，然后从设备的选型、2500K V A炼锌电炉的设计计算、2500K V A电妒的热平衡计算方面介绍了2500KV A改进型电炉的设计流程乖l技术。
最后论述了2500K V A电炉的a．自t L R瓠联键’闭锌冶炼设备；开发；改进1锌冶炼设备改进的背景某厂炼锌的主要产品是精锌(电妒炼)。
2008年5月，己成功投运了两台2000K V A炼锌电炉。
当时，虽然电炉在同行业得到广泛应用，但其主要的经济指标电耗、锌的回收率等都还不理想，经济效益并不很乐观；而且由于控制系统、炉子的结构等因素，使炉子还存在着诸多问题：炉子结构不合理，电耗居高不下；没有可靠的控制系统，炉子及人身的安全没有保证等。
为了进一步节能降耗，将两台2000K V A炼锌电炉改为两台2500K V A，并对2500K V A电炉的炉膛、妒衬、冷凝器、烟气洗涤设备以及供电系统、仪表进行了多方位改黾22500K V A电炉的详细开发过程21设备选型1)设备的选型及其依据。
锌的冶炼方法分为火法炼锌和湿法炼锌两大类。
通过对比几种常见的炼锌生产工艺，发现电炉炼锌(即电弧电阻炉)有以下优点：原料的适应性较强：熔池温度高，还原性气氛强，炉料中锌的挥发率高(98—99％)，锌的回收率高：妒料中配的熔剂量小，故渣量少，锌随渣损失量少；烟气量小，可提高烟气中锌蒸气浓度，有利于冷凝和烟气中锌的回收；对原料的质量要求不太严格；工艺流程短，无炉料预热工序，设备简单，投资省，上马侠。
由于2500K V A与2000K V A炼锌电炉主要结构上相比，炉膛面积增加785m2，变压器容量提高500K V A，而平均日产量提高68％，最高日．产量提高74％，电耗降低400—500kw h／t En，成本降低20946元凡Zn。
所以，在已投运两台2000K V A电炉后，将二期的两台电炉改为2500K V A o2)附属设备的选型。
高真空蒸馏塔在精细化工中的应用前景与挑战
高真空蒸馏塔在精细化工中的应用前景与挑战精细化工作为化工行业中的重要分支，对产品的纯度和质量要求越来越高。
高真空蒸馏塔作为精细化工的核心设备之一，在提高产品纯度和分离效率方面发挥着重要作用。
本文将对高真空蒸馏塔在精细化工中的应用前景和挑战进行探讨。
一、应用前景1. 提高产品纯度高真空蒸馏塔通过蒸馏原理，能够对化工中的混合物进行有效分离，从而提高产品的纯度。
对于一些化工产品来说，纯度是其品质的重要指标之一。
高真空蒸馏塔的应用，可以有效提高产品的纯度，从而满足市场对高品质产品的需求。
2. 提高产品分离效率精细化工生产中，常常需要将混合物中的成分进行精确分离。
高真空蒸馏塔具有高效的蒸馏效果，能够将混合物中的组分进行分离。
相比传统的蒸馏设备，高真空蒸馏塔具有更高的分离效率，通过适当控制操作条件，可以实现更好的分馏效果。
3. 降低生产成本高真空蒸馏塔的应用还能够带来生产成本的降低。
一方面，高真空蒸馏塔能够在一个设备内进行多组分的分离和回收，减少了设备占地面积，节约了投资和运行成本。
另一方面，高真空蒸馏塔具有优异的节能性能，在提高产品纯度的同时，减少了能源消耗，降低了生产成本。
二、挑战与解决方案1. 操作技术要求高高真空蒸馏塔的操作技术要求较高，需要操作人员熟练掌握设备的操作原理和工艺条件，能够合理调节操作参数。
在实际应用中，需要注重对操作人员的培训和技术支持，提高其操作技术水平。
2. 设备维护和故障排除高真空蒸馏塔是一种复杂的设备，需要定期进行维护和检修，以确保其正常运行。
同时，当设备出现故障时，需要及时排除，以避免生产中断。
因此，重视设备的维护和故障排除工作是确保高真空蒸馏塔稳定运行的关键。
3. 安全风险控制高真空蒸馏塔在操作过程中会产生一定的安全风险，例如高温高压下的化学反应和有害气体的排放。
为了确保生产安全，需要加强对设备的设计和制造质量控制，合理规划设备的安全措施，加强操作员的安全教育和培训，严格遵守安全操作规程。
锌冶炼工艺介绍
锌冶炼工艺介绍锌冶炼工艺介绍-火法工艺\湿法工艺：《锌冶炼论文全集》征订我国第一部锌冶炼大型专著30年总结：技术与经验设备与装备国内与国外历史与未来《锌冶炼论文全集》是我国第一部全面介绍锌冶炼技术、设备的论文集。
本全集收集了《中国有色冶金》近30年来所有锌冶炼方面的论文，包括锌冶炼的全部工艺:1.火法工艺ISP法、竖罐炼锌法、电炉炼锌法等;2.湿法工艺常规法，高酸浸出法（磺钾/钠/铵铁钒法、低污染磺钾/钠/铵铁钒法、喷淋除铁法），直接浸出法（高压浸出法、常压浸出法）等。
本全集分十大部分：外文译丛、综述、焙烧、制酸、火法炼锌、湿法炼锌（浸出、净液、电解、熔铸、锌基合金）、综合回收与利用、污酸污水处理、低浓度烟气处理、设备与装备等。
从中可以全面了解我国锌冶炼近30年来的技术进步、设备和装备更新、大型项目建设、以及大型设备引进及其国产化的历程和全貌；从外文译丛中可以领略到世界先进技术的应用进程，以及国外大型企业30年的发展历程，还可以了解近五年最新技术应用情况和未来技术的发展趋势，是一部集技术与经验、设备与装备、国内与国外、历史与未来、过程与结果于一体的珍贵的技术论文全集，值得珍藏！电话：***** 联系人：周伟Email：zhouwei*****@《锌冶炼论文全集》目次1 我国锌冶炼现状近近年来的技术发展2 葫芦岛锌厂竖罐炼锌70年回望3 我国冶炼烟气制酸进展及展望4 铅锌密闭鼓风炉熔炼技术10年来进展5 当代竖罐炼锌技术评述6 八十年代铅锌的技术发展前景7 国内外锌冶炼技术的进步8 株洲冶炼集团有限责任公司的技术研发前景9 株洲冶炼厂的技术进步的方向及措施10 株冶技术创新实践11 我国铟产业现状及发展12 西北铅锌冶炼厂锌系统投产10周年回顾与展望13 株洲冶炼厂10万t锌扩建工程浅析14 比利时老山公司湿法炼锌技术评价15 我国的氧化锌工业16 高级氧化锌提取工艺的进展17 贵州含锗氧化铅锌矿资源的开发状况及前景18 沈冶湿法炼锌的三十年第2篇沸腾焙烧1 我国锌精矿沸腾焙烧技术的进展2 沸腾炉还原连续炼锌法3 锌焙砂还原焙烧工艺的试验研究4 锌精矿富氧鼓风沸腾焙烧5 锌精矿沸腾焙烧和浸出渣的处理6 新法熔炼锌焙砂的热力学研究与基础实验7 锌精矿沸腾焙烧与氧化锌生产新工艺8 RPC硫酸化焙烧工艺9 焙烧、制酸车间的近期改进10 株冶109O沸腾炉及硫酸系统生产述评11 微富氧技术在沸腾焙烧炉的应用12 避免锌精矿沸腾焙烧炉开炉过程中SO2烟气排空污染的生产实践13 锌冶金企业原料配料系统的优化方法的探讨与实践第3篇火法炼锌ISP法、竖罐炼锌法、电炉炼锌法、其它火法炼锌）3．1 ISP法1 韶冶铅锌密闭鼓风炉I系统技术改造2 铅锌密闭鼓风炉风口喷吹技术应用探讨3 浅析韶关冶炼厂ISP工艺的现状与发展4 密闭鼓风炉炼锌法在韶关冶炼厂的生产实践5 谈铅锌密闭鼓风炉的金属回收率6 韶关冶炼厂二系统烧结工艺的改造7 延长ISP工艺大修周期的生产实践8 延长铅锌密闭鼓风炉系统清扫周期的生产实践9 氧化锌生产的质量控制10 精馏冷凝锌粉的生产与分级11 韶冶铅锌密闭鼓风炉熔炼砷的分布及行为3．2 竖罐炼锌12 竖罐蒸馏炼锌法的展望13 特大型竖罐蒸馏炉的生产实践14 竖罐炼锌工艺中焙砂与二次焙砂混合比的探讨15 竖罐炼锌生产的强化途径分析16 长沙锌厂双竖罐蒸馏炉改造工程生产实践17 竖罐炼锌用还原煤配煤技术的探讨18 西德奥克厂竖罐炼锌技术19 锌精馏塔生产高级氧化锌20 精锌生产实践3．3电炉炼锌21 电炉炼锌工艺实践与探讨22 电炉炼锌的生产实践及技术改进23 防止炼锌电炉炉底积铁的生产实践24 锌电热蒸馏炉的生产过程分析25 2500KVA炼锌电炉的开发和应用26 炼锌电炉飞溅式冷凝器的改进实践27 延长炼锌电炉炉龄的生产实践3．4 其它方法28 氧化锌矿火法处理新工艺―铁浴熔融还原法29 锌锭反射炉法生产锌粉实践30 浅析超细高活性锌粉的制备和用途31 利用尾矿生产氧化锌微粉的试验研究32 直接法生产氧化锌产品灰份控制的探讨33 喷吹炼锌热力学平衡计算34 喷射炼锌法的改进35 精馏法生产氧化锌的几个问题36 年产一万吨氧化锌―精锌的精馏工艺改造37 用碳与石灰直接还原硫化矿38 锌精炼过程中锌液面的覆盖措施39 锌火法精炼加铝除铁的工业试验40 采用精馏法提高氧化锌产品档次41 兴城市冶化厂高级氧化锌生产实践42 超细锌粉的生产实践43 细锌粉的生产44 氧化锌焙粉工艺的改进45 锌精馏塔煤气供应中断15小时恢复生产过程46 粉镀（渗）锌技术及应用第4篇湿法炼锌4．1 浸出4．1．1 常规浸出法1 湿法炼锌中酸平衡的分析与对策2 湿法处理高硅氧化锌矿3 絮凝剂对电锌生产的影响研究4 高硅锌精矿的处理方法5 高硅氧化锌矿浸出脱硅工艺研究6 新建电锌厂浸出工序的试生产7 论电解锌两段中性间断浸出工艺的改进8 锌焙砂浸出的生产实践及技术改进9 一次浸出渣过滤效率的提高10 株洲冶炼厂氧化锌炼锌系统技术改造11 株冶湿法炼锌中铁的行为和作用12 高锗锌原料湿法冶炼的实践4．1．2 高酸浸出法13 喷淋沉淀除铁工艺的应用14 降低浸出渣含锌的生产实践15 西北铅锌冶炼厂浸出车间处理高硅原料的实践16 湿法炼锌中用氧化锌矿代替部分焙砂的工艺的研究17 热酸浸出黄钾铁矾工艺的生产实践18 热酸浸出―黄钾铁矾工艺的改进与实践19 采用热酸浸出处理烟尘的技术发展20 采用低污染黄铁矾提高金属回收率21 从冷却塔结晶看低污染沉矾22 杂质在黄钾铁矾法炼锌过程中的行为23 湿法炼锌除铁新工艺研究24 针铁矿法除铁工艺的氧化技术25 硫酸锌溶液中针铁矿法沉铁的氧化过程4．1．3 直接浸出法26 铜锌混合矿加压浸出的试验研究27 高铁闪锌矿加压浸出过程中Fe的动力学研究4．1．4 其它方法28 锌浮渣酸浸液过氧化氢除铁方法研究29 铅烟化路次氧化锌生产电锌的工艺研究30 氧化锌湿法处理过程中除氟的综述31 尾矿氧化锌脱氯试验研究32 硫酸锌生产工艺的改造33 用碳酸氢铵转型剂制备活性氧化锌的生产实践34 锌焙砂氨法生产高纯锌35 优级一水硫酸锌的生产实践36 用离子交换法制备超纯硫酸锌4．2 净液37 两段高温锑盐工艺在伊朗亚兹德锌冶炼厂的应用38 锌粉置换除钴的研究及运用39 硫酸锌溶液的净化40 硫酸锌溶液净化工艺改造实践41 硫酸锌溶液净化流程的选择42 硫酸锌净化工艺的改进实践43 高钴硫酸锌溶液两段高温锑盐净化除钴的生产实践44 电锌生产中锑盐除钴工艺的改造45 西北铅锌冶炼厂两段逆锑连续净化的制约因素及其对策46 硫酸锌溶液锑盐净化存在的问题及改进措施47 株冶锌溶液净化与锌粉节约途径48 湿法炼锌锑盐锌粉除钴的生产实践49 两段空气氧化中和除砷、锑在湿法炼锌中的生产实践50 三段净化工艺在我厂湿法炼锌中的应用51 湿法炼锌过程中钴的分布与控制52 从硫酸锌溶液中脱砷的工业实践53 控制杂质和水平衡的新优先沉锌法54 净化过程锌水解的控制55 硫酸锌溶液的振动净化法56 湿法炼锌β-奈酚除钴试验与生产57 提高湿法炼锌除铜镉后液固液分离效果的实践58 硫酸锌溶液净化除钴锌粉粒度对单耗的影响59 湿法炼锌过程中贫镉液除钴的研究60 几种锑盐净化法的应用实践4．3 电积61 现代锌电解车间的设计理论与实践62 锌电解车间的最佳化63 锌电积时锌阴极的使用64 锌电解过程的电能节约65 锌电解降低电单耗提高锌品级率的探索与实践66 锌电解工序的合理化67 锌电解液质量的自动检测方法与装置68 在高电流效率下同时电积MnO2和锌69 锌电积阳极析出MnO2电流效率的探讨70 株冶锌电解液循环及冷却系统的改造71 锌电解液的闪蒸冷却72 锌电积酸雾治理的工业试验73 提高电锌一级品率的生产实践74 某些杂质对锌电解沉积的影响75 锑对锌电解沉积的影响特征76 有机物对锌电积的影响和有机添加剂的选择77 骨胶添加剂对锌电解影响的研究78 锰在锌电解中的作用79 锌电积过程中锗的危害及预防措施80 试生产期间的锌电解车间组织与技术管理81 用传统电解槽进行氯化锌电积的小型试验82 锌电解车间硅整流所设计中的几个值得注意的问题83 低银铅钙合金阳极在锌电解工业中的应用84 锌电解搭接法电积能耗高的原因探讨及阴极导电头的改进研制4．4 熔铸85 提高锌锭底面质量的研究和生产实践86 锌锭浇铸现代化87 圆盘铸锭机锌锭模的改进88 10万t锌熔铸车间的炉型选择89 锌熔铸车间的工艺设计90 热镀用大锭锌合金生产实践91 热镀锌生产实践92 金属镉的熔化与浇铸第5篇制酸1 改善冶炼厂硫酸质量的研究2 焙烧锌精矿烟气制酸生产实践3 36Kt冶炼烟气制酸装置的运行实践4 浅谈白银公司冶炼厂制酸系统技术改造5 干吸工段酸浓度控制方法的探讨6 波利顿法控制硫酸中的汞7 西北铅锌冶炼厂除汞工艺改造实践8 硫酸厂处理高浓度SO2冶炼烟气的一种创新方法9 硫酸厂的热量回收10 焙烧制酸过程的余热利用11 关于硫酸厂节电12 韶关铅锌烧结机低浓度烟气两转两吸制酸工艺改造13 锌精矿沸腾焙烧尾气制酸系统开车防止SO2污染的实践第6篇收尘与环保1 葫芦岛锌厂硫酸生产现状和发展前景2 净化污酸综合利用实践3 锌浸出渣挥发窑处理烟气收尘4 株洲冶炼厂锌粉制造收粉系统改造5 锌精矿沸腾焙烧烟气收尘设计与实践6 锌挥发窑袋式收尘清灰技术的研究7 锌系统烟气制酸污水的治理第7篇综合回收与利用1 竖罐炼锌残渣为燃料采用Ausmelt技术处理锌浸出渣的工艺探讨2 用浮选法从锌浸出渣富集银的试验3 湿法炼锌流程中银的行为4 矮鼓风炉法处理湿法炼锌浸出渣5 砷汞烟尘的富集回收新方法6 由复杂多变的锌原料生产1号电锌7 从锌浸出渣回收银的改进8 火法炼锌蒸馏残渣综合回收利用9 用赤铁矿法改造现有大型电锌厂浸出渣的处理流程10 湿法炼锌净化钴渣处理工艺的改进11 炼锌厂稀酸的合理利用12 用溶剂萃取法从氧化锌矿浸出渣中回收锌13 从锌浸出渣中回收贵金属14 从高镉锌中回收镉15 葫芦岛锌厂粗镉精馏生产实践16 粗镉真空蒸馏制取优质镉的工业试验17 旋涡炉熔炼蒸馏残渣的生产实践18 密闭鼓风炉炼锌铅过程中贵金属的回收问题19 采用半鼓风炉法处理锌浸出渣、竖罐渣及其他含锌物料提取金银20 从制药醋酸锌废渣中回收锌21 烟尘中锌的回收利用22 用湿法冶金的方法从锌灰和烟尘中回收锌23 锌渣烟化炉连续吹炼的生产实践24 从湿法炼锌的铜镉渣中回收七水硫酸锌25 进一步改善镉的回收现状26 光敏硫化镉的生产方法27 株冶镉生产工艺的改进28 低品位海绵镉生产电镉29 提高粗镉质量的措施30 用高锌镉生产精镉工艺的改进27 从锌精矿焙烧电尘中提取镉28 株州冶炼厂银和稀散元素的回收29 对提高我厂铟回收率的初步探讨30 浅谈烟灰综合利用中铟的回收31 我厂铟回收方法及工艺改进32 提高精铟质量的研究33 浅谈离心萃铟过程中结晶乳化和有机相老化问题及处理34 超细氧化铟粉的研制35 锌精馏系统中铟的富集36 从竖罐炼锌焦结烟尘中回收铟工艺条件的优化37 从硫酸锌溶液中富集铟两种工艺的比较38 从锌渣浸渣中综合回收铟锗铅银的试验研究39 萃取法回收锗的新工艺40 株冶回收锗技术的变革与展望41 炼锌过程中锗作为副产品回收42 溶剂萃取锗过程中的乳化及其消除43 韶关锗综合回收技术的发展44 精馏塔回收锗的生产实践45 用锌精矿沸腾焙烧SO2烟气制取焦亚硫酸钠46 锌铸型浮渣除氟的研究第8篇相关设备8．1 各类冶炼炉与窑1 铅锌鼓风烧结机的现状及其密封结构2 韶冶铅锌鼓风炉炉壳的改造3 韶冶铅锌密闭鼓风炉技术改造4 沸腾焙烧炉改造实践5 沸腾焙烧设备的生产技术改造6 109O沸腾焙烧炉空气分布板制作与焊接的问题探讨7 铅锌密闭鼓风炉浮渣处理设备的改造8 铅锌密闭鼓风炉的加料装置的改造实践9 铅锌密闭鼓风炉系统设备内衬砌体的改造实践10 锌竖罐蒸馏炉夏延部砖套改进实践11 锌精馏炉平口塔盘的研制与应用12 提高锌精馏炉砌筑质量的有效措施13 韶冶塔式锌蒸馏炉燃烧室的改进14 小型锌蒸馏炉的设计计算15 两段煤气发生炉在竖罐炼锌中的应用16 熔炼电炉用可伸缩电极密封装置的开发17 炼锌电弧炉耐火材料使用寿命探讨18 工频熔锌电炉冻炉事故的处理19 锌合金加工用感应电炉及应用20 工频感应电炉改造方案的探讨21 工频有芯熔锌电炉感应器耐火材料的研究与应用22 延长锌浸出渣挥发窑寿命的实践24 锌浸出渣挥发窑处理系统的优化25 回转窑处理浸出渣操作的改进26 锌浸出渣挥发窑内衬砖的选择和实践8．2 收尘与制酸设备27 管式除尘雾器的改造实践28 我国第一台13O四电场针管式电收尘器在赤峰冶炼厂投入运行29 13O针管式电收尘器技术及应用30 二氧化硫鼓风机进出口管道的改进31 电除尘器绝缘子的设计与选择32 孟山都动力波洗涤技术在有色金属冶炼厂烟气制酸净化工序的应用33 耐HF酸胶泥在冶炼制酸空塔上的应用8．3 精馏设备(4篇)34 锌精馏塔的几项技术改造35 检测锌精馏塔盘质量新方法的研究36 锌精馏塔压力的自释放37 大型精馏塔盘的研制与应用8．4 反应器（釜）与电解槽38 用于针铁矿法处理锌浸出渣的氧化反应器39 采用沸腾反应器净化锌电解液40 湿法冶金中的高压釜选型41 使用振动反应器净液除镉42 湿法炼锌中防腐技术及电解槽掏槽的机械化43 锌电解槽边母线的优化设计8．5 浓密搅拌与过滤设备44 关于搅拌作业的比例放大问题45 株冶锌冶炼浸出渣过滤设备评述46 锌浸出渣用全自动挤压式压滤机脱水47 关于湿法冶金过滤设备的选择48 湿法炼锌渣过滤工艺设备改进与压滤机产品研究开发49 高效浓密机50 浓密机使用故障分析及对策51 PF-25翻盘式真空过滤机在湿法氧化锌工业中的应用8．6 剥离机53 新剥锌机的开发54 阴极锌剥离实践―剥锌机和极板的搬运8．7 锅炉55 锌焙烧余热锅炉的技术改造56 余热锅炉在锌精矿沸腾焙烧余热回收中的应用57 日本川崎和芬兰奥斯龙锌焙烧余热锅炉比较8．8 冷却塔58 YBF-X锌电解液冷却塔59 电解车间空气冷却塔改造设想60 锌电解液空气冷却塔节能显著8．9 其它设备62 株洲冶炼厂机电设备技术改造主要成果汇总简介63 润式球磨机的研制与应用64 配料仓改用振动电机放矿的效果65 四元合金阳极板在湿法炼锌中的应用66 锌电积铅基四元合金阳极的研究与应用67 粘度计量在湿法炼锌中的应用第9篇国外文献9．1 综述1 现代锌处理技术的最新经验2 国外氧化锌矿的冶炼3 比利时老山公司巴伦锌厂十年来的发展4 秋田锌精炼厂生产近况5 秋田冶炼厂的锌冶炼6 饭岛精炼厂应用计算机操作的过去、现在和将来7 神冈矿业股份公司的铅锌冶炼8 三井矿冶公司的锌生产现状9 八户冶炼厂的锌、铅冶炼改造10 小名滨冶炼厂的焙烧、硫酸设备及氧化锌生产现状11 日本矿业锌公司的锌冶炼改造12 日本铅锌冶炼厂的技术改造13 日本铅锌冶炼厂的技术改造（续）14 南澳大利亚皮里港罗肯希尔联合冶炼有限公司锌的生产15 哈德逊湾采矿与熔炼公司锌厂的最新发展16 加拿大特累尔铅锌冶炼厂的现代化扩建17 奇得克里克（梯敏斯）以最新技术扩建锌厂18 现代化锌生产中能源消耗的比较19 科明科公司特雷尔锌系统和铅冶炼的现代化改造20 科明科特雷尔厂问题仍未解决9．2 沸腾焙烧21 科科拉锌焙烧炉最近的工艺改进22 澳大利亚里斯顿厂锌精矿的沸腾焙烧23 比利时老山公司锌精矿沸腾焙烧与烟气制酸9．3 火法炼锌24 氧化物料在炼锌鼓风炉的直接熔炼25 美国熔炼与精炼公司锌的电积法26 火法炼锌的沃纳工艺（英）27 沃特炼锌法28 澳大利亚硫化物公司柯克尔克里克铅锌冶炼厂29 美国蒙纳卡电热炼锌厂的现代化改造30 关于喷射炼锌的研究31 秋田锌精炼厂生产各种锌合金32 氧化物料在炼锌鼓风炉的直接熔炼33 锌精馏过程的研究34 锌渣电热熔炼蒸馏法制取锌粉35 精馏法生产氧化锌36 葫芦岛锌厂高级氧化锌的生产实践37 氯化锌生产38 精馏法生产氧化锌的几个问题9．4 湿法炼锌39 老山公司巴伦锌厂的锌电解车间40 南非锌公司冶炼厂生产近况41 达特伦电锌厂改造42 比利时老山公司溶液净化43 比利时老山公司锌电积44 鲁尔锌公司电锌厂浸出渣利用的经验45 电解锌厂用选择沉淀锌法进行水平衡和控制镁46 秋田冶炼厂锌电解工序几项改进47 饭岛冶炼厂锌电解工序的节能48 饭岛冶炼厂浸出工序的进展49 神冈冶炼厂锌电解的改造50 神冈锌电解车间最近的改进51 奥托昆普科科拉锌厂净液工艺52 科明科公司新的电锌厂53 经互会国家湿法炼锌的技术改造54 南澳大利亚皮里港的电解锌55 澳大利亚电锌公司里斯登厂的锌生产56 意大利维斯麦港新电解锌厂57 科明科公司特累尔锌加压浸出生产实践58 科明科特累尔锌厂的浸出和净化59 哈德逊湾舍利特锌加压浸出工艺试车投产60 锌精矿的加压氧化浸出61 谢里特锌家加压浸出法生产实践及其发展趋势62 锌精矿的加压浸出流程63 对锌精矿加压浸出流程的分析64 用溶剂萃取―电解法制取锌65 用热沉淀法从硫酸溶液中除铁66 湿法炼锌中沉铁的作用68 鲁奇公司在湿法冶金中的技术发展9．5 综合利用69 比利时老山公司浸出渣的处理70 塔斯马尼亚澳大利亚电锌公司里斯登厂的镉生产71 从硫酸锌系统的高铜溶液中溶剂萃取除铜72 硫化物有限公司新南威尔士州柯克尔.克里克厂镉的生产73 西德诺尔登线锌厂的镉真空蒸馏精炼电话：***** 联系人：周伟9．6 其它74 饭岛冶炼厂的锌冶炼75 饭岛锌精炼厂最近的生产76 比利时老山公司锌成品加工77 谢里特炼锌工艺的能源需要量78 水力雾化法生产锌粉79 喷射炼锌法的特点及问题80 喷射炼锌法的特点及问题81 喷射法制取电池锌粉及汞齐化锌粉的生产82 彦岛电锌厂的节能。
衡钢1号高炉锌平衡研究及减轻锌负荷的措施
衡钢1号高炉锌平衡研究及减轻锌负荷的措施收藏本文分享锌在高炉炼铁过程中是一种微量的有害元素,不仅影响高炉的冶炼,对高炉长寿也至关重要。
衡钢1号高炉自2009年5月开炉以来,生产顺行稳定,但一直未对锌负荷作仔细研究。
为了详细了解衡钢高炉锌的分布情况,避免过重的锌负荷对高炉操作及生产带来不利影响,有必要对锌负荷和锌平衡进行分析,弄清锌的来源、去向,同时也为布袋灰、瓦斯灰等的再回收利用提供有效数据。
1锌对高炉的影响锌是与铁矿石共存的一种元素,它在铁矿石中常以闪锌矿(ZnS)的形式存在,有时也以碳酸盐或硅酸盐状态存在。
在天然铁矿中锌的质量分数是微量的,但由于其还原温度低、液态锌的沸点低,几乎不能被渣铁吸收。
锌对高炉的影响主要体现在以下2方面。
1)对高炉冶炼的影响。
锌在高炉炉内的循环会使热量发生转移,热量从高温区转移到了低温区,导致渣铁温度降低,渣的黏度升高,从而不利于高炉顺行和脱硫;另外,锌蒸气在高炉中上部冷凝后,黏附在炉墙和炉料上,易形成炉瘤,堵塞炉料气孔,恶化料柱透气性;除此以外,锌蒸气还会在料块表面冷凝,形成锌的金属或氧化物的薄膜,会弱化焦炭和矿石的冶金性能,降低料块的强度和还原性。
锌负荷的升高,还会引起焦比的上升。
还原1 kg锌需11 (本文共计3页)......[继续阅读本文]高炉内锌平衡与结瘤的分析锌是高炉有害元素之一，其在高炉内的循环富集会对高炉生产带来极大的危害，富集过剩严重影响高炉的热制度、煤气流的分布、高炉消耗等，在一定条件下还会造成炉内结瘤，严重影响正常生产。
为明确湘钢高炉的高炉内锌负荷及其平衡状况对内部结瘤的影响，本文通过现场取样检测，并计算分析了湘钢3、4号高炉的锌负荷和锌平衡状况，同时对结瘤瘤体进行了取样分析。
一、试验方法与数据采集分别对湘钢3BF、4BF原燃料进行取样，每座高炉取6组样，第1天取入炉的原、燃料样，包括烧结矿、球团矿、澳矿(3BF)、南非矿(4BF)、焦炭和煤粉，第2天取对应的高炉产物试样，包括铁水、高炉渣、瓦斯灰和除尘灰等。
210978925_锌焙烧矿计量输送设备全密封式改进
世界有色金属 2022年 12月上34机械加工与制造M achining and manufacturing锌焙烧矿计量输送设备全密封式改进韩丽军（江西铜业铅锌金属有限公司，江西 九江 ３３２５００）摘 要：锌冶炼分厂浸出厂房内扬尘大，严重危害员工身体健康，为“消灭”扬尘，确保输送设备全密封效果，制定出一套行之有效的全密封式锌焙烧矿计量输送设备改进方案。
首先，结合项目背景，采用现场调查的方式，分析现有输送设备全密封性能低下的原因，并制定出改进该设备全密封的方案。
其次，从加强操作人员规范化作业水平、推进设备日清日检工作、提高机械设备密封的可靠性三个方面入手，为实现该输送设备全密封式的科学化改进提供可行方向。
结果表明：本文所提出的全密封式输送设备改进方案具有较高的可靠性和可行性，有效地提高了整个输送设备的密封效果，符合现场应用需求。
希望通过这次研究，为相关人员提供有效的借鉴和参考。
关键词：全密封输送设备；锌焙烧矿计量设备；扬尘污染中图分类号：ＴＱ６３９ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００２－５０６５（２０２２）２３－００３４－３Improvement of fully sealed metering and conveying equipment for zinc roasting oreHAN Li-jun（Ｊｉａｎｇｘｉ Ｃｏｐｐｅｒ Ｌｅａｄ ＆ Ｚｉｎｃ Ｍｅｔａｌｓ Ｃｏ． Ｌｔｄ，Ｊｉｕｊｉａｎｇ ３３２５００，Ｃｈｉｎａ）Abstract: Ｔｈｅｒｅ ｉｓ ａ ｌａｒｇｅ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ｄｕｓｔ ｉｎ ｔｈｅ ｌｅａｃｈｉｎｇ ｐｌａｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｚｉｎｃ ｓｍｅｌｔｉｎｇ ｂｒａｎｃｈ， ｗｈｉｃｈ ｓｅｒｉｏｕｓｌｙ ｅｎｄａｎｇｅｒｓ ｔｈｅ ｈｅａｌｔｈ ｏｆ ｅｍｐｌｏｙｅｅｓ． Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ＂ｅｌｉｍｉｎａｔｅ＂ ｔｈｅ ｄｕｓｔ ａｎｄ ｅｎｓｕｒｅ ｔｈｅ ｆｕｌｌ ｓｅａｌｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｖｅｙｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ， ａ ｓｅｔ ｏｆ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｐｌａｎ ｆｏｒ ｔｈｅ ｆｕｌｌｙ ｓｅａｌｅｄ ｍｅｔｅｒｉｎｇ ａｎｄ ｃｏｎｖｅｙｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｏｆ ｚｉｎｃ ｒｏａｓｔｅｄ ｏｒｅ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｆｏｒｍｕｌａｔｅｄ． Ｆｉｒｓｔ ｏｆ ａｌｌ， ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｐｒｏｊｅｃｔ ｂａｃｋｇｒｏｕｎｄ， ｔｈｅ ｒｅａｓｏｎｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｌｏｗ ｓｅａｌｉｎｇ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｅｘｉｓｔｉｎｇ ｃｏｎｖｅｙｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ａｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ｂｙ ｍｅａｎｓ ｏｆ ｏｎ－ｓｉｔｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ， ａｎｄ ａ ｓｃｈｅｍｅ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｓｅａｌｉｎｇ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｉｓ ｆｏｒｍｕｌａｔｅｄ． Ｓｅｃｏｎｄｌｙ， ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｔｈｒｅｅ ａｓｐｅｃｔｓ ｏｆ ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ ｔｈｅ ｓｔａｎｄａｒｄｉｚｅｄ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｌｅｖｅｌ ｏｆ ｏｐｅｒａｔｏｒｓ， ｐｒｏｍｏｔｉｎｇ ｔｈｅ ｄａｉｌｙ ｃｌｅａｎｉｎｇ ａｎｄ ｉｎｓｐｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ， ａｎｄ ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ ｔｈｅ ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｓｅａｌｓ， ｉｔ ｐｒｏｖｉｄｅｓ ａ ｆｅａｓｉｂｌｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ ｆｏｒ ｔｈｅ ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｆｕｌｌｙ ｓｅａｌｅｄ ｃｏｎｖｅｙｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｓｃｈｅｍｅ ｏｆ ｆｕｌｌｙ ｓｅａｌｅｄ ｃｏｎｖｅｙｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｈａｓ ｈｉｇｈ ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙ， ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ｉｍｐｒｏｖｅｓ ｔｈｅ ｓｅａｌｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ｗｈｏｌｅ ｃｏｎｖｅｙｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ， ａｎｄ ｍｅｅｔｓ ｔｈｅ ｎｅｅｄｓ ｏｆ ｆｉｅｌｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ． Ｉｔ ｉｓ ｈｏｐｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｉｓ ｓｔｕｄｙ ｗｉｌｌ ｐｒｏｖｉｄｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｒｅｌｅｖａｎｔ ｐｅｒｓｏｎｎｅｌ．Keywords: Ｆｕｌｌｙ ｓｅａｌｅｄ ｃｏｎｖｅｙｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ； Ｚｉｎｃ ｒｏａｓｔｅｄ ｏｒｅ ｍｅｔｅｒｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ； Ｄｕｓｔ ｐｏｌｌｕｔｉｏｎ收稿日期：２０２２－１０作者简介：韩丽军，男，生于１９７６年，汉族，江西丰城人，本科，研究方向：金属冶炼。
塔式炉上料能力的改进与提升
塔式炉上料能力的改进与提升通过对塔式炉上料系统的升级改造——提升机系统的改造和调整PLC控制编程，进而提高塔式炉提升机的工作效率，最终达到增加产量的目的。
项目改造完成只是成功的第一步，还需要进一步加强对改造后的项目的生产管理。
企业往往注重项目的改造升级忽视项目升级完成所带来的影响，本文为其他企业的项目升级改造提供一部分可借鉴依据。
标签：上料系统;可编程控制器PLC;塔式炉;上料能力;生产现场管理滨州盟威戴卡轮毂有限公司熔炼一区塔式炉采用料车上料的方式进行投料，铝锭（A356）融化能力为 3.5T/h，提升机升降速度的节拍制约着塔式炉的融化能力。
经过企业技术人员与厂家沟通，可通过降低提升机减速机的减速比，缩短提升机的循环提升时间，最终达到提高塔式炉融化量的目的。
1 改造前状况塔式炉融化所需材料（A356铝锭）经料车提升机投入塔式炉融化室内，由融化烧嘴进行融化，融化后的铝液进入保持室内。
现有提升机电机减速机型号：XWED74-289-3.0，扭矩为2650N·m，减速比i=289：1。
提升机料车载重为110kg，单位循环时间为3.33min。
随着公司产能的提高，塔式炉融化效率的提升势在必行。
料车的运行速度和容积，决定了塔式炉的投料量，进而决定了塔式炉的产能。
经过多次与厂方技术人员沟通和对现场提升机的勘察，目前由于投料口炉门大小和提升机的限制，料车的体积已经无法继续增大。
综合给出的建议：（1）通过优化上料时间、装料制度以及提升机提升速率的提高，增加上料批次增大塔式炉的融化量。
（2）在增加塔式炉提升批次的情况下，通过PLC编程控制的调整进一步压缩系统的控制时间。
因此调整塔式炉提升塔式炉上料频次和上料系统控制时间，能够极大的提高塔式炉的融化量。
2 改造分析与措施塔式炉上料系统主要有提升机系统和PLC控制系统组成。
本改造主要围绕此系统展开。
2.1 提升机系统改造塔式炉的提升机系统是整个上料系统的关键系统，关系着物料的提升能力。
浅谈韶冶二系统精馏精炼炉结构的改进
第16卷 第4期广东有色金属学报Vol.16,No.42006年12月J OURNAL OF GUAN G DON G NON 2F ERROUS METAL SDec.2006收稿日期65作者简介郭秋松(3),男,江西九江人,工程师,大学本科文章编号:100327837(2006)0420247203浅谈韶冶二系统精馏精炼炉结构的改进郭 秋 松(中金岭南公司韶关冶炼厂,广东韶关 512024)摘 要:简要介绍了二系统精炼炉在生产实践中存在的问题,如大池温度难调控,大小池串铅,B 号锌含铅超标等,针对存在的问题采取了相应的改进措施,如将方井至大池的过道口由暗道口改为明道口,小池池底加高200mm ,用开孔放铅的方式代替虹吸抽铅等,使精炼炉的结构更加合理,生产效率大大提高.关键词:精炼炉;熔析精炼;精馏塔中图分类号:TF806.2 文献标识码:A 韶关冶炼厂在采用精馏法生产精锌锭的过程中,铅塔及B 号塔下部会产出部分未蒸发的馏余物.这些馏余物中的锌约占加入精馏塔锌总质量的20%～25%,利用其组分中各成分的熔点与密度的不同,可通过熔析精炼炉精炼分离.在精炼炉中熔析精炼后熔体分为三层,上层为含铅无镉粗锌,称B 号锌;中层为锌铁糊状熔体(含锌铁化合物Fe 5Zn 21和FeZn 7等),称硬锌;底层为含锌粗铅.熔析精炼是一种能耗低、简单方便的金属分离方法,在国内外火法精炼锌的生产工艺中得到广泛应用[1].精炼炉熔析的效果取决于熔析时间、精炼炉大池的温度和中间产物的及时分离这三大因素.二系统熔析精炼炉的设计方案是以一系统在用精炼炉为模型,针对上述三大因素及二系统预期处理量进行设计施工,先后建成了8台与精馏塔相适应的大型精炼炉.但由于粗锌及煤气质量较差,给二系统的生产带来了难题.如粗锌含铅、砷、锑、锡等杂质超高,导致硬锌中的铅高达20%以上,锑高达4%,砷达3%;B 号锌中的铅高达6%,锡高达2%,锑和铜分别达1%以上,砷达1%.物料的复杂多样性,对精炼炉的结构及工艺条件提出了更高的要求.为此,针对生产中精炼炉存在的问题进行了改进,以使精炼炉的结构更趋合理,熔析效果更好,操作更为安全、方便、实用.1 改进前的状况二系统精馏炉的大池尺寸为4300m m ×2000mm ×920mm ,其容积较大,为两层拱顶,采用尾焰和废气保温,以提高余热的利用率.小池尺寸为1400mm ×2000mm ×800m m ,小池池底与大池池底处于同一高度,采用两煤气烧嘴对射供热.改进前该精炼炉存在许多问题,如对物料的复杂性及高回流量难以适应,产出的B 号锌质量达不到要求等.1.1 方井液锌通道出现结死故障由于供二系统的精矿来源广,杂质元素复杂且含量高,如砷、锑、锡、铅、铁的含量较高,使馏余物的成分非常复杂.精炼炉的方井液锌通道因采用暗道溢流,使底铅硬锌难以分离.二系统的精馏生产投产后较长一段时期内,8台精炼炉的方井出锌口经常出现结死现象,严重影响馏余物进入大池进一步熔析精炼.排除这种故障的难度大,处理过程中人力、:200-0-09:197-.材料和能源的消耗量大.1.2 大池析出铅困难1号和2号精炼炉开炉前的两个炉期,大池无底铅排出,而B号锌含铅量经常超过内控标准,其原因是精炼炉大小池之间串铅,即本应熔析精炼后在大池沉底的含锌粗铅反串到小池,与小池中的B号锌互熔,严重影响B号锌的质量.其余精炼炉也同样存在抽铅量不够,甚至抽不出的情况,而在精馏塔B 号锌熔化炉却能抽出大量的底铅.1.3 大池结构不合理在确保锌液不凝固的前提下,理论上熔析精炼的温度越低,越有利于铅锌铁熔析分离.在实际生产中,因5号、6号、8号精炼炉离烟囱近,废气抽力大,小池煤气燃烧工况好,使高温尾焰导致大池温度过高,所以熔析效果得不到保证.如果对大池进行强制散热,如打开观察孔、抽铅孔风机强制风冷,又易产生结渣甚至结底,熔析效果同样得不到保证.1号、2号、9号、10号、11号等精炼炉因离烟囱远,废气抽力小,精炼炉小池长期处于正压状态,且火焰外冒,而精炼炉大池较长,散热面积大,致使大池的温度过低,在方井、测温套管及大池池底等处发生锌液凝结,由于大池无供热装置,所以影响熔析精炼的正常生产.另一方面,10号、11号是B号精馏塔,其精炼炉大池又是高沸点杂质金属的二次富集地,如果没有足够的温度(480℃以上),相比铅塔而言,更易产生砷冰铜等难熔杂质结底.1.4 测温装置失效精炼炉的测温点布局不合理,代表性不强.测温热电偶套管离捞硬锌的门太近,易打断损坏;测温套管的安装倾斜度大且深,易结死,难以更换.开炉4年来,因难以检测大池温度,所以很难调控大池温度,以致影响熔析效果.1.5 熔池易结渣小池煤气烧嘴的射流速度大,小池四角易结渣, B号锌渣量大,对大池供热效果差.1.6 操作困难采用U型钢管虹吸抽铅的方式排底层含锌粗铅,该方式的操作难度大,安全隐患高,风险大,所以进行此类操作的频率低,导致熔析效果得不到保证, B号锌含铅超标为适应处理量,加大了结构尺寸,使人工捞硬锌提升的高度增加,劳动强度明显加大,导致捞硬锌量偏少,不利于B号锌质量的控制.以上问题不仅影响了锌锭的品级、加料稳定性和安全生产,而且增加了粗锌及煤气单耗.因此,需对二系统熔析精炼炉进行改进.2 改进措施及改进后状况2.1 方井过道结构的改进方井至大池过道口原为暗道口,现改为明道口,可有效地避免方井结死的事故.改进后二年多,从未发生过因方井结死而无法进料的事故.改造后的过道即使发生结死事故,也极易烧通,使处理时间大大缩短.2.2 小池池底的改进如果精炼炉的大小池底处于同一高度或者小池池底与大池池底的高度差不足,由于铅的渗透能力强,极易出现串铅的问题,即大池熔析出的底铅渗到小池,并随B号锌一起放出,以致影响B号锌的质量及成品锌锭的质量.由于铅的密度大、易沉底又易渗透,所以当小池池底比大池池底高200m m时,小池的沉铅可回渗到大池,即可避免大小池之间的串铅.生产实践表明,将小池池底加高200m m后,B号锌中铅的质量分数可降至3%以下,符合下道工序对B 号锌质量的要求.2.3 精炼炉炉温区别控制由于大池的结构不合理,对精炼炉大小池的温度要根据实际情况采取不同的措施进行调控.当大池温度偏低时,一方面调控现有条件,将抽力损失减为最小;另一方面,在大池尾部及方井进口加设煤气管进行保温.当大池温度偏高时,可将馏余锌预散热,即进入精炼炉前经过流槽时用薄碳化硅砖代替保温砖覆盖密封,强化散热,使原料带进的热量减少,同时排掉少量的小池余热,减少外加热,必要时可打开各观察孔及操作门,加快大池本体散热.实践表明,在采取这些措施后,大池温度处于受控状态,生产由被动变为主动.2.4 温度检测的改进由于精炼炉的测温点布局不合理等原因,导致大池温度难以检测经对测温点布局及安装进行改进,并将热电偶套管的安装倾斜度减小,现可正常检测大池的温度为方便监控,在仪表控制室和炉体旁842广 东 有 色 金 属 学 报 2006.. .边都可显示大小池的池温.2.5 改变煤气烧嘴角度小池易结渣的主要原因是煤气烧嘴安装不合理.在改变了煤气烧嘴的安装角度后,结渣情况明显好转.2.6 改进排铅方式用开孔放铅的方式代替虹吸抽铅,即在精炼炉大池一侧开设放铅孔槽,使高低双孔易堵易通,操作方便、安全.实施精炼炉半埋式砌筑,操作上更方便省力,便于捞硬锌、放铅,大大降低了操作人员的劳动强度.3 结束语经过改进后的熔析精炼炉,结构更合理,操作更方便,生产顺畅,效率大大提高.参考文献:[1]《铅锌冶金学》编委会.铅锌冶金学[M ].北京:科学出版社,2003:5232524.Technology an d impr ovement of t he f iner y str uctur e in thesecon d f iner y system of Sha oguan SmelterGUO Qiu 2song(Zhongj in L ingnan Shaogua n S melter ,S haoguan 512024,China)Abstract :This paper mainl y i nt roduce s t he p roble ms exi st ed in t he second fi nery syste m during t hei r prac 2t ice.Such as it was diffcult t o cont rol temperat ure of t he big pool of t he refine f urnace and t he lead i s f low from t he bi g pool to t he small one and t he vol ume of t he lead in t he B 2zi nc was higher t han t he st andar d.Some measures were t aken to improve it ,such as i mp rove t he way of t he ent ra nce for t he liqui t metal s and i nc rease 200mm hei ght of t he small pool bot tom and i mprove t he way of t ra nspi ration t he lead.The n t he finery st r uct ure beco me s more reasonable and it s pract ice more convenient.K ey w or ds :fi nery ;li quat ion fi ne ;rectification column942第16卷 第4期 郭秋松:浅谈韶冶二系统精馏精炼炉结构的改进。
改进双塔精馏工艺的技术探讨与运用
中 的 大 量 杂 质 隔 除 ，使 得 精 馏 进 料 由多 元 相 系 近 似 于 二 元 、 三 元 相 系 。在 此 基 础 上 ，对 精 馏 工 艺 操 作 再 作 进 一 步 改进 和优 化 ，保 证 产 品 质 量 。
关 键 词 ：纯 化 ；进 料 组 分 ；改 进 ；工 艺 技 术 中 图 分 类 号 ：Ｔ ２ ． ２ Ｑ２ ３ １ １ 文 献 标 志 码 ：Ｂ 文 章 编 号 ：１ ０—４ ０ ２ １ ） ５０ ６—３ ０ ３６ ９ （ ０ ２０ —０ ７０
甲醇液 比重 的方法来 解决 这一 问题 ，一 般控 制软
水量 的 加 入 ，让 预 后 比重 在 ０ ８ ～ ０ ９ ． ５ ． ０之 间 ，
较 为适 宜 。
同时本 身 也 生 成 Ｈ Ｏ， 目前 ，粗 甲醇 中 的水 分 含 量通 常在 ５ ％～ １ 之 间 ，其 他有 机 物 含 量主 ５ 要 与粗 甲催化 剂 的投运 时 间有关 ，这就 需要 精馏 过 程必 须根 据粗 甲组分 的变 化来 调整 。这是 我们 需 要关 注粗 甲水 分与有 机重 组分 的主要 原 因 。
云峰 甲醇精馏两 套装置 的年产量为 ３ ／ ，每 ０ ｔａ ｋ
十 一项 技术 指标 。这 些指 标中 ，有 些指 标在 精馏
年按 ３０ ３ ｄ运行 计 算 ，生 产 负荷 应 为 ４ （ ・ ） ５ ／套 ｄ 。 ｔ
但通 过 工艺 技术改 进 ，开 一套 装置 ，在稳定 产量 质量 的情 况 下 ，每 日产 量 为 ６ ／ 。相 比设 计 ０ｔ套 值 ，生 产 负荷 提 升 率 为 ３ 。整 个 工 艺 过 程 的 ３ 最 后 控 制 点 是 精 甲 醇 产 品 质 量 ，严 格 执 行 ＧＢ ３ —２ ０ ３ ８ ０ ４一 级 品 标 准 。从 原 料 角 度 来 看 ， 由于精馏 装 置粗 甲醇 来源 于合 成 氨联 醇工 艺 ，原 料 甲醇 含量 通 常在 ８ ％～ ８ ％ ，其 余 组 分 为水 、 ５ ８
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(% () 平口塔盘砌灰表面的粗化处理 由试验 " 的结果分析发现， 塔盘砌灰面状况对灰浆粘结强 度有相当大的影响。塔盘砌灰表面粗化之所以会提高粘结强 度， 是因为机械粗化的过程改变了表面的物理化学状态， 形成 了新的表面层， 此外， 表面粗糙度的不同还会影响界面上的应 力分布， 从而获得较好的粘结强度。 目前韶关冶炼厂的平口塔盘砌灰面采用喷沙粗化处理， 即 使用细石英砂在空压机作用下撞击盘口使之变粗糙。但粗糙 度不能超过一定的界限， 表面太粗糙反而会降低砌灰面的粘结 强度。因为过于粗糙的表面不能被灰浆很好地浸润， 凹处所残 留的空气等对粘结是不利的。韶冶针对喷砂工序制订了专门 的技术指标及检测制度： 喷砂宽度 ($ ’’， 位于砌灰面正中； 粗 糙度以涩手为准。 (% +) 平口塔盘灰浆的选用 由试验 ( 结果分析可知， 调制灰浆时选择合理的粉料粒度 搭配， 不仅能满足灰缝的要求， 还可以提高灰浆的堆积密度和 粘结强 度。故 调 制 灰 浆 时 选 用 456 粉 的 粒 度 在 $% "(0 < $% ",& ’’范围比较合适， 采用的结合剂为质量浓度 0(% &7 的 磷酸溶液。而灰缝厚度的选择参考这几年炉龄较长的炉子的 经验， 应在控制在 "% + < "% 3 ’’ 之间。 +) 改进效果 韶关冶炼厂在 ($$( 年 + 月率先对 ! 2 & / 镉塔与 " 2 + / 镉 塔蒸发部塔盘进行喷砂粗化及灰浆改进试验。 ! 2 & / 镉塔已
酸盐水泥等组成， 浇注料采用超低水泥结合体系， 铝酸盐水泥 加入 量 控 制 在 !" 以 内， 骨料和基质的质量比控制在 （ #$ % &’ ） （ !$ % !’ ） 。 将配料在搅拌锅内混合， 并加入适量 （ 约 () $" ） 的水， 然
抗折强度 3 456 ,,’ / -( . :) ,$’’ / ! . ; ,(
灰缝厚度 ! ’’ "% +3
"% +) 原因分析 在炉窑生产运行过程中发现， 使用平口塔盘的精馏塔也会 出现砌缝渗漏现象。停炉后对拆出的塔盘砌灰面观察分析发 现， 除外边约 "$ ’’ 以内未受锌侵蚀外， 约 + ! 0 的砌灰面已被 锌蒸气侵蚀。这说明塔盘灰浆的粘结强度不足， 抗侵蚀能力 差。同时还发现， 塔盘灰浆与砌灰面的结合很差， 灰浆单独成 块而未与 456 塔盘结合在一起， 砌灰面处灰浆轻轻一刮， 便可 全部脱落。而手工加工的斜口塔盘的砌灰面与灰浆结合很牢， 这主要是由于平口塔盘的砌灰面过于光滑所致。针对这两种 情况， 需要研制新的砌筑灰浆及合适的砌灰表面处理工艺， 以 达到延长炉龄的目的。 () 改进措施 (% ") 灰浆的研制 试验 " ： 将砌塔灰浆 （ 灰浆中 456 粉与高铝熟料粉的质量 比为 *$ "$ ， 结合剂为质量浓度 0(% &7 的磷酸溶液） 分别用在 砌灰面为光面和粗面的碳化硅砖上， 分别测定在 "$0$ 8 烧后 抗折强度， 作为灰浆的粘结强度。试验测定了 ( 组试样， 结果 发现： 砌灰面为光面的粘结强度分别为 .% ( 9:; 和 0% , 9:;， 砌灰面为粗面的粘结强度都为 ,% & 9:;。可见， 砌灰面状况对 灰浆粘结强度有相当大的影响， 也就是说平口塔盘由于砌灰面 过于光滑， 使灰浆无法与塔盘很好地粘结是造成塔体砌缝渗漏 的原因之一。 试验 ( ： 平口塔盘试用前都认为灰浆厚度应 # " ’’， 故使 用了粒度"$% $,0 ’’ 的 456 粉料泡制灰浆。通过做粉料粒度 对灰浆性能的影响试验发现， 粒度 "$% $,0 ’’ 的 456 粉灰浆 的抗折强度比粒度"$% "(0 ’’ 的 456 粉灰浆的抗折强度却降 低了许多 （ 见表 ( ） 。
指标 数值
表 -0 12 搅拌头用浇注料的性能指标 耐压强度 3 456 线变化率 3 " 体积密度 （ 3 7・8* 9 ! ） 显气孔率 3 " （ ,$’’ / ! .）（ ,$’’ / ! .） （ ,,’ / -( .） ,,’ / -( . ,$’’ / ! . $$) ’ -$’) ’ -) << <) ! = ’) !$
图 ") 斜口塔盘张口示意图
行了 0*( 1， 在炉龄上并未表现出什么优势， 接下来试验的几 台精馏塔炉龄也与斜口塔盘使用寿命差别不大， 甚至炉龄更 短， 并没有达到预期效果。试验结果见表 " 。
表 ") 部分精馏塔炉龄比较 项) 目 炉龄 ! 1 ! 2 "/ 斜口 平口 &3" &3, "% ( ! 2 &/ 斜口 平口 .$$ "% . 0+. "% $ " 2 0/ 斜口 平口 3"0 "% . &"" "% (& " 2 &/ 斜口 平口 ,3( "% & 3$& "% + " 2 ./ 斜口 平口 &,3 "% 0, 0+, $% , " 2 ,/ 斜口 平口 &3" "% .. 3"0 $% 3. " 2 3/ 斜口 平口 .&3 "% * &*0 "% " " 2 "" / 斜口 平口 &$& "% + 0*( $% 3
$ !"#
%&’()* +&’,’&* - 耐火材料 .//0 - 1
于加工姿势和用力不当， 造成上下两块盘结合面加工角度不 吻合， 从而出现内外张口现象 （ 见图 " ） ， 在组合配套时容易出 现 “ 线接触” 和 “ 点接触” 现象， 导致实际接触面积少， 砌缝空隙 大。而机械铣磨的平口塔盘砌灰面平整如镜， 完全杜绝了张 口现象和接触面积少的现象， 并且具有精度高 （ 上下塔盘间隙 # $% & ’’） ， 通配性好， 水平度误差小等优点。 "% () 应用情况 韶关冶炼厂自 "*** 年开始将 "+,( ’’ - ,.( ’’ 的大型 平口塔盘应用在二系统第 "" / 精馏炉中进行试验， 炉窑正常运
编辑： 李光辉
大型平口塔盘在锌精馏炉的应用及改进实践
黄乙平
韶关冶炼厂碳化硅分厂0 韶关 $,-’-( 0 0 锌精馏炉常用碳化硅塔盘， 它是以人造碳化硅 （ 金刚砂） 为原料， 加入软质耐火粘土结合剂， 成型后经 ,($’ / 煅烧而 成的。碳化硅塔盘制品中 A>B 含量 ; :’" （ 特级） 。目前某厂 生产的碳化硅塔盘制品有三种型号： ::’ ** + ($& ** 的小型 ,-#’ ** + #-’ ** 的中型塔盘和 ,!&- ** + &#- ** 的 塔盘， 大型塔盘。锌精馏炉常用的是大中型塔盘， 每座塔由 $’ % #’ 块塔盘组成， 塔盘的结构根据在塔内的作用， 其形状各异， 主 要是由呈 C 形的蒸发盘和呈 D 形的回流盘来组合。另外， 还 有加料盘、 底盘、 大檐盘、 导气盘、 锌封盘和反扣盘等。 碳化硅塔盘根据砌灰面的不同可分为斜口塔盘和平口塔 盘， 斜口塔盘的砌灰面主要由手工敲凿加工而成， 平口塔盘的 砌灰面主要由机床铣磨加工而成。韶关冶炼厂的锌精馏炉塔 体以前一直使用斜口塔盘砌筑， 自从 ,::: 年第一套平口塔盘 在二系统第 ,, E 精馏炉进行工业试验以来， 近几年经过不断的 技术改造， 已经在二系统的 ,, 台锌精馏炉上大规模使用， 全 部取代了斜口塔盘。 ,0 平口塔盘的应用 ,) ,0 应用原因 影响精馏炉塔使用寿命的主要因素是塔体渗漏。造成塔 体渗漏的原因是加热不均匀， 温度变化使塔盘产生应力， 从而 导致裂缝或材料损坏； 另一个重要原因就是砌缝漏， 砌缝漏是 由于砌缝材料和 A>B 塔盘之间渗入了金属蒸气， 并且部分蒸气 在这里凝结， 形成晶体并析出。从拆炉观察的实际情况发现， 砌缝接触面积小是薄弱点， 斜口塔盘采用手工加工砌灰面， 由
后振动浇注成型为 (’ ** + (’ ** + ,#’ ** 的试样， 成型,- . 后脱模， 并在室温下自然养护 -( .， 然后在 ,,’ / 下干燥 -( .， 干燥后的试样经 ,$’’ / ! . 热处理， 测定试样的抗折强度、 耐 压强度、 体积密度、 显气孔率和线变化率。检测结果见表 - 。
/ 运行 +( 个月， " 2 + 镉塔也已经正常运行 (( 个月。部分使用
粗化后平口塔盘的精馏塔炉龄见表 + 。
表 +) 部分使用粗化平口塔盘精馏塔炉龄情况 炉号 炉龄 ! 1 "2"/ "2(/ "2+/ "20/ "2&/ "2./ "23/ "2*/ ,0* 30$ .., ..$ .$& ,&& .+$ .($
由表 + 可见， 使用粗化后平口塔盘的精馏塔生产运行工况 良好， 平均炉龄稳定在 .*" 1 的水平， 比表 " 中未粗化的平口 塔盘精馏塔平均炉龄 &30 1 多了 "$, 1， 改造效果明显。 "*,& 年生， 工程师。 黄乙平： 男， =>’;5?： @ABCDE ".+% FG’