坡道计算书
人防楼梯计算
a 1=b 1==t =30；f y =f c =3．材料信息：混凝土强度等级为： C 钢筋抗拉强度为:360N/mm 14.3N/mm斜板厚取值：300mm；保护层厚度C=4947.73mm；400mm；cosA =b 1/(a 21+b 21)0.5=0.97030mm；n 1=L 1/b 1=12梯段净跨:L 1=4800mm；楼梯斜板长:L'=L 1/cosA 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）《人民防空地下室设计规范》（GB 50038－2005）2．几何参数：踢步高:100.0mm；踏步宽：1#坡道计算书一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）g 3=g 4=g 5=q r1=q r2=p 1==p 2==h 0=t - C ==×=ξb =f yr /E s )=h 0--m m ﹤m m m m ﹤m m A s 1=A s 1=@@钢筋面积A sII =1695.6mm板配筋II：181503．梯板实际配筋板配筋I：18150钢筋面积A sI =1695.6mm x 1=8.52ξb ×h 0=134受拉钢筋 Asr=α1×f cr ×b×x/f yr 求得：1612.3422.9由《混凝土结构设计规范》6.2.10-1：受压区高度x=(h 022·M/α1/f cr /b)0.5求得： x 1=32.47ξb ×h 0=134由《混凝土结构设计规范》6.2.7-1：β1/（1+/ξcu 0.49由《混凝土结构设计规范》6.2.1-5：ξcu =0.0033-(f cu,k -50)·0.00001=0.0035钢筋抗拉强度f yr = 1.2360432N/mm材料调整：混凝土f cr = 1.50×14.321.5M 2=0.125×p 2L'2=48.55KN·m；270mm；N/mm 1.0q r2-1.0g 1-1.0(g 2+g 3+g 4+g 5)·cosA 19.83KN/m ；2．梯板内力计算跨中弯矩：M 1=0.125×p 1L'2=176.75KN·m；KN/m 2；荷载设计值： 1.2g 1+1.2(g 2+g 3+g 4+g 5)·cosA+1.0q r172.20KN/m ；人防荷载：60KN/m 2；30板底粉刷(标准值)：0.40KN/m；楼梯栏板自重:0.5KN/m；步级重(标准值)：g 2=25·0.5·a 1/1000= 1.3KN/m；踏步建筑面层自重(标准值)：0.60KN/m；三、计算过程：1．荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)斜板重(标准值)：g 1=25·t/1000=7.5KN/m；。
边坡稳定计算书
路基边坡稳定性分析本设计计算容为广西绕城高速公路东段k15+400～k16+800路段中出现的最大填方路段。
该路堤边坡高22m，路基宽26m，需要进行边坡稳定性验算。
1.确定本设计计算的基本参数本段路段路堤边坡的土为粘性土，根据《公路路基设计规》，取土的容重γ=18.5kN/m³，粘聚力C=20kpa，摩擦角C=24º，填土的摩擦系数ƒ=tan24º=0.445。
2.行车荷载当量高度换算高度为:25500.8446(m)5.512.818.5NQhBLλ⨯===⨯⨯h0—行车荷载换算高度；L—前后轮最大轴距，按《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）规定对于标准车辆荷载为12.8m；Q—一辆车的重力（标准车辆荷载为550kN）；N—并列车辆数，双车道N=2，单车道N=1；γ —路基填料的重度（kN/m3）；B—荷载横向分布宽度，表示如下：(N1)m dB Nb=+-+式中：b—后轮轮距，取1.8m；m—相邻两辆车后轮的中心间距，取1.3m；d—轮胎着地宽度，取0.6m。
3. Bishop法求稳定系数K3.1 计算步骤：（1）按4.5H 法确定滑动圆心辅助线。
由表查得β1=26°，β2 =35°及荷载换算为土柱高度h0 =0.8446(m),得G点。
a .由坡脚A 向下引竖线，在竖线上截取高度H=h+h0（h 为边坡高度，h0 为换算土层高）b.自G 点向右引水平线，在水平线上截取4.5H，得E 点。
根据两角分别自坡角和左点作直线相交于F 点，EF 的延长线即为滑动圆心辅助线。
c.连接边坡坡脚A 和顶点B ，求得AB 的斜度i=1/1.5，据此查《路基路面工程》表4-1得β1,β2。
图1(4.5H 法确定圆心)（2）在CAD 上绘出五条不同的位置的滑动曲线 （3）将圆弧围土体分成若干段。
（4）利用CAD 功能读取滑动曲线每一分段中点与圆心竖曲线之间的偏角αi (圆心竖曲线左侧为负，右侧为正)以及每分段的面积S i 和弧长L i ； （5）计算稳定系数：首先假定两个条件：a,忽略土条间的竖向剪切力X i 及X i+1 作用；b,对滑动面上的切向力T i 的大小做了规定。
坡道计算书
坡道板计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________一、基本资料1．设计规范《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）2．几何参数见结构图3．荷载参数混凝土容重: γb = 25.00 kN/m3面层容重: γc1 = 22.00 kN/m3找平层容重: γc2 = 20.00 kN/m3均布活荷载标准值: q = 4.0 kN/m2可变荷载组合值系数: ψc = 0.70可变荷载准永久值系数: ψq = 0.604．材料参数混凝土强度等级: C30混凝土抗压强度设计值: f c = 14.3 N/mm2混凝土抗拉强度标准值: f tk = 2.01 N/mm2混凝土抗拉强度设计值: f t= 1.43 N/mm2混凝土弹性模量: E c = 3.00 × 104 N/mm2钢筋强度等级: HRB335(20MnSi) f y = 300.00 N/mm2钢筋弹性模量: E s = 200000 N/mm2受拉纵筋合力点到坡道板底边的距离: a s = 20mm二、荷载计算过程1．坡道几何参数坡道板与水平方向夹角余弦值: cosα = 0.989坡道的计算跨度: L n = 4200 mm坡道板厚度: T = 200 mm取1m板宽为计算单元2．荷载设计值2.1 均布恒载标准值2.1.1 板自重gk1' = γb ×T × 1000 = 25.00 × 200 /1000 = 5.0 kN/mgk1 = gk1'2.1.2 板面层自重gk 3' = γc1 × C 2 ×1000 = 22.00 × 30 /1000 = 0.66 kN/m gk 3 = gk 3'2.1.3 找平层自重gk 5' = γc2 × C 3 × 1000 = 20.00 × 20 /1000 = 0.40 kN/m gk 5 = gk 5' 永久荷载标准值 gk =（ gk 1 + gk 3 + gk 5 ）/ cos α = （5.0 + 0.66+ 0.4 ）/0.989 = 6.13 kN/m 2.2 均布荷载设计值 由活荷载控制的坡道板荷载设计值: p L = 1.2gk + 1.4q = 1.2 × 6.13+ 1.4 × 4.0 = 13kN/m 由恒荷载控制的坡道板荷载设计值: p D = 1.35gk + 1.4ψc q = 1.35 × 6.13 + 1.4 × 0.70 × 4.0= 12.2 kN/m 最不利的坡道板荷载设计值: p = Max{p L ,p D } = Max{13,12.2}= 13 kN/m三、正截面承载能力计算1．配筋计算 h 0 = T - a s = 200 - 20 = 180 mm 跨中最大弯矩, M max =218pL =1/8×13×24200× 10-6 = 28.67 kN·m1) 相对界限受压区高度ξbεcu = 0.0033 - (f cu,k - 50) × 10-5 = 0.0033 - (30 - 50) × 10-5 = 0.0035 > 0.0033 取εcu = 0.0033按规范公式(7.1.4-1)ξb =β11 +f yE s εcu=0.801 +3002.00 × 105 × 0.00330= 0.552) 受压区高度x按规范公式(7.2.1-1), A s ' = 0, A p ' = 0 M = α1f c bx ⎝⎛⎭⎫h 0 - x2x = h 0 -h 02 -2Mα1f c b= 180 - 1802 - 2 × 28.67 × 1061.00 × 14.3 × 1000= 11.51mm< ξb h 0 = 0.55 ×180 = 99.00mm, 按计算不需要配置受压钢筋3) 受拉钢筋截面积A s 按规范公式(7.2.1-2)α1f c bx = f y A s得 A s =α1f c bx f y=1.00 × 14.3 × 1000 × 11.51300.00= 549mm 24) 验算配筋率ρ = A s bh = 5491000 × 200 × 100% = 0.27% < ρmax = 1.76% 不超筋⎭⎬⎫ρmin = 0.2%ρmin = 0.45 × 1.43/ 300.00 = 0.21% ρmin = 0.210% < ρ满足最小配筋率要求梯段中间截面实际配置受拉钢筋为B 10@140, 每米宽板实际配筋面积为561mm 2四、斜截面承载能力验算V = 0.5pL 0 = 0.5 × 13 × 4200 / 1000 = 27.3kN 1) 复核截面条件 按规范公式(7.5.1)0.25βc f c bh 0 = 0.25 × 1.00 × 14.3 × 1000 × 180 = 643.5 × 103 N V = 27.3 kN < 643.5 kN, 截面尺寸满足要求 2) 验算构造配筋条件按规范公式(7.5.7-2) 取λ = 30.70bh f t = 0.7 × 1.43 × 1000 × 180= 180.18 × 103 N > V = 22.2kN斜截面承载力满足要求五、跨中挠度验算1．荷载效应的标准组合值 p k = gk + q = 6.13 + 4.0 = 10.13 kN/mM k = 18p k L 02 = 18× 10.13 × 42002 × 10-6 = 22.34 kN·m2．荷载效应的准永久组合值 p q = gk + ψq q = 6.13 + 0.60 × 4.0 = 8.53 kN/mM q = 18p q L 02 = 18× 8.53× 42002 × 10-6 = 18.81 kN·m 3．挠度验算 1) 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ: 由规范公式（8.1.3-3）, 纵向受拉钢筋的应力: σsk = M k0.87h 0A s=223400000.87 × 180× 561=254.3N/mm 2对矩形截面受弯构件, 有效受拉混凝土截面面积: A te = 0.5bh = 0.5 × 1000 × 180 = 90000 mm 2 按规范公式（8.1.2-4）计算纵向钢筋配筋率: ρte = A s A te = 56190000= 6.23 × 10-3混凝土抗拉强度标准值: f tk = 2.01 N/mm 2按规范公式（8.1.2-2）, ψ = 1.1 - 0.65f tkρte σsk= 1.1 - 0.65 ×2.01 × 10006.23 × 254.3= 0.282) 钢筋弹性模量和混凝土弹性模量的比值: αEαE = E s E c= 20000030000 = 6.673) 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值: γf ' 对于矩形截面, γf ' = 0.00 4) 纵向受拉钢筋配筋率: ρρ = A s bh 0= 5611000 × 180 = 0.00315) 受弯构件的短期刚度: B s由规范公式（8.2.3-1）, B s =E s A s h 021.15ψ + 0.2 +6αE ρ1 + 3.5 γf '= 200000 × 561 × 18021.15 × 0.28 + 0.2 +6 × 6.67 × 0.00311 + 3.5 × 0.00× 10-9 = 5626.83 kN·m 26) 考虑荷载长期效应组合对挠度增大的影响系数: θ根据混凝土结构设计规范8.2.5条规定: ρ' = ρ, 取θ = 1.6 7) 受弯构件的长期刚度: B 根据规范公式（8.2.2）, 可得B = M kM q (θ - 1) + M k B s=22.3418.81 × (1.6 - 1) + 22.34× 5626.83 = 3738.28kN·m 28) 跨中挠度: ff = 5384p k L 04B = 5384 × 10.13 × 420043738.28× 10-9 = 11 mm9) 容许挠度: 因计算跨度L 0小于7000mm, 所以容许挠度[L 0] = L 0200 = 4200200= 21.00 mm跨中最大挠度小于容许挠度, 满足要求。
边坡设计计算书(Word)
三花香山雅苑边坡设计计算书User2009-12-22[在此处键入文档的摘要。
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]一、设计依据 (3)二、工程概况 (3)三、场地条件 (4)1. 地质构造及地层分布 (4)2. 边坡稳定性评估 (6)(a) 局部边坡稳定性 (6)(b) 整体斜坡稳定性 (6)3. 特征边坡选择 (6)四、边坡稳定分析 (7)1. 边坡土体设计参数 (7)2. 边坡设计工况 (7)3. 边坡分析方法 (8)(a) Bishop法 (8)(b) Janbu法 (8)(c) Morgenstern-Price法（简称M-P法） (10)五、设计参数选择 (11)1. 边坡设计参数选取 (11)2. 锚杆设计参数选择 (12)六、设计荷载工况 (12)七、设计计算 (12)1. 锚杆锚钉设计验算方法 (12)八、计算结果 (14)附边坡分析结果： (15)18-18剖面分析结果： (15)19-19剖面计算结果： (20)一、设计依据（1）浙江省华夏工程勘察院提供的《三花•香山雅苑岩土工程勘察报告》《三花南岩美塾玫瑰园岩土工程勘察报告》；（2）浙江有色提供的《浙江三花置业有限公司三花•香山雅苑地质灾害危险性评估报告》；（3）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；（4）《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)；（5）《建筑地基工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)；（6）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）；（7）《锚杆喷射混凝土支护设计规范》（GB 50086-2001）（8）《岩土锚（索）技术规程》（CECS 22：2005）（9）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；（10）《砌体结构设计规范》(GB50003-2001)；（11）浙江三花置业有限公司提供的设计资料和工程总平面图等；（12）其它有关技术规范和规程。
3.4无障碍坡道YJKS结构计算书
无障碍坡道YJKS结构计算书盈建科软件目录第1章设计依据 (2)第2章设计参数 (2)2.1 结构总体信息 (2)2.2 计算控制信息 (2)2.3 风荷载信息 (3)2.4 地震信息 (3)2.5 设计信息 (3)2.6 活荷载信息 (4)2.7 构件设计信息 (4)2.8 包络设计 (5)2.9 材料信息 (5)2.10 钢筋强度 (5)2.11 荷载组合 (5)第3章结构基本信息 (5)3.1 楼层属性 (5)3.2 塔属性 (5)3.3 构件统计 (6)3.4 楼层质量 (6)3.5 楼层尺寸、单位质量 (7)第4章周期、振型 (7)4.1 振型基本计算结果 (7)4.2 振型阻尼比 (8)4.3 X、Y向地震单振型楼层反应力 (8)4.3.1 仅考虑X 向地震作用时的地震力 (8)4.3.2 仅考虑Y 向地震作用时的地震力 (8)4.4 X、Y向地震单振型楼层剪力 (8)4.5 X、Y向地震CQC组合后结果 (8)第5章楼层风荷载、地震作用统计结果 (9)5.1 风荷载信息 (9)5.2 风荷载下框架剪力统计 (10)5.3 风荷载下框架倾覆弯矩统计(抗规方式) (10)5.4 风荷载外力、层剪力、倾覆弯矩统计 (10)5.5 规定水平力 (10)5.6 规定水平力下倾覆弯矩统计(抗规方式) (10)5.7 规定水平力下倾覆弯矩统计(轴力方式) (11)5.8 地震作用下框架剪力统计 (12)5.9 地震外力、层剪力、倾覆弯矩统计 (13)第6章工况、组合 (13)6.1 工况设定 (13)6.2 荷载组合表 (14)第7章整体指标统计 (14)7.1 周期比 (14)7.2 层刚度统计(各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息) (14)7.3 结构整体稳定验算 (15)7.4 结构整体抗倾覆验算 (15)7.5 楼层抗剪承载力验算 (16)7.6 薄弱层信息 (16)7.7 剪重比调整系数 (16)7.8 位移角和位移比 (16)7.9 风振舒适度验算 (18)第8章结构分析及设计结果简图 (18)8.1 结构平面简图 (19)8.2 平面荷载简图 (22)8.3 配筋简图 (25)第1章设计依据本工程按照如下规范、规程进行设计:1、《荷载规范》:《建筑结构荷载规范》GB 50009 - 20122、《混凝土规范》或《混规》:《混凝土结构设计规范》GB 50010 - 20103、《抗震规范》或《抗规》:《建筑抗震设计规范》GB 50011 - 20104、《高规》:《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3 - 20105、《广东高规》:广东省标准《高层建筑混凝土结构技术规程》DBJ 15 - 92 - 20136、《上海抗规》:上海市工程设计规范《建筑抗震设计规范》DGJ 08 - 9 - 20137、《人防规范》:《人民防空地下室设计规范》GB 50038 - 20058、《钢结构规范》:《钢结构设计标准》GB 50017 - 20179、《高钢规》:《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ 99 - 201510、《门刚规程》:《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》GB51022-201511、《冷弯薄壁型钢规范》:《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018 - 200212、《异形柱规程》:《混凝土异形柱结构技术规程》JGJ 149 - 201713、《组合规范》:《组合结构设计规范》JGJ 138 - 201614、《钢骨规程》:《钢骨混凝土结构技术规程》YB 9082 - 200615、《钢管规范》:《钢管混凝土结构技术规范》GB 50936 - 201416、《叠合柱规程》:《钢管混凝土叠合柱结构技术规程》CECS 188:200517、《矩形钢管规程》:《矩形钢管混凝土结构技术规程》CECS 159 : 200418、《空心楼盖规程》:《现浇混凝土空心楼盖结构技术规程》CECS 175 : 200419、《鉴定标准》:《建筑抗震鉴定标准》GB 50023 - 200920、《加固规范》:《混凝土结构加固设计规范》GB 50367 - 201321、《抗震加固规程》:《建筑抗震加固技术规程》JGJ 116 - 2009第2章设计参数2.1 结构总体信息结构体系框架结构结构材料信息钢筋混凝土结构所在地区全国地下室层数0嵌固端所在层号(层顶嵌固)0与基础相连构件最大底标高(m)0.000裙房层数0转换层所在层号0加强层所在层号0恒活荷载计算信息施工模拟三风荷载计算信息一般计算方式地震作用计算信息不计算地震作用是否计算吊车荷载否是否计算人防荷载否是否考虑预应力等效荷载工况否是否生成传给基础的刚度否是否生成绘等值线用数据否是否计算温度荷载否竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变收缩影响否上部结构计算考虑基础结构否施工模拟加载层步长12.2 计算控制信息水平力与整体坐标夹角(°)0.00梁刚度放大系数按2010《混凝土规范》取值是梁刚度放大系数上限 2.00边梁刚度放大系数上限 1.50连梁刚度折减系数(地震)0.50连梁刚度折减系数(风)0.70连梁按墙元计算控制跨高比 4.00普通梁连梁砼等级默认同墙是墙元细分最大控制长度(m) 1.00板元细分最大控制长度(m) 1.00短墙肢自动加密是弹性楼板荷载计算方式平面导荷膜单元类型经典膜元(QA4)考虑梁端刚域否考虑柱端刚域否墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点是结构计算时考虑楼梯刚度否梁与弹性板变形协调是弹性板与梁协调时考虑梁向下相对偏移否刚性楼板假定不采用强制刚性楼板假定地下室楼板强制采用刚性楼板假定否是否自动划分多塔是自动划分多塔时不考虑地下室否可确定最多塔数的参考层号1计算现浇空心板否增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移否梁墙自重扣除与柱重叠部分否楼板自重扣除与梁墙重叠部分否是否输出节点位移否地震内力按全楼弹性板6计算否求解器设定内存0是否考虑 P-Delt 效应否进行屈曲分析否自动计算现浇板自重是2.3 风荷载信息使用直接指定的风洞试验结果否执行规范GB50009-2012地面粗糙程度B修正后的基本风压(kN/m2)0.50风荷载计算用阻尼比(%) 5.0结构X向基本周期(s)0.53结构Y向基本周期(s)0.47承载力设计时风荷载效应放大系数 1.0用于舒适度验算的风压(kN/m2)0.50用于舒适度验算的结构阻尼比(%) 2.0考虑顺风向风振是多方向风角度考虑横向风振否考虑扭转风振否自动计算结构宽深是风荷载体型系数分段数1第一段最高层号3X迎风0.80X背风-0.50 X侧风0.00X挡风 1.00Y迎风0.80Y背风-0.50 Y侧风0.00Y挡风 1.00 2.4 地震信息砼框架抗震等级三级剪力墙抗震等级三级钢框架抗震等级三级抗震构造措施的抗震等级不改变框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级是地下一层以下抗震构造措施抗震等级逐层降级及抗震措施4级是是否考虑性能设计否2.5 设计信息是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力是是否扭转效应明显否是否自动计算动位移比例系数否第一平动周期方向动位移比例（0~1）0.50第二平动周期方向动位移比例（0~1）0.50与柱相连的框架梁端M、V不调整否是否用户指定0.2V0调整系数否0.2V0调整规则Min(0.20*Vo, 1.50*Vfmax) 0.2V0调整时楼层剪力最小倍数0.200.2V0调整时各层框架剪力最大值的倍数 1.500.2V0调整分段数00.2V0调整上限 2.00考虑双向地震时内力调整方式先考虑双向地震再调整剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分0实配钢筋超配系数 1.15框支柱调整上限 5.00按层刚度比判断薄弱层方法高规和抗规从严底部嵌固楼层刚度比执行《高规》3.5.2-2否自动对层间受剪承载力突变形成的薄弱层放大调整否自动根据层间受剪承载力比值调整配筋至非薄弱否是否转换层指定为薄弱层是指定薄弱层层号0薄弱层地震内力放大系数 1.25梁端负弯矩调幅系数0.85框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数0.50非框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数0.33梁扭矩折减系数0.40支撑临界角(度) (与竖轴夹角小于此值的支撑将按柱考虑)20按竖向构件内力统计层地震剪力否位移角小于此值时，位移比设置为10.00020剪力墙承担全部地震剪力否2.6 活荷载信息柱、墙活荷载是否折减否楼面梁活荷载折减不折减考虑活荷不利布置的最高层号0梁活荷载内力放大系数 1.00 2.7 构件设计信息柱配筋计算原则双偏压连梁按对称配筋设计否抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋是矩形混凝土梁按T形梁配筋否按简化方法计算柱剪跨比（Hn/2h0）是墙柱配筋设计考虑端柱否墙柱配筋设计考虑翼缘墙否与剪力墙面外相连的梁按框架梁设计是验算一级抗震墙施工缝是梁压弯设计控制轴压比0.40梁端配筋内力取值位置(0-节点，1-支座边)0.00钢构件截面净毛面积比0.85 X向钢柱计算长度是否按有侧移计算是Y向钢柱计算长度是否按有侧移计算是按《钢规》5.3.3-2自动判断强弱支撑否执行门规GB51022附录A.0.8否不计算地震作用时按重力荷载代表值计算柱轴压比否框架柱的轴压比限值按框架结构采用否梁保护层厚度(mm)20柱保护层厚度(mm)20剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4否底部加强区全部设为约束边缘构件否归入阴影区的λ/2区最大长度否面外梁下生成暗柱边缘构件是边缘构件合并距离(mm)300短肢边缘构件合并距离(mm)600边缘构件尺寸取整模数(mm)50构造边缘构件尺寸设计依据《高规》JGJ3-2010 第7.2.16条约束边缘构件尺寸依据《广东高规》设计否按边缘构件轮廓计算配筋是组合梁施工荷载(kN/m2) 1.50型钢混凝土构件设计依据《组合结构设计规范》JGJ138-2016执行《高钢规》JGJ99-2015是按叠合柱设计的叠合比0.00执行《钢结构设计标准》(GB50017-2017)是按宽厚比等级控制局部稳定是截面宽厚比等级S3支撑杆件截面宽厚比等级S32.8 包络设计是否分塔与整体分别计算，并取大否自动取框架和框架-抗震墙模型计算大值否是否与其它模型进行包络取大否2.9 材料信息混凝土容重(kN/m3)25.00砌体容重(kN/m3)22.00钢材容重(kN/m3)78.00轻骨料混凝土容重(kN/m3)18.50轻骨料混凝土密度等级1800梁箍筋间距(mm)100柱箍筋间距(mm)100墙水平分布筋最大间距(mm)150墙竖向分布筋最小配筋率(%)0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层号无结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率0.602.10 钢筋强度HRB400钢筋强度设计值(N/mm2)3602.11 荷载组合结构重要性系数 1.00恒载分项系数 1.20活载分项系数 1.40活荷载组合值系数0.70活荷载频遇值系数0.60活荷载准永久值系数0.50考虑结构设计使用年限的活荷载调整系数 1.00风荷载分项系数 1.40风荷载组合值系数0.60风荷载频遇值系数0.40风荷载是否参与地震组合否水平地震力分项系数 1.30第3章结构基本信息3.1 楼层属性表3-1 楼层属性3.2 塔属性表3-2 塔属性3.3 构件统计表3-3 各层构件数量、构件材料和层高(单位：m)表3-4 保护层(单位：mm)表3-5 混凝土构件表3-6 箍筋(墙分布筋)3.4 楼层质量表3-7 各层质心坐标(单位：m)根据《高规》3.5.6条的规定，楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不宜大于相邻下部楼层的1.5倍。
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LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 7800 mm; Ly = 7800 mm板厚: h = 300 mm2.材料信息混凝土等级: C35 fc=16.7N/mm2 ft=1.57N/mm2 ftk=2.20N/mm2Ec=3.15×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 30mm保护层厚度: c = 25mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 10.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/自由/自由6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 7800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=300-30=270 mm六、配筋计算(对边支撑单向板计算):1.Y向底板配筋1) 确定底板Y向弯距My = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24= (1.200*10.000+1.400*2.000)*7.82/24= 37.518 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*37.518×106/(1.00*16.7*1000*270*270)= 0.0313) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.031) = 0.0314) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*16.7*1000*270*0.031/360 = 392mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 392/(1000*300) = 0.131%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*300 = 600 mm2采取方案12@150, 实配面积754 mm22.Y向上端支座钢筋1) 确定上端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12= (1.200*10.000+1.400*2.000)*7.82/12= 75.036 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*75.036×106/(1.00*16.7*1000*270*270)= 0.0623) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.0644) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*16.7*1000*270*0.064/360 = 797mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 797/(1000*300) = 0.266%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案12@100, 实配面积1131 mm23.Y向下端支座钢筋1) 确定下端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12= (1.200*10.000+1.400*2.000)*7.82/12= 75.036 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*75.036×106/(1.00*16.7*1000*270*270)= 0.0623) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.0644) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*16.7*1000*270*0.064/360 = 797mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 797/(1000*300) = 0.266%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案12@100, 实配面积1131 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值M k:Mk = M gk+M qk = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/24= (10.000+2.000)*7.82/24= 30.420 kN*m2.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/24= (10.000+1.0*2.000)*7.82/24= 30.420 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 30.420×106/(0.87*270*754) = 171.753 N/mm σsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 30.420×106/(0.87*270*754) = 171.753 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*300= 150000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 754/150000 = 0.503%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.20/(0.503%*171.753) = -0.556因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.20/(0.503%*171.753) = -0.556因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.15×104 = 6.3495) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 754/(1000*270) = 0.279%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*754*2702/[1.15*-0.556+0.2+6*6.349*0.279%/(1+3.5*0.0)]= 2.050×104 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*754*2702/[1.15*-0.556+0.2+6*6.349*0.279%/(1+3.5*0.0)]= 2.050×104 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 30.420/(30.420*(2.0-1)+30.420)*2.050×104= 1.025×104 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 2.050×104/2.0= 1.025×104 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(10247.612,10247.612)= 10247.6125.计算受弯构件挠度f max = (q gk+Ψq*q qk)*Lo4/(384*B)= (10.000+1.0*2.000)*7.84/(384*1.025×104)= (10.000+1.0*2.000)*7.84/(384*1.025×104)= 11.288mm6.验算挠度挠度限值fo=Lo/250=7800/250=31.200mmfmax=11.288mm≤fo=31.200mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应My = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/24= (10.000+1.0*2.000)*7.82/24= 25.350 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=25.350×106/(0.87*270*754)=143.128N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*300=150000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=754/150000 = 0.0050因为ρte=0.0050 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0100*143.128)=0.101因为ψ=0.101 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*12*12/(6*0.7*12)=179) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*143.128/2.0×105*(1.9*25+0.08*17/0.0100)=0.0502mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.上端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/12= (10.000+1.0*2.000)*7.82/12= 50.700 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=50.700×106/(0.87*270*1131)=190.837N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*300=150000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=1131/150000 = 0.0075因为ρte=0.0075 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0100*190.837)=0.3517) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*12*12/(10*0.7*12)=179) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.351*190.837/2.0×105*(1.9*25+0.08*17/0.0100)=0.1174mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.下端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/12= (10.000+1.0*2.000)*7.82/12= 50.700 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=50.700×106/(0.87*270*1131)=190.837N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*300=150000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=1131/150000 = 0.0075因为ρte=0.0075 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0100*190.837)=0.3517) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*12*12/(10*0.7*12)=179) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.351*190.837/2.0×105*(1.9*25+0.08*17/0.0100)=0.1174mm ≤ 0.30, 满足规范要求。
坡道栏杆计算书
则作用于面管上的荷载标准值：
Pk= Q k =
1.00 KN /m
则作用于面管上的荷载设计值：
P=
1.5Q k = 1.5x1=
1.50 KN /m
面管几何轴线示意(mm)
4.4 内力计算 跨中最大弯矩 M max=1/8*PL 2=
1/8x1.5x0.75²=
0.11 KN·m
最大剪力
V max=1/2*PL=
1/2x1.5x0.75=
0.56 KN
4.5 截面验算（x轴塑性发展系数γx：1.05） 材质: Q235热镀锌方管
Wt= 2.28 Kg /m
I Y= 148988.3 mm 4
t w = 3.0 mm
W Y= 4966.3 mm 3 Sy = 2973.4 mm 3
σ=
M max
γyW y
0.1x10^6 1.05x4966.275
1.栏杆面管横梁：按简支梁考虑验算不利截面:横梁中部； 2.栏杆立柱：按悬臂梁考虑验算底部不利截面，立柱根部受力； 3.埋件：按悬臂梁考虑验算柱底部反力作用于埋件；
三 、 材料规格：
栏杆面管： 栏杆竖杆： 栏杆立柱：
Q235热镀锌方管 Q235热镀锌方管 Q235热镀锌方管
四 、 栏杆面管受力计算：
16.5 (mm)
回转半径 ix=sqrt(Ix/A)
iy＝
22.6 (mm)
回转半径 iy=sqrt(Iy/A)
Wx＝
3970 (mm3)
截面抵抗矩 Wx=Ix/h*2
Wy＝
4966 (mm3)
截面抵抗矩 Wy=Iy/b*2
Sx=
2246 (mm3)
Sy=
2973 (mm3)
汽车坡道3侧壁计算书
坡道侧壁计算书汽车坡道（底标高-4.600）荷载示意如图1。
地面活荷载取10 kN/m2，其中H1=2.75m，H2=-1.25m，H3=H-H1-H2=3.8m，H=5.3m1、侧压力计算1）地面活荷载：标准值q1k＝0.5×10＝5 kN/m22）水位以上土压力：标准值q2k＝0.5×18×2.75＝24.75kN/m23）水位以下土压力：标准值q3k＝0.5×12×(5.3-2.75)＝15.3kN/m24）水压力：标准值q4k＝10×(5.3-2.75)＝25.5kN/m21 荷载示意2、弯矩计算按照单跨梁进行计算，计算简图如图2。
Pk1＝5+0.5x18x1.5＝18.5kN/m2 P1＝1.35q1k＝24.975kN/m2Pk2＝q1k + q2k +q3k+q4k＝70.55kN/m2 P2＝1.35q2k＝95.243kN/m2参照《建筑结构静力计算手册》，可以得到单位宽度外墙弯矩：M B‘k=-83.51kN.mM B=-112.75kN.mM max‘k=40.82kN.mM max =55.11kN.m2计算简图3、外侧配筋计算混凝土强度等级 C35， f cu,k＝ 35N/mm2， f c＝ 16.72N/mm2， f t＝ 1.575N/mm2钢筋材料性能： f y＝ 360N/mm2， E s＝ 200000N/mm2，弯矩设计值 M ＝ 112.75kN·m矩形截面，截面尺寸 b×h ＝ 1000×250mm， h0＝ 200mm正截面受弯配筋计算相对界限受压区高度ξb＝β1 / [1 + f y / (E s·εcu)]＝ 0.8/[1+360/(200000*0.0033)] ＝ 0.518 单筋矩形截面或翼缘位于受拉边的Ｔ形截面受弯构件受压区高度 x 按下式计算： x ＝ h0 - [h02 - 2M / (α1·f c·b)]0.5＝ 200-(2002-2*112750000/1/16.72/1000)0.5＝ 37mm ≤ξb·h0＝ 0.518*200 ＝ 104mmA s＝α1·f c·b·x / f y＝ 1*16.72*1000*37/360 ＝ 1726mm2相对受压区高度ξ ＝ x / h0＝ 37/200 ＝ 0.186 ≤ 0.518配筋率ρ＝ A s / (b·h0) ＝ 1726/(1000*200) ＝ 0.86%最小配筋率ρmin＝ Max{0.20%, 0.45f t/f y} ＝ Max{0.20%, 0.20%} ＝ 0.20%A s,min＝ b·h·ρmin＝ 500mm2取Φ18@150+(Φ14@150)（A s =2859mm2）4、外侧裂缝验算矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝ 1.9，截面尺寸 b×h ＝ 1000×250mm 纵筋根数、直径：第 1 种：7Φ18，第 2 种：7Φ14，受拉区纵向钢筋的等效直径 d eq＝∑(n i·d i2) / ∑(n i·υ·d i) ＝ 16.3mm，带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 1受拉纵筋面积 A s＝ 2859mm2，钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm2最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c s＝ 30mm，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 a s＝ 39mm，h0＝ 211mm混凝土轴心抗拉强度标准值 f tk＝ 2.2N/mm2按荷载准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 83.51kN·m设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称混凝土规范最大裂缝宽度验算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte＝ A s / A te（混凝土规范式 7.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*250 ＝ 125000mm2ρte＝ A s / A te＝ 2859/125000 ＝ 0.02287在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力σsq，按下列公式计算：受弯：σsq＝ M q / (0.87·h0·A s) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq＝ 83510000/(0.87*211*2859) ＝ 159N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 7.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsq) ＝ 1.1-0.65*2.2/(0.02287*159) ＝ 0.706最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 7.1.2－1 计算：ωmax＝αcr·ψ·σsq·(1.9c s + 0.08d eq/ ρte ) / E s＝ 1.9*0.706*159*(1.9*30+0.08*16.3/0.02287)/200000＝ 0.122mm ≤ωlim＝ 0.2mm，满足要求。
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坡道板计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________一、基本资料1．设计规范《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）2．几何参数见结构图3．荷载参数混凝土容重: γb = 25.00 kN/m3面层容重: γc1 = 22.00 kN/m3找平层容重: γc2 = 20.00 kN/m3均布活荷载标准值: q = 4.0 kN/m2可变荷载组合值系数: ψc = 0.70可变荷载准永久值系数: ψq = 0.604．材料参数混凝土强度等级: C30混凝土抗压强度设计值: f c = 14.3 N/mm2混凝土抗拉强度标准值: f tk = 2.01 N/mm2混凝土抗拉强度设计值: f t= 1.43 N/mm2混凝土弹性模量: E c = 3.00 × 104 N/mm2钢筋强度等级: HRB335(20MnSi) f y = 300.00 N/mm2钢筋弹性模量: E s = 200000 N/mm2受拉纵筋合力点到坡道板底边的距离: a s = 20mm二、荷载计算过程1．坡道几何参数坡道板与水平方向夹角余弦值: cosα = 0.989坡道的计算跨度: L n = 4200 mm坡道板厚度: T = 200 mm取1m板宽为计算单元2．荷载设计值2.1 均布恒载标准值2.1.1 板自重gk1' = γb ×T × 1000 = 25.00 × 200 /1000 = 5.0 kN/mgk1 = gk1'2.1.2 板面层自重gk 3' = γc1 × C 2 ×1000 = 22.00 × 30 /1000 = 0.66 kN/m gk 3 = gk 3'2.1.3 找平层自重gk 5' = γc2 × C 3 × 1000 = 20.00 × 20 /1000 = 0.40 kN/m gk 5 = gk 5' 永久荷载标准值 gk =（ gk 1 + gk 3 + gk 5 ）/ cos α = （5.0 + 0.66+ 0.4 ）/0.989 = 6.13 kN/m 2.2 均布荷载设计值 由活荷载控制的坡道板荷载设计值: p L = 1.2gk + 1.4q = 1.2 × 6.13+ 1.4 × 4.0 = 13kN/m 由恒荷载控制的坡道板荷载设计值: p D = 1.35gk + 1.4ψc q = 1.35 × 6.13 + 1.4 × 0.70 × 4.0= 12.2 kN/m 最不利的坡道板荷载设计值: p = Max{p L ,p D } = Max{13,12.2}= 13 kN/m三、正截面承载能力计算1．配筋计算 h 0 = T - a s = 200 - 20 = 180 mm 跨中最大弯矩, M max =218pL =1/8×13×24200× 10-6 = 28.67 kN·m1) 相对界限受压区高度ξbεcu = 0.0033 - (f cu,k - 50) × 10-5 = 0.0033 - (30 - 50) × 10-5 = 0.0035 > 0.0033 取εcu = 0.0033按规范公式(7.1.4-1)ξb =β11 +f yE s εcu=0.801 +3002.00 × 105 × 0.00330= 0.552) 受压区高度x按规范公式(7.2.1-1), A s ' = 0, A p ' = 0 M = α1f c bx ⎝⎛⎭⎫h 0 - x2x = h 0 -h 02 -2Mα1f c b= 180 - 1802 - 2 × 28.67 × 1061.00 × 14.3 × 1000= 11.51mm< ξb h 0 = 0.55 ×180 = 99.00mm, 按计算不需要配置受压钢筋3) 受拉钢筋截面积A s 按规范公式(7.2.1-2)α1f c bx = f y A s得 A s =α1f c bx f y=1.00 × 14.3 × 1000 × 11.51300.00= 549mm 24) 验算配筋率ρ = A s bh = 5491000 × 200 × 100% = 0.27% < ρmax = 1.76% 不超筋⎭⎬⎫ρmin = 0.2%ρmin = 0.45 × 1.43/ 300.00 = 0.21% ρmin = 0.210% < ρ满足最小配筋率要求梯段中间截面实际配置受拉钢筋为B 10@140, 每米宽板实际配筋面积为561mm 2四、斜截面承载能力验算V = 0.5pL 0 = 0.5 × 13 × 4200 / 1000 = 27.3kN 1) 复核截面条件 按规范公式(7.5.1)0.25βc f c bh 0 = 0.25 × 1.00 × 14.3 × 1000 × 180 = 643.5 × 103 N V = 27.3 kN < 643.5 kN, 截面尺寸满足要求 2) 验算构造配筋条件按规范公式(7.5.7-2) 取λ = 30.70bh f t = 0.7 × 1.43 × 1000 × 180= 180.18 × 103 N > V = 22.2kN斜截面承载力满足要求五、跨中挠度验算1．荷载效应的标准组合值 p k = gk + q = 6.13 + 4.0 = 10.13 kN/mM k = 18p k L 02 = 18× 10.13 × 42002 × 10-6 = 22.34 kN·m2．荷载效应的准永久组合值 p q = gk + ψq q = 6.13 + 0.60 × 4.0 = 8.53 kN/mM q = 18p q L 02 = 18× 8.53× 42002 × 10-6 = 18.81 kN·m 3．挠度验算 1) 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ: 由规范公式（8.1.3-3）, 纵向受拉钢筋的应力: σsk = M k0.87h 0A s=223400000.87 × 180× 561=254.3N/mm 2对矩形截面受弯构件, 有效受拉混凝土截面面积: A te = 0.5bh = 0.5 × 1000 × 180 = 90000 mm 2 按规范公式（8.1.2-4）计算纵向钢筋配筋率: ρte = A s A te = 56190000= 6.23 × 10-3混凝土抗拉强度标准值: f tk = 2.01 N/mm 2按规范公式（8.1.2-2）, ψ = 1.1 - 0.65f tkρte σsk= 1.1 - 0.65 ×2.01 × 10006.23 × 254.3= 0.282) 钢筋弹性模量和混凝土弹性模量的比值: αEαE = E s E c= 20000030000 = 6.673) 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值: γf ' 对于矩形截面, γf ' = 0.00 4) 纵向受拉钢筋配筋率: ρρ = A s bh 0= 5611000 × 180 = 0.00315) 受弯构件的短期刚度: B s由规范公式（8.2.3-1）, B s =E s A s h 021.15ψ + 0.2 +6αE ρ1 + 3.5 γf '= 200000 × 561 × 18021.15 × 0.28 + 0.2 +6 × 6.67 × 0.00311 + 3.5 × 0.00× 10-9 = 5626.83 kN·m 26) 考虑荷载长期效应组合对挠度增大的影响系数: θ根据混凝土结构设计规范8.2.5条规定: ρ' = ρ, 取θ = 1.6 7) 受弯构件的长期刚度: B 根据规范公式（8.2.2）, 可得B = M kM q (θ - 1) + M k B s=22.3418.81 × (1.6 - 1) + 22.34× 5626.83 = 3738.28kN·m 28) 跨中挠度: ff = 5384p k L 04B = 5384 × 10.13 × 420043738.28× 10-9 = 11 mm9) 容许挠度: 因计算跨度L 0小于7000mm, 所以容许挠度[L 0] = L 0200 = 4200200= 21.00 mm跨中最大挠度小于容许挠度, 满足要求。
六、裂缝宽度验算1．裂缝宽度验算 1) 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ: 由规范公式（8.1.3-3）, 纵向受拉钢筋的应力: σsk = M k0.87h 0A s=223400000.87 × 180× 561=254.3N/mm 2对矩形截面受弯构件, 有效受拉混凝土截面面积: A te = 0.5bh= 0.5 × 1000 × 180 = 90000 mm 2按规范公式（8.1.2-4）计算纵向钢筋配筋率: ρte = A sA te=56190000= 6.23 × 10-3混凝土抗拉强度标准值: f tk = 2.01 N/mm2按规范公式（8.1.2-2）, ψ = 1.1 - 0.65f tkρteσsk= 1.1 - 0.65 ×2.01 × 10006.23 × 254.3= 0.282) 构件受力特征系数αcr根据表8.1.2-1, 对于受弯的钢筋混凝土构件, 其构件受力特征系数αcr 取为1.93) 受拉区纵向钢筋的等效直径d eq根据表8.1.2-2, 对于带肋钢筋, 其相对粘结特性系数ν = 1.0根据规范公式（8.1.2-3）, d eq =∑n i d i2∑n iνi d i=101.0= 10.00 mm4) 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c取钢筋保护层厚度25mm5) 最大裂缝宽度ωmax根据规范公式8.1.2-1得ωmax = αcrψσskE s⎝⎛⎭⎫1.9c + 0.08d eqρte= 1.9 × 0.28 ×254.3200000×⎝⎛⎭⎫1.9 × 25 + 0.08 ×10.000.00623= 0.119 mm6) 容许裂缝宽度[ω]根据规范第3.4.5条,楼梯所处环境取为二a类环境, 裂缝控制等级取为三级, 所以容许裂缝宽度[ω] = 0.2 mm最大裂缝宽度小于裂缝宽度限值, 满足要求。