机械式封隔器分层压裂工艺
压裂工艺流程
压裂工艺流程
《压裂工艺流程》
压裂工艺是一种常用于油田开发的技术。
在油田探采工作中，为了提高油气井的产能，减少油气层与井筒的阻力，促进油气的流动，采用了压裂工艺。
下面将介绍压裂工艺的流程。
首先，进行井眼封堵作业。
这是为了保护井筒，避免在压裂过程中泥浆或压裂液流入井下地层，对地层造成损害。
通常采用水泥浆封堵井眼。
接着进行井眼分质作业。
通过下入管或采用其他方式，将油气层周围的固体或液态杂质清除干净，以确保压裂过程的顺利进行。
紧接着就是选择合适的压裂液配方。
压裂液是压裂作业的关键，其物性对压裂效果有着直接的影响。
一般压裂液包括基础液、增粘剂、断裂剂、遮塞物等。
然后进行压裂装置的布置。
根据井筒的具体情况，选择合适的压裂装置，并在井口进行布置，确保压裂装置的运行稳定。
接下来就是进行压裂操作。
通过压裂装置将压裂液送入井下，产生足够的压力来破裂目标油气层。
这一步需要操作人员熟练掌握操作技巧，以确保压裂操作的顺利进行。
最后进行储层压裂效果评价。
通过地面的数据监测和井下的传
感器反馈，评估压裂后的储层状况，以判断压裂效果和下一步的工作计划。
以上就是压裂工艺的流程。
通过以上步骤，可以有效地开发油田资源，提高油气井的产能，实现油气资源的合理开采。
MHR封隔器分段压裂技术及在大港油田的应用
段 压裂 管柱基 本 相 同 （ 见图２ ） ， 区别 之 处 在 于本 套 管 柱压后 放 喷结束 ， 套 管反 打压 憋开水力 泵滑 套 ， 进 行反洗 井 ， 然后 投入 水力泵 芯进 行水力 泵排 液求产 。
此管 柱 可 实现 分 段 压 裂 与水 力 泵排 液 联 作 ， 节
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ２—０ ９—０ ３
装； 液压 坐封机构 在封 隔器下 部 ， 不 受完井 液 比重 的
ＭＨＲ封 隔器 、 Ｄ Ｓ Ｓ压裂 滑套 、 ＲＨ 封隔 器 、 Ｒ Ｈ 球座
组成 ， 不 动该管 柱 就 可 以压 裂 三层 。当放 喷 求 产结
影 响 。经 过现场 多 次 的成 功 使用 ， 坐封 过 程 安全 可
靠， 完全 满足生 产 的需 要 。封 隔器 为双 向卡瓦 、 三胶 筒设 计 ， 结 构合 理 简单 。配套 的锚定 密 封 总 成 为插
压 裂滑套 ， 滑套 打开 同时密封 已压裂 层 ， 进行 第 二层 压裂 。第 二 层 压 完 后 ， 再次投球 打开 Ｄ Ｓ Ｓ压 裂 滑
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中图分类号 ： Ｔ Ｅ ３ ５ ７
文献标识码 ： Ａ
ＭＨＲ封 隔 器 为液 压 坐 封 永 久 式 封 隔 器 ， 具 有
液 压坐封 功能 ， 一 次 管柱 下 入 即可完 成 整个 管 柱 安
然后 再 进行 第 三 层 压裂 （ 见图 １ ） 。由 图 １可 知 ， 分
压 三层 的压裂管 柱结 构 由定位 短节 、 压 差式循环 阀 、
苏里格气田机械封隔器连续分层压裂技术
苏里格气田机械封隔器连续分层压裂技术张华光;桂捷;张丽娟;惠红刚;郭思文;李旭梅【摘要】Sulige gas ifeld has the typical characteristic of multi-thin pay-zones and low production for single zone. The continu-ously separate layer fracturing with gas well mechanical packer technology was studied and the fracturing-string and supporting tools were developed and optimized in this paper, including big drift diameter K344 packer, hydraulic anchor and 3.175 mm range sliding sleeve core. The new technology can separately fracture 8 layers in one trip, which has been successfully used in more than 80 wells. Field application shows that the technology has the advantages of reliable operation, simple construction, and low cost.%针对苏里格气田含气层系多、单层产量低的特点，进行了气井机械封隔器连续分层压裂技术研究，研发并优化了气井机械封隔器连续分层压裂管柱，研制了大通径K344封隔器、水力锚及耐磨的3.175 mm小级差滑套芯子等配套工具，可达到一趟管柱连续分层改造8层。
80多口井的现场应用表明，该技术具有施工可靠、操作简单、成本低等优点。
水平井压裂工艺介绍(3)
2）、封隔器分段压裂为了解决段塞分段压裂工艺可靠性的问题，研究形成了封隔器分段压裂工艺。
主要有单封隔器+桥塞分段环空封隔器分段2种。
1)单封隔器+桥塞分段其基本步骤是先射开第1段，通过油管进行压裂；射开第2段，上提桥塞封堵已压开井段通过油管压裂，根据需要重复该步骤。
优点是：①工具简单，具备双封分压的能力；②对水平井筒的封隔有效可靠，能够保证形成相互独立的裂缝系统；③封隔工具性能良好，操作简单。
缺点是：①施工周期长，每次施工后需下入工具打捞桥塞；②封隔器存在砂埋或砂卡的风险。
2)环空封隔器分段将封隔器下到设计位置，从油管内加一定压力坐封环空压裂封隔器，从油套环空注液完成施工解封时，油管加液压剪断解封销钉同时打开洗井通道，确保洗井正常后能起出管柱，该管柱一次只能压开一条裂缝。
大庆油田在环空封隔单压管柱的基础上，通过优化封隔器结构和性能，形成了环空单封双压管柱，实现了从油管油套环空一次压裂两层目的。
（3）、封隔器+滑套喷砂器水平井分段压裂其基本步骤是一次射开全部待压裂井段，利用导压喷砂封隔器的节流压差坐封封隔器首先通过油管直接压裂下层，滑套喷砂器处于关闭状态；下层压裂后，停泵由井口投球，待其落到滑套喷砂器位置后，向油管加压，液压推动钢球打开滑套喷砂器喷砂孔，进行第2段压裂。
根据需要重复上述步工艺优点是：1）一趟管柱可完成多段的定点改造，针对性强；2）井下工具少，工序简单，作业效率高，工艺管柱性能可靠；3）可以同时满足浅中深水平井分段压裂的要求；4）工艺管柱和封隔器不受卡距的限制，可同时满足短射孔井段长射孔井段多裂缝的改造要求。
缺点在于：1）要求井径规则固井质量好；2）封隔器易砂埋管柱上提困难；3) 分段数受到压裂管柱通径的影响，分段数一般小于4级。
机械分层压裂技术在纯梁薄互层油藏的应用
机械分层压裂技术在纯梁薄互层油藏的应用摘要分层压裂技术是多年来发展成熟的油层改造技术之一，是适合低渗透多薄层油藏改造的一项重要手段，其中机械分层压裂具有针对性强，施工难度小，成功率高，压后效果好的特点。
本文重点介绍了纯梁采油厂机械分层压裂技术的优化应用及效果。
关键词低渗透；多薄层；分层压裂；机械分层低渗透多薄层油藏具有渗透率低、物性差、层多而薄、自然产能低、层间地应力差异大等特点。
常规的笼统压裂方式不能完全打开所有的储层，经常出现部分压裂目的层打不开、支撑缝长短、窄、加砂困难等问题，改造效果差，因此分层压裂比较适合该类储层的压裂改造。
直井分层压裂技术又可细分为机械分层压裂、投球分层压裂及限流分层压裂三种。
而机械分层压裂技术近两年来在纯化油田、樊家油田、小营油田等区块都有广泛应用，并取得了良好的效果。
1 机械分层压裂技术介绍1.1 工艺原理机械分层是借助封隔器将目的层与其上下层段分隔出来成为一个独立的压裂单元，通过投放不同直径的钢球，打掉滑套，实现对压裂目的层压裂。
1.2 技术特点1）不动管柱、不压井、不放喷，一次施工分压多层，操作简单；2）操作局限：每个射孔段之间的距离有一定的要求；为保证封隔器坐封位置准确，需要磁定位校深；管柱结构较复杂，存在砂卡风险。
1.3 管柱配备2012年，根据纯梁采油厂油井的具体井况，对井下管柱进行了优化改进，主要是采用“水力锚+K344”封隔器的组合模式，具体见图1：1.4 压裂施工过程1.4.1 验管验管时投入合适直径的钢球，等待40分钟后，缓慢向油管内注水打压，在10MPa、18MPa（最高不超过20MPa），时分别稳压10min，确认管柱无漏点。
1.4.2 封隔器的座封与分层压裂的实施施工正式开始时，先缓慢升压，当压力达到30MPa～40MPa时即可将验封滑套打开，此时应快速加大排量到2.5m3/min以上，使封隔器保持坐封状态，继续保持排量向井内注入前置液，以后按压裂泵注程序进行压裂施工（注：油管建立25MPa压力后，套管打平衡压力8MPa～15MPa）。
分层压裂技术
分层压裂技术前言1、油藏开发特征文南油田属于深层、高压、低渗的复杂断块油气藏。
油层埋藏深，一般埋深范围在2210-3800m之间，平均油藏深度3100m；油层压力高，破裂压力在45-85MPa之间，大部分油层破裂压力在60Mpa以上；油层物性复杂，渗透率低，空气渗透率范围4.3-208×10-3um2，平均空气渗透率在25×10-3um2，渗透率差别较大；断块复杂，断层分布较多。
经过多年的开发，大部分油井射孔井段较长，油层跨度较大。
由于油层跨度大，射孔段油层较多，且油层之间物性差异较大，长期的多油层合采使得好油层大面积水淹，差油层注水开发困难，动用程度很低，因此有很大挖潜空间。
2、开展分层压裂的目的意义以往的长井段笼统压裂目的层段较长，一次施工不能压开尽可能多的油层，部分油层改造不彻底，已经不适应压裂工作的需要。
而分层压裂压裂层段跨度小且比较集中，压裂目的层比较明确，一次施工能够压开较多的油层，能有效改造差油层，因此推广分层压裂工艺技术对于提高二、三类油层的动用程度，提高压裂的整体效果，具有重要的意义。
一、分层压裂工艺技术特点分层压裂就是针对油层跨度较大的油井，根据油层潜力及工艺可行性分析，选出潜力较大的油层，采用限流、投球暂堵、卡单封、卡双封等分层方式，有针对性的开展压裂施工。
与长井段笼统压裂相比，分层压裂具有以下特点：1、压裂层段跨度相对较小分层压裂根据压裂油层的不同情况，采用不同的分层方式，可以有效减少压裂层跨度及总厚度，分层压裂层段的总厚度一般控制在50m以内，这样可以比较彻底的改造油层。
2、降低压裂施工风险，提高压裂成功率由于分层压裂有效减少了压裂目的层的跨度，这样在施工中就可以减少压裂液的滤失，有利于在井底憋起高压，形成有效的裂缝，减少压裂砂堵的可能，有效的降低了压裂施工风险。
3、能有效挖掘物性较差油层的潜力由于分层压裂采用工艺或机械的方式有效分层，这样大大提高了压裂目的层的针对性，能够有效改造物性较差油层的潜力，在一次压裂中可以压开尽可能多的油层，是对油层物性层间差异较大油井的有效压裂方式。
机械分层压裂工艺技术在延长气田的研究和应用
２０ ０ ８年 ６月 ２ ７日在 Ｙ１ １ ｈ ２ 井 ８层首 次进 行机械 分层 压 裂 ， 二 年在现 场 实施 了２ 近 ５井次 ， 得 了很 好 的 取 应 用效 果 。施 工 、 封均 一次 成功 ， 裂工 艺成功率 １ ０ 。做 到在 不压 井、 解 压 ０ 不放 喷 、 不动 管柱 的情 况 下 ， 连 续对 两个物 性 差异 、 间距 较大 层段 进 行压 裂 ， 每个 气层 的 潜 力得 到充分 的发 挥 ， 井 节约压 裂 费用 使 单 ５ ６万元 ， 降低 了勘探 成 本 。 长 气田处 于勘探 阶段 ， 延 机械 分层压 裂比填砂 压 裂上层 节约 了作 业耗 时 ４ ｄ ５，
由于 低 渗薄 互 层 层 间矛 盾 日趋严 重 ， 成 气井 造
３ 工 艺调 研
高 渗层 动用 程度 大 ， 出水 多 ， 渗层 动用程 度 低甚至 低 未 动用 。为 了提 高采 收率 ， 最大 限度 挖掘 各层 潜能 ， 应对 气 层进 行压 裂改 造 。 对 中部 、 南部 区块 部分 低 渗 薄 互层 类 气 井进 行
果 。若进 行打 桥塞 压裂 ， 先用 桥塞 保 护下 部油 层 ， 封
１ 延长 气藏为 孔 隙度 ２ ２ ～ １ ． ４ （ ． ３ ９ 平均 ６ ．
７ ） 渗 透 率 （． １ ０ ９ ） ０ ｍ （ 均 ＜ ０ ２ 、 ｏ Ｏ ～ ． ４ ×１ 平 ．
×１ ｔ ） ０ Ｌ 的致 密储 层 ， 藏埋 深 ２ ０ ￣３ ０ ｍ， ｍ。 气 ３ ０ ９ ０ 原
始地 压 梯 度 为 ： ． ３ ａ １ ０ 地 温 梯 度 为 ２ ４ 。 ０ ８ ＭＰ ／ ０ ｍ， ．１
压裂工艺技术
3．利用压裂液粘度和密度控制裂缝高度 压裂液粘度越大，裂缝越高，保持在50-100mPa·较合适。 s 要控制裂缝向上延伸，应采用密度较高的压裂液；要控制裂 缝向下延伸，则应采用密度较低的压裂液。 (二)人工隔 层控制裂缝 高度技术 1．用漂浮 式转向剂控 制裂缝向上 延伸技术 （1）工作原 理
(2) 对漂浮式转向剂性能要求
(4)技术要求
1)水力锚的啮合力必须大于施工时作用于封隔器上的上顶力， 以免顶弯油管； 2)施工时作用于封隔器上下的压差必须小于封隔器允许的最 大压差；
3)压裂层的射孔段与上面一层射孔段之间的距离，中深井应
不小于3m，深井应不小于5m。
2．双封隔器分层压裂
(1)管柱结构图
(2)用途 在射开多层的油气井中， 对其中任意一层进行压裂。 (3)特点
(5)孔眼持球力
考虑孔眼和堵球几何尺寸的影响，需对上式进行修正。即
当FH’＞Fu时，堵球才能坐封在孔眼处不脱落！
4．选择堵球直径与堵球数量的经验公式 (1)选择堵球直径经验公式
(2)选择堵球数量的经验公式
5．不同密度差、不同流量与封堵效率关系
（三）限流法分层压裂
1.限流法分层压裂工艺原理
3．表面活性剂
在气、液混合后，使气体成气泡状均匀分散在液体中形成泡沫。
4．滑套封隔器分层压裂 有两种管柱类型，而且开关滑套方式也有两种。 国内最常用的是只有喷砂器带滑套的管柱和采用投球憋压 方法打开滑套。 (1)管柱结构图 (2)用途 1)可以不动管柱、不压井、不放喷一次施工分压多层； 2)对多层进行远层压裂和投产。 (3)特点 1)对油气层伤害小，有利于保护油气层； 2)由于受管柱内径限制，一般最多只能用三级滑套，一次分 压四层； 3)如果一次压多层，必须起钻换管柱，才能对下部层位进行 排液投产。
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机械式封隔器分层压裂工艺试验及效果评价摘要长庆气田属低压、低渗透气田，上古气藏含有不同层系，如果要多层开采，须进行分层压裂改造才能投产。
本文通过对Y241封隔器机械式分层压裂工具在苏36-11井、苏38-16-2井；Y341封隔器机械式分层压裂工具在榆42-17井、G52-18井、大开27井进行的压裂改造试验的分析，认为该工艺具有施工操作简单、不压井、不动管柱、作业时间短、施工对气层几乎无伤害、节约成本等优点。
主题词：机械式封隔器分层压裂试验效果评价一、概述长庆气田含有多套产气层系，一般下古生界主要包括马五1、马五2、马五4；上古生界主要有太原组、山西组、石盒子组，上古砂岩气藏主要分布在靖边、榆林、乌审旗、苏里格气田，探明的地质储量占长庆气田的74%；砂岩气藏储层致密，表现为低丰度、低渗、低压、低产等特征，非均质性强，投产前须进行压裂改造；主要含气层系为上古石盒子组和山西组，气层段较多，2-4层的情况较为普遍。
例如，苏里格气田统计的67口气井中，多气层段同存的气井达58口，占总井数的86.56%。
为了高效开发气田，需要上下古分层压裂酸化改造后，合层生产；或者上古不同气层分层压裂后，合层生产。
目前应用的分层压裂方式主要有：投尼龙球选择性压裂、填砂打液体胶塞分层压裂、永久性桥塞封隔压裂、可捞式桥塞封隔压裂、机械式封隔器分层压裂。
长庆气田上古气层水锁性强，地层压力系数低，压井、冲砂等作业对储层的浸泡伤害较大，因此筛选出施工工序简单、对地层浸泡伤害小、成本低廉、施工周期短、封隔可靠等要求的分层压裂工艺，无疑具有重要意义。
二、开展机械分层压裂工具研制和试验的必要性表1是对几种分层压裂工艺优缺点的列表比较，从中可以看出：采用机械式分隔器分层压裂改造，现场操作简单、施工作业时间短，具有不压井、不动管柱、劳动强度小等特点，对气层几乎无伤害，能满足气井分层压裂改造工艺要求，是目前最理想的分层压裂改造工艺。
表1：气井几种分层压裂工艺优缺点对比三、Y241封隔器分层压裂工具（一）井下管串结构井下管串自上而下主要由油管、管柱伸缩补偿器、油管、压井洗井开关、安全接头、Y241封隔器、调整短节、喷砂滑套、Y241封隔器（带水力锚）、调整短节、球座等组成。
（二）主要部件的工作原理和技术性能参数1、管柱伸缩补偿器（1）用途：用于井下管柱因温度效应和压力效应等产生的管柱伸缩变形和位移的有效补偿，消除管柱的应力断裂，防止封隔器位移，达到提高井下管柱工作可靠性和延长工作时间的目的。
（2）工作原理：在施工中由液压推动活塞上行剪断简钉，解除弹性连接限位，管柱伸缩补偿器在管柱张力作用下内外管发生相对运动而工作，从而达到自动补偿作用。
主要技术指标如表2所示。
表2：管柱伸缩补偿器的主要技术指标2、压井洗井开关工作原理：投球或球杆，从油管内加液压煎断销钉，打开芯管，使封隔器之上油套连通并与下层连通，这样既可实现正反循环压井洗井，又可以在起管柱时使油管内残液泄入井里。
主要技术指标如表3所示。
表3：压井洗井开关的主要技术指标3、Y241封隔器工作原理：主要由封隔密封部分、坐封锁紧部分、卡瓦锚定部分、水力锚部分、坐封动力部分及连接部分组成。
封隔器采用液压坐封、上提管柱解封的工作方式，并且有重复坐封功能。
在油管内液体压力的作用下，水力锚锚爪向外伸出并与套管咬合，封隔器坐封活塞上行打开限位机构，推动卡瓦锚定部分上行并压缩胶筒，实现坐封和锚定，同时锁紧机构进入锁紧状态。
在油管内液体压力消失后，水力锚锚爪在弹簧作用下收回，上提管柱，封隔器中心管与外层各部分发生错动解除锁紧状态，其它各部分在摩擦力和弹性力作用下恢复原位，实现封隔器的解封。
主要技术指标如表4所示。
表4：Y241封隔器的主要技术指标整体管柱主要技术性能指标1整体管柱主要技术性能指标2三）分层压裂管柱的操作步骤1、分层压裂管柱的下入（1）工具运到井场后，将工具做全面检查，各个工具应保持完好，压井洗井开关应处在关闭位臵。
（2）按分层压裂管柱设计组合连接好井下工具，每根油管必须用Φ59mm通径规通径，油管上扣力矩必须达到丝扣规定的上扣力矩，否则，工具不得入井。
（3）封隔器及水力锚卡点位臵必须避开套管接箍，油管螺纹必须涂抹密封脂，丝扣密封脂一律涂抹在公扣上。
（4）严禁井下落物，下分层压裂管柱时，要求匀速下钻，操作平稳，严禁猛顿猛放。
2、封隔器座封：工具下入设计位臵时观察指重表，并记录管柱自由悬重。
正循环洗井替液，进出液体水质相同后，从油管内投放Φ35mm钢球，待球到达座封位臵后，油管内缓慢加压5-10-15-25 MPa，每升高5MPa稳压5min,座封封隔器，当达到30MPa后，剪切座封球座，同时打开下喷砂滑套。
3、下层压裂：下层压裂完成注入顶替液后，即可按压裂施工设计通过油管对下部气层进行压裂。
4、打开上喷砂滑套：下层压裂后，从油管内投放Φ38mm钢球，待钢球坐入上喷砂滑套后，油管打压15 MPa左右打开上喷砂滑套，打开上层压裂通道，同时钢球下落关闭下喷砂滑套，封堵下层。
5、上层压裂：按压裂施工设计要求，压裂上部气层。
6、排液测试求产：根据压裂施工设计要求进行合排、合求，并打捞钢球，气井投入生产。
7、注意事项：压裂完上层后，应倒管线反洗干净；上提管柱解封封隔器时，若解封困难，可继续进行冲砂解卡，但上提负荷不得超过50吨。
四）现场应用情况2003年在苏36-11井、苏38-16-2井分别进行了Y241封隔器分层压裂工具分层压裂工艺试验。
1、苏36-11井试验情况苏36-11井为分层压裂工具的第一口试验井，套管内径121.36m。
射孔段自下而上为山1：3369.0—3373.0m；盒8：3329.0—3335.0m。
2003年9月17日分层压裂钻具下入，9月18日16：35封隔器座封，17：36按照设计对下层山1压完停泵。
紧接着从油管内投放Φ38mm钢球一个。
17：44再次开泵，油压上升至40.3Mpa时（17：47）开始压裂上层盒8，18：53施工结束，两层的分层压裂施工按设计顺利完成。
9月18日—21日该井共油放排液4次，井内液体排完。
两层的详细施工数据如表5所示，施工曲线如图1所示。
表5：苏36-11井机械分层压裂施工数据表图1：苏36-11井机械分层压裂施工曲线图2、苏38-16-2井试验情况该井自下而上射孔段为山1：3357.0—3359.0m、3375.0—3380.0m；盒8：3330.0—3338.0m。
2003年10月20日下分层压裂钻具。
10月21日，封隔器座封并压裂山1。
按设计前臵液中加粉陶600㎏，加陶粒32.6m3后，顶替中途压力突升停泵，反冲出陶粒3.6m3。
之后油放排出液体60 m3。
10月22日从油管内投放φ38mm钢球一个，待钢球坐入上喷砂滑套后，油管打压15 MPa左右打开上喷砂滑套，打开上层压裂通道，同时钢球下落关闭下喷砂滑套，封堵下层。
待油升至43.94Mpa开始压裂上层盒8，前臵液中粉陶600㎏，由于混砂车出现故障加陶粒5.6m3后停泵。
油放排液两天，出液172.2 m3，火焰长度3-4m。
10月24日，对盒8重新压裂，施工顺利完成。
10月24日—31日，该井共油放排液7次，中间用连续油管冲砂1次，井内液体排完。
详细的施工参数如表6所示，施工曲线如图2所示。
图2：苏38-16-2井机械分层压裂施工曲线图表6：苏38-16-2井机械分层压裂施工数据表四、Y341封隔器分层压裂工具一）主要技术参数：型号Y341—114 Y341—148最大外径（mm）φ114 φ148内通径（mm）φ50 φ62总长（mm）1250 1250工作压差（MPa）80 80工作温度（℃）150 150坐封压力（MPa）15 15反洗排量（m3/h）30 30解封力（kN）15 15两端连接螺纹 2 7/8 UPTBG 2 7/8 UPTBG二）结构原理：1、结构：该封隔器主要由坐封部分、密封部分、锁紧部分、反洗井部分、解封部分、防撞部分等六部分组成。
2、工作原理：当流体从油管进入封隔器传压孔后，推动双级活塞上行剪断坐封销钉，双级活塞继续上行压缩胶筒密封油套环空，此时锁紧机构锁紧使得胶筒不能回收。
需要反洗井时，套管内泵入洗井液推开洗井活塞经过内外中心管环空到达封隔器的下部完成反洗井。
解封时，直接上提管柱解封封隔器。
三）使用方法：1、下压裂管柱前用通井管柱通井至于封隔器卡点以下20m；2、下井油管用蒸汽刺净，并用油管规逐根通过；3、按设计要求配好管柱，下至设计深度；4、连接管线，装好井口，循环泵（该管柱正反循环均可）。
5、投球（ф35mm）至坐封球座处，油管内蹩压15 Mpa坐封封隔器，然后加压替前臵液，按照压裂设计要求进行压裂施工。
6、如果是分层压裂，再投球杆（ф45mm）至滑套喷砂器处，油管内蹩压10-15 Mpa坐封封隔器并将滑套喷砂器的芯子和球打到底部球座处，然后加压替前臵液，按照压裂设计要求进行压裂施工。
7、如果是任意层压裂，第5步只进行投球坐封施工，不得进行压裂施工。
然后进行第6步施工。
8、压裂施工完成以后，如果需要反洗井，可由套管泵入洗井液进行反洗井。
9、解封时，直接上提管柱解封封隔器，起出压裂管柱。
四）现场试验情况2004年在榆42-17井、G52-18井、大开27井分别进行了Y341封隔器分层压裂工具分层压裂工艺试验。
1）榆42-17井7月5日榆42-17井采用机械分层压裂钻具压裂上古，钻具结构自下而上：割缝喷砂器+球座+油管+滑套开关+下封隔器+水力锚+中封隔器+滑套喷砂器+油管+上封隔器+水力锚+油管至井口。
先投球座封隔器压裂山2，加陶粒18.34 m3（其中前臵液段塞0.34 m3），破裂压力56MPa，工作压力39.6MPa，排量2400L/min，砂浓度435.9Kg/m3，砂比25%，入地总液量132.2m3/d；投入球杆打滑套，泵压67Mpa未打掉，油放5分钟，关井憋压打掉滑套后压裂盒6，加陶粒20.0m3，破裂压力38.0MPa，工作压力35.8-38.3MPa，排量2400L/min，砂浓度496.0 Kg/m3，砂比29%，入地总液量124.4m3。
压后关井1h30min，油压19.5Mpa，套压13.9-17.8Mpa。
同时用Φ58mm打捞筒捞球杆，由于井口钻杆短节外径为55mm，未下去，后用4mm油嘴控制放喷，油压突然由12.0Mpa降为0，同时不出液（油管正在吐砂），为防止钻具卡，放掉套压后，活动钻具，上提钻具悬重无明显变化，上提3根后，由于套管出液增大，安装下悬挂井口的悬挂器和油管旋塞，然后活动钻具，发现钻具卡，上下活动，最后提至67KN 解卡，起钻后发现滑套和球杆上移，堵至滑套喷砂器处，其上沉砂67.34m，另发现上水力锚锚爪未收缩，封隔器胶皮筒破损严重，对封隔器进行解剖后发现是由于沉砂造成的上述异常。