地下室侧壁挡土墙设计
地下室外墙挡土墙的计算
地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。
②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。
当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。
窗井外墙顶边按自由计算。
墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。
③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。
1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。
竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。
水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。
2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）[2]第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。
该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。
其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。
但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构范围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。
2.2计算水压力时，当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时，按勘察报告计算；当勘察报告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。
地下室挡土墙施工方案
地下室挡土墙施工方案1. 引言地下室挡土墙是地下室工程中的重要组成部分，具有保护地下结构不受外部土压和水压的作用，同时保证工程的稳定和安全。
本文档将针对地下室挡土墙的施工方案进行详细介绍。
2. 施工前准备在进行地下室挡土墙施工之前，需要进行相应的准备工作，包括如下内容：2.1 地质勘察与设计地下室挡土墙的施工方案需要基于地质勘察和设计的结果进行制定。
地质勘察能够提供相关的地质情况和土壤性质，设计要求能够指导施工过程中的各项参数。
2.2 材料准备根据设计要求，准备各种施工所需的材料和设备，包括挡土墙材料、土工材料、钢筋等。
2.3 施工队伍组织和培训组织专业的施工队伍，并对施工人员进行培训，确保其具备相应的技能和知识。
3. 施工步骤地下室挡土墙施工的主要步骤包括：3.1 基坑开挖与边坡处理根据设计要求，进行地下室挡土墙的基坑开挖。
开挖过程中，需按规定对边坡进行处理，以确保施工安全。
3.2 土壤处理与加固对开挖好的基坑内的土壤进行处理与加固工作，通常采用土石方加固和土工布等措施，提高土壤的稳定性和抗压能力。
3.3 墙体施工挡土墙主体墙体的施工可以采用混凝土浇筑和钢筋砌筑等方式进行。
根据设计要求，采用适当的墙体结构，完成对基坑外土压的抵挡功能。
3.4 排水系统安装在挡土墙施工过程中，确保排水系统的安装，包括排水沟、土工膜和排水管等，以便及时排除基坑内的积水。
3.5 墙体防护和修整完成挡土墙的主体构造后，进行墙体的防护和修整工作，以加强挡土墙的稳定性和美观性。
4. 施工质量与安全控制在地下室挡土墙施工过程中，需要严格控制施工质量和安全。
具体措施包括：•材料质量检验：对所采购的材料进行质量检验，确保符合相关标准和要求。
•施工工艺控制：严格按照施工工艺要求进行操作，以保证施工质量。
•施工现场管理：对施工现场进行合理布置和管理，确保工作秩序和安全。
•安全意识培养：加强施工人员的安全意识培养和安全教育，提高施工过程中的安全防范能力。
挡土墙(地下室外墙)计算
地下室外墙计算(DXWQ-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005), 本文简称《人防规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 基本资料层高表板边支撑条件表2 计算（1）荷载计算（2）内力计算（3）配筋计算（4）裂缝验算荷载说明：永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时平时组合：平时荷载基本组合战时组合：战时荷载基本组合准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上竖向压力平时组合（kN/m）：1.200×0.000+1.400×0.000=0.000准永久组合（kN/m）：0.000+0.500×0.000=0.0002.1.2 侧压荷载计算(1) 土压力标准值(kPa)水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500 地下室顶面，标高0.000，在地面（-0.300）以上土压力起算位置，标高-0.300-1层底，标高-9.000，总埋深8.700，地下水位以上1.000，地下水位以下7.700地下水位处, 标高-1.300，埋深1.000式中：p --------土压力(kN/m 2) p w --------水压力(kN/m 2) k --------土压力系数r --------土的天然容重(kN/m 3) r sat --------土的饱和容重(kN/m 3) r w --------水的重度(kN/m 3)h 1 --------地下水位以上的土层厚度(m) h 2 --------地下水位以下的土层厚度(m)(2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa ）： p=kG k =0.500×20.000=10.000=p 0=p w 0=p 0=p w 0=+=+=p kh 1k()-satwh2⨯⨯0.5181⨯⨯0.5()-20107.747.5===p w wh ⨯107.777===p k h ⨯⨯0.51819=p w 0注：表中所列三角荷载值是对应于各层底的荷载值(最大)-1层顶高出外地坪面，为了简化内力计算，使用插值法修正了顶面处的侧压荷载值2.2 内力计算平时组合：按弹性板计算准永久组合：按弹性板计算2.2.1 竖向压力（设计值，kN/m）平时组合：0.000准永久组合：0.0002.2.2 弯矩(1) 弯矩正负号规定内侧受拉为正，外侧受拉为负注：因查表计算塑性板内力时无法考虑三角荷载，所以对三角荷载产生的内力仍采用弹性板计算。
地下室挡土墙设计要领及算例
地下室挡土墙计算地基基础1.室外地面活荷载：一般可取10kN/m2，荷载较小时也可取5.0kN/m22.土侧压力系数：（1）一般可取静止土压力系数0.5；（2）考虑到支座处可认为无侧向位移，为静止土压力，跨中部分随着侧向位移的增大，逐渐趋向于主动土压力，我院综合取0.4，（3）地下室施工采用护坡桩时可取0.33.3.覆土重度：以前习惯取18，现在习惯取20，也有的院取19.4.砼强度：宜取C30,有利于控制裂缝。
5.外侧保护层：《全国民用建筑人防技术措施》3.6.2 注4上规定保护层厚度：“地下室外墙迎水面有外防水层取30”；《防水规范》规定取50是直接取用前苏联的规定，不适用于一般的地下室结构。
6.裂缝限值：有外防水时取0.3mm，无外防水时取0.2mm7.调幅系数：不宜调幅太大，最多0.9,建议0.95。
8.考虑室内填土的有利作用：当基础埋深低于室内地坪较深时（>2m时），可考虑室内填土的有利作用，此时，应要求回填时先回填室内后回填室外（此项作用不大）。
9.配筋：地下室外墙为控制收缩及温度裂缝，水平筋间距不应大于150，配筋率宜取0.4%~0.5%（内外两侧均计入），有扶壁柱处应另增设直径8mm短钢筋，长度为柱宽加两侧各800mm，间距150mm（在原有水平分布筋之间加此短筋）10.其他：（1）无上部结构柱相连的地下室外墙，支撑顶板梁处不宜设扶壁柱，扶壁柱使得此处墙为变截面，易产生收缩裂缝，不设扶壁柱顶板梁在墙上按铰接考虑，此处墙无需设暗柱。
（2）地下室内外墙除了上部为框剪结构或外框架-内核心筒结构的剪力墙延伸者外，在楼层不需要设置暗梁，所有剪力墙在基础底板处均不需要设置暗梁。
（3）单层或多层地下室外墙，均可按单向板或连续单向板计算，最上层地下室楼层板处按铰支座，基础底板处按固端（4）窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连，其计算简图可根据窗井深度按三边连续一边自由，或水平多跨连续板计算，如按多跨连续板计算时，因为荷载上下差别大，可上下分段计算弯矩确定配筋。
【设计经验】地下室挡土墙的设计要点
地下室挡土墙的设计要点1.室外地面活荷载：一般可取10kN/m2，荷载较小时也可取5.0kN/m22.土侧压力系数：（1）一般可取静止土压力系数0.5；（2）考虑到支座处可认为无侧向位移，为静止土压力，跨中部分随着侧向位移的增大，逐渐趋向于主动土压力，我院综合取0.4，（3）地下室施工采用护坡桩时可取0.33.3.覆土重度：以前习惯取18，现在习惯取20，也有的院取19.4.砼强度：宜取C30,有利于控制裂缝。
5.外侧保护层：《全国民用建筑人防技术措施》3.6.2注4上规定保护层厚度：“地下室外墙迎水面有外防水层取30”；《防水规范》规定取50是直接取用前苏联的规定，不适用于一般的地下室结构。
6.裂缝限值：有外防水时取0.3mm，无外防水时取0.2mm7.调幅系数：不宜调幅太大，最多0.9,建议0.95。
8.考虑室内填土的有利作用：当基础埋深低于室内地坪较深时（>2m时），可考虑室内填土的有利作用，此时，应要求回填时先回填室内后回填室外（此项作用不大）。
9.配筋：地下室外墙为控制收缩及温度裂缝，水平筋间距不应大于150，配筋率宜取0.4%~0.5%（内外两侧均计入），有扶壁柱处应另增设直径8mm短钢筋，长度为柱宽加两侧各800mm，间距150mm（在原有水平分布筋之间加此短筋）10.其他：（1）无上部结构柱相连的地下室外墙，支乘顶板梁处不宜设扶壁柱，扶壁柱使得此处墙为变截面，易产生收缩裂缝，不设扶壁柱顶板梁在墙上按铰接考虑，此处墙无需设暗柱。
（2）地下室内外墙除了上部为框剪结构或外框架-内核心筒结构的剪力墙延伸者外，在楼层不需要设置暗梁，所有剪力墙在基础底板处均不需要设置暗梁。
（3）单层或多层地下室外墙，均可按单向板或连续单向板计算，最上层地下室楼层板处按铰支座，基础底板处按固端（4）窗井外侧墙顶部敞开无顶板相连，其计算简图可根据窗井深度按三边连续一边自由，或水平多跨连续板计算，如按多跨连续板计算时，因为荷载上下差别大，可上下分段计算弯矩确定配筋。
地下室侧壁设计
地下室侧壁设计：（壁厚 h=300mm,C30砼，HRB335级钢筋）（1）内力和配筋计算：静止土压力系数：K0=1-sinφ=0.658 （取回填土的内摩擦角为φ=20°）取回填土的浮容重：γ浮= 8.0 kN/m³1)垂直配筋计算：如图(1),(2)σ堆载= K0 q = 13.2 kN/m2σAK = K0 q +K0γ浮H1 + γ水H1= 13.2+0.658×8×3.0 + 10×3.0 = 59.0 kN/m2M AK =（σ土+σ水）H1²/15 +σ堆载H1²/8=45.8×3.3²/15 + 13.2×3.3²/8=47.03 kN·mM A =1.2×（σ土H1²/15 +σ堆载H1²/8）+1.4×σ水H1²/15=1.2×（15.8×3.3²/15 + 13.2×3.3²/8）+1.4×30×3.3²/15=60.44 kN·m计算得：A s = 830 mm²实配 14＠100（A S= 1539 mm²）ρ= A S/ bh0=1539/(1000×300)=0.51% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215%另一侧的最大弯矩：按如图（3）计算模式（ly/lx = 3.3/6.6 = 0.5）查表得，M C = 0.0262（1.2σ土+1.4σ水）H1²+0.0608（1.4σ堆载）H1²=0.0262×61.0×3.3²+0.0608×18.5×3.3²=27.25 kN·m实配 14＠150（A S= 1026 mm²）ρ= A S/ bh0=1026/(1000×300)=0.34% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215% 2)水平配筋计算：按如图（3）计算模式取不利跨（ly/lx = 3.3/5.1 = 0.65）查表得，水平柱边弯矩约为：M CK= 0.0453×45.8×3.3²+0.0923×13.2×3.3²= 33.0 kN·mM C= 0.0453×61.0×3.3²+0.0923×18.5×3.3²= 44.68 kN·m计算得：A s = 613 mm²实际水平配筋双层 12＠150（A S= 754 mm²）ρ= A S/ bh0=754/(1000×300)=0.25% >ρmin= 45f t/ f y = 0.215%（2）裂缝验算：[W] = 0.20 mm1）水平裂缝验算：M AK = 47.03 kN·mA S= 1539 mm²σSK = M AK/（0.87 h0 A S）=47.03×106/（0.87×270×1539）=130.1 MpaA te = 0.5bh = 0.5×1000×300 = 1.5×105 mm²ρte= A S/A te= 1539/ (1.5×105) = 0.0103ψ = 1.1-0.65×f tk/(ρteσSK)= 1.1-0.65×2.01/(0.0103×130.1) = 0.125取ψ= 0.2d eq= 14 mm由表8.1.2-1查得：αcr= 2.1W max=αcrψσSK(1.9C + 0.08 d eq/ρte)/E S= 2.1×0.2×130.1×(1.9×30 + 0.08×14.0/0.0103)/(2.0×105) = 0.045 mm水平裂缝宽度满足要求2）垂直裂缝验算：M CK = 33.0 kN·mA S= 754 mm²σSK = M K/（0.87 h0 A S）=33.0×106/（0.87×300×754）=167.7 MpaA te = 0.5bh = 0.5×1000×300 = 1.5×105 mm²ρte= A S/A te= 754/ (1.5×105) = 0.005取ρte=0.01ψ = 1.1-0.65×f tk/(ρteσSK)= 1.1-0.65×2.01/(0.01×167.7) = 0.32d eq= 12.0 mm由表8.1.2-1查得：αcr= 2.1W max=αcrψσSK(1.9C + 0.08 d eq/ρte)/E S= 2.1×0.32×167.7×(1.9×30 + 0.08×12.0/0.01)/(2.0×105) = 0.086 mm垂直裂缝宽度满足要求雨篷计算一、②~③×G雨篷雨篷板恒载：20mm厚水泥砂浆保护层0.02×17=0.34 kN/m板自重0.9×0.1×25+0.35×0.06×25/0.9=2.83 kN/m板底抹灰0.02×17=0.34kN/mg＝0.34+2.83+0.34＝3.51 kN/m活载：均布活荷载（最不利：水满布）q＝0.25×10＝2.5 kN/m施工或检修集中荷载 P＝1 kNM0＝0.5×（1.2g+1.4q）l2+1.4P l＝0.5×（1.2×3.51+1.4×2.5）×0.92+1.4×1×0.9＝6.9 kN·m 查表得，As = 429 mm2, 实配 10@130 (As = 604 mm2)雨篷梁梁截面240×650恒载：梁自重0.24×0.65×25＝3.9 kN/m墙自重4.5×2.95＝13.3 kN/m雨篷板传来3.51×0.9 =3.16 kN/m活载：雨篷板传来2.5×0.9 =2.25 kN/m,P＝1 kNM=1/8×[1.2×（3.9+13.3+3.16）+1.4×2.25]×6.02+1/4×1.4×1×6.0=132.7 kN·m 查表As=750mm2，实配 3 20 (As=941 mm2) 满足V=1/2×[1.2×（3.9+13.3+3.16）+1.4×2.25]×6.0+1.4=84.15 kNT＝0.5×Ml＝0.5×6.9×6.0＝17.7 kN·m查表As=808mm2，实配As=1570 mm2，满足二、D~F×⑦雨篷雨篷板同②~③×G雨篷雨篷梁梁截面240×880恒载：梁自重0.24×0.88×25＝5.28 kN/m墙自重4.0×2.72＝11.0 kN/m雨篷板传来3.51 kN/m活载：雨篷板传来q＝2.5 kN/mP＝1 kNM=1/8×[1.2×（5.28+11.0+3.51）+1.4×2.5]×6.92+1/4×1.4×1×6.9=200.0 kN·m 查表As=692 mm2，实配 3 20 (As=941 mm2) 满足V=1/2×[1.2×（5.28+11.0+3.51）+1.4×2.5]×6.9+1.4=115.2 kNT＝0.5×Ml＝0.5×6.9×6.6＝22.77 kN·m查表As=808mm2，实配As=1570 mm2，满足1#楼梯TB1-1 b×h=280×162板厚h=2320/30 取80mm1/cosα=1.156踏步0.5×0.162×0.28×25/0.28=2.025kN/m斜板1.156×0.08×25=2.31kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(2.025+2.31+2.0)+1.4×3.5=12.5kN/mM=1/8ql2=1/8×12.5×2.322=8.4kN.m选 12@150TB1-2 b×h=280×162板厚h=3920/30 取140mm1/cosα=1.156踏步0.5×0.162×0.28×25/0.28=2.025kN/m斜板1.156×0.14×25=4.05kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(4.05+2.025+2.0)+1.4×3.5=14.59kN/mM=1/8ql2=1/8×14.59×3.922=28.02kN.m选 12@100TB1-3 b×h=280×150板厚h=3920/30 取140mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.14×25=4.03 kN/m装修2.0kN/m活载3.5 kN/mg=1.2×(4.03+1.875+2.0)+1.4×3.5=14.39kN/mM=1/8ql2=1/8×14.39×3.922=28 kN.m选 12@100PTB1-1 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×3.5=9.7kN/mM=1/8ql2=1/8×9.7×1.682=3.42kN.m选 8@130TL1-1 200×350梯板传来14.57×3.92×0.5=28.6 kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15 kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62 kN/mg=28.6+8.15+1.62=38.37 kN/mM=1/8ql2=1/8×38.37×3.62=62.13 kN.mV=1/2ql=0.5×38.37×3.6=69.03 kN选2 16 ; 3 20 8@1502#楼梯TB2-1 同TB1-1TB2-2 同TB1-2TB2-3 ,TB2-4 同TB1-3TB2-5 b×h=280×150板厚h=3080/30 取110mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.11×25=3.168 kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(3.168+1.875+2.0)+1.4×2.5=12.13kN/mM=1/8ql2=1/8×12.13×3.082=14.38 kN.m选 12@150PTB2-1 h=80mmg=1.2×(0.1×25+1.5)+1.4×3.5=9.7kN/mM=1/8ql2=1/8×9.7×1.72=3.5kN.m选 8@130TL2-1 200×350梯板传来14.59×3.92×0.5=28.6kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=28.6+8.15+1.62=38.37kN/mM=1/8ql2=1/8×38.37×3.62=62.16 kN.mV=1/2ql=0.5×38.37×3.6=69.1kN选2 16 ; 3 20 8@150TL2-2 200×350梯板传来12.13×3.08×0.5=18.68kN/m平台板传来9.7×1.68×0.5=8.15kN/m梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=18.68+8.15+1.62=28.45kN/mM=1/8ql2=1/8×28.45×3.62=46.1 kN.mV=1/2ql=0.5×28.45×3.6=51.21kN选2 16 ; 3 16 8@1503#楼梯TB3-1 b×h=280×150板厚h=1760/30 取80mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.15×0.28×25/0.28=1.88kN/m斜板1.135×0.08×25=2.27kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(1.88+2.27+2)+1.4×2.5=10.88kN/mM=1/8ql2=1/8×10.88×1.762=4.2kN.m选 8@100TB3-2 b×h=280×150板厚h=2520/30 取100mm1/cosα=1.135踏步0.5×0.150×0.28×25/0.28=1.875kN/m斜板1.135×0.10×25=2.84 kN/m装修2.0kN/m活载2.5 kN/mg=1.2×(2.84+1.875+2.0)+1.4×2.5=9.67kN/mM=1/8ql2=1/8×9.67×2.522=7.68kN.m选 8@100TB3-3 同TB3-2TB3-4 同TB2-5PTB3-1 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×2.5=8.3kN/mM=1/8ql2=1/8×8.3×1.362=1.92kN.m选 8@130PTB3-2 h=80mmg=1.2×(0.08×25+2)+1.4×2.5=8.3kN/mM=1/8ql2=1/8×8.3×1.722=3.07kN.m选 8@130TL3-1 200×350梯板传来9.67×3.08×0.5=14.9kN/m平台板传来8.3×1.36×0.5=5.65梁自重1.2×0.2×（0.35-0.08）×25=1.62kN/mg=14.9+5.65+1.62=22.17kN/mM=1/8ql2=1/8×22.17×3.02=24.9 kN.mV=1/2ql=0.5×22.17×3.0=33.25kN选2 16 ; 3 16 8@150荷载计算1）恒荷载计算上人种植屋面：50厚覆土层18×0.5=9 KN/㎡40厚C25刚性防水层25×0.04=1 KN/㎡铺油毛毡隔离层一道0.25 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡25厚挤塑泡沫成品保温层0.5×0.025=0.125 KN/㎡35#SBS改性沥青防水卷材防水层一道0.01 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡130厚钢筋混凝土板25×0.13=3.25 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计16.0 KN/㎡非上人屋面：20厚1:2水泥砂浆（编织钢丝网片一道）20×0.02=0.4 KN/㎡35#SBS改性沥青防水卷材防水层一道0.01 KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/㎡防水涂膜一道0.1KN/㎡1:6水泥焦渣建筑找坡14×0.072 =1.008KN/㎡120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡合计 6.0 KN/㎡楼面：花岗岩面层10厚（20厚1：2.水泥砂浆找平）28×0.03=0.84 KN/㎡110厚钢筋混凝土板25×0.11=2. 75 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计 4.18 KN/㎡，取4.5 KN/㎡卫生间：防滑地砖面层10厚（20厚1：2.5水泥砂浆找平）28×0.03=0.84 KN/㎡1：2防水砂浆向地漏找坡20×0.02=0.04 KN/㎡防水涂膜一道0.1KN/㎡100厚钢筋混凝土板25×0.10=2.5 KN/㎡20mm厚板底抹灰17×0.02=0.34 KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25 KN/㎡合计 4.07 KN/㎡，取4.5 KN/㎡墙身：240粘土多孔砖外围护墙 4.5 KN/m190粘土多孔砖外围护墙 3.8 KN/m190Mu10砼空心砌块墙 3.0 KN/m120实心砖墙 3.0 KN/m 2）活载取值按《建筑结构荷载规范》 GBJ 5009-2001。
挡土墙设计方案
挡土墙设计方案挡土墙是用于抵御土壤侧向力和控制土壤侵蚀的结构。
在土木工程领域，挡土墙常被广泛应用于建筑物的基础工程、道路和铁路的边坡工程，以及水利和防洪工程中。
本文将介绍挡土墙的设计原则和常见的挡土墙类型，帮助读者了解挡土墙的设计方案。
设计原则：1. 地质条件分析：在设计挡土墙之前，需要对工地的地质情况进行详细的分析和调查。
了解土壤类型、土壤压力、地下水位、地震状况等因素，以便根据实际情况制定合理的设计方案。
2. 承载能力计算：挡土墙需能够承受土壤的侧压力和垂直荷载，所以在设计时需要进行承载能力的计算。
确定墙体的尺寸、墙体材料的选择等关键参数。
3. 排水设计：挡土墙背后的排水系统是一个重要的设计因素。
通过合理设计的排水系统，可以防止水压力过大，减少墙体沉降和破坏的风险。
4. 墙体稳定性分析：挡土墙的稳定性是设计的关键问题。
通过对墙体的稳定性进行分析，识别并解决可能存在的问题，确保墙体在使用寿命内保持稳定。
常见的挡土墙类型：1. 重力挡土墙：重力挡土墙是一种基于重力原理的结构，通过自身的重量抵抗土壤侧压力。
其适用于土体稳定的场地和较小的挡土高度。
2. 反映挡土墙：反重力挡土墙是通过墙后填料的水平力和土壤重力之间的平衡来抵抗土壤侧压力。
其适用于较高挡土高度或较软土壤条件下的工程。
3. 框架挡土墙：框架挡土墙是由一系列水平和垂直的支撑构件组成的结构，通过构件的刚度和强度来抵抗土壤侧压力。
其适用于较高挡土高度和较复杂地质条件的工程。
4. 土工格栅挡土墙：土工格栅挡土墙是一种由土工筋和土工布组成的柔性结构，通过土工格栅的拉力来抵抗土壤侧压力。
其适用于软土地基和抗震设计要求较高的工程。
总结：挡土墙设计方案涉及到地质条件分析、承载能力计算、排水设计和墙体稳定性分析等关键因素。
设计人员需要充分了解工程要求和条件，选择合适的挡土墙类型，并根据实际情况进行详细的设计。
通过科学合理的设计方案，可以确保挡土墙在使用寿命内稳定可靠地发挥作用，并对土地资源的保护和利用起到重要的作用。
地下室挡土墙结构设计论述与实践
随着我国城市化的快速发展，超大地下室随处可见，地下室挡土墙单边长度常达上百米、几百米，大大超过规范规定的挡土墙伸缩缝最大间距。由于现代水泥强度等级高、拌和流动性大，为满足泵送、免振等工艺，混凝土的组分变化造成体积收缩增加，产生拉应力；混凝土早期水化热或施工及使用期间温差，产生膨胀或收缩，产生约束应力。随挡土墙长度增加上述间接作用应力累积，大大超过混凝土抗拉强度。采取的后浇带等措施仅能部分减少早期应力，而后期应力要靠墙自身抵抗。在内外墙（柱）交接处、墙转角处，由于刚度大约束强更易开裂。地库与主楼交接处刚度变化大，可能的沉降差产生内应力，叠加前述间接作用应力而更易开裂。
相较于上部结构构件，地下室挡土墙结构设计常不被重视，有时发现设计人员欠认真分析，造成不必要的浪费或留下工程安全隐患。
1、地下室挡土墙计算简图与荷载
1.1挡土墙计算简图及支座
地下室挡土墙为竖向放置的板单元，对单、多层地下室，设计中常取1米宽板带计算。
地下室挡土墙顶端、底端、中间楼层的支座约束常分别简化为铰接、固端、连续支座，但实际设计中往往上述支座类型常会变化，应分析各约束对地下室挡墙的约束能力大小，采用符合实际的对应支座计算。地下室顶板为无梁楼盖或有梁大板，顶板厚度接近甚至超过地下室挡墙厚度时，则地下室顶板为地下室挡土墙顶端的半固定或固定支座。当地下室底板为防水板、刚性地坪，底板厚度相对挡土墙厚度较薄时，则地下室底板只能视为挡土墙底端的半固定或铰接支座。实际工程中应重点把握支座对挡土墙的相对约束刚度大小，采取符合实际的约束计算。
1.2挡土墙荷载
地下室挡土墙受平面外水平向的土压力、水压力、墙顶超载及地面活荷载等引起的侧压力，墙顶受地下室顶板、上部结构传来的竖向荷载。挡土墙土压力，一般可按静止土压力计算。挡土墙侧压力计算可以采用水土分算的原则，地下水以下土取浮重度。静止土压力系数K0与土的性质、土的密实度等因素有关，通常情况下，砂土K0可取0.3～0.5，粘性土可取0.45～0.7，当地下室施工采用护坡桩或连续墙支护时，静止土压力系数可以适当折减，无可靠经验时可取0.35。地下水位随季节变化时，地下水应按活荷载，取相应活荷载分项系数γQ=1.5；而地下水水头常年较稳定时，地下水应取最高水头，按恒载计算，取相应恒载分项系数γG=1.3。
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地下室外墙计算结果
遵循规范1：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算）
土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度 Wmax=0.2mm，堆载 P=40kN/m*m, c=25mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=4.1m 混凝土强度：C35,纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：上支座跨中下支座
M= -62.4 35.6 -78.7
As= 686 386 872
裂缝验算结果：
上支座跨中下支座
M= -54.8 31.6 -70.2
As= 928 535 1250
928
1
—1250
裂缝验算（无人防荷载）单位:
1地下室侧壁设计
在地下室侧壁设计时，采用水土分算。
地下水位算至H=50.00; 土压力按静止土
压力计算。
土的有效重度丫 =10kN/m3，土压力系数取静止土压力系数 K=1-sin ，根据《深基坑工程设计施工手册》的84页，压实的残积粘土取 K=0.50。
为考虑侧壁与
基坑支护间的填土引起的侧压力，地下室侧壁全高考虑地下室室外活载（5kN/m2）引起的侧压力。
同样，该侧压力采用静止土压力系数K=0.50。
因为需要控制侧壁外侧的裂缝宽度为[w ma>]=0.2mm，所以侧壁的配筋由裂缝宽度验算控制而不是由强度控制，故以下的计算均仅计算结构受力的标准组合。
P = 40kN/m*m
H = 4. 05ni r- 18.
0kN/m*3 4>= 30.0
度c 5. OkN/m'2
第
下
地
Mi
璃
fc
fy
U
n
高
厚
-
V
1
4
=300[llEli
C35
360X/mm_2
1.CB1设计
地下室结构简图
2. CB1a设计
地下室外墙计算结果
遵循规范1:《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算）
土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度 Wmax=0.2mm,堆载 P=40kN/m*m, c=25mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=4.1m 混凝土
强度：C35,纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
上支座跨中下支座
M= 0.0 53.7 -109.9
As= 0 588 1237
裂缝验算结果：
上支座M= 0.0 跨中
47.3
下支座
-97.
6
As= 0 800 2030 P = 40kN/m*tti
裂缝验算（无人防荷载）单位：
mni'2/iTj
3. CB2设计
地下室外墙计算结果
遵循规范1：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算）
土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度Wmax=0.2mm，堆载P=95kN/m*m, c=25mm 土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=2.4m 混凝土强度：C35,纵筋fy=360MPa
地下室结构简图
上支座跨中下支座
M= 0.0 27.7 -52.2
As= 0 299 570
裂缝验算结果：
上支座跨中下支座
M= 0.0 23.7 -44.9
As= 0 401 760
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
P 二95kN/m*m
14 4 /I
也下第1层誉髙H = 2.
35m 啬厚h 二300nini c
二C35 y 二360N/nwn^2
H 二2. 35m r二l&0kN/V3
4>= 30. 0度c 二5.0kN/nT2
I
±
i
f
地下室结构简图
4. CB3设计
地下室外墙计算结果
遵循规范1:《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算）
土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度 Wmax=0.2mm,堆载 P=28kN/m*m, c=25mm
土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=4.7m 混凝土
强度：C35,纵筋fy=360MPa
上支座跨中下支座
M= 0.0 66.0 -138.7
As= 0 727 1586
裂缝验算结果：
上支座跨中下支座
M= 0.0 58.8 -124.5
As= 0 995 2702
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
一^760
裂缝验算（无人防荷载）
单位:mm*2/m
P 二28kX/ni*m 4. CB4设计 1.车道板最低端:
地下室外墙计算结果
遵循规范1:《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算）
土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度 Wmax=0.2mm,堆载 P=10kN/m*m, c=25mm 土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=3.6m 混凝土强度：C35,纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
M=
As=
上支座跨中下支座
0.0 0.0 -100.9
0 0 1131
裂缝验算结果：
上支座
M= 0.0
跨中下支座
0.0
-84.
8
As= 0 0 1620
第 2层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=2.3m 混凝土
强度：C35,纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
M=
As=
上支座
-100.
9
1131
跨中下支座
14.5 8.5
155 90
4. CB3设计裂缝验算（无人防荷载）
单位：
裂缝验算结果：
上支座跨中下支座
M=
-84.
8
11.8 4.6
As= 1620 199 78
P 二 10k\/ni+n)
地卜第1层 层高H 二 3. 58m 墙厚h 二 300mm fc = C35 fy = 360N/m"2
地下第—2貝 层高H = 2. 27m 墙厚 h
= 3OUnim fc 二 C35 句二 36(«/皿1
地下室结构简图
H 二 5F55m r= 18.
0kN/m"3 4= 30.0 度 c - 5, OkN/m 2 衣琏握昇\尢人叨何秋丿 单位：mm 2/in
2.车道板最高端：
地下室外墙计算结果
遵循规范1:《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
计算方法：一维杆件有限元法。
水土压力模式：静止土压力（水土分算） 土压力分项系数=1.2,水压力分项系数=1.0
裂缝宽度 Wmax=0.2mm,堆载 P=10kN/m*m, c=25mm 土层分布及力学性能详地下室结构简图。
第 1层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=3.6m 混凝土强度：C35,纵筋fy=360MPa
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
上支座 跨中 M= 0.0 0.0 As=
裂缝验算结果：
上支座
M= 0.0 As=
下支座
-100.9 1131
跨中
下支座 0.0 -84.8 0
1620
第 2层外墙,墙厚h= 300mm,层高L=2.3m 混凝土强度：C35,纵筋fy=360MPa
上支座 跨中 下支座
M= -100.9 14.5 8.5 As= 1131 155 90
裂缝验算结果：
上支座
跨中 下支座 M= -84.8 11.8
4.6 As= 1620 199 78
无人防组合强度计算结果（最小配筋率Umin=0.20%）：
P - 10kN/in*m
地下第1层层高
H = 1.80m 墙厚h
= 300nim fc =
C35
层ooommm • o / 24 350N ==36
第 H h c 3
下
高厚_-=
地层墙fcfy
H = 5755in r= 18. OkN/m'3 <t>= 30.0 度 c = 5.
OkN/nf 2
地下室结构简图
177
1821
裂缝验算（无人防荷载） 单位：mm"2/m。