钢管轴向承载力计算表
钢筋混凝土轴心受力构件承载力计算
图5.3
5.2.2 轴心受拉构件承载力计算
5.2.2.1 截面形式
轴心受压柱以方形为主，也可选用矩形、圆形或 正多边形截面；柱截面尺寸一般不宜小于 250mm×250mm，构件长细比应控制在l0/b≤30、 l0/h≤25、l0/d≤25。
此处l0为柱的计算长度，b为柱的短边，h为柱的 长边，d为圆形柱的直径。
l0 垂直排架方向 有柱间支撑 无柱间支撑
1.2H
1.0H
1.0H
1.2H
有吊车房屋 柱
上柱 下柱
2.0Hu 1.0Hl
1.25Hu 0.8Hl
1.5Hu 1.0Hl
露天吊车柱和栈桥柱
2.0Hl
1.0Hl
—
表5.3 框架结构各层柱的计算长度
楼盖类型 现浇楼盖 装配式楼盖
柱的类别 底层柱
其余各层柱 底层柱
图5.5 柱中箍筋的构造要求
5.2.3 配有普通箍筋轴心受压柱的承载力计算
根据构件的长细比（构件的计算长度l0与构件截 面回转半径i之比）的不同，轴心受压构件可分为短柱 （对矩形截面l0/b≤8,b为截面宽度）和长柱。
5.2.3.1 试验研究分析
钢筋混凝土短柱经试验表明：在整个加载过程 中，由于纵向钢筋与混凝土粘结在一起，两者变形 相同，当混凝土的极限压应变达到混凝土棱柱体的 极限压应变ε0=0.002时，构件处于承载力极限状态， 稍再增加荷载，柱四周出现明显的纵向裂缝，箍筋 间的纵筋向外凸出，最后中部混凝土被压碎而宣告 破坏（图5.6）。因此在轴心受压柱中钢筋的最大压 应变为0.002，故不宜采用高强钢筋，对抗压强度高 于400N/mm2者，只能取400N/mm2
【例5.2】某现浇多层钢筋混凝土框架结构，底层中柱按轴
JGJ 128-2000 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范
建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ 128－2000中华人民共和国建设部 2000-12-1关于发布行业标准《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》的通知建标[2000]223号根据建设部《关于印发一九八九年工程建设专业标准规范制订、修订计划的通知》（[89]建标计字第8号）的要求，由原哈尔滨建筑大学主编的《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》，经审查，批准为行业标准，其中3.0.4，6.2.2，6.2.4.1，6.5.4。
6.8.1，7.3.1.4，7.3.1.5，7.3.2.1，7.3.3.1，7.5.4.4，7.5.4.5，7.5.4.6，8.0.1，8.0.2，8.0.3，8.0.5，8.0.7，8.0.10，9.4.3.6为强制性条文。
该标准编号为JGJ128-2000，自2000年12月1日起施行。
本标准由建设部建筑安全标准技术归口单位北京中建建筑科学技术研究院负责管理，由现哈尔滨工业大学负责具体解释，建设部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版。
中华人民共和国建设部二000年十月十一日前言根据建设部[89]建标计字第8号文的要求，标准编制组在广泛调查研究、认真总结实践经验、参考有关国际标准和国外先进标准，并广泛征求意见的基础上，制定了本规范。
本规范的主要技术内容是：1 总则；2 术语、符号；3 构配件材质性能；4 荷载；5 设计计算；6 构造要示；7 搭设与拆除；8 安全管理与维护；9 模板支撑与满堂脚手架。
本规范由建设部建筑安全标准技术归口单位北京中建建筑科学技术研究院归口管理，授权由主编单位负责具体解释。
本标准主编单位是：哈尔滨工业大学（地址：哈尔滨市南岗区西大直街66号原哈尔滨建筑大学463信箱，邮政编码：150006）。
本标准参加单位是：上海市建筑施工技术研究院汕头国际脚手架公司北京利建模板公司无锡市远东建筑器材公司本标准主要起草人是：徐崇宝潘鼐那路张铁铮张良杰顾鸿炯郑秋平张爱茹高维成金怡宁仁岐杨卫东1 总则1.0.1 为了在门式钢管脚手架的设计与施工中，贯彻执行国家有关安全生产的法规，做到技术先行、经济合理、安全适用，制定本规范。
轴心受力构件的截面承载力计算
l0/b=8~34
l0与构件两端支承条件有关：
两端铰支 l0= l，
两端固支 l0=0.5 l
一端固支一端铰支 l0=0.7 l
一端固支一端自由 l0=2 l
《规范》采用的ψ值根据长细比l0/b查表3-1
01
03
02
04
05
06
长细比l0/b的取值
实际结构中的端部支承条件并不好确定，《规范对排架柱、框架柱的计算长度做出了具体规定。
当柱截面短边大于400mm、且各边纵筋配置根数超过多于3根时，或当柱截面短边不大于400mm，但各边纵筋配置根数超过多于4根时，应设置复合箍筋。
对截面形状复杂的柱，不得采用具有内折角的箍筋 ?
1
2
3
4
5
四、箍 筋
内折角不应采用
内折角不应采用
复杂截面的箍筋形式
钢筋混凝土构件由两种材料组成，其中混凝土是非匀质材料，钢筋可不对称布置，故对钢筋混凝土构件，只有均匀受压(或受拉)的内合力与纵向外力在同一直线时为轴心受力，其余情况下均为偏心受力。在工程中，严格意义上轴心受压不存在，所谓的轴压构件或多或少的都存在偏心。
从经济、施工及受力性能方面考虑（施工布筋过多会影响混凝土的浇筑质量；配筋率过大易产生粘结裂缝，突然卸荷时混凝土易拉裂），全部纵筋配筋率不宜超过5%。全部纵向钢筋的配筋率按r =(A's+As)/A计算，一侧受压钢筋的配筋率按r '=A's/A计算，其中A为构件全截面面积。
三、纵向钢筋
1
柱中纵向受力钢筋的的直径d不宜小于12mm，且选配钢筋时宜根数少而粗，但对矩形截面根数不得少于4根，圆形截面根数不宜少于8根，不得少于6根，且应沿周边均匀布置。
钢管结构支管承载力计算表格
钢管结构支管承载力计算一：X 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj54.83641kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N tpj N t pj =1.5N c pj =82.254608kN()=·-=f t N n pj c 2sin 81.0145.5y qb二：T 型和Y 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj62.69693kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pj当β≤0.6时，N t pj =1.4N c pj =87.77571kN 当β>0.6时，N t pj =(2-β)N c pj =79.7961kN 12=÷øöçèæ=f t t d N d n pj c 22.0sin 12.y yq三：K 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545支管间隙a=10(a<0时，取a=0）参数ψa=0.942091主管与受压支管夹角θc=45°主管与受压支管夹角θt=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj59.06624kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pjN t pj =(sin θc/sin θt)*N c pj =59.06624kN 注：①0.2≤β≤1.0，ds/ts ≤50,θ≥30°②当d/t>50时，取d/t=50=÷øöçèæ=f t t d N a d n pj c 22.0sin 12.12y y yq。
脚手架承载力计算
脚手架承载力计算规范规定：当在双排脚手架上同时有 2 个及以上操作层作业时，在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超出㎡（只要要考证这个就好）一)基本荷载值钢脚手板： m2施工人员资料荷载： m2脚手杆自重：m2（二）纵横向水平杆计算MGK=M2*24=MQK=*8=M=+ ∑MQK=*+*=W=σ=M/W=*106 / （ *103 ） =MM2<f=205N/MM2知足规范要求。
(三 )扣件抗滑移承载力计算R=（++） *2=<RC=8KN知足规范要求。
（四）立杆计算1、立杆轴向力设计值：N=（ NG1K+NG2K） +∑ NQK+=（ +）+*+=2、立杆计算长度l0=kuh=**=λ0=l0/i=*100cm/=1533、由风荷载设计值产生的立杆段弯距：MW=**la*h2 /10=*****10=4、稳固性计算：N/ φ A+MW/W=6410/ （ *452 ） +*105/*103=+30=mm2<f=205N/mm2知足规范要求。
（五）连墙件计算预埋φ 14 钢筋， fy=210 N/mm2 ，φ 14 圆钢抗拉能力：2π r2× fy=>N2=知足要求，但要保证预埋环有足够的锚固长度。
锚固筋可按层高设置每米设置一道，水平方向每 5 米设置一道，如板内无上皮筋处应加设附带钢筋，防备板面裂痕。
（六）脚手架基础外脚手架基础要求坐落在原自然地面，无需再进行验算，要求脚手架立杆底部铺垫密实，按要求加设扫地杆。
脚手架承载力的计算落地脚手架计算实例（一）(2009-03-13 10:16:37)标签：外脚手架计算实例技术分类：施工技术与管理落地脚手架计算实例1.脚手架参数一、双排脚手架搭设高度为米，米以下采纳双管立杆，米以上采纳单管立杆；采纳的钢管类型为Φ48×；搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大小横杆的步距为米；内排架距离墙长度为米；脚手架沿墙纵向长度为290 米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；横杆与立杆连结方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采纳两步三跨，竖向间距米，水平间距米，采纳扣件连结；连墙件连结方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值: kN/m2 ；脚手架用途 :构造脚手架；同时施工层数 :1 层；3.风荷载参数本工程地处北京市，基本风压为kN/m2 ；风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆蒙受的构造自重标准值(kN/m2): ；脚手板自重标准值(kN/m2): ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2): ；安全设备与安全网(kN/m2): ；脚手板铺设层数 :1；脚手板类型 :冲压钢脚手板；栏杆挡板类型: 栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2): ；5.地基参数地基土种类 :素填土；地基承载力标准值(kN/m2): ；立杆基础底面面积(m2):；地面广截力调整系数 : 。
钢管桩桩长的计算(9米宽)
一、计算过程及说明5.3.3 摩擦桩的单桩轴向受压承载力容许值【Ra】，可按下式计算： u-桩身周长（m）；本桥u=3.1416A p -桩端截面面积（m 2),对于扩底桩，取扩底截面面积本桥A P =3.1415926X D 2/4 =0.7854桩径=1（m）n-土层的层数，l i -承台底面或局部冲刷线一下各层土的厚度（m），扩孔部分不计q ik -与l i 对应的各层土与桩侧的摩阻力标准值（KPa），宜采用单桩摩阻力试验值， 当无试验条件时，按本规范5.3.3-1选用2130.39(KN)-桩端处土的承载力基本容许值（KPa），按本规范3.3.3条确定本桥800m 0-清底系数，按本规范5.3.3-3条确定0.7λ-修正系数0.70.65h-桩端的埋置深度（m），对于有冲刷的的桩基，埋深由一般冲刷线起算，对无冲刷的桩基本桥所采用值的表格=本桥m 0=桩端为透水性土时，本桥λ=桩端为不透水性土时，本桥λ=[][][])3(0(22121-+=+=∑=h fa u Ra r k m q q A l q rrP i ni rk λlqin i rku ∑=121[]0fa []=0fa埋置深度由天然地面线或实际开挖后的地面线起算，大于40米，按40米计算本桥冲刷深度=4.7本桥埋置深度h=17.3本桥K 2深度=2本桥r 2深度=10q r -桩端处土的承载力容许值（KPa），当持力层为砂土，碎石土时，若计算值超过下列值494.13本桥采用的q r =450.00【Ra】-单桩轴向受压承载力容许值（KN)，【Ra】=2483.8216（KN)二、桩长的计算及结果700（KN）17.3（米）r 2-桩端以上各土层的加权平均重度（KN/m 3）宜采用：粉砂1000KPa，细砂1150KPa，中砂，粗砂，砾砂1450KPa，碎石土2750KPa桩长的采用单桩顶垂直轴力【N】=22初步拟定桩长L=k 2-容许承载力随深度的修正系数，根据桩端持力层土类按按本规范3.3.4条确定[][]=-+=)3(0(22h fa r k m q rλ的桩基值超过下列值353.27211345.298。
1门式作业脚手架自重产生的轴向力NG1k计算
一、N G1k 、N G2k 、N Qik 计算举例1）门式作业脚手架自重产生的轴向力N G1k 计算门架规格MF1219，按标准搭法（跨距按1.83m 计，水平加固杆按φ42计），每步架高内的构配件及其重量为：门架 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 0.04×2=0.08 kN 水平架（每5步4设） 0.165×4/5=0.132 kN 旋转扣件每个跨距内8个 8×0.0145/5=0.023 kN 水平加固杆（每4步设2根） 1.83×0.0243×2/5=0.018 kN 脚手板2块（每5步1设） 0.184×2×1/5=0.074 kN 连接棒 2个 0.006×2=0.012 kN 锁 臂 2副 0.0085×2=0.017 kN 合 计 0.58 kN 每米高脚手架自重： 0.2971.950.58G 1k ==N kN/m 2）剪刀撑、附件产生的轴向力N G2k 计算剪刀撑采用φ42mm×2.5mm 钢管，钢管重为0.0243kN/m ，剪刀撑按4步4跨距设置，则每跨距宽度内：因为 066.183.1495.14=⨯⨯=αtg 684.0cos =α 钢管重： 130.00243.0684.083.12=⨯⨯kN 扣件每跨距内直角扣件1个，旋转扣件2个；扣件重： （1×0.0135+2×0.0145）=0.043kN每米高脚手架的剪刀撑重：022.095.14043.0130.0=⨯+kN/m 附件重，按采用立网全封闭，每5步架加栏杆一道、挡脚板一道、栏杆挡脚板采用φ42mm×2.5mm 钢管及3个扣件，安全网每跨距内每米高重量：0.02×1.83=0.037kN/m （本例采用的立网重为0.02 kN/m 2）. 栏杆、挡脚板重：018.095.1530135.00243.0383.1=⨯⨯+⨯⨯kN/m ，所以0.0770.0180.0370.022G2k =++=N kN/m3）施工荷载产生的轴向力N Qk 计算1.831.22k k Qk ⨯⨯==Q bl Q N式中：Q k ——操作层上的施工荷载标准值。
JGJ130-2011_建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：w k=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为： w k=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;表4.3.1荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
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截面类别 a1 a2 a3
k
λ n ≤0.215
稳定系数φ
a类
0.41 0.98 0.152 长细比 6.800524 1.0024586 0.99780835 0.9978083 1.002910877
/
b类
0.65 0.96 0.3 屈服强 235 0.99227928 0.99652544 0.9965254 1.013312234
2636 kg
使
用
说
4、输入钢管材质屈服强度。
明 如：Q235为235，Q345为345，
如其它材质名不含数字，
则需查出所用材质的屈服强度。
Q235安全系数 =2
销抗剪断 (KN)
14864.76
kg 1516206
Q235安全系数
销抗剪断 (KN)
kg
=2
#VALUE! #VALUE!
Q345
19386.36 1977409
λn
0.07311 0.94024359 0.99278361 0.9927836 1.070063928
1.41193015
0.710159675
/ /
λ n ＞0.215
/ / / / / /
长度 L 外径 壁厚t 小径 d D/4
d/D
(d/D)^2 1+(d/D)^2 sqrt[1+(d/ 回转半径i
/
c λn≤ 类 λn＞
0.73
0.90 0.595 1.21 0.302
弹性模 206000
中间计算值
0.95484753 0.99609780 0.9960978 1.24342550
1.053500911 0.80702984
/ /
d λn≤ 类 λn＞
1.35
0.86 1.37
0.915 0.432
38.763711 KN
承载力(KN)
#VALUE! KN
#VALUE! KN
31.010969 KN
承载力(KN)
#VALUE! KN
#VALUE! KN25.8424739 NhomakorabeaKN
承载力(kg)
#VALUE! kg
#VALUE! kg 3954 kg 承载力(kg) #VALUE! kg #VALUE! kg 3163.119 kg 承载力(kg) #VALUE! kg #VALUE! kg
140 60 1.8 56.4 15 圆
0.94
0.8836
1.8836 1.372443 20.58664616
管
类 屈服强度 大半 R平 小半径 r平方 大圆面积
小圆面积
截面面积=大 有侧孔截面面
手动输入截面面积
f 235
径R 30
方 900
r 28.2
795.24
2827.43
2498.3201
57735 1
斜边/邻边 6 10
100000 1
一般出口 daka
开平方 平方
求开方值 4
求平方 9
根号 16
底数 3
Q345
#VALUE! #VALUE!
单位：N/mm²
Q235
屈服 235
Q345
345
T6061铝合金 270
物理性能
抗剪 抗拉压弯 抗拉
263 190
375
343
490
304
平面抗压 320
2012.10.02 制作于博高
抗拉： T6061铝合金
屈服：
310 Mpa 276 Mpa
1Mpa=
0.98 N/mm²
32圆9.-1小1圆325
积 328.9464
0
343
79
13
大扇形 大扇 大三
大弦S
夹角 形S 角S
180 141 0.00 1413 小扇形 小扇 小三 小弦S 180.00 124 0.00 1248
在黄色方格内填上数据，则
1、输入钢管受力两端长度，
若钢管由多段管串联组合，
使
则要分段计算，以受力最低段
2、输入钢管外径，
用
3、输入钢管最小截面壁厚，
说
明
单位 mm
长度 L 外径D 壁厚 t 侧面孔径 d 屈服强度f
单位 ：mm
140 60 1.8 0 235
销直径
单位 ：mm
12
安全系数=2
承载力(KN) #VALUE! KN
不规则截面
安全系数=2.5 不规则截面
安全系数=3 不规则截面
#VALUE! KN
最大承载力：N=φfA φ通过λ所得 λ=L/{(D/4)*sqrt[1+(d/D)^2]} 回转半径公式：i=（D/4）*sqrt(1+(d/D)^2)
正弦 余弦 正切 余切
求值 0.5 0.5 1 1
角度 30 60 45 45
反正弦
求角度 30
对边 3
反余弦
60
5
反正切 反余切
29.9999884 45