兰州理工大学,西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心简介
山区机场粉质粘土高填方地基处理方法

山区机场粉质粘土高填方地基处理方法朱彦鹏;汪国栋;来春景;杨校辉;包泽学【摘要】为了采用合理、经济的方法对山区某粉质粘土高填方机场地基进行处理,减小工后沉降,通过比选山区机场常用地基处理方法:振动碾压法、冲击碾压法以及强夯法,确定强夯法为适用于本机场地基处理的最优方法.通过现场强夯试验区不同夯击能(1,2,3,4 MN· m)进行强夯处理对比试验,根据地基处理前后物理力学参数和处理效果分析,确定夯击能为2MN·m,点距4m为该工程的合理加固参数.【期刊名称】《兰州理工大学学报》【年(卷),期】2015(041)001【总页数】5页(P117-121)【关键词】机场;地基处理;强夯【作者】朱彦鹏;汪国栋;来春景;杨校辉;包泽学【作者单位】兰州理工大学甘肃省土木工程防灾减灾重点实验室,甘肃兰州730050;西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心,甘肃兰州730050;兰州理工大学甘肃省土木工程防灾减灾重点实验室,甘肃兰州730050;西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心,甘肃兰州730050;兰州理工大学甘肃省土木工程防灾减灾重点实验室,甘肃兰州730050;西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心,甘肃兰州730050;兰州理工大学甘肃省土木工程防灾减灾重点实验室,甘肃兰州730050;西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心,甘肃兰州730050;兰州理工大学甘肃省土木工程防灾减灾重点实验室,甘肃兰州730050;西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心,甘肃兰州730050【正文语种】中文【中图分类】TU472山区机场的地基处理方法,主要有振动碾压法、冲击碾压法和强夯法3种.具体操作时,可根据各地区的地质条件不同,单独或组合使用.振动碾压是通过重型振动压路机,由牵引车带动非圆形轮滚动,多边形滚轮的大小半径产生位能落差与行驶的动能相结合,沿地面对土石材料进行静压、搓揉、冲击的连续冲击碾压作业,形成高振幅、低频率的冲击压实原理.冲击碾压通过压路机在工作中,用牵引车拖动三边弧形轮子向前滚动时,压实轮重心离地面的高度上下交替变化,产生的势能和动能集中向前、向下碾压,形成巨大的冲击波,通过边弧形轮连续均匀的冲击地面,从而使原土体更加均匀密实,达到加固地基的目的[1-3],但此法要求压实轮有较高速度.强夯法是1969年法国Menard技术公司首创的一种地基加固方法[4],亦称为动力固结法.该法加固效果好、适用土类广、设备简单、施工方便、节省劳力、施工期短、节约材料并且施工费用低,在国内外已获得广泛的应用[5-9].中国于1978年前后初次进行了强夯法试验.起初仅用于处理砂石和碎石地基,后来由于施工方法的改进和排水条件的改善,逐步应用到细粒土地基,如低饱和度的粉土与黏性土、杂填土等地基等[10].比选山区机场常用地基处理方法:振动碾压法影响深度较浅,对减小工后沉降的效果不明显;冲击碾压虽然影响深度可以达到,但其对施工条件要求高,又因该工程地处山区,不利用冲击碾压设备的施工,无法达到施工效果;强夯法则可弥补前两种方法的缺点,达到施工要求.故本工程采用强夯法对地基进行加固处理.国内对于机场地基强夯压实也有应用先例,如四川万州机场、贵阳荔波机场、云南大理机场等;但基本都是砾石、碎石填料地基,而对于大面积粉质粘土机场地基的强夯处理还没有见到.本文将对某民用机场粉质粘土地基使用强夯法处理进行试验研究,为后续机场建设提供可靠的技术支持.1 工程概况1.1 机场概况该机场飞行区等级为4C,跑道长度为2 800m;道面宽度45m,两侧各设1.5m宽道肩,总宽48 m.跑道中心最大填方高度52.35m,最大挖方高度61.74m.机场平面图如图1所示.图1 机场平面示意图Fig.1 Layout plan of airport1.2 工程地质该区域工程地质条件自上而下依次为:1)填土层.层厚0.1~2.3m.黄褐色,土质不均匀,以耕土为主;表层含大量腐殖质和植物根系,局部含少量姜结石颗粒及基岩碎屑等;稍潮,稍密.2)粉质粘土层.埋深0.1~2.3m,厚度0.2~29.4m.依地形起伏变化较大.黄褐色-红褐色,土质较均匀;具水平层理,见空隙、虫孔,局部裂隙较发育,分布有粉土薄层.3)强风化基岩层.埋深0.3~30.2m,厚度3.0~5.8m.半成岩,砖红色,以蒙脱石、绿泥石、高岭石、白云母、长石、石英等为主,分布有灰白色、灰绿色粗砂岩及砂砾岩薄层,表层局部含钙质结核.4)中风化基岩层.埋深4.0~34.0m,勘测厚度1.2~46.8m(未穿透).依地形起伏变化较大.半成岩,砖红色,矿物成分以蒙脱石、绿泥石、高岭石、白云母、长石、石英等为主,分布有灰白色、灰绿色粗砂岩及砂砾岩薄层.试验场地内粉质粘土层厚度一般均小于9m,又由于需要清除地表至少0.5m厚度的植物土,故剩余粉质粘土厚度一般小于8m.2 强夯试验由于机场填方较高,因此如何对原地基加固,减小工后沉降,保证高填方地基及填筑体的稳定性,成为该机场地基处理中的关键问题之一.根据不同的夯击能、夯击遍数对地基加固效果和经济指标进行比较,选择较为经济合理的夯击能及夯击遍数,为后期大面积处理及整个机场填筑体施工提供合理的施工参数.此次强夯试验的主要内容有:利用不同的夯击能进行加固深度和加固效果的试验,对原状土和不同夯击能的夯击效果进行检验.强夯处理试验区分为:B3B4C3C4区、B4B5C4C5区和B5B6C5C6区3个区,如图2所示.B3B4C3C4区夯击能为1和2MN·m,B4B5C4C5区和B5B6C5C6区夯击能分别为3和4MN·m.施工前采用测量仪器按施工图要求确定强夯区域及点位布置,如图3所示.在强夯范围外设置坐标控制网点基桩,同时在其周围合理布置水准点作为控制高程、路基沉降的依据.施工时将填料含水量控制在最优含水量.填料处理采用两遍点夯、一遍满夯的方法.在点夯时,要对每一夯点的能量,夯击次数,每次夯坑沉陷量、夯击坑周围土的隆起量以及埋设测点进行量测和记录,并注意夯击振动的影响范围和程度.点夯完成后,按设计要求进行满夯.施工现场如图4所示.图2 挖填方试验区分布图Fig.2 Layout plan of test area subjected to cut embankment图3 试夯夯点布置Fig.3 Layout drawing of compact point and test图4 施工现场Fig.4 Construction site map1)点夯施工完成,等孔隙水消散到设计要求以后,进行满夯施工.2)满夯施工主要加固点夯夯坑底标高以上部分的夯间土.3)满夯施工一般采取1/3锤径双向搭接,夯击遍数、每点击数以及搭接均应保证,不得出现漏夯现象.夯点间距、夯击遍数等试验参数见表1.施工每完成一遍,需现场测定其密实度.表1 填筑体强夯处理试验参数Tab.1 Filling and compaction of test parameters强夯试验分区单点夯击能量/(MN·m)夯点间距/m夯击遍数/遍夯点布置形式方格网布置方格网布置B3B4C3C4区B4B5C4C5区B5B6C5C6区1,234 444 222方格网布置3 试验结果对比分析3.1 原地基强夯试验参数分析根据现场施工实际情况,采用夯底面积4.9 m2,重量为23.8t的夯锤根据不同的提升高度控制能级.试验采用不同的夯击能级和击数,分析能级与击数之间的优化关系.试验过程中,应及时观测夯坑的下沉量确定夯击次数.不同能级夯击次数与下沉量的关系如图5所示.随夯击次数增加,下沉量增长幅度逐渐减小.开夯前几击夯沉量较大,曲线呈陡升趋势,随着夯击次数的增加,每击夯沉量逐渐变小.6~7击以后每击夯沉量增量较小且变化不大,夯沉量与夯击次数的关系曲线在8~10击后开始收敛,试验观测1、2 MN·m隆起量较小,夯击效果较好;3、4MN·m隆起量较明显,坑周边破损严重,夯击效果减弱,如图6所示.3.2 地基处理前后地基土物理力学指标对照分析图5 各能级夯沉量曲线Fig.5 Energy-level settlement curve图6 3、4MN·m夯坑Fig.6 3and 4MN·m tamping pit强夯法处理地基是利用夯锤自由落下产生的冲击波和振动使土体中的空隙体积减小,地基土变得密实,从而提高强度,达到加固地基的目的.从干密度的角度出发,对强夯法加固地基的效果进行数值对比分析,具体参数见表2.表2 不同能级点夯夯坑下土样物理参数Tab.2 Physical parameters of soil sample in compaction pit with point compaction of different energy levels土样含水率/%湿密度/(g·cm-3)干密度/(g·cm-3)原状土19.60 1.931.61 1MN·m夯击2MN·m夯击3MN·m夯击4MN·m夯击第一遍 16.762.13 1.80第二遍 16.05 2.13 1.84第一遍 17.60 2.12 1.80第二遍 17.10 2.11 1.81第一遍 19.60 2.09 1.75第二遍 20.70 2.08 1.80第一遍 19.30 2.10 1.76第二遍19.80 2.07 1.75由表2可知,夯后土的物理参数指标比夯前有所改善,实际处理效果随着间歇时间的增加还会有所提高,说明强夯法处理地基的效果明显.比如由干密度数据可知:第一遍夯完后,各能级下的干密度分别为1.80、1.80、1.75、1.76g/cm3,较之原状土的干密度1.61g/cm3增加较多.对比分析可知,1、2 MN·m能级的强夯结果测得密度增加值大于3 MN·m和4MN·m两个能级.3.3 压实度和影响深度分析压实度是地基密实度和稳定性的判断依据,而有效加固深度是选择地基处理方法的重要指标.在强夯法中,一般以梅钠德经验公式结合本地实际情况进行修正得出加固影响深度公式[11-12]:式中:H为影响深度,m;α为修正系数;W 为锤重,kN;h为落距,m.压实度和影响深度见表3.表3 夯击压实度和影响深度参数Tab.3 Compactness and affected depth parameters土样压实度/% 影响深度/m原状土85 1MN·m夯击2MN·m夯击3MN·m夯击4MN·m夯击第一遍 92第二遍 93第一遍 96第二遍 97第一遍 92第二遍 94第一遍 92第二遍 93 2~4 3~5 4~7>6由表3可以看出,经过强夯后,地基压实度得到明显的提高,加固效果显著.经强夯后,压实度基本都可达到92%以上,可以达到设计要求.经过强夯后的压实度随着时间的增长和后续施工荷载增加,将会进一步增大.影响深度随着能级的增加明显加深,对于提高地基的承载力有显著效果.1MN·m夯击能由于其影响深度较浅,不能满足要求;3和4 MN·m夯击能虽然影响深度较深,但从经济及施工工期要求来说均不适合本工程施工;2MN·m夯击能既可满足影响深度要求,又可满足经济性施工要求.4 结论1)经过强夯后,土体密实度有很大提高,2 MN·m能级的压实度更是达到96%以上,随着间歇时间的加长压实度还会有所增长.干、湿密度相对强夯之前有较大提高,达到了地基加固目的.2)随着夯击能的提高,虽然有效处理深度增大,但是达到要求密实度或最后三击夯沉量控制标准的击数增多,3、4MN·m能级的坑周回弹和坑周裂缝相应增大,不利于表层地基土压实度控制.3)由试验得出,原地基采用2MN·m能级强夯处理;位于填方区时,2~4m厚的粉质粘土可采用2MN·m能级强夯处理;4~6m厚的粉质粘土可采用3MN·m能级强夯处理;对于少量小于2m或大于6m厚的粉质粘土可采用1或4MN·m能级强夯处理[13-16].参考文献:[1]吴立坚,杨世基.冲击碾压应用技术指南[M].北京:中国建筑工业出版社,2002.[2]马胜利.不良地基的加固处理[J].山西建筑,2004,30(15):44-45. [3]苟桂枝,张洪,刘勇.冲击压实机压实效果的理论分析[J].山西农业大学学报:自然科学版,2002,22(1):72-74.[4] MENARD L,BRUISE Y.Theoretical and practical aspects of dynamic consolidation [J].Journal of Geotechnical Engineering,ASCE,1975,25(1):3-18.[5] MINAVE O P.Prospects of using dynamic compaction when placing ash materials and preparing bases for ash dumps[J].Journal of Geomechanics Abstracts,1997(1):22.[6]周立新,黄晓波,邓长平.强夯密实处理块碎石填料试验研究[J].工程地质学报,2007,15(6):812-816.[7]年廷凯,李鸿江,杨庆,等.不同土质条件下高能级强夯加固效果测试与对比分析[J].岩土工程学报,2009,31(1):139-144.[8]何长明,邹金锋,李亮.强夯动应力的量测及现场试验研究[J].岩土工程学报,2007,29(4):628-632.[9]水厚伟,王铁宏,王亚凌.高能级强夯地基土载荷试验研究[J].岩土工程学报,2007,29(7):1090-1093.[10]地基处理手册编写委员会.地基处理手册[M].3版.北京:中国建筑工业出版社,2008.[11]李学亮.强夯法处理湿陷性黄土地基加固深度公式探讨[J].山西建筑,2003,29(17):28-30.[12]王成华.强夯地基加固深度估算方法评价[J].地基处理,1991,2(1):20-24.[13]胡燕妮,米海珍.兰州大厚度黄土湿陷系数的影响因素[J].兰州理工大学学报,2009,35(1):121-124.[14]米海珍,李如梦,牛军贤.兰州原状黄土剪切强度特性试验研究[J].兰州理工大学学报,2006,32(4):109-111.[15]中国建筑科学研究院.JGJ 79—2002 建筑地基处理技术规范[S].北京:中国建筑工业出版社,2002.[16]中华人民共和国建设部.GB 50025—2004 湿陷性黄土地区建筑规范[S].北京:中国建筑工业出版社,2004.。
西北新建砌体农房抗震及热工性能分析与改造建议

西北新建砌体农房抗震及热工性能分析与改造建议杜永峰;方登甲;祝青鑫【期刊名称】《工程抗震与加固改造》【年(卷),期】2018(40)1【摘要】In order to improve the following deficiencies of the new masonry residential housing in middle area of Gansu province:poor seismic performance and large energy consumption in winter,a finite element modeling of typical housing is built on the basis of the actual research parameters.After the mechanical responses analysis with staticforce,structural vibration frequency and dynamic responses under the earthquake,the drift amplitude and damage of wall are illuminateo,and the corresponding improvement measures are put forward.In addition,the results of heat consumption index calculator show that the roof and enveloped wall are the main part of energy consuming part.The correlative improving measures are also adopted in the paper.The research shows that the wall-roof of which the connection area is weak,presents larger displacement at the top than the bottom location,which easily leads to out-of-plane tensile failure;The improvement measure can effectively reduce earthquake response.The calculation results of improved rural housing model shows that the improved housing can greatly reduce energy consumption and improve indoor living condition.%为改善陇中地区农村新建砌体房屋抗震性能较差,建筑耗能大等问题.针对已建某农房进行基于实际调研数据的有限元建模,就结构自振周期及在静力、地震作用下的力学响应进行分析,并提出改进措施.除此之外,还对该农房进行建筑物耗热量指标计算,得出围护结构屋面、墙体为主要耗能部位,且维护结构传热系数较大,并就其提出新的保温做法.研究表明,农房砌筑墙体、屋面连接较弱,地震作用下墙体顶部位移相对墙体中部、底部位移较大,墙体易出现平面外拉裂破坏;改进后可有效减轻地震响应.同时,改进后农房可大大降低建筑能耗,提高室内舒适度.【总页数】8页(P135-141,134)【作者】杜永峰;方登甲;祝青鑫【作者单位】兰州理工大学防震减灾研究所,甘肃兰州730050;兰州理工大学西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心,甘肃兰州730050;兰州理工大学防震减灾研究所,甘肃兰州730050;兰州理工大学防震减灾研究所,甘肃兰州730050【正文语种】中文【中图分类】TU362;TU241.4;TU111.4【相关文献】1.国产DCS与电网热工自动化改造建议 [J], 江胜克;2.山东新建农房抗震设防不低于 7 度 [J],3.国产DCS与电网热工自动化改造建议 [J], 江胜克4.赣榆县城里村新建农房的抗震经验 [J], 张怡芝5.黑龙江省新建农房引入抗震设计 [J],因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
兰州理工大学防震减灾研究所简介

兰州理工大学防震减灾研究所兰州理工大学防震减灾研究所是在土木工程学院结构减震控制及健康检测研究课题组基础上发展起来的校属研究机构。
本研究所主要致力于结构振动控制、健康监测及高层结构基础研究,主要包括以下几个研究内容:1、被动隔震、智能隔震及耗能减震结构减振控制技术通过在结构中安装减震控制装置,阻隔、耗散地震能量或主动抵御地震作用力,从而有效减小主体结构损伤,并保护建筑物内部设施的安全。
这项技术在上个世纪末的20多年里得以迅速发展,成为土木工程结构的前沿研究领域。
课题组抓住结构减振控制技术研究与发展的重要机遇,从上个世纪90年代初期,就开始从事摩擦滑移隔震研究,并较早地在国内用能量法阐述隔震体系的减震机理。
90年代中期,随着叠层橡胶隔震的兴起,结合地方特色开展橡胶支座隔震的关键技术研究,在非比例阻尼动力分析的工程实用方法、橡胶隔震器的低温力学性能试验、地下室柱与隔震器组成的串联系统的动力稳定性、隔震结构的随机响应分析和动力可靠性等方面取得了一批创新成果。
本世纪初,又开始进行以磁流变阻尼器、压电摩擦阻尼器为背景的智能隔震技术研究。
针对结构振动控制建立了一种概念严密的最优控制模型,分别在线性和滞变结构中实现了模型更为合理的最优控制算法,改进了原来由美国学者提出的两种近似算法。
该部分研究得到了中国和美国国家自然科学基金的联合资助。
在耗能减震结构方面,研究多种阻尼器的减震机理、耗能减震结构的时域响应和随机响应,对粘滞阻尼墙和耗能支撑最优布置及动力可靠性进行探讨,并在实际工程中尝试了采用耗能支撑减小机械设备引发的楼板振动。
2、结构健康监测与诊断通过对土木工程结构服役过程中的响应信息进行监测,实时获得结构内部特性。
或者在结构经历某种灾害后,通过测定其关键性能指标,把握结构性能的退化和继续服役的安全程度,已经成为国际土木工程领域的又一研究热点。
课题组将小波包分解与人工神经网络技术相结合,利用结构响应的能量谱,对结构损伤位置和程度的进行识别,探讨不同类型的神经网络在结构特性识别方面的应用特点;将结构健康监测技术用于基础纠倾过程中上部结构的动态监测,并对一顶升纠倾的实际工程结构进行静力模拟和动力数值仿真;正在开展的研究中,采用冲击激振手段,采集动态应变和加速度等参量,对钢筋单元、砼单元,以及由此而组合得到的梁、板等结构系统在经历不同应变历史的响应特征进行探索;通过对不同结构系统的动力有限元响应分析及损伤模拟,探讨采样点的最佳布置方式。
人人图书馆_某工程深基坑事故分析与二次加固设计

图 3 第一次加固设计土钉段剖面图 Fig. 3 Section of soil-nailing wall of first reinforcement design
图 2 原支护设计土钉段剖面图 Fig. 2 Section of soil-nailing wall of original design
(3)悬臂式排桩的抗倾覆稳定性要求 在理正软件的排桩计算单元中,建立相应的计算 模型。结果显示结构的整体稳定性满足要求,但桩的 配筋和抗倾覆稳定性不满足要求。 (4)第一次加固设计 按照第一次加固设计方案进行验算,整体稳定性 是满足的。但考虑到现场基坑坡面出现的空洞和后文 将要提到的垫板变形判断,锚杆的预应力损失严重。 故验算中,锚杆按土钉单元进行计算,结果仍然有 8 个剖面不满足整体稳定性要求。验算结果见表 3。
─────── 基金项目:国家科技支撑项目(2011BAK12B07) ;甘肃省高等学校科 研项目 (2013B-018) ; 兰州理工大学建工七七基金项目 (TM-QK-1304) ; 兰州理工大学学生科技创新基金 收稿日期:2014–07–28
等基本的问题。由这
些问题引发的工程事故一旦出现,轻则影响工程的正 常进度,重则造成重大财产损失和人员伤亡等灾难性 的后果
1.18
注:规范规定,整体稳定性安全系数为 1.3,抗拉承载力安全 系数为 1.6,抗拔承载力安全系数为 1.6。钢筋混凝土面层实配 钢筋面积为 113.1 mm2。 图 5 道路路面裂缝 Fig. 5 Crack of road pavement
事后笔者对本次事故进行了全面的分析,认为事 故原因涉及设计、施工、监测、管理等多方面的因素。 现就这几方面的原因分析如下: 2.1 设计方面 (1)基坑支护结构总体设计方案的商榷之处 土钉作为一种被动受力的柔性支护结构,只有产 生了位移,土钉才开始受力。所以, 《建筑基坑工程技 术规程》JGJ 12—2012(后文中简称《规范》 )中规定 单一的土钉墙支护结构只适用于二、三级基坑。且在 潜在滑动面内有重要建筑物和重要管线时不宜采用土 钉墙进行支护。本工程中,基坑四周均有重要建(构) 筑物且一旦支护结构失效对周边建筑和环境的影响很 严重,因此,本基坑的安全等级应为一级。基坑深度 为 11 m,位移应该是严格控制的指标。选择土钉墙支 护方案原则上是错误的。应该采用复合土钉支护或者 是更安全可靠的支护方式。 对于悬臂式排桩,一般适用于较浅的基坑。本工 程中基坑较深,且在悬臂式排桩支护段存在三层的商 场,故由于超载的作用会使桩顶位移更大。所以,HA 段选择悬臂式排桩支护是有待商榷的。 (2) 土钉墙的承载力、 整体稳定性和面层的要求 根据施工方提供的设计图纸和专项施工组织方
大断面浅埋隧道地表沉降Peck修正公式及其应用

大断面浅埋隧道地表沉降Peck修正公式及其应用
马昭;张明礼;段旭晗;赵博
【期刊名称】《长江科学院院报》
【年(卷),期】2024(41)3
【摘要】针对经典Peck公式未考虑隧道断面形状、埋深对大断面浅埋隧道地表沉降影响的不足,考虑断面形状与隧道埋深修正系数改进Peck公式。
利用白塔山隧道地表沉降实测数据对修正公式进行验证,两个监测断面预测值与实测值平均相对误差8.3%,最大相对误差18.4%。
进而采用修正Peck公式对不同断面形状、不同埋深隧道开挖引起的地表沉降进行预测。
结果表明:地表最大沉降与断面形状修正系数成正相关,地表最大沉降依次为矩形-1(Ⅰ)>马蹄形-1(Ⅱ)>圆形(Ⅴ)>矩形-
2(Ⅲ)>马蹄形-2(Ⅳ);随着大断面浅埋隧道埋深增加,地表最大沉降减小而地表沉降槽宽度相应增大。
地表沉降曲线形态由窄而深过渡到宽而浅,地表核心沉降区面积也逐渐减小。
研究成果可为类似工程提供理论支持和技术参考。
【总页数】8页(P118-125)
【作者】马昭;张明礼;段旭晗;赵博
【作者单位】兰州理工大学土木工程学院;兰州理工大学西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心
【正文语种】中文
【中图分类】U451
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边坡稳定性分析及滑移面快速确定

第43卷㊀第6期2021年11月地㊀震㊀工㊀程㊀学㊀报C H I N A E A R T H Q U A K EE N G I N E E R I N GJ O U R N A LV o l .43㊀N o .6N o v e m b e r ,2021㊀㊀收稿日期:2020G08G11㊀㊀基金项目:国家自然科学基金(52168050);国家自然科学基金青年基金(51768040)㊀㊀第一作者简介:叶帅华(1983-),男,河南巩义人,教授,博士后,主要从事支挡结构㊁地基处理及岩土工程抗震研究.E Gm a i l :ye s h @l u t .e d u .c n .㊀㊀通信作者:章瑞环(1995-),男,甘肃平凉人,硕士研究生,主要从事支挡结构及岩土工程抗震研究.E Gm a i l :Z h a n gR H 1995@163.c o m .叶帅华,章瑞环,袁中夏.边坡稳定性分析及滑移面快速确定[J ].地震工程学报,2021,43(6):1361G1367.D O I :10.3969/j.i s s n .1000G0844.2021.06.1361Y ES h u a i h u a ,Z HA N G R u i h u a n ,Y U A N Z h o n g x i a .S t a b i l i t y a n a l y s i so f s l o p ea n d q u i c kd e t e r m i n a t i o no f s l i p su r f a c e [J ].C h i n a E a r t h q u a k eE n g i n e e r i n g J o u r n a l ,2021,43(6):1361G1367.D O I :10.3969/j.i s s n .1000G0844.2021.06.1361边坡稳定性分析及滑移面快速确定叶帅华1,2,章瑞环1,2,袁中夏1,2(1.兰州理工大学甘肃省土木工程防灾减灾重点实验室,甘肃兰州730050;2.兰州理工大学西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心,甘肃兰州730050)摘要:针对边坡稳定性分析及滑移面确定这一工程问题,提出一种解析法.首先根据基本假设及边坡的几何关系,建立边坡滑移面确定模型,推导出滑移面控制方程;然后基于极限平衡理论,采用解析的方法推导出与滑移面控制方程相关联的安全系数解析表达式;最后通过求解目标函数(一元函数)在定义域上的最小值,求出边坡最小安全系数及对应的临界滑移面.通过算例验证表明:本文方法的边坡稳定性分析结果与传统极限平衡条分法分析结果基本一致,最小安全系数偏差不超过ʃ5%;本文方法所确定的临界滑移面与基于传统极限平衡条分法所广泛搜索的临界滑移面比较接近.本文方法对于高效㊁精准地进行边坡稳定性分析及滑移面确定具有借鉴意义.关键词:极限平衡法;滑移面控制方程;安全系数;临界滑移面;边坡稳定性中图分类号:T U 443㊀㊀㊀㊀㊀㊀文献标志码:A㊀㊀㊀文章编号:1000G0844(2021)06-1361-07D O I :10.3969/j.i s s n .1000G0844.2021.06.1361S t a b i l i t y a n a l y s i s o f s l o p e a n d q u i c kd e t e r m i n a t i o no f s l i p su r f a c e Y ES h u a i h u a 1,2,Z H A N G R u i h u a n 1,2,Y U A NZ h o n gx i a 1,2(1.K e y L a b o r a t o r y o f D i s a s t e rM i t i g a t i o n i nC i v i lE n g i n e e r i n g o f Ga n s uP r o v i n c e ,L a n z h o uU n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ,L a n z h o u730050,G a n s u ,C h i n a ;2.W e s t e r nC h i n aC i v i lE n g i n e e r i n g D i s a s t e rP r e v e n t i o na n d M i t i g a t i o nE n g i n e e r i n g R e s e a r c hC e n t e r o ft h eM i n i s t r y o f E d u c a t i o n ,L a n z h o uU n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ,L a n z h o u730050,G a n s u ,C h i n a )A b s t r a c t :T o s o l v e t h e p r o b l e m o f s l o p e s t a b i l i t y a n a l y s i s a n ds l i p su r f a c ed e t e r m i n a t i o n i n p r o Gj e c t s ,a na n a l y t i c a lm e t h o dw a s p r o p o s e d i nt h i s p a p e r .F i r s t ,b a s e do nt h eb a s i ca s s u m p t i o na n d t h e g e o m e t r i c r e l a t i o n s h i p o f s l o p e ,am o d e l f o rd e t e r m i n i n g t h e c r i t i c a l s l i p s u r f a c eo f s l o pew a s e s t a b l i s h e d ,a n d t h e g o v e r n i n g e q u a t i o no f s l i p s u r f a c ew a s d e r i v e d .T h e n ,b a s e do n t h e l i m i t e qu i Gl i b r i u mt h e o r y ,t h e a n a l y t i c a l e x p r e s s i o n o f s a f e t y f a c t o r a s s o c i a t e dw i t h t h e g o v e r n i n g e qu a t i o n o f s l i p s u r f a c ew a s d e r i v e d .F i n a l l y ,t h em i n i m u ms a f e t y f a c t o r a n d t h e c o r r e s p o n d i n g c r i t i c a l s l i p s u r Gf a c e c o u l db e o b t a i n e d b y s o l v i n g t h em i n i m u mv a l u e o f o b j e c t i v e f u n c t i o n (u n a r y f u n c t i o n )i n t h e Copyright©博看网 . All Rights Reserved.d e f i n i t i o nd o m a i n.T h e c a l c u l a t i o nr e s u l t s s h o w e d t h a t t h ea n a l y s i s r e s u l t so f s l o p e s t a b i l i t y w i t h t h e p r o p o s e d m e t h o da r eb a s i c a l l y c o n s i s t e n tw i t ht h o s e w i t ht h et r a d i t i o n a l l i m i te q u i l i b r i u m m e t h o d,a n d t h e d e v i a t i o n o f t h em i n i m u ms a f e t y f a c t o r c a l c u l a t e d b y t h e t w om e t h o d s i s l e s s t h a n ʃ5%;T h ec r i t i c a ls l i p s u r f a c ed e t e r m i n e d b y t h e p r o p o s e d m e t h o di sc l o s et ot h a t w i d e l y s e a r c h e db y t h e t r a d i t i o n a l l i m i t e q u i l i b r i u m m e t h o d.T h em e t h o d i nt h i s p a p e r c a nb eu s e da sa r e f e r e n c e f o r e f f i c i e n t a n d a c c u r a t e s l o p e s t a b i l i t y a n a l y s i s a n d s l i p s u r f a c e d e t e r m i n a t i o n.K e y w o r d s:l i m i t e q u i l i b r i u m m e t h o d;g o v e r n i n g e q u a t i o no f s l i p s u r f a c e;s a f e t y f a c t o r;c r i t i c a l s l i p s u r f a c e;s l o p e s t a b i l i t y0㊀引言对于边坡稳定性的研究一直是岩土界广泛关注的问题之一.目前边坡稳定性的研究方法主要有有限元法和极限平衡法.针对有限元法[1G4],国内外学者做了大量工作,并取得了一定成果,但是仍有很多问题,例如:该方法着重边坡的变形分析,很难给出明确的临界滑移面[5];安全系数的力学概念不明确[6];当边坡变形较大时,容易出现计算不收敛等一系列问题.因此经典的极限平衡法[7G9]凭借其独特的优势在边坡稳定性分析中占据着主导地位,在国内外研究中方兴未艾.极限平衡法在分析边坡稳定性时一般分两步进行:第一步,对某一可能滑移面,构造安全系数F s 与滑移面的关系;第二步,对众多潜在滑移面,计算安全系数并确定相应于最小安全系数F s(m i n)的滑移面,即临界滑移面.近几十年来,绝大多数研究都集中到第一步,得出了许多有效的安全系数计算公式[10G12]:最早有F e l l e n i u s提出的瑞典条分法,后来有学者在此基础上又提出了B i s h o p法㊁J a n b u法㊁M o r g e n s t e rGP r i c e法和S p e n c e r法等.近年来,蒋斌松等[13]㊁郑宏等[14]基于极限平衡理论,采用无条分法给出了边坡安全系数的解析表达式;时卫民等[15]在假定滑裂面为平面的基础上,给出了阶梯型边坡临界滑移面及最小安全系数的解析算式.对第二步的研究,近年来也取得了许多成果,对边坡临界滑移面的搜索提出了一些新方法:如莫海鸿等[16]提出应用模式搜索法寻找临界滑移面;马忠政等[17]提出了三向搜索法,在一定程度上提高了滑移面搜索效率.目前临界滑移面的搜索方法主要有变分法[18]㊁固定模式搜索法㊁数学规划方法[19]㊁随机搜索方法[20]和人工智能方法等.但是无论哪种方法都没有摆脱广泛试算这一重大弊端,当自由度大时,其计算量将难以想象.另外,近年来可靠度理论也开始广泛运用于边坡稳定性分析中,并取得了颇为丰富的成果[21G22].但现有的边坡可靠度分析大多建立在传统极限平衡条分法的基础上,自然而然地沿袭了传统极限平衡条分法的上述缺点[23].基于以上论述,在前人研究的基础上,本文拟提出一种采用解析的方法进行边坡稳定性分析及临界滑移面确定的新方法,并通过实例验证其可行性.此方法可提高边坡滑移面确定及稳定性分析的效率与精度,克服传统方法在边坡稳定性分析中存在的计算量大㊁滑移面搜索效率低等问题,为均匀土质边坡临界滑移面确定及稳定性分析提供技术参考.1㊀基本假定根据极限平衡理论和瑞典圆弧法的基本假设以及均匀土质边坡发生滑移时滑移面的位置㊁形状等基本特征,为方便滑移面控制方程和安全系数解析表达式的推导,提出以下3条基本假定:(1)边坡为均匀土质边坡,其抗剪强度服从M o h rGC o u l o m b准则.(2)土条间的作用力对边坡稳定性的影响不大,可以忽略;或土条两侧的作用力大小相等㊁方向相反且作用于同一直线上.(3)假定剪切面为通过坡脚的圆弧面,即在横剖面上滑移面为圆弧;圆弧的圆心位于边坡上方.2㊀滑移面确定模型以边坡A B D为例,建立如图1所示的边坡滑移面确定模型.线段A B表示边坡坡面;B D表示边坡坡顶;β表示坡面角;H表示坡高.以坡脚A 为原点建立直角坐标系0x y,圆弧A C为假定的滑移面,其圆心为点o,半径为r,圆弧A C与坡顶平面B D的交点为C;直线A E为圆弧A C在点A处的切线.根据建立的滑移面确定模型,进行滑移面控制方程的推导,具体过程如下.(1)在直角坐标系中,令点o坐标为(a,b),点C坐标为(S,H),点A坐标为(0,0),则圆弧A C的方程为:2631㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀地㊀震㊀工㊀程㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀2021年Copyright©博看网 . All Rights Reserved.图1㊀边坡滑移面确定模型F i g .1㊀D e t e r m i n a t i o nm o d e l o f s l o p e s l i p su r f a c e (x -a )2+(y -b )2=r 2㊀(1)且满足:a 2+b 2=r 2㊀(2)(S -a )2+(H -b )2=r 2㊀(3)(2)对于均匀土质边坡A B D ,坡面A B 处于单向应力状态,其上的作用力σ1为大主应力.根据M o h r GC o u l o m b 破坏准则,当单元体剪应力达到土体抗剪强度时会发生破坏,那么滑移面A C 与大主应力作用方向即坡面A B 的夹角为:θ=45ʎ-φ2㊀(4)㊀㊀令k 为切线A E 的斜率,由几何关系可得:k =t a n (β-θ)㊀(5)则:a =-kb ㊀(6)(3)联立式(2)㊁(3)㊁(6)可求得滑移面圆弧的圆心及半径表达式为:a =k (H 2+S 2)2k S -2Hb =H 2+S 22H -2k S r =k 2+1(H 2+S 2)2H -2k S üþýïïïïïïïï㊀(7)式中:H c o t βɤS ,k ɤ0H c o t βɤS <Hk,k >0ìîíïïï㊀(8)至此,滑移面控制方程已确定.当一个边坡给定后,k ㊁H 均为已知量,滑移面控制方程将变成关于S 的一元函数.3㊀边坡稳定性分析3.1㊀安全系数解析式推导根据滑移面确定模型及控制方程,建立如图2所示的边坡稳定性分析模型,进行边坡安全系数解析式的推导.图2㊀边坡稳定性分析模型F i g .2㊀S l o p e s t a b i l i t y a n a l ys i sm o d e 将滑动土体A B C A 划分为宽度d x 趋于无限小的土条微元,取其中的土条c d e f 进行分析,其受力示意图如图3所示.该土条上的作用力有d W ㊁d N 及d T ,由土条平衡条件得:d N =d W c o s αd T =d W s i n α}㊀(9)式中:d W =γh d x ,为土条重力;d N 为作用于滑移面的正应力;d T 为作用于滑移面的剪应力.图3㊀土条c d e f 受力示意图F i g .3㊀S c h e m a t i c d i a g r a mo f t h e f o r c e o n s o i l b a r c d e f由式(9)可得在整个滑移面上,由所用土条自重引起的剪力所产生的滑动力矩:M s =rʏx bx ad T =r ʏx bx aγh si n αd x ㊀(10)3631第43卷第6期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀叶帅华,等:边坡稳定性分析及滑移面快速确定㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Copyright©博看网 . All Rights Reserved.同理,由所有土条上的抗剪强度所产生的抗滑力矩为:M r =rʏx bx at a n φd N +c l ()=r ʏx bx aγh t a n φc o s αd x +c l ()(11)式中:x a ㊁x b 分别为积分下限与上限;c 为土体黏聚力;φ为土体内摩擦角;l 为弧长.由几何关系可知式(10)㊁(11)中:s i n α=x -arc o s α=r 2-(x -a )2rüþýïïïï㊀(12)㊀㊀边坡的安全系数F s 为抗滑力矩M r 与滑动力矩M s 的比值:F s=ʏx bx aγh t a n φc o s αd x +c l ʏx bx aγh s i n αd x =γt a n φI r+c l γIs(13)式中:I r =16r{-t a n β[2r 2+(H c o t β-a )2] r 2-(H c o t β-a )2}-16r[(S -a ) (b -H )2]-r 2(b -a t a n β)a r c s i n a r éëêêùûúú+16r[(3a 2+2b 2)b t a n β+4S r 2-a b 2]+r 2(a t a n β-H )a r c s i n H c o t β-a r éëêêùûúú-r 2(b -H )a r c s i n S -a r éëêêùûúú(14)I s =H 26r(3a c o t β+3b -H c s c 2β)㊀(15)l =2r a r c s i n H 2+S 22r㊀(16)式中:a ㊁b ㊁r 的取值列于式(7).3.2㊀临界滑移面和最小安全系数的确定由式(13)可以看到,当一个边坡给定以后,边坡的安全系数F s 为S 的一元函数,那么求最小安全系数F s (m i n)将变为一元函数求最值的问题,亦为数学优化问题[24G25],其目标函数及约束条件分别为式(17)㊁(18).F s (m i n)=m i n F s (S )㊀(17)s .t .H c o t βɤS ,k ɤ0H c o t βɤS <Hk ,k >0ìîíïïï㊀(18)求解时可借助MA T L A B 计算软件,通过MA T L A B 中嵌套f m i n 函数实现对最小安全系数F s (m i n)的求解计算,也可以应用图解法实现对F s (m i n )的求解计算.求得S 后,根据式(7)即可确定与最小安全系数F s (m i n )相对应的滑移面,即临界滑移面.4㊀算例验证已知某均质边坡:坡高H =6.5m ,坡角β=55ʎ,重度γ=19k N /m 3,黏聚力c =32k P ,内摩擦角φ=23ʎ.对此边坡算例,采用不同方法进行临界滑移面的确定及最小安全系数计算,并对不同方法的计算结果进行对比分析.4.1㊀本文方法对上述边坡算例,采用本文方法进行边坡临界滑移面确定及最小安全系数计算.通过分析计算,在定义区间[4.6,31.9]内,S 与F s 的关系如图4所示.从图4可以看到,当S =8.4m 时,安全系数F s 取最小值2.233,即最小安全系数F s (m i n)=2.233.将S =8.4m 代入式(7)可以得到最小安全系数所对应的临界滑移面圆心坐标o (-2.396,11.774),半径r =12.015m .图4㊀S GF s 关系曲线F i g.4㊀S GF s r e l a t i o n c u r v e 4.2㊀传统极限平衡条分法对上述边坡算例,采用基于传统极限平衡条分法的边坡稳定性分析软件G e o S t u d i o 中的S L O P E /W 分析模块进行边坡稳定性分析计算,并选用B i s h o p法㊁J a n b u 法㊁M GP 法和S p e n c e r 法4种不同的分析方法(统称传统极限平衡条分法),建立如图5所示的分析模型.各方法的计算结果列于表1.4631㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀地㊀震㊀工㊀程㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀2021年Copyright©博看网 . All Rights Reserved.图5㊀G e o S t u d i o边坡稳定性分析模型(B i s h o p法) F i g.5㊀G e o S t u d i o s l o p e s t a b i l i t y a n a l y s i sm o d e(B i s h o p m e t h o d)表1㊀传统极限平衡条分法边坡稳定性分析结果T a b l e1㊀A n a l y s i s r e s u l t s o f s l o p e s t a b i l i t y w i t ht r a d i t i o n a l l i m i t e q u i l i b r i u m m e t h o d s计算方法临界滑移面圆心坐标(a,b)临界滑移面半径r/m最小安全系数F s(m i n)B i s h o p法(-1.975,11.31)11.4812.145J a n b u法(-1.975,11.31)11.4812.160MGP法(-0.27,8.75)9.0052.330S p e n c e r法(-0.27,8.75)9.0052.3334.3㊀对比分析将采用本文方法求得的边坡最小安全系数与采用传统极限平衡条分法求得的结果进行对比(表2).从表2中可以看到,两种方法分析结果的定性完全一致(F s(m i n)>1.0,边坡稳定),定量相近,最小安全系数相对偏差不超过ʃ5%.将采用本文方法计算确定的临界滑移面与基于传统极限平衡条分法广泛搜索得到的临界滑移面进行对比,结果如图6所示.从图6可以看到,本文方法所确定的临界滑移面与基于B i s h o p法和J a n b u法所广泛搜索的滑移面基本一致,而与基于MGP法和S p e n c e r法所广泛搜索的滑移面有一定差异.其主要原因在于对条间力的考虑方面本文方法与B i s h o p法和J a n b u法比较相似,与MGP法和S p e n c e r法则差距较大.但整体而言,采用本文方法所确定的临界滑移面与基于传统极限平衡条分法所广泛搜索的滑移面还是比较接近的.表2㊀安全系数对比T a b l e2㊀C o m p a r i s o no f s a f e t y f a c t o r s计算方法最小安全系数F s(m i n)最小安全系数相对偏差/%本文方法2.233GB i s h o p法2.1454.1%J a n b u法2.1603.4%MGP法2.330-4.2%S p e n c e r法2.333-4.3%图6㊀不同方法搜索的临界滑移面示意图F i g.6㊀S c h e m a t i c d i a g r a mo f c r i t i c a l s l i p s u r f a c ew i t hd i f fe r e n tm e t h o d s该实例佐证了本文基本假设的合理性,也证明了本文方法在边坡稳定性分析及临界滑移面确定方面的可行性.相对G e o S t u d i o而言,本文方法不需要划分网格,并进行广泛的搜索计算,也不会出现搜索计算不收敛的情况,所以在边坡稳定性分析方面具有较大的优势.5㊀参数影响分析本文方法的特殊之处就是引入了参数k,但参数k的合理性并不能通过一个算例来充分说明,还有待进一步验证.k的取值与坡面角β与土体内摩擦角φ有关.因此以上述算例为背景,针对β与φ分别设计单因素试验,采用本文方法和严格的MGP 法进行稳定性分析计算,并将分析结果进行对比,研究参数β㊁φ对本文方法分析结果准确性的影响,同时研究其对边坡稳定性的影响.5.1㊀参数β对本文方法准确性的影响坡面角β取30ʎ㊁45ʎ和60ʎ,采用本文方法和MGP法分别进行稳定性分析计算,结果如图7所示.图7中,R D m a x代表最小安全系数相对偏差的最大值.从图7中可以看到,本文方法的准确性不受β取值影响,始终与MGP法的计算结果保持较高的相似性,偏差最大时仅为1.8%.边坡稳定性受坡面角β的影响明显,最小安全系数F s(m i n)与坡面角β基本呈反比例关系.5.2㊀参数φ对本文方法准确性的影响土体内摩擦角φ取16ʎ㊁22ʎ和28ʎ,采用本文方法和MGP法分别进行稳定性分析计算,结果如图8所示.从图8中可以看到,本文方法的准确性也不受φ取值影响,始终与MGP法的计算结果保持较高的相似性,偏差最大时仅为-1.5%.边坡最小安全系数F s(m i n)与φ呈正比例关系.5631第43卷第6期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀叶帅华,等:边坡稳定性分析及滑移面快速确定㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Copyright©博看网 . All Rights Reserved.图7㊀参数β对本文方法准确性的影响F i g .7㊀I n f l u e n c e o f p a r a m e t e r βon t h e a c c u r a c y o f t h e p r o po s e dm e t h od 图8㊀参数φ对本文方法准确性的影响F i g .8㊀I n f l u e n c e o f p a r a m e t e r φon t h e a c c u r a c y o f t h e p r o po s e dm e t h o d 通过上述分析可以看到,本文方法边坡稳定性分析结果的准确性不受边坡参数取值的影响,始终与M GP 法的分析结果保持较高的相似性,这也说明本文方法中参数k 的取值是科学㊁合理的.6㊀结论本文基于极限平衡理论,提出一种边坡稳定性分析及滑移面快速确定的新方法,并通过算例及试验对该方法进行了验证,得到以下结论:(1)本文方法边坡稳定性分析结果与传统极限平衡条分法分析结果的定性一致,定量相近,二者分析得到的最小安全系数的相对偏差不超过ʃ5%,完全满足工程要求.(2)本文方法所快速确定的临界滑移面与基于传统极限平衡条分法所广泛搜索的临界滑移面比较接近.(3)本文方法边坡稳定性分析结果的准确性不受边坡参数取值的影响,始终与传统极限平衡条分法保持较高的相似性.参考文献(R e f e r e n c e s)[1]㊀郑颖人,赵尚毅.有限元强度折减法在土坡与岩坡中的应用[J ].岩石力学与工程学报,2004,23(19):3381G3388.Z H E N G Y i n g r e n ,Z H A O S h a n g y i .A p p l i c a t i o no fs t r e n g t hr e Gd u c t i o nF E Mi n s o i l a n d r o c k s l o pe [J ].C h i n e s e J o u r n a l of R o c k M e c h a n i c s a n dE ng i n e e r i n g ,2004,23(19):3381G3388.[2]㊀史卜涛,张云,张巍.边坡稳定性分析的物质点强度折减法[J ].岩土工程学报,2016,38(9):1678G1684.S H IB u t a o ,Z H A N G Y u n ,Z HA N G W e i .S t r e n g t hr e d u c t i o n m a t e r i a l p o i n tm e t h o d f o r s l o p e s t a b i l i t y[J ].C h i n e s e J o u r n a l o f G e o t e c h n i c a l E n g i n e e r i n g,2016,38(9):1678G1684.[3]㊀O B E R H O L L E N Z E RS ,T S C HU C HN I G GF ,S C HW E I G E R HF .F i n i t ee l e m e n ta n a l y s e so fs l o p es t a b i l i t y p r o b l e m su s i n gn o n Ga s s o c i a t e d p l a s t i c i t y [J ].J o u r n a lo fR o c k M e c h a n i c sa n d G e o t e c h n i c a l E n g i n e e r i n g,2018,10(6):1091G1101.[4]㊀R A B I E M.C o m p a r i s o n s t u d y be t w e e n t r a d i t i o n a l a n df i n i t e e l e Gm e n tm e t h o d s f o r s l o p e s u n d e rh e a v y r a i n f a l l [J ].H B R CJ o u r Gn a l ,2014,10(2):160G168.[5]㊀秦卫星,陈胜宏,陈士军.有限单元法分析边坡稳定的若干问题研究[J ].岩土力学,2006,27(4):586G590.Q I N W e i x i n g ,C H E N S h e n g h o n g ,C H E N S h i j u n .A s t u d y o n s o m e i s s u e s f o r s l o p e s t a b i l i t y a n a l y s i s b y f i n i t e e l e m e n tm e t h Go d [J ].R o c ka n dS o i lM e c h a n i c s ,2006,27(4):586G590.[6]㊀赵尚毅,郑颖人,时卫民,等.用有限元强度折减法求边坡稳定安全系数[J ].岩土工程学报,2002,24(3):343G346.Z H A OS h a n g y i ,Z H E N G Y i n g r e n ,S H IW e i m i n ,e t a l .A n a l ys i s o n s a f e t y f a c t o ro f s l o p eb y s t r e n g t hr e d u c t i o nF E M [J ].C h i Gn e s e J o u r n a lo fG e o t e c h n i c a lE n g i n e e r i n g,2002,24(3):343G346.[7]㊀卢坤林,朱大勇,甘文宁,等.一种边坡稳定性分析的三维极限平衡法及应用[J ].岩土工程学报,2013,35(12):2276G2282.L U K u n l i n ,Z HU D a y o n g ,G A N W e n n i n g ,e t a l .3Dl i m i t e q u i Gl i b r i u m m e t h o d f o rs l o p es t a b i l i t y a n a l y s i sa n d i t sa p pl i c a t i o n [J ].C h i n e s eJ o u r n a lo f G e o t e c h n i c a l E n g i n e e r i n g ,2013,35(12):2276G2282.[8]㊀黄梦宏,丁桦.边坡稳定性分析极限平衡法的简化条件[J ].岩石力学与工程学报,2006,25(12):2529G2536.HU A N G M e n g h o n g ,D I N G H u a .S o m ea s s u m p t i o nc o n d i t i o n s o f l i m i t e q u i l i b r i u m m e t h o d f o r s l o p e s t a b i l i t y a n a l y s i s [J ].C h i Gn e s eJ o u r n a lo f R o c k M e c h a n i c sa n d E n g i n e e r i n g ,2006,25(12):2529G2536.[9]㊀刘振平,杨波,刘建,等.基于G R A S SG I S 与T I N 滑动面的边坡三维极限平衡方法研究[J ].岩土力学,2017,38(1):221G228.L I U Z h e n p i n g,Y A N G B o ,L I U J i a n ,e ta l .T h r e e Gd i m e n s i o n a l l i m i t e qu i l i b r i u m m e t h o db a s e do nG R A S SG I Sa n dT I Ns l i d G6631㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀地㊀震㊀工㊀程㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀2021年Copyright©博看网 . All Rights Reserved.i n g s u r f a c e[J].R o c ka n dS o i lM e c h a n i c s,2017,38(1):221G228.[10]㊀C H E NLL,Z HA N G W G,Z H E N GY,e t a l.S t a b i l i t y a n a l y s i sa n dd e s i g nc h a r t sf o ro v e rGd i p r o c ks l o p ea g a i n s tb iGp l a n a rs l i d i n g[J].E n g i n e e r i n g G e o l o g y,2020,275:105732.[11]㊀邓东平,李亮.基于非线性统一强度理论下的边坡稳定性极限平衡分析[J].岩土力学,2015,36(9):2613G2623.D E N GD o n g p i n g,L I L i a n g.L i m i t e q u i l i b r i u ma n a l y s i s o f s l o p es t a b i l i t y b a s e do nn o n l i n e a ru n i f i e ds t r e n g t ht h e o r y[J].R o c ka n dS o i lM e c h a n i c s,2015,36(9):2613G2623.[12]㊀WA N GZY,Z HA N G W G,G A OXC,e t a l.S t a b i l i t y a n a l y s i s o f s o i l s l o p e s b a s e do n s t r a i n i n f o r m a t i o n[J].A c t aG e o t e c h n iGc a,2020,15(11):3121G3134.[13]㊀蒋斌松,蔡美峰,吕爱钟.边坡稳定性的解析计算[J].岩石力学与工程学报,2004,23(16):2726G2729.J I A N GB i n s o n g,C A IM e i f e n g,LÜA i z h o n g.A n a l y t i c a l c a l c uGl a t i o no f s l o p e s t a b i l i t y[J].C h i n e s e J o u r n a l o f R o c kM e c h a n i c sa n dE n g i n e e r i n g,2004,23(16):2726G2729.[14]㊀郑宏,谭国焕,刘德富.边坡稳定性分析的无条分法[J].岩土力学,2007,28(7):1285G1291.Z H E N G H o n g,T A NG u o h u a n,L I UD e f u.As l i c eGf r e em e t h o df o r s t a b i l i t y a n a l y s i so f s l o p e s[J].R o c ka n dS o i lM e c h a n i c s,2007,28(7):1285G1291.[15]㊀时卫民,叶晓明,郑颖人.阶梯形边坡的稳定性分析[J].岩石力学与工程学报,2002,21(5):698G701.S H IW e i m i n,Y E X i a o m i n g,Z H E N G Y i n g r e n.S t a b i l i t y a n a l yGs i s o n s t e pGs h a p e d s l o p e[J].C h i n e s e J o u r n a l o fR o c kM e c h a nGi c s a n dE n g i n e e r i n g,2002,21(5):698G701.[16]㊀莫海鸿,唐超宏,刘少跃.应用模式搜索法寻找最危险滑动圆弧[J].岩土工程学报,1999,21(6):696G699.MO H a i h o n g,T A N GC h a o h o n g,L I US h a o y u e.D e t e r m i n a t i o no f t h em o s t d a n g e r o u s s l i p s u r f a c ew i t h p a t t e r n s e a r c hm e t hGo d[J].C h i n e s eJ o u r n a l o fG e o t e c h n i c a lE n g i n e e r i n g,1999,21(6):696G699.[17]㊀马忠政,祁红卫,侯学渊.边坡稳定验算中全面搜索的一种新方法[J].岩土力学,2000,21(3):256G259.MAZ h o n g z h e n g,Q IH o n g w e i,H O U X u e y u a n.An e wr o u n dGl y s e a r c h m e t h o df o rs l o p es t a b i l i t y c h e c k i n g[J].R o c ka n dS o i lM e c h a n i c s,2000,21(3):256G259.[18]㊀陈建功,李会,贺自勇.基于变分法的均质土坡稳定性分析[J].岩土力学,2019,40(8):2931G2937.C H E NJ i a n g o n g,L IH u i,H EZ i y o n g.H o m o g e n e o u s s o i l s l o p es t a b i l i t y a n a l y s i sb a s e do nv a r i a t i o n a lm e t h o d[J].R o c ka n dS o i lM e c h a n i c s,2019,40(8):2931G2937.[19]㊀M E N GJ,HU A N GJ,S L O A NS W,e t a l.D i s c r e t em o d e l l i n g j o i n t e d r o c k s l o p e s u s i n g m a t h e m a t i c a l p r o g r a mm i n g m e t h o d s[J].C o m p u t e r s a n dG e o t e c h n i c s,2018,96:189G202.[20]㊀邹广电,陈永平.滑坡和边坡稳定性分析的模拟退火G随机搜索耦合算法[J].岩石力学与工程学报,2004,23(12):2032G2037.Z O U G u a n g d i a n,C H E N Y o n g p i n g.C o u p l i n g a l g o r i t h m o fs i m u l a t e d a n n e a l i n g a l g o r i t h ma n d r a n d o ms e a r c hm e t h o d f o rs l o p e s t a b i l i t y a n a l y s i s[J].C h i n e s e J o u r n a l o fR o c kM e c h a n i c sa n dE n g i n e e r i n g,2004,23(12):2032G2037.[21]㊀WA N G L,WU C Z,T A N G L B,e ta l.E f f i c i e n tr e l i a b i l i t ya n a l y s i s o f e a r t hd a ms l o p es t ab i l i t y u s i n g e x t r e m e g r a d i e n tb o o s t i n g m e t h o d[J].Ac t aG e o t e c h n i c a,2020,15(11):3135G3150.[22]㊀C H E NLL,Z HA N G W G,G A O XC,e t a l.D e s i g nc h a r t s f o r r e l i a b i l i t y a s s e s s m e n t o f r o c kb e d d i n g s l o p e s s t a b i l i t y a g a i n s tb iGp l a n a r s l i d i n g:S R L E Ma n dB P N Na p p r o ac h e s[J].G e o r i s k:A s s e s s m e n t a n dM a n a g e m e n t o f R i s k f o rE n g i n e e r e dS y s t e m sa n dG e o h a z a r d s,2020(1):1G16.[23]㊀C H E NFY,Z H A N G R H,WA N G Y,e t a l.P r o b a b i l i s t i c s t aGb i l i t y a n a l y s e s o f s l o p e r e i n f o rc e dw i t h p i l e s i n s p a t i a l l y v a r i aGb l e s o i l s[J].I n t e r n a t i o n a l J o u r n a l o fA p p r o x i m a t eR e a s o n i n g,2020,122:66G79.[24]㊀陈祖煜,邵长明.最优化方法在确定边坡最小安全系数方面的应用[J].岩土工程学报,1988,10(4):1G13.C H E NZ u y u,S H A O C h a n g m i n g.T h eu s eo ft h e m e t h o do fo p t i m i z a t i o nf o r m i n i m i z i n g s a f e t y f a c t o r si ns l o p es t a b i l i t ya n a l y s i s[J].C h i n e s eJ o u r n a lo f G e o t e c h n i c a l E n g i n e e r i n g,1988,10(4):1G13.[25]㊀J I NLX,F E N G Q X.I m p r o v e d r a d i a lm o v e m e n t o p t i m i z a t i o n t od e t e r m i n e t h e c r i t i c a l f a i l u r e s u r f a c e f o r s l o p e s t a b i l i t y a n a l y s i s[J].E n v i r o n m e n t a l E a r t hS c i e n c e s,2018,77(16):1G13.7631第43卷第6期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀叶帅华,等:边坡稳定性分析及滑移面快速确定㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Copyright©博看网 . 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#红柳人物#

#红柳⼈物#他是中国防震减灾领域的专家,在地震、泥⽯流的灾害现场,他都要下到坑洞或者地下室查看建筑物的隔震板状况,他对同事说,⾃⼰亲⾃做的检查才能放⼼,不能为了⾃⼰的安危不顾众多灾区百姓的安危。
他是2015年“全国师德标兵”,在课堂、实验室、学⽣宿舍,你都能看到他和学⽣交流的⾝影。
他对妻⼦说,我们的孩⼦,我不在的时候还有你,可学校⾥,⼏⼗个孩⼦在等着我。
他发起创建了⼀个名为“建⼯七七”的基⾦,作为兰州理⼯⼤学七七级校友的⼀员,他和他的同学们为了给母校学弟学妹更多的⿎励和资助,积极筹资,改⾰增值。
他对同学们说,要好好珍惜来之不易的机会,对得起校友,对得起母校。
他就是杜永峰,兰州理⼯⼤学⼟⽊学院教授,防灾减灾研究所主任,⼏⼗年如⼀⽇,他⽤发⾃内⼼的爱与奉献谱写了⼀⾸动⼈的育⼈之歌。
哪⾥有地震哪⾥就有他2008年汶川⼤地震,⽢肃省陇南市因为毗邻四川,⼀些地⽅也成为重灾区。
作为省内专家的杜永峰⽴即赶赴灾区,当他站在3栋⼏乎完好⽆损的住宅楼前时,“悬着的⼼⼀下⼦就落进了肚⼦⾥。
”这些六层楼的建筑,因为使⽤了他研究推⼴的“隔震垫”技术,墙体没有出现裂缝,住户家中的东西也没有因为地震发⽣掉落,这是⽢肃省内应⽤这⼀技术的建筑⾸次成功经受住地震的考验。
⽽这距离杜永峰的研究,已经过去了12年。
1996年,结构⼯程专业的杜永峰开始研究“隔震垫”技术。
这项起源于新西兰,最初在国内南⽅应⽤的技术对于地震的作⽤可谓和地基⼀样重要。
“隔震垫”的专业名称叫做“叠层橡胶隔震⽀座”,是⼀种由橡胶和钢板制作⽽成的圆柱形装置。
这种被放在建筑物地基与上体结构中间的⼩垫⼦,在地震来临时,起到了⾮常⼤的缓冲作⽤,上体结构的晃动会明显减⼩。
杜永峰不⼤的办公室⾥,堆满了研究⽤的设备、仪器、军⼤⾐,还有这近20年来他研究的各种“隔震垫”。
南北⽅的⽓候差异,导致“隔震垫”要进⼊北⽅,⾸先要适应这⾥的温度。
研究中,杜永峰带着他的学⽣们经常待在零摄⽒度以下的实验室⾥,把放置在零下50摄⽒度冷冻机⾥的“隔震垫”快速取出安装,然后接受模拟地震震动,虽然每次都穿着军⼤⾐,但他们⼀个个还是冻得直打哆嗦。
基于调研对泥石流拦挡坝双向流固耦合分析

基于调研对泥石流拦挡坝双向流固耦合分析朱彦鹏;徐江【摘要】对甘肃省南部地区泥石流防治结构进行了现场调研,分析总结了现有防治结构存在的几点问题.在合理建立模型、确定计算参数的基础上,运用分析软件CFX、ANSYS对中小规模泥石流逐渐淤积至满库工况下的泥石流拦挡坝进行双向流固耦合分析,得到了泥石流流体在坝后的运动规律及坝体的应力、应变、位移等参数,为后续的工程治理提供参考和建议.【期刊名称】《甘肃科学学报》【年(卷),期】2015(027)001【总页数】5页(P100-104)【关键词】泥石流;现有结构研究;双向流固耦合分析【作者】朱彦鹏;徐江【作者单位】兰州理工大学甘肃省土木工程防灾减灾重点实验室,甘肃兰州730050;兰州理工大学西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心,甘肃兰州730050;兰州理工大学甘肃省土木工程防灾减灾重点实验室,甘肃兰州 730050;兰州理工大学西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心,甘肃兰州 730050【正文语种】中文【中图分类】P642.23泥石流是一种山区常见的突发性地质灾害。
它是由泥沙在水动力作用下失稳后,集中输移的自然演变过程之一,在形成、流通和停积等运动环节上,具有严重的灾害性[1] 。
早期对泥石流的研究主要有理论研究及现场观测和试验等方法,随着计算机技术的不断发展,对泥石流的数值模拟也成为了泥石流研究的新方向,很多学者在泥石流数值模型及模拟方面做了大量工作,取得了很多成果[2-9]。
甘肃省是我国滑坡泥石流最发育的省份之一,兰州、武都、宕昌、文县、礼县、康县、舟曲等10余城市,宝成、成昆、宝兰等20余条铁路沿线受滑坡泥石流危害,泥石流经常埋没村庄、冲毁农田、危害城镇、威胁人民生命财产安全。
在这些泥石流灾害中,有一部分泥石流沟已经实施了防治工程,但是这些泥石流防治工程在灾害来临时并没有很好地发挥防治效能,这说明目前的防治理念、防治技术都有待进一步完善。
因此,特对甘肃省南部地区泥石流防治结构进行了现场调研,在此基础上,应用CFX、ANSYS对中小规模泥石流逐渐淤积至满库工况下的泥石流拦挡坝进行双向流固耦合分析,以期为后续的工程治理提供参考和建议。
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兰州理工大学,西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心简介“西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心”于2006年底申请,教育部于2007年5月评审通过将兰州理工大学土木工程学院作为依托单位建设,2007年6月和2007年8月两次由兰州理工大学土木学院组织国内有关专家对工程中心建设方案进行评审并获通过,2007年9月教育部正式批准建设。
一、项目建设的意义与背景我国西部地区地理环境复杂、气候波动剧烈,不但自然条件较为恶劣,频频遭受干旱、沙尘暴的侵扰,而且冰雹、冷冻、地震和滑坡、泥石流多种地质灾害也此起彼伏,可以说是“五年一中灾,十年一大灾,年年不断灾”。
仍以地震为例,无论是发震次数,还是损失程度,西部地区在全国范围内都是较为严重的。
20世纪我国有7次8级以上地震发生在西部,7级以上的地震有76%在西部,6级以上的地震有72%在西部。
以近十年的地震活跃期为例,十年中成灾的地震约有110次,造成经济损失100多亿元,其中80%以上在西部。
西北地区沟壑纵横,大多为湿陷性黄土地区,在这些地区建设城市、修筑公路和铁路时都会遇到湿陷性黄土地基处理、边坡的开挖和回填问题,为防止滑坡和泥石流的发生则必然要支挡。
由于黄土与湿陷性黄土不合理建筑地基处理和公路、铁路路基处理和边坡支挡,每年都会造成大量的建筑损坏、路基塌陷和滑坡、泥石流的发生,造成铁路和公路中断,经济损失巨大;另外,湿陷性黄土基础塌陷、边坡的滑坡和泥石流造成大量的边坡坍塌,危害着建筑物和道路的使用安全,每年都会造成大量的人员伤亡。
因此,只有很好地解决这些问题,才能保证西部土木工程安全可靠的使用并具有良好的经济效益。
目前,国家科技部依托高校建立的土木类工程研究中心有清华大学的结构工程与振动国家重点实验室和同济大学的土木工程防灾国家重点实验室两个,在西部土木工程领域还没有类似水准的工程研究中心。
上述两个国家重点实验室为北方和华东地区的建设提供了强大的技术支持。
但由于土木工程及防灾减灾有很强的地域特色,迫切需要在西部地区建立类似的工程研究中心,为该地区土木工程建设服务。
因此,在甘肃成立“西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心”有非常重要的意义。
二、已有建设基础西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心针对西部地区的特点,结合当前国内外学科发展趋势和学校的科研基础,形成了如下四个主要的特色研究方向:(1)土木工程结构抗震与减震控制(2)黄土与湿陷性黄土工程和地质灾害治理(3)结构健康诊断及检测加固(4)空间大跨度与轻钢结构抗震及减震控制近五年以来本工程中心项目组,承担完成国家或地方重大应用基础研究以及应用开发项目30余项,纵向科研经费总额约510万元,横向经费总额超过1500万元,发挥了本学科领域的人才、技术和学术优势,开展了多项土木工程领域内具有地方特性的前瞻性研究和大量的产品开发和工程应用研究,项目超过200项,产生的经济效益超过1亿元。
本工程中心完成省部级以上科研项目50余项,其中达到国际水平的成果5项,获得省部级以上科技进步奖28项,国家专利10项,科研成果均直接或间接进行了科技转化,产生了巨大的经济、社会效益。
为西部土木工程建设做出了突出贡献。
目前承担重要科研项目共70余项,其中国家及国务院各部门项目11项。
本工程中心近五年以来,先后发表学术论文共400余篇,其中在国际杂志及学术会议发表40篇,被SCI、EI收录45篇;出版教材著作41部,为本工程中心提供了理论基础支撑。
本工程中心与甘肃土木工程科学研究院、甘肃省第六建筑工程股份公司签订了合作共建协议,三方将在中心设备投入、成果转化与推广应用和人才培养方面进行全方位合作。
与中国地震局兰州地震研究所、甘肃省科学院地质自然灾害防治研究所等科研单位建立了良好的科研合作与人才培养关系,依托这些研究机构,可拓宽工程中心的研究领域。
目前本工程中心具备包括大型多功能结构试验机、动三轴等重点设备的结构静力、动力实验室;配备完善的建筑材料、岩土工程、交通工程、工程测量实验室,为土木工程防灾减灾的科学研究提供了良好的科研环境和技术平台,设备总价值达1200余万元,建筑面积达6000余平方米,同时相关学科材料学科拥有省部共建国家重点实验室、机械学科拥有教育部工程研究中心、力学学科和流体学科拥有省级工程研究中心,它们均拥有大量先进试验仪器设备,为本工程中心提供了良好的支撑条件。
三、建设目标基于前期的研究积累和成果,西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心近期工作主要围绕以下项目的工程化与产业化(预计成果转化约1200余万元)和人才培养展开:(1)在土木工程结构减震控制方面:开发具有独立知识产权的减震装置;作为甘肃省建设厅指定的省内唯一基础隔震技术依托单位和隔震产品检测单位,加大对甘肃省基础隔震技术推广的服务、支撑作用(成果转化约200万元);(2)在结构损伤检测及健康监测方面:推广大型工程结构的动力检测及损伤诊断系列技术;研究推广损伤结构的综合加固、处理技术(成果转化约150万元);(3)在湿陷性黄土地区支护与支挡土木工程研究方面:在黄土与湿陷性黄土地区推广框架锚杆、土钉墙、复合土钉墙和其他锚固体系等柔性支挡结构,解决其耐久性问题和地震作用下的设计问题(成果转化约200万元);(4)在大型工程结构事故分析研究方面:推广应用混合膨胀材料纠倾建筑物和加固地基的方法,推广应用诱使沉降法纠正偏移建筑物纠偏法以及混合纠倾法,拯救湿陷性黄土地区大量的危房;推广应用结构健康监测和检测技术,预控各类结构灾害的发生。
(成果转化约250万元);(5)在湿陷性黄土边坡中滑坡和泥石流防治结构工程研究方面:优化滑坡、泥石流防治结构的方案,推广新型防治结构(成果转化约300万元);(6)空间大跨度与钢结构研究:推广新的结构形式,减震结构体系,以解决西部恶劣环境中钢结构的抗震、防风沙、抗腐蚀等问题(成果转化约100万元);(7)申请专利4项;(8)通过产品中试成果12项,转化成果8项;(9)培养从事土木工程防灾减灾设计研究专门人才40人。
四、建设方案1.项目建设地点、内容、规模与方案建设地点西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心将依托兰州理工大学丰富的研究资源和兰州地区老工业基地而建设在兰州理工大学。
建设内容工程中心将对土木工程防灾减灾关键技术进行工程化、产业化方面的技术问题进行创新性研究,根据目前国内外土木工程行业的发展现状与本中心的研究基础,主要围绕以下七方面发展建设:(1)建筑结构隔震、减震消能及结构控制设计和新产品技术开发与应用采用现代设计理论与方法,试验研究低温环境中叠层橡胶隔震支座的作用机理;建立基础隔震结构地震响应的直接动力分析法;编制基础隔震结构动力分析软件;编制甘肃省叠层橡胶支座基础隔震建筑构造图集。
工程中心要利用理论研究成果开发建筑结构隔震、减震消能的新产品,为甘肃省隔震工程的设计和推广应用奠定技术基础。
(2)湿陷性黄土对土木工程的危害及防治措施的研究与工程应用研究解决大厚度湿陷性黄土地基处理方法,消除湿陷性的方法和措施,推广应用新型地基处理方法。
湿陷性黄土地区柔性支挡结构的土压力模型、作用机理、计算模型到目前都没有得到比较合理的解决。
另外,边坡支挡结构与土体的协同工作分析是岩土工程界尚未有效解决的一大难题,因此建立支挡结构与岩土的空间协同工作的分析计算模型,采用非线性本构关系,分析土体、土钉和锚杆及支挡结构的内力,并考虑黄土湿陷损伤机理,建立黄土局部湿陷损伤时支挡结构计算模型,对支挡结构在损伤机理下进行非线性内力分析,将会使湿陷性黄土地区永久支挡结构的应用前景更加广阔。
该研究与试验平台主要针对湿陷性黄土的特性,研究黄土边坡稳定条件及边坡建筑抗滑移设计方法,永久性柔性支挡结构的静力稳定性和地震动力稳定性分析方法;对西部黄土及湿陷性黄土地区高层、超高层建筑深基坑支护结构进行最优选型及试验应力分析,通过实验分析和最优方案选择得到造价相对较低的支挡结构。
(3)大跨度钢结构和轻钢结构的减震设计技术开发与应用本技术开发和中试基地主要结合工程实际,建立结构优化设计的数学模型,研究平板网架、空间网壳及轻钢结构,提出综合优化设计方法,并进行结构非线性内力分析,同时借助于可视化技术开发相应的设计软件,并将研究领域成果转化到工程设计中,使复杂的空间杆系结构的杆件布置和截面设计实现交互化。
(4)滑坡、泥石流灾害防治结构的技术开发与应用西北地区湿陷性黄土边坡中滑坡和泥石流防治支挡结构设计研究,研究陷性黄土边坡滑坡防治结构的计算模型、计算方法、设计原理和设计方法等。
西北地区滑坡和泥石流等自然灾害较多,试验研究治理滑坡、泥石流的支挡、拦挡、抗滑结构及泥石流排导结构的合理结构型式及设计方法,对治理西部地区滑坡和泥石流自然灾害的防治与工程设计具有十分重要的价值和意义。
(5)黄土地区建筑结构的鉴定、检测与加固技术开发与应用对湿陷性黄土地区危房进行安全鉴定,针对湿陷性黄土遇水湿陷的特性,研究建筑物地基反力与湿陷沉降的关系及沉降机理,以及湿陷性黄土地区建筑物沉降法的方法和机理。
采用诱使沉降法、膨胀法和混合法纠倾技术纠正偏移建筑,给出偏移建筑的纠倾方法,研究纠倾机理,并将纠倾技术进行成果转化。
研究钢结构、混凝土结构、砌体结构和基础工程方面的工程事故并解决大量的工程事故问题。
(6)土木工程领域防灾减灾的设计技术开发中试、成果转化基地工程中心将利用自身的实验中心和合作共建单位甘肃省土木工程研究院、甘肃第六建筑工程股份有限公司共同建立土木工程防灾减灾产品中试、成果转化基地,并将与兰州地震所、甘肃省科学院自然灾害防治研究所、甘肃省建筑总公司和甘肃省建筑设计研究院等单位已经存在的产品中试、成果转化渠道签署共建中心协议,形成新的技术中试和成果转化基地,按照效益分成,共建多赢的原则不断壮大中试和转化基地。
争取使通过技术中试成果12项,转化成果8项,中期通过技术中试成果30项,转化成果20项。
(7)土木工程领域防灾减灾的设计技术开发、转化的人才培养基地利用我院现有结构工程博士点、土木工程一级学科博士后科研流动站、岩土工程、桥梁与隧道工程、防灾、减灾及防护工程、材料学和工程力学硕士点、建筑与土木工程领域工程硕士点的条件,与甘肃土木工程研究院、甘肃省科学院自然灾害研究所、兰州地震所和甘肃省建筑工程总公司共同每年为西部培养土木工程防灾方面技术人才50人以上,以保证中心成果的转化和应用。
建设规模西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心将采取逐步发展,逐步建设的滚动发展模式,最终建设成为拥有产学研不同领域高级技术人才120人、中心占地面积6000平方米、固定资产达3000万元的工程中心。
建设方案工程中心在吸纳、整合学校优秀人力和物力资源的同时,积极吸收政府、企业、全国高校以及加拿大Carleton大学、美国加利福尼亚大学、美国伊利诺伊大学、日本东北大学、日本东京工业大学和台湾地震研究院等社会资源,为工程研究中心快速健康发展提供良好的外部发展环境和内在动力,争取在土木工程防灾减灾技术创新方面获得一批具有自主知识产权的新材料、新技术和新结构。