超轻陶粒种类和掺量对泡沫混凝土性能影响的试验研究
大掺量粉煤灰超轻泡沫混凝土的试验研究
大掺量粉煤灰超轻泡沫混凝土的试验研究邱军付，罗淑湘，鲁虹，孙桂芳，王永魁（北京建筑技术发展有限责任公司，北京，100045）摘要：通过化学方法制备大掺量粉煤灰超轻泡沫混凝土，分析了其结构形成机理，研究了粉煤灰掺量、激活剂、水灰比和发泡剂等因素对性能的影响。
结果表明，采用激活剂的情况下，粉煤灰掺量达到45%（质量百分数）可以制得干表观密度低于200kg/m³，7天抗压强度大于0.2MPa的泡沫混凝土。
关键词：泡沫混凝土；粉煤灰；激活剂；水灰比；发泡剂Study on ultra-light foamed concrete with high volume fly ashQiu Junfu, Luo Shuxiang, Lu Hong, Sun Guifang, Wang Yongkui(Beijing Building Technology Development Co., LTD, Beijing, 100045) Abstract：Chemical method was used to prepare ultra-light foamed concrete with high volume fly ash and the structure formation mechanism was analyzed. The influences of fly ash content, activator, water-cement ration and foaming agent on properties of foam concrete were studied. The results show that when the use factor of fly ash is 45％(mass percent) and the activator was used，the dry apparent density of the produced foam concrete was less than 200kg/m³, 7 d compressive strength was above 0.2 MPa.Key words: Foam concrete; fly ash; activator; water-cement ration; foaming agent 泡沫混凝土由于含有大量均匀分布的封闭气孔，因而具有轻质、防潮、防火、隔音以及良好的保温隔热功能，是一种新型的节能环保型建筑材料，尤其适合用于建筑的外墙外保温工程[1-2]。
轻质泡沫混凝土材料性能研究
工业技术科技创新导报 Science and Technology Innovation Herald48①基金项目：2018年浙江省大学生科技创新项目（项目编号：2018R467003）。
DOI：10.16660/ki.1674-098X.2019.28.048轻质泡沫混凝土材料性能研究①俞佳美 邵梦婷 王震 周永进 朱稼峰(嘉兴职业技术学院 浙江嘉兴 314036)摘 要：轻质混凝土材料为特殊混凝土的一种，具有比一般混凝土较低的单位重，透过掺入大量气泡或轻质粒料与水泥浆均匀混合而成，硬固后混凝土空隙体积占总体积25%～75%，轻质混凝土大致区分为三类，分别是无细料混凝土、轻质粒料混凝土和发泡混凝土，以轻质粒料混凝土、输气或发泡混凝土及空心混凝土最为常见。
利用轻质粒料取代天然砂石降低混凝土单位重称为轻质粒料混凝土，将空气引入水泥浆体降低其单位重的混凝土称为输气混凝土，透过大量输气混凝土的研究、制造和应用成果，才能确立泡沫混凝土的技术。
关键词：轻质 泡沫 混凝土 材料 中图分类号：TU528 文献标识码：A 文章编号：1674-098X(2019)10(a)-0048-021 引言发泡混凝土的相关研究最早出现在1923年，当时主要用于轻量、半结构材料。
发泡混凝土亦可被称为“发泡水泥” 或可称为“泡沫混凝土”，其为轻质混凝土中的一项特殊材料，对于发泡混凝土的定义，发泡混凝土指利用物理方法产生泡沫，将泡沫添加到水泥浆或水泥砂浆中，经拌合均匀后浇注硬化，一种内部含有大量独立封闭且均匀分布气孔的多孔材料。
2 发泡机制欲制造稳定的发泡混凝土取决于许多因素，如：发泡剂的种类、泡沫的制程、空隙分布的均匀性、材料的选择和配比设计等，而后仍需透过反复试验确立其工程性能。
一般轻质建筑材料常见的制造方式有下列3种。
2.1 机械发泡将空气藉由高速搅拌的方式夹带入水泥浆体或他种混合物中，使用的输气材料如: 发泡剂产生的泡沫、输气剂或预先拌合的稳定含气浆体等。
泡沫参数对泡沫混凝土性能的影响研究
泡沫参数对泡沫混凝土性能的影响研究泡沫参数对泡沫混凝土性能的影响研究泡沫参数对泡沫混凝土性能的影响研究【关键词】本文对泡沫容重、泡沫掺量、泡沫孔径分布等因素对泡沫混凝土性能的影响进行了研究。
结果表明:泡沫容重对泡沫混凝土的强度等性能有显著影响。
本文认为泡沫容重在70-90g/l时最为合适；随着泡沫掺量的提高，泡沫混凝土的干表观密度及强度逐步降低；泡沫孔径分布不均匀，对泡沫混凝土的力学性能有负面影响。
【摘要】泡沫泡沫混凝土泡沫容重1 引言泡沫混凝土是由预制出的泡沫与水泥（砂）浆均匀混合、硬化而成的一种多孔材料，具有轻质、保温隔热、低弹性模量、大流动度等特点，在屋面、地暖以及回填工程中得到了广泛的应用。
在影响泡沫混凝土性能的诸多因素中，泡沫自身的性能起着很大的作用，相同的配合比，使用不同的泡沫便会得到性能差别很大的泡沫混凝土材料。
本文就泡沫容重、泡沫掺量、泡沫孔径分布等泡沫参数对泡沫混凝土性能的影响进行了论述。
2 实验原材料及方法2.1 主要原材料硫铝酸盐水泥：北京中岩特种工程材料公司；HJ-1高性能泡沫剂：北京中建国信科技开发中心出品；专用减水剂：北京中建国信科技开发中心出品。
2.2 试验方法用SP-Ⅱ新型发泡机将发泡液制成泡沫，按一定比例将泡沫与搅拌好的水泥净浆混合均匀后，注入钢制试模，24小时拆模后在标准条件下养护至规定龄期，测试方法参照J C/T1062-2007泡沫混凝土砌块标准。
3 实验结果及分析3.1 泡沫制备及评价参数目前可以通过两种方式来制得泡沫。
一种是高速搅拌法发泡，即将发泡剂溶液倒入高速搅拌机中，然后用搅拌机的叶片高速搅拌发泡剂溶液制取泡沫。
这种方法存在的缺点是泡沫直径不均一，搅拌机内泡沫容重不均一，而且发泡倍数低。
另一种方法是压缩空气法制泡，这种发泡工艺的压缩空气发泡设备与高速搅拌机相比较为复杂，但综合性能更好。
即利用空气压缩机将发泡剂溶液和压缩空气在混合室内进行混合，然后在压缩空气的作用下，穿过一个特制的发泡管制成泡沫，发泡管内有的采用磁片，有的采用玻璃球，有的采用铜网筛。
轻质高强陶粒混凝土配合比及强度影响因素实验研究
轻质高强陶粒混凝土配合比及强度影响因素实验研究摘要：采用正交设计法研究了水灰比、膨胀剂和纤维含量对轻质高强陶粒混凝土抗压强度、抗弯强度和劈裂强度的影响。
结果表明:当轻质混凝土强度等级为LC45或LC50时，其劈裂强度和抗弯强度分别为抗压强度的0.04倍和0.08-0.12倍；ZY膨胀剂的含量对抗压强度有显著影响，对抗弯强度有一定影响。
水灰比和聚丙烯纤维含量对不同强度指标的影响不显著。
轻质高强陶粒混凝土的最佳配合比为ZY膨胀剂和聚丙烯纤维含量分别为8%和0.1%，水灰比为0.30。
得到了最佳配合比的强度等级为LC50。
关键词：正交设计；轻质高强陶粒混凝土；强度；影响因素1 引言轻质高强混凝土具有强度高、重量轻、柔性高、抗震性能好等特点，在超高层建筑和大跨度桥梁中得到越来越多的应用。
由于轻骨料的强度低于常规骨料，相同强度等级的轻高强混凝土中水泥用量显著高于普通混凝土，其早、晚收缩变形均远大于普通混凝土[1-3]。
轻质高强混凝土收缩变形较大，容易造成混凝土收缩开裂，降低混凝土结构的耐久性和安全性。
在混凝土中掺入聚丙烯纤维和膨胀剂，可以减少混凝土的早期塑性开裂，减少干燥和冷却作用引起的极限收缩，从而提高混凝土的抗裂性能，提高混凝土的抗裂性能[4-5]。
陶粒混凝土由于其独特的微观结构，能在其前驱体中吸收水分，后期又能恢复水质，其强度与普通混凝土有所不同。
因此，采用正交实验研究了膨胀剂与聚丙烯纤维掺混的轻质高强微膨胀混凝土，分析了ZY膨胀剂、聚丙烯纤维和水灰比对轻质高强混凝土不同强度指标的影响。
2 实验材料和实验方案2.1 实验材料水泥：福建省某水泥股份有限公司生产的42.5普通酸性水泥，密度3.1g/cm3；粗骨料：粒度为900级，5-20mm的优质陶粒，松散堆积表观密度为810kg/m3；细骨料：河砂、中砂；掺加2%聚羧酸高性能减水剂和一定量的聚丙烯纤维；加入一定量的ZY膨胀剂。
2.2 实验方案陶粒在水中浸泡4小时后，除去表面水分，干燥后配制混凝土，以保证轻质混凝土混合料的和易性。
超轻泡沫混凝土性能的优化研究
超轻泡沫混凝土性能的优化研究李洋;潘志华【摘要】以P·O42.5水泥、超细矿渣粉、粉煤灰为胶凝材料,采用化学发泡法制备密度等级为160 kg/m3的超轻泡沫混凝土.通过对促凝剂的复配优化、粉煤灰掺量、增稠剂用量的实验研究,对超轻泡沫混凝土性能进行优化.实验结果表明:优化复合促凝剂SA-A用量为1.5％、粉煤灰掺量10％、增稠剂掺量0.05％时,泡沫混凝土的干密度为158.8 kg/m3,28 d抗压强度为0.46 MPa,气孔均匀细小,直径在1mm以下的气孔占总气孔数的98％以上,导热系数为0.05 W/(m·K).并利用ANSYS Workbench对泡沫混凝土外墙保温系统进行模拟热分析,表明优化后的超轻泡沫混凝土的保温性能能很好地满足外墙保温的要求.【期刊名称】《新型建筑材料》【年(卷),期】2016(043)011【总页数】6页(P74-78,95)【关键词】超轻泡沫混凝土;促凝;抗压强度;导热系数【作者】李洋;潘志华【作者单位】南京工业大学材料科学与工程学院,江苏南京210009;南京工业大学材料科学与工程学院,江苏南京210009【正文语种】中文【中图分类】TU55+1.33泡沫混凝土作为一种无机多孔材料，以其保温、隔声、防火、生产成本低、使用寿命长等显著特点[1-3]，能够满足建筑保温材料的要求，特别是作为建筑外墙保温系统，不仅能达到很好的保温效果，而且因其密度低很大程度地降低了建筑的自重，减少了对地基的压力，因此受到了广泛关注。
虽然泡沫混凝土作为建筑外墙保温材料具有很大的优势，但也有一些不足需要进一步优化，如强度偏低，在切割、运输、施工过程中容易受到损坏；超轻泡沫混凝土在制备过程发泡结束以后出现泡沫料浆下陷或沉降等。
因此国内外很多专家学者也做了大量的研究工作。
吕钦刚等[4]研究了超细矿渣粉对密度等级为300 kg/m3的泡沫混凝土性能的影响。
Ramamurthy等[5]通过探索适宜发泡剂和发泡机、发泡剂和化学试剂的兼容性、轻集料和增强纤维的使用、耐久性以及影响泡沫混凝土生产的其它因素对泡沫混凝土进行了深入的研究。
轻质泡沫混凝土材料性能研究
轻质泡沫混凝土材料性能研究1. 引言1.1 研究背景目前对于轻质泡沫混凝土材料性能的研究仍然相对不足。
虽然已有一些研究对其制备方法、力学性能等方面进行了探讨，但对于其隔热性能、耐久性和应用前景等方面的研究尚待加强。
有必要对轻质泡沫混凝土的各项性能进行深入研究，以完善其性能表现，拓展其应用领域，为建筑行业提供更为可靠和高效的建筑材料。
本研究旨在通过对轻质泡沫混凝土的制备方法、力学性能、隔热性能、耐久性等方面进行系统研究，深入探讨其材料性能，并展望其未来应用前景，为该材料在建筑领域的应用提供科学依据和技术支持。
1.2 研究目的研究目的是为了探究轻质泡沫混凝土材料的性能特点，为其在建筑领域的应用提供科学依据。
通过深入研究轻质泡沫混凝土的制备方法、力学性能测试、隔热性能研究、耐久性能分析等方面，旨在全面了解该材料的优劣势，为工程应用提供可靠数据支持。
通过对其应用前景进行展望，可以为建筑领域的材料选择和设计提供新思路和方向。
本研究旨在为推动轻质泡沫混凝土材料的发展，提升其在建筑领域的应用价值，促进建筑材料领域的创新和发展。
1.3 研究意义轻质泡沫混凝土是一种在建筑和工程领域得到广泛应用的新型材料，具有优越的性能和广阔的应用前景。
本文旨在对轻质泡沫混凝土的材料性能进行深入研究，探讨其制备方法、力学性能、隔热性能、耐久性能等方面的特点。
通过对轻质泡沫混凝土材料性能的综合研究评价，可以为该材料在实际工程中的应用提供科学依据和技术支持。
研究轻质泡沫混凝土的意义在于推动建筑材料领域的创新发展，促进建筑结构的轻量化和环保化，提高建筑物的抗震、隔热、节能等功能，促进建筑行业的可持续发展。
本研究具有重要的理论和实践意义，将为轻质泡沫混凝土材料的进一步研究和应用提供有益的参考和借鉴。
2. 正文2.1 轻质泡沫混凝土的制备方法研究轻质泡沫混凝土的制备方法研究是该材料研究领域的核心内容之一。
制备方法的选择直接影响到轻质泡沫混凝土的性能表现。
陶粒泡沫混凝土热工性能试验研究
实用技术PRACTICAL TECHNOLOGY2021年第3期(总第377期)Number 3 in 2021(Total No.377)混 凝 土Concretedoi ：10.3969/j.issn.1002-3550.2021.03.034陶粒泡沫混凝土热工性能试验研究温巍，杨化奎(江苏工程职业技术 院，江苏南通226007)摘要：采用对比试验的方法对填筑陶粒泡沫混凝土的砌块和填筑普通混凝土的砌块的热工性能进行同条件的室内试验。
对 比，填筑 泡沫混凝土的 平均 为0.922 W/(m 2・K ),满足相 规 要求,与填筑 混凝土的砌块相比，降低了 19.5%,构的保 性能。
夕卜， 泡沫混凝土 混凝土填筑的 均存在热桥效应，且热桥 相，增加了砌体的阻,而填筑 泡沫混凝土的桥效应并没有比填筑 混凝土的桥更显著。
关键词： 泡沫混凝土；； 性能；匝中图分类号：TU528.2文献标志码：A 文章编号：1002-3550(2021 )03-0141-04Experimental study on thermal performance of ceramsite foam concreteWEN Wei , YANG HuaGui(Jiangsu College of Engineering and Technology , Nantong 226007, China )Abstract ： Laboratory tests on the thermal performance of masonry blocks filled with ceramsite foam concrete and ordinary concreteblocks are carried out by the contrast test.The comparison test results show that the average heat transfer coefficient of the masonry blockfilled with ceramsite foam concrete is 0.922 W/(m 2・K ), which meets the requirements of corresponding pared with the blocksconstructed with ordinary concrete , the heat transfer coefficient is reduced by 19.5% ,and the thermal insulation performance of themasonry structure is improved.In addition , there is a thermal bridge effect between ceramsite foam concrete and masonry filled withordinary concrete , and the thermal bridge effect is similar , which increases the thermal resistance of masonry.However , the thermal bridgeeffect of masonry concrete filled with ceramsite foam concrete is not more significant than that of ordinary concrete blocks.Key words ： ceramsite foam concrete ； block ； thermal performance ； heat transfer coefficient0引言随着经济的迅猛发展，建筑能耗增速也远超能源增加速度，在世界各国能源总消耗量所占密度较大，对各国经济 发展有一定抑制作用。
泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土性能的影响
第42卷第12期2023年12月硅㊀酸㊀盐㊀通㊀报BULLETIN OF THE CHINESE CERAMIC SOCIETY Vol.42㊀No.12December,2023泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土性能的影响吕夏婷,谭洪波,张世轩,李懋高,王金堂,蹇守卫(武汉理工大学硅酸盐建筑材料国家重点实验室,武汉㊀430070)摘要:硫氧镁水泥具有轻质㊁导热系数低㊁耐火等优点,将其制备成泡沫混凝土并应用于建筑外墙保温系统具有巨大的市场潜力㊂本文通过加入高稳定改性泡沫来调控超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的密度,并结合扫描电子显微镜(SEM)㊁光学显微镜(OM)等测试研究了气孔结构的变化,探究了密度和孔结构变化对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土抗压强度和导热系数的影响㊂结果表明:随着高稳定改性泡沫掺量的增加,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的气孔数量增多且平均孔径明显减小,密度逐渐减小,抗压强度逐渐降低;当泡沫掺量为250%(质量分数)时,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的密度降低至88.33kg /m 3,导热系数降低至0.0382W /(m㊃K)㊂关键词:超轻质;改性硫氧镁水泥;泡沫混凝土;气孔结构;导热系数;抗压强度中图分类号:TU377.1㊀㊀文献标志码:A ㊀㊀文章编号:1001-1625(2023)12-4262-09Effect of Foam Content on Performance of Ultra-Lightweight Magnesium Oxysulfate Foamed ConcreteLYU Xiating ,TAN Hongbo ,ZHANG Shixuan ,LI Maogao ,WANG Jintang ,JIAN Shouwei (State Key Laboratory of Silicate Materials for Architectures,Wuhan University of Technology,Wuhan 430070,China)Abstract :Magnesium oxysulfate cement has the advantages of light weight,low thermal conductivity and fire resistance,so it has great market potential to be prepared as foamed concrete and applied in building exterior insulation system.The density of ultra-lightweight magnesium oxysulfate foamed concrete was regulated by incorporating high stability modified foam.The changes in pore structure were investigated through scanning electron microscope (SEM)and optical microscope (OM ).Additionally,the effects of density and pore structure variations on the compressive strength and thermal conductivity of ultra-lightweight magnesium oxysulfate foamed concrete were also studied.The results indicate that with the increase of content of high stability modified foam,the number of pores increases and the average pore size significantly decreases.The density of ultra-lightweight magnesium oxysulfate foamed concrete decreases gradually,and the compressive strength gradually decreases as well.When the foam content is 250%(mass fraction),the density of ultra-lightweight magnesium oxysulfate foamed concrete reduces to 88.33kg/m 3,and the thermal conductivity reduces to 0.0382W/(m㊃K).Key words :ultra-lightweight;modified magnesium oxysulfate cement;foamed concrete;pore structure;thermal conductivity;compressive strength 收稿日期:2023-07-26;修订日期:2023-09-15基金项目:国家自然科学基金(51978544);2021年湖北省技术创新重大专项(2021BAA060)作者简介:吕夏婷(1999 ),女,硕士研究生㊂主要从事硅酸盐材料的研究㊂E-mail:158****7652@通信作者:谭洪波,博士,教授㊂E-mail:thbwhut@ 0㊀引㊀言建筑节能是减少能源消耗㊁降低温室气体排放和促进我国绿色低碳发展的关键策略㊂据统计[1-3],2020年全国建筑运行阶段碳排放达21.6亿吨,占全国碳排放总量的21.7%㊂保温材料是实现超低能耗建筑,提高建筑节能水平,降低建筑运行阶段能耗和碳排放的重要物质基础㊂目前,我国的建筑外墙保温系统大多采用有机保温材料,如发泡聚苯乙烯㊁聚氨酯泡沫等,容易燃烧,难以达到A 级不燃标准,存在火灾隐患[4-5]㊂而新型无机高效保温材料,如气凝胶㊁真空绝热板等,存在成本高昂㊁施工复杂㊁性能易衰减等关键问题[6-9]㊂第12期吕夏婷等:泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土性能的影响4263㊀因此,研发一种具有超低导热系数的轻质水泥基高效保温材料十分必要㊂硫氧镁水泥具有轻质㊁防火㊁凝结时间短㊁体积稳定性高㊁与钢材兼容性好㊁制备工艺简单以及环保节能等优点,在建筑保温材料领域有很大的应用前景[10-13]㊂但是传统硫氧镁水泥存在强度低㊁体积稳定性差㊁返潮返卤和泛霜起白等缺点,这限制了其进一步应用,因此需要对其改性[14-16]㊂改性硫氧镁水泥是将一定配比的活性MgO㊁MgSO 4㊁H 2O 和改性剂混合后,经水化形成以碱式硫酸镁晶须为主要水化产物的新型镁质水泥[17-19],同样具备轻质㊁防火㊁凝结时间短等特点㊂Zhou 等[20]以改性硫氧镁水泥为基础胶凝材料,加入泡沫后制备了干密度为603kg /m 3㊁导热系数为0.14W /(m㊃K)的硫氧镁基泡沫混凝土㊂Qin 等[21]以改性硫氧镁水泥为基础胶凝材料,加入稻壳和泡沫后制备了干密度为450.9kg /m 3㊁导热系数为0.1255W /(m㊃K)的保温墙板㊂部分学者[22-24]对轻质硫氧镁基泡沫混凝土做了相关研究,发现其密度和导热系数仍不及现有的有机㊁无机保温材料㊂因此,研究如何进一步降低硫氧镁基泡沫混凝土的密度和导热系数对其在建筑保温材料领域中的应用具有重大意义㊂因此,本文以改性硫氧镁水泥为基础胶凝材料,通过掺入高稳定改性泡沫来制备超轻质硫氧镁基泡沫混凝土,研究不同泡沫掺量对其密度㊁力学性能㊁保温性能㊁孔结构和微观结构的影响规律㊂1㊀实㊀验1.1㊀原材料图1㊀轻质MgO 粒径分布曲线和累积粒径分布曲线Fig.1㊀Particle size distribution curve and cumulative particle size distribution curve of lightweight MgO 制备基础胶凝材料-改性硫氧镁水泥的主要原料为轻质氧化镁(MgO)㊁七水硫酸镁(MgSO 4㊃7H 2O)㊁柠檬酸(citric acid,CA)和水㊂制备高稳定改性泡沫复合发泡剂的主要原料为黄原胶㊁菱镁发泡剂GX-7#和水㊂其中,轻质氧化镁㊁七水硫酸镁和柠檬酸购自国药集团化学试剂有限公司,黄原胶购自山东景鑫生物科技有限公司,菱镁发泡剂GX-7#购自山东镁嘉图新型材料科技有限公司,水为实验室自来水㊂轻质MgO粒径分布曲线和累积粒径分布曲线如图1所示㊂1.2㊀试验方案通过混合泡沫和改性硫氧镁水泥制备了超轻质硫氧镁基泡沫混凝土,研究了不同泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土性能的影响㊂在保持氧硫比(MgO 和MgSO 4㊃7H 2O 的摩尔比,记为M )㊁水硫比(H 2O 和MgSO 4㊃7H 2O 的摩尔比,记为H )相同的条件下,通过改变泡沫的掺量来调节超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的密度,并研究泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土抗压强度㊁导热系数㊁孔结构和微观结构的影响㊂其中,泡沫稳定性更高,5h 泌水率为21.9%,与未改性前泡沫5h 泌水率(93.7%)相比降低了76.6%,其具体配合比设计如表1所示,泡沫改性前后气孔结构如图2所示㊂超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的配合比如表2所示,其中 F0㊁F30㊁F100㊁F200㊁F250 分别表示该组超轻质硫氧镁基泡沫混凝土中泡沫掺量为MgO 质量的0%㊁30%㊁100%㊁200%和250%㊂表1㊀泡沫配合比Table 1㊀Mix proportion of foamFoam Mass /g Foam stabilizerGX-7#H 2O 5h drainage /%Unmodified foam 00.6100.093.7High stability modified foam 0.50.6100.021.94264㊀水泥混凝土硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第42卷图2㊀泡沫的气孔结构Fig.2㊀Pore structure of foam表2㊀超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的配合比Table2㊀Mix proportion of ultra-lightweight magnesium oxysulfate foamed concreteGroup Mass/gMgO MgSO4㊃7H2O CA H2O Foam F080.6123.0 1.0144.00F3080.6123.0 1.0144.026.9F10080.6123.0 1.0144.080.6F20080.6123.0 1.0144.0161.2F25080.6123.0 1.0144.0201.51.3㊀试验方法超轻质硫氧镁基泡沫混凝土制备方法:1)按照表1配合比称取水㊁稳泡剂黄原胶和发泡剂GX-7#,将稳泡剂黄原胶和发泡剂GX-7#依次加入水中,分别用磁力搅拌器分散30min,制得高稳定改性泡沫复合发泡剂,然后用高速搅拌机搅拌上述发泡剂制得高稳定改性泡沫;2)按照表2配合比称取MgO㊁MgSO4㊃7H2O㊁CA和水,将MgSO4㊃7H2O和CA依次加入水中溶解,待其完全溶解后与MgO混合并通过水泥胶砂搅拌机搅拌均匀,制得改性硫氧镁水泥;3)按照表2配合比称取高稳定改性泡沫与改性硫氧镁水泥,将二者混合均匀,制得硫氧镁基泡沫混凝土;4)将制备好的超轻质硫氧镁基泡沫混凝土装入40mmˑ40mmˑ40mm的模具中,并在温度20ħ㊁湿度65%的环境中养护7㊁14㊁28d㊂密度:1)干密度,参照标准‘泡沫混凝土“(JG/T266 2011)对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的干密度进行测试;2)湿密度,参照标准‘泡沫混凝土应用技术规程“(JGJ/T341 2014)对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的湿密度进行测试㊂抗压强度:依据轻质混凝土抗压强度测试标准ASTM C495,将40mmˑ40mmˑ40mm的试块放入鼓风干燥箱中,并在40ħ下烘干至恒重㊂采用电子式万能试验机(WDW-50)测试超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的抗压强度,加载速度为5mm/min㊂孔结构:通过光学显微镜(KH-7700)观察超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的孔结构,通过软件Nano Measurer1.2对其孔径进行表征㊂微观结构:通过SEM(Gemini SEM300)表征超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的表观形貌,测试使用的加速电压均为15kV㊂导热系数:依据标准‘绝热材料稳态热阻及有关特性的测定“(GB/T10294 2008),通过双平板导热系数测定仪(IMDRY3001-Ⅲ)测量超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的导热系数㊂试件尺寸为300mmˑ300mmˑ30mm,在测试前一天将试件置于鼓风干燥箱中,在40ħ下烘干至恒重,冷却至室温后开始测量㊂2㊀结果与讨论2.1㊀容重调控容重调控是实现保温材料超轻质的重要手段㊂本试验中,固定M值为4,H值为16,通过改变泡沫的掺第12期吕夏婷等:泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土性能的影响4265㊀量来研究其对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土湿密度和干密度的影响,试验结果如图3所示㊂由图3可知,随着泡沫掺量的增加,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的湿密度和干密度均明显降低㊂与未掺泡沫时相比,掺加30%泡沫时,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土干密度由1337.39kg /m 3下降至401.46kg /m 3,下降幅度为69.9%㊂当泡沫掺量为200%时,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土干密度为99.43kg /m 3,相较于空白对照组下降了92.6%;而继续增加泡沫掺量至250%时,与空白对照组相比,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土干密度进一步降至88.33kg /m 3,下降了93.4%,下降幅度趋于平缓㊂这可能是因为,泡沫能在改性硫氧镁水泥中稳定存在,二者混合后,改性硫氧镁水泥浆体包裹在泡沫表面并在泡沫粗化破裂前快速凝结,使超轻质硫氧镁基泡沫混凝土结构中形成大量微小气孔,导致密度显著降低[13,23]㊂而当泡沫掺量超过250%时,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土松软如膏状,无法硬化成型脱模㊂这可能是由于单位体积内的改性硫氧镁水泥含量过低,黏附在单个泡沫表面的改性硫氧镁水泥数量过少,不能继续形成新的气孔,致使超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的湿密度和干密度无明显变化㊂上述结果表明,当固定M 值和H 值时,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的湿密度㊁干密度随着泡沫掺量的增加而降低,当泡沫掺量超过200%时,下降幅度趋于平缓;当泡沫掺量达到250%时,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土干密度最低㊂2.2㊀抗压强度泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土不同龄期(7㊁14㊁28d)抗压强度的影响如图4所示㊂由图4可知,随着泡沫掺量的增加,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土在各龄期的强度均逐渐降低㊂未掺泡沫(F0)时,改性硫氧镁水泥7㊁14㊁28d 的抗压强度分别为23.1㊁24.5和27.6MPa㊂与之相比,当泡沫掺量为30%(F30)时,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土7d 强度下降至3.24MPa,14d 强度下降至3.99MPa,28d 强度下降至4.34MPa,分别下降了86.2%㊁84.1%与84.4%;当增加泡沫掺量至200%时,与空白对照组F0相比,F200组7d 强度下降了99.1%,至0.26MPa,14d 强度下降了98.8%,至0.31MPa,28d 强度下降了98.6%,至0.38MPa;而继续提升泡沫掺量至250%时,F250组抗压强度的下降幅度趋于平缓,相较于F0组,F250组7d 强度下降了99.2%,至0.19MPa,14d 强度下降了99.1%,至0.21MPa,28d 强度下降了99.1%,至0.26MPa㊂㊀图3㊀泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土密度的影响Fig.3㊀Influence of foam content on density of ultra-lightweight magnesium oxysulfate foamedconcrete 图4㊀泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土抗压强度的影响Fig.4㊀Influence of foam content on compressive strength of ultra-lightweight magnesium oxysulfate foamed concrete ㊀㊀出现这种现象可能有两方面原因:1)泡沫掺量低于200%时,随着泡沫掺量增加,改性硫氧镁水泥基体中的气孔数量大幅增加,这直接导致抗压强度持续显著降低㊂但随着泡沫掺量由200%继续增至250%,改性硫氧镁水泥基体中的气孔数量略有增加,故超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的抗压强度又有小幅度降低[25];2)随着泡沫掺量增多,改性硫氧镁水泥基体的体积也逐渐变大,这导致单位体积内改性硫氧镁水泥含量显著减少,不能充分黏附在每个泡沫表面起到骨架支撑作用,而改性硫氧镁水泥的水化产物如强度相5Mg(OH)2㊃MgSO 4㊃7H 2O(简称5㊃1㊃7相)的含量也显著减少,造成抗压强度明显降低,而当泡沫掺量由4266㊀水泥混凝土硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第42卷200%增至250%时,单位体积内泡沫含量略有增多,改性硫氧镁水泥的含量略有减少,故抗压强度只有小幅度降低,并趋于平缓㊂因而,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的抗压强度随着泡沫掺量的增加先显著降低,之后趋于平缓㊂2.3㊀微观结构为了进一步研究泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土抗压强度的影响机理,通过SEM对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的微观形貌进行表征㊂超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的SEM照片如图5所示㊂观察图5(a) ~(d)左侧照片可知,从F30组到F200组,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土结构中气孔数量增加,孔径分布趋于均匀,而在F250组中,连通孔和不规则球形孔数量增加,气孔圆度变差㊂这是因为在泡沫掺量达到200%前,单个泡沫表面有足够的水泥包裹,能够形成独立闭口孔,结构中气孔数量增加;继续增加泡沫掺量至250%,单位体积内水泥含量过少,不能充分包裹在泡沫表面,泡沫合并,使泡沫混凝土结构中个别大气孔增多㊂观察图5(a)~(d)中部照片可知,F30组中气孔孔壁上存在大量针棒状的5㊃1㊃7相,F100组中对应位置上有大量针棒状和少量破碎状的5㊃1㊃7相,F200组中相应位置上含有大量破碎状和少量针棒状的5㊃1㊃7相,而F250组中相应位置上只有少量破碎状的5㊃1㊃7相和柱状的Mg(OH)2㊂观察图5(a)~(d)右侧照片可知,在气孔内部孔壁位置,F30组含有非常多的针棒状且相互搭接的5㊃1㊃7相,F100组含有较多的针棒状5㊃1㊃7相㊁未反应的MgO和少量柱状的Mg(OH)2,F200组含有少量的针棒状5㊃1㊃7相和大量凝胶状5㊃1㊃7相,而F250组含有微量的针棒状5㊃1㊃7相和大量的Mg(OH)2㊂出现这种现象的原因有:1)在反应加速期,由MgO水解产生的水合羟基镁离子([Mg(OH)(H2O)x]+)与CA发生螯合反应形成一个稳定的络合层,不断吸附浆体中游离的SO2-4和Mg2+形成5㊃1㊃7晶相,随着反应进行,5㊃1㊃7相成核并生长,而随着泡沫掺量增加,单位体积内泡沫混凝土结构中泡沫体积占比增大,水泥浆体体积占比减小,供5㊃1㊃7相等水化产物生长的空间缩小,5㊃1㊃7相晶核不能够沿针棒状充分生长,而在气孔表面形成大量凝胶状5㊃1㊃7相,使孔壁更加密实;2)泡沫掺量增加使泡沫混凝土浆体中的水分也相对增加,促进诱导期的水合羟基镁离子([Mg(OH)(H2O)x]+)与OH-反应生成Mg(OH)2[26]㊂由此说明,泡沫掺量改变对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的气孔结构和水化产物的生长均有影响㊂随着泡沫掺量增加,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土结构中气孔数量增加,5㊃1㊃7相在孔壁上的生长情况由针棒状逐渐转变为凝胶状,Mg(OH)2含量增多,导致超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的抗压强度降低㊂㊀第12期吕夏婷等:泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土性能的影响4267图5㊀超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的SEM照片Fig.5㊀SEM images of ultra-lightweight magnesium oxysulfate foamed concrete2.4㊀孔结构为了进一步研究泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土气孔结构的影响,通过光学显微镜(optical microscope,OM)观察超轻质硫氧镁基泡沫混凝土气孔分布情况㊂图6为超轻质硫氧镁基泡沫混凝土气孔结构的OM照片,图7为相对应的气孔孔径分布情况㊂由图6(a)~(c)可直观观察到,从F30组到F200组,大气孔数量减少,小气孔数量明显增多,孔径分布逐渐均匀㊂由图7可知,F30组的最大孔径为638.90μm,最小孔径为87.54μm,平均孔径为151.79μm,均大于另外三组㊂F200组的最大孔径㊁最小孔径和平均孔径分别为257.12㊁65.00和112.71μm,为四组最低,且相较于F30组,其最大孔径缩小了59.8%,最小孔径缩小了25.7%,平均孔径缩小了25.7%,而F250组的三种孔径均略高于F200组的孔径㊂超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的气孔孔径频率分布如图8所示㊂从图8中可知,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土结构中,孔径在60~120μm的气孔出现的频率从高到低依次为F200㊁F250㊁F100㊁F30组,其中F200组比F30组高了70.4%㊂在F30组结构中,孔径大于240μm的气孔出现的频率高于F100㊁F200和F250组㊂这是因为在泡沫掺量达到200%之前,每个泡沫表面都有足够的改性硫氧镁水泥包裹,能够形成规则且圆度较高的闭口孔,随着泡沫掺量增加,表面被水泥包裹的泡沫在泡沫混凝土浆体中受到的束缚力更复杂,不易合并,故超轻质硫氧镁基泡沫混凝土结构中总气孔数量增多,气孔平均孔径逐渐降低㊂当泡沫掺量超过200%后,随着泡沫掺量增加,单位体积内改性硫氧镁水泥的含量过少,不能充分黏附在单个泡沫表面,部分小泡沫合并为大泡沫,形成圆度较低且孔径较大的气孔,使F250组气孔平均孔径比着F200组略有增加,但仍小于F30组和F100组㊂4268㊀水泥混凝土硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第42卷图6㊀泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土气孔结构的影响Fig.6㊀Influence of foam content on pore structure of ultra-lightweight magnesium oxysulfate foamedconcrete 图7㊀超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的气孔孔径分布Fig.7㊀Pore diameter distribution in ultra-lightweight magnesium oxysulfate foamedconcrete 图8㊀超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的气孔孔径频率分布Fig.8㊀Distribution frequency of pore diameter inultra-lightweight magnesium oxysulfate foamed concrete ㊀㊀因此,随着泡沫掺量增加,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土结构中气孔数量逐渐增多,平均气孔孔径逐渐减小,孔径分布更加均匀㊂2.5㊀导热系数图9㊀泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土导热系数的影响Fig.9㊀Influence of foam content on thermal conductivity of ultra-lightweight magnesium oxysulfate foamed concrete 在建筑保温系统中,导热系数是衡量建筑保温材料保温性能的重要指标,导热系数越低,建筑保温材料的隔热性能越好[7-8,27]㊂泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的导热系数的影响如图9所示㊂由图9可知,随着泡沫掺量的增加,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的导热系数逐渐降低㊂未掺加泡沫时,F0组导热系数为2W /(m㊃K)㊂与F0组相比,随着泡沫掺量的增加,F30组导热系数下降至0.2312W /(m㊃K),下降幅度为88.4%㊂当泡沫掺量增加至200%时,F200组导热系数为0.0465W /(m㊃K),相较于F0组下降了97.7%;继续增加泡沫掺量至250%时,F250组导热系数为0.0382W /(m㊃K),与F0组相比下降了98.1%㊂这是因为随着泡沫掺量的增多,硫氧镁水泥基体中被引入了大量气泡,这些气泡在水泥基体中形成了闭孔结构,使超轻质硫氧镁基泡沫混凝土结构中的气孔数量大幅增加,阻碍了热量在材料内部的传递,进而大幅降低材料的导热系数㊂由上述结果可知,随着泡沫掺量增加,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的导㊀第12期吕夏婷等:泡沫掺量对超轻质硫氧镁基泡沫混凝土性能的影响4269热系数逐渐降低㊂3㊀结㊀论1)高稳定改性泡沫的掺入能显著降低超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的密度㊂当泡沫掺量达到250%时,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的干密度可降低至88.33kg/m3,与未掺泡沫时相比降低了93.4%㊂2)随着泡沫掺量逐渐增加,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土中气孔数量大幅增多,直接导致其抗压强度降低;此外,掺加泡沫后,单位体积内水泥含量减少以及供水泥水化产物生长的空间减小,由此导致单位体积内针棒状水化产物5Mg(OH)2㊃MgSO4㊃7H2O大幅减少,进而显著降低超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的抗压强度㊂3)当高稳定改性泡沫的掺量为200%时,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土孔结构最优,其最大孔径㊁最小孔径和平均孔径均分别为257.12㊁65.00和112.71μm,与泡沫掺量为30%时相比,分别降低了59.8%㊁25.7%和25.7%㊂4)当泡沫掺量为250%时,超轻质硫氧镁基泡沫混凝土的导热系数可降低至0.0382W/(m㊃K),与未掺泡沫时的导热系数相比降低了98.1%㊂参考文献[1]㊀邓婷婷.建筑碳排放影响因素分析及系统仿真[D].武汉:华中科技大学,2022.DENG T T.Analysis of influencing factors of building carbon emission and system simulation[D].Wuhan:Huazhong University of Science and Technology,2022(in Chinese).[2]㊀陈进道.中国建筑行业碳排放测算及影响因素分解分析[D].重庆:重庆大学,2016.CHEN J D.Calculation of carbon emissions from construction industry in China and decomposition analysis of 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基金项 目： 福建省重大专项专题资助项 目（０ ８ ０ ３ １ ２ ０ ＨＺ ０ － ）
８ ０ ９ ０
作者简介 ： 侯东君 （９ Ｏ ， ， １ ８ 一） 男 华侨大学在 职工 程硕士 ， 漳州职业 技术
学 院讲师 ， 从事建筑结构与材料研究 。 通讯作者 ： 严捍东 （９ ８ ， ， １ ６ ～） 男 博士， 教授 ， 从事土木工程新材料研究 。
６００ ４ ．
６００ ４ ． ６００ ４ ． ５００ ６ ．
５ ０ ０ ６ ． ５ ０ ０ ６ ． ５ Ｏ ０ ６ ．
９ ． ４３
１ ５７ ２ ． １７１ ５ ． １ ５Ｏ ６ ．
１ ２ ５ ９ ． ２ ０ ０ ２ ． ２ ７ ５ ４ ．
级 （） ｓ 粘土型 陶粒 ， 两种陶粒的性能和级配分别 如表 １和表 ２ 所示 。使用市售泡沫剂 ， 泡沫剂 ： 一１６ 。 水 ：Ｏ
展， 陶粒 泡 沫 混 凝 土 将 在 墙 体 材 料 中 逐 步 占据 重 要 的 地
表 ２ 陶粒 累计 筛 余 百 分 数
筛孔尺寸 ， ｌ ｍｉ ｌ ４ ７ ．５ ９５ ． １． ９０
位［ ｌ 。该新型墙体 材料在 福建 省 尚处 于起 步 阶段 ， 必 ３ ＿ 卜 ５ ］ 有
要对 陶粒泡沫混凝土配合 比和性能进行系统研究 。
２．ＭＰ ，８ 抗压强度 为 ５．ＭＰ 。Ｉ 磨细 商 品粉煤灰 ， ０２ ａ２ｄ ０５ ａ 级
密度为 ２ ８ｋ ／ｎ ， ｏ ３ ｇ ｒ３堆积密度为 ９ ５ ｇ ｍ。 ０ （ ） ５ ０ ５ ｋ ／ 。３ ０级 Ｌ 和 ０
３ ０
４ ０ ５ ０ ６ ０
７ ０
８ ３． ３ ６
８３６ ３ ． ８ ３． ３ ６ ７ ９４ ２ ．
２ １ 验 原 材料 ．试
采用外掺方式分别研究 陶粒 Ｓ 陶粒 Ｌ以及混 合 陶粒对 、
混凝土性能的影响 ， 配合 比分别如表 ３ 表 ４和表 ５ 、 所示 。 表 ３ 陶粒 Ｓ掺量对 制品性 能影响的试 验配合比
陶粒掺量 水泥
（ ）
１ ０ ２ Ｏ
配合比 粉煤灰
（ ）
ｄ ｙ ａ ｐ ｒ ｎ ｅ ｓｔ ，ａ ｄ ｓ ｕ ｉｄ ｔ ｅ ｉ ｆ ｅ ｃ ｆｄ ｆｅ ｅ ｔｓ ｅ ｉｓ ａ ｄ ｃ ｎ ｅ ｔｏ ｕ ｅ ｇ ｔｃ ｒ ｍｓｔ ｏ ｔ ｅ ｐ ｒｏ ｍａ ｃ ｆｃ ｎ ｒ ｐ ａ ｅ ｔｄ ｎ ｉ ｙ ｎ ｔ ｄ ｅ ｈ ｎ ｌ ｎ ｅ ｏ ｉ ｒ ｎ ｐ ｃｅ ｎ ｏ ｔ ｎ ｆｓ ｐ ｒ ｌ ｈ ｅ ａ ｉ ｔ ｈ ｅ ｆ ｒ ｎ ｅ ｏ ｏ — ｕ ｆ ｉ ｅ
７ ９ ４ ２ ． ７ ９ ４ ２ ． ７ ９ ４ ２ ．
４０４ ５．
４０４ ５． ４０４ ５． ３４ ９ ．１
３４ ９ ．１ ３ ４． ９ １ ３ ４． ９ １
１８ ０ ６ ．
１８０ ６． １８０ ６ ． １７ ０ ４ ．
１７ ０ ４ ． １７ ０ ４ ． １７ ０ ４ ．２Ｎ ．
一 建筑材 料
超轻陶粒种类和掺量对泡沫混凝土性能影响的试验研究
侯 东 君 （． １ 华侨 大学 土木工 程学 院
［ 摘
严捍东 福建漳 州 ３ ３０ ） ６ ００
福建厦 门
３ １２ ；． 州职 业技 术学 院 ６０ １ ２ 漳
要］ 在水泥用量 、 粉煤灰取代 水泥率、 水用量和泡沫体积不变的前提 下 ， 通过试验 系统研 究 了 ３ ０级 陶粒 、０ ０ ５ ０级 陶粒
１０ ０ ７ ９４ ２ ． ３ ４． ９ １ １７０ ４ ． ５００ ６ ． ２ ５０ ７ ．
料口 ， ］建筑综合造 价也 比较合 理 ， 材料 可 以达到 节能 ６ 该 ５
的现行居住建筑节能 设计规 范要 求 。与加 气混凝土 相 比， 其 具有强度高 、 干缩 变形 小、 吸水率低 、 导热 系数低等优点 ， 且生 产工艺简单 ， 备 、 设 基建 投资 规模ｄ ｃ ， 。随着 建筑 节 能 的发
９ ９
７ ２
Ｚ
轻 陶粒及它们复合时分别对混凝土抗压强度 、 吸水率 、 干表观 密度 的影响程度 和规律 ， 确定了超轻 陶粒 复合 比例 、 掺加方式
和掺量范 围， 为陶粒泡沫混凝 土的生产 提供 了可供参考 的试
验数据 。 ２试 验 原 材 料 、 验 方 案设 计 和 性 能 测 试 方 法 试
ｃｅｅ ａｄ ｔ ｅｆ ｕ ｄ ｔ ｎ ｆｒｔ ｅｕ ｅｏ ｅａ ｉ ａ ｃ ｎ ｒｔ． ｒｔ 。ｌｉ ｈ ｏ ｎ ａ ｉ ｈ ｓ ｆｃ ｒｍｓｔ ｆ ｍ ｏ ｃｅｅ ｏ ｏ ｅｏ
Ｋｅ ｒ ｓ ｕ ｅ ｉ ｈ ｅ ａ ｉ ； ａ ｃ ｎ ｒ ｔ ； ｏ ｙ ｗｏ ｄ ：ｓ ｐ ｒ ｌ ｔｃ ｒ ｍｓｔ ｆ ｍ ｏ ｃ ｅｅ ｃ ｍｐ ｅ ｓｖ ｔｅ ｇ ｈ ｗａ ｅ ｂ ｏ ｐ ｉｎ； ｔ ｐ ａ ｅ ｔｄ ｎ ｉ ｇ ｅｏ ｒｓｉｅｓｒｎ ｔ ； ｔｒａ ｓｒ ｔ ｏ ｄ ｙ ａ ｐ ｒ ｎ ｅ ｓｔ ｙ
４０４ ５ ． ４０４ ５．
水
（ ）
ｌ８０ ６ ． １８Ｏ ６ ．
泡沫
（ Ｌ）
６００ ４ ． ６００ ４ ．
陶粒 Ｓ
（ ｇ） ｋ
３ ． １４ ６ ． ２９
（ ｋ ｇ）
８３ ６ ３． ８ ３． ３ ６
Ｐ ０４ ． ． ２ ５水 泥 ， 度 为 ３ ０ ｋ ／ ， ｄ抗 压 强 度 为 密 １ ０ ｇ ｍ。 ３
ｄｆｅｅ ｔｓ ｅ ｉｓａ ｄ ｃ ｎ ｅ ｔｏ ｕ ｅ ｇ ｔ￣ ｒｍｓｔ ，ｔ ｓｅ ｈ ｅｆ ｒ ｎ ｅｓ ｃ ｓｔ ｅｃ ｍｐ ｅｓｖ ｔｅ ｇ ｈ，ｗａｅ ｂ ｏ ｐｉｎ， ｉｆｒｎ ｐ ｃｅ ｎ ｏ ｔｎ ｆｓ ｐ ｒｌ ｈ ｅａ ｉ ｉ ｅ ｅ ｔｄ ｔｅｐ ｒｏ ｍａ ｃ ｕ ｈ ａ ｈ ｏ ｒ ｓｉｅｓｒ ｎ ｔ ｔｒａ ｓ ｒ ｔ ｏ
ｓ ａ ｙ Ｏｌｔｅ ｉ ｌａ ｍｅ ｏ ｉ ｅ ｅ ｐ ｃｅ ｎ ｃ ｎ ｅ ｔｏ ｕ ｅ ｉｈ 翟 ｎ ｅｔ ｔ ｅｐ ｒｍ ｍ ｎ ｅｏ ｏ ｍ ｏ ｃ ｅｅ ｔ ｉ ｈ ｍｆ ｅ ｆｄ ｆ ｒｎｔｓ ｅ ｉｓａ ｄ ｏ ｔｎ ｓ ｐ ｒｌｇ ｔａ Ｉ 西ｔ ｈ ｅｆ ｆ ｏ ｃ ｆｆ ａ ｃ ｎ ｒ ｔ
以及 两种 陶粒质 量比 ４ ６ ： 复合 时陶粒泡沫混凝土抗压强度 、 干表 观密度 、４ ２ ｈ吸水率 随 陶粒掺 量的 变化 程度 和规律 ， 确定 了超轻
陶粒掺加 方式、 适宜掺 量范围和复合 比例 ， 陶粒 泡沫混凝土的 生产提供 了可供参考的试验数据 。 为 ［ 关键词 ］ 超轻 陶粒 泡沫混凝土 抗压强度 吸水率 表观 密度
１引言
表 １ 陶粒 性 能测 试 值
陶粒种类 堆积密度 表观密度 １ ｈ吸水率 空 隙率 筒压强度
陶粒 Ｓ 陶粒 Ｌ ５０ １ ２５ ７ ９０ ０ ５５ １ １． ０ ０４ １．０ ８０ ４．０ ６３ ４． ９ ３４ ０ ８ ．７ ２ ２ ．５
陶粒泡沫混凝 土是 当前 兴起 的一种 新 型 的轻 质墙 体 材
Ａ ｓ ｒ ｃ ：Ｔｈ ｓｐ ｐ ｒｄ ｓｇ ｅ ｉ ｅ ｅ ｔｍｉ ａ ｉ ｆｆ ａ ｃ ｎ ｒ ｔ ｔ ｈ ａ ｍｏ ｎ ｆｃ ｍｅ ｔ ｌ ｓ ｂｔ ｔ ａ ｉ ａ ｅ ｅ ｉ ｎ ｄ ｄ ｆ ｒ ｎ ｘ ｒ ｔ ｏ ｏ ｍ ｏ ｃ ｅ ｅ ｗｉ ｔ ｅ ｓ ｍｅ ａ ｕ ｔｏ ｅ ｎ ，ｆ ａ ｈ，ｗａ ｅ ｎ ａ ，ａ ｄ ｆ ｏ ｈ ｙ ｔ ｒａ ｄ ｆ ｍ ｏ ｎ
陶粒 ｓ累计筛余百分数 ，
筛孔尺寸 ， ｍｍ
９ ９
９５ ．
１ ７
１ ． ９０
３
２ ． ６５
本文在经试验优 选粉煤 灰等 量取代 水泥 率为 １ 和外 ５
掺泡沫体积为每 混凝 土 ６０ ４ Ｌ后 ， 通过试 验揭示 了两种 超
陶粒 Ｌ累计筛余百分数 ，
２ ２配合 比设 计 ．