深沟球轴承设计方法
深沟球轴承倒角标准
深沟球轴承倒角标准深沟球轴承是广泛应用于各类机械设备中的常见轴承，它的制造质量直接影响到设备的性能和寿命。
倒角是深沟球轴承制造过程中一个重要的工艺环节，它的质量标准对于轴承的使用性能和寿命具有重要意义。
本文将详细介绍深沟球轴承倒角的标准要求和制作方法。
一、倒角的作用和重要性倒角是指将轴承的圆弧和平面边缘进行刃倒，使其变成斜边或者略带斜边的圆角形状。
倒角的作用主要有以下几点：1. 提高轴承的使用寿命：通过倒角处理，可以减少轴承的表面应力集中，提高轴承的疲劳寿命。
2. 降低摩擦损失：倒角后的圆角边缘能够减小接触区面积，降低轴承的摩擦损失，提高轴承的运转效率。
3. 减小噪音和振动：倒角可以降低轴承运行时的噪音和振动，提高设备的稳定性和安全性。
二、深沟球轴承倒角的标准要求深沟球轴承的倒角标准是由国家相关标准制定，其中最常使用的是国际标准ISO582/2-1995《轴承－滚动轴承的外围和内孔加工》。
根据该标准，深沟球轴承的倒角需要满足以下要求：1. 倒角必须均匀：倒角的面与轴承的表面形成一个均匀的圆弧，不得出现变形、划痕或者明显的不均匀。
2. 圆角半径要符合要求：倒角的圆角半径应该符合设计要求，一般要求为轴承宽度的2%～3%。
3. 倒角位置要正确：倒角的位置应该与轴承的设计要求相符，一般是在内外圈的外径和内径处进行倒角。
4. 倒角边缘要光滑：倒角边缘不得有划痕、毛刺等缺陷，必须保持光滑。
5. 倒角深度要一致：倒角的深度应该一致，不得有过浅或者过深的情况。
需要注意的是，具体的倒角要求可能因不同的轴承类型和使用环境而有所变化，因此在制定倒角标准时应该综合考虑轴承的具体情况。
三、深沟球轴承倒角的制作方法深沟球轴承的倒角可以通过多种方法来实现，具体的制作方法根据轴承的具体情况和工艺要求而定。
下面介绍几种常见的制作方法：1. 机械加工：倒角可以通过机械加工的方式来实现，常见的方法包括刀具冷加工、砂轮磨削和电火花加工等。
双列深沟球轴承国标号
双列深沟球轴承国标号（实用版）目录1.双列深沟球轴承的概述2.双列深沟球轴承的结构设计3.双列深沟球轴承的型号表示4.双列深沟球轴承的应用范围5.国标号对双列深沟球轴承的规范作用正文一、双列深沟球轴承的概述双列深沟球轴承是一种常见的轴承类型，其设计基本上与单列深沟球轴承相同。
深沟球轴形的滚道加上滚道与钢球之间有极好的密合度，使得双列深沟球轴承在承受径向负荷的同时，还可以承受作用在两个方向的轴向负荷。
二、双列深沟球轴承的结构设计双列深沟球轴承的结构设计使其能够承受径向和轴向负荷，具有良好的承载能力和较高的旋转速度。
其主要由内圈、外圈、滚道、钢球和保持架等组成。
内圈和外圈之间的滚道呈深沟状，钢球均匀分布在滚道上，保持架将钢球固定在适当的位置，以保证其在旋转过程中的稳定性。
三、双列深沟球轴承的型号表示双列深沟球轴承的型号表示主要包括内径、外径、高度和轴承类型等。
例如，型号 6204 表示轴承的内径为 110mm，外径为 200mm，高度为 38mm。
在型号后还可以附加一些字母，如“nr”、“z”、“rz”和“rs”等，表示轴承的不同结构特征，如带止动环、带防尘盖密封、非接触式密封和接触式密封等。
四、双列深沟球轴承的应用范围双列深沟球轴承广泛应用于各种机械设备中，如汽车、摩托车、工业机床、电机等。
其能够承受径向和轴向负荷的特点使其成为许多应用场景的首选轴承类型。
五、国标号对双列深沟球轴承的规范作用国标号对我国双列深沟球轴承的生产和应用起到了重要的规范作用。
根据国标号规定的尺寸、公差、材料和试验方法等，保证了轴承的质量和性能。
同时，国标号还可以指导工程师在设计和选用轴承时，根据实际应用需求选择合适的轴承类型和规格。
综上所述，双列深沟球轴承是一种结构简单、承载能力强、旋转速度快的轴承类型，广泛应用于各种机械设备中。
通过对其型号的表示和意义的了解，有助于我们更好地选择和使用轴承。
深沟球轴承设计方法
b
2.7 +0.16 0 ±0.04 Rm2 ≤0.2
ε
1.6
D3 145.6 ±0.08
d2 122.2 Dm3 142 ±0.08 δm4 0.5
0 -0.022 Dm4 144 +0.25 0 dm1 122.9 +0.22 0 DH 142 ±0.08
ai 13 Rm1 0.35
密封圈
δm3 0.16
深沟球轴承设计方法 基本尺寸 轴承型号 d 6021 105 钢球 Kw 0.288636 Re 8.33 +0.06 0 Ri 8.18 +0.06 0 Ks 0.08 C1 13.85 ±0.025 实体架
内引导ε2
D 160 Dw 15.875
B 26 实取Dw 15.875
rmin 2 计算P 132.5 KD 0.35
内引导dc 0.35 122.55 +0.2 0 内引导F 内引导F1 127.3 127.3 +0.2 0 Pc C2 132.5 27.548 ±0.1 ±0.1 D2 142.8 +0.16 0 α 45°
内引导Dc 外引导ε2 外引导Dc 外引导dc P C1 K 138.425 0.6 142.2 126.325 132.5 27.548 1.259843 0 0 +0.3 ±0.1 ±0.1 -0.4 -0.25 0 外引导F 外引导F1 内引导凸W 内引导凹V 外引导凸W 外引导凹V dmao 131.1 131.1 1.2 1.3 1.2 1.3 2 +0.2 0 +0.1 0 +0.1 ±0.05 0 -0.1 0 -0.1 0 Pc取值后计算C2 Pcmin Pcmax Pcmin Pcmax △C 134.405 135.3575 134.405 135.3575 16.1 ±0.1 ±0.1 ±0.1 ±0.1 ±0.1 b1 1.2 ±0.03 内圈 SH 0.8 δm1 0.5 δm2 0.2
低噪声微型深沟球轴承的设计
低噪声微型深沟球轴承的设计首先，选择合适的材料。
轴承材料直接影响着轴承的噪声和性能。
常见的轴承材料有钢、陶瓷等。
钢材具有耐磨、强度高等特点，但其声学性能稍差。
陶瓷材料具有优异的声学特性，但其成本较高。
因此，在设计低噪声微型深沟球轴承时，需要根据具体的应用要求选择合适的轴承材料。
其次，进行合理的几何结构设计。
几何结构直接影响着轴承的运行噪声。
通常情况下，使用圆弧槽设计可以降低轴承的噪声。
此外，还可以通过减小轴承的间隙来降低噪声。
但是，减小间隙会影响轴承的运行性能，因此需要进行权衡。
同时，设计合理的密封结构。
良好的密封结构可以有效阻止外界的杂质进入轴承内部，减少摩擦和磨损，从而降低噪声。
常见的密封结构有金属密封、橡胶密封等。
根据具体的应用场景和要求选择合适的密封结构。
另外，采用精确的加工工艺。
精确的加工工艺可以保证轴承的尺寸和形状精度，降低轴承的运行噪声。
在加工过程中，需要特别注意轴承的圆度和平行度控制，以及球和槽的形状和尺寸控制。
最后，合理选择润滑方式。
合适的润滑方式可以降低轴承的摩擦和磨损，从而降低噪声。
常见的润滑方式有干滑和润滑油脂润滑。
根据具体的应用场景和要求选择合适的润滑方式。
综上所述，设计低噪声微型深沟球轴承需要考虑材料选择、几何结构设计、密封结构设计、精确的加工工艺以及润滑方式选择等方面。
通过合理的设计和优化，可以有效降低轴承的运行噪声，提高其性能和使用寿命。
中小型深沟球轴承设计方法
180c . Dw2 arcs inDwp①maxc . Dw2 arcs inDwp中小型深沟球轴承设计方法编制说明：1、适用范围本设计方法适用于特轻⑴、轻⑵窄、中(3)窄、重⑷窄系列深沟球轴承和特轻(1)、轻(2)窄、中(3)窄系列带密封圈及带防尘盖深沟球轴承的产品设计。
2、引用标准、已知条件：外径D、内径d、宽度B、最小单向倒角r smin、钢球设计(钢球直径Dw、钢球中心径Dwp、钢球数Z):Kwmin(D - d)乞Dw 乞Kwmax(D - d) (1)0.5(D d)乞Dwp 乞0.515(D d)①max注：1、Dw应尽量取标准规格尺寸（见表一）2、Z取整数。
3、①填球角。
、额定动负荷Cr2Dw < 25.4mm时：Cr =1.3 fc Z ' Dw 1.8(N )2Dw ' 25.4mm时：Cr =4.7 4 1fc1 Z 3 Dw 1.4(N )注：1、对于Dw/Dwp的中间值，其fc值可由线性内插法求得。
注：2、主系数Dw、Z和Dwp的选取在满足（1）、（2）、（3）式的前提下，使C r尽可能极大值。
四、额定静负荷Cor2Cor 二foi Z Dw ( N)五、套圈设计1、沟曲率（取值精度0.01mm）Ri=fiXDw （内）fi~0.515Re=feXDw （夕卜）fe~0.525Rimax v 0.52 XDwRemax v 0.53 XDwRimax v Remax注：4.5〜60mm直径标准钢球的套圈沟曲率半径见表2、沟径（取值精度0.001mm）di 二Dwp - Dw De = di 2 Dw "卩为基本组径向游隙平均值。
y’ min 川丄max- 2圆柱孔深沟球轴承径向游隙卩ma =~3、沟位置（取值精度0.1m m ）4、挡边直径（取值精度0.1mm ）d 2 =di Kd DwD 2 二 De - Kd Dw注:100、200系列轴承，当D 32mm 、采用带爪保持架时，Kd 可取小到0.32a 的允差挡边允差6标志、标志尺寸（取值精度0.1mm）轴承通常在外圈端面上标志，内圈不标志。
单列深沟球轴承防尘盖设计方法的探讨
若不能满足（2 ）式的要求，1.08可减到
1.05。式中δ按表1选取。
按此法对6 00 0 - Z、2Z、62 00 - Z、2 Z、
6300- Z、2Z型号进行计算，1.08D2并不能适应所 有型号的要求。
表 1 D 和 δ的取值表
公称内径
超过
10
18
30
50
D
ห้องสมุดไป่ตู้
到
18
30
50
80
δ
0.5
0.8
1.2
比较几种结构，我们选用了周边整体翻边式 结构，因此种防尘盖翻边牢固不易掉盖，打字方 便，压盖后盖面不易变形，模具结构简单。至于 压盖时所需变形力较大，易使轴承外径变形等缺 点已在压力机和模具设计上得到解决。
c 周边整体翻边式防尘盖（左半） d 周边开槽翻边式防尘盖（右半）
收稿日期：2012- 01- 27. 作者简介：刘 杰（1969- ），女，工程师.
因此D3宜在保证防尘盖不接触保持架的前提 下根据轴承外径D和最大径向倒角座标r smax来确 定，即：
D3=D- 2rsmax- δ
（3）
式 中r smax 按 ISO582- 1979的r smax径 向值选取
δ1——按表 2 进行选取。
这样，不管采用公制球还是英制球的轴承，
或者是沟道挡边系数不同的轴承，均可统一按
以上各防尘盖均有利弊。带弹簧卡圈防尘盖 （图 1a）的卡圈容易脱落，用户不太欢迎；碟形 防尘盖（图 1b）不便在盖上打字，同时压盖后 盖面成拱形不美观；周边整体翻边式防尘盖（图 1c）压盖 时所需变形力 较大，易使轴 承外圆变 形；周边开槽翻边式防尘盖（图 1d）和周边开 槽卷边式防尘盖（图 1e），其模具结构较复杂， 且模具加工也较麻烦。
深沟球轴承设计手册
深沟球轴承设计手册
1. 深沟球轴承的结构和工作原理，介绍深沟球轴承的结构组成、工作原理和适用范围，帮助用户了解轴承的基本原理。
2. 轴承选型，根据使用条件和要求，提供轴承的选型指南，包
括尺寸、承载能力、转速等参数的计算方法和选择原则。
3. 设计和安装，包括轴承座的设计原则、安装方法、轴承预紧
和润滑等内容，确保轴承在安装过程中能够正确运转。
4. 维护和保养，介绍轴承的维护周期、润滑方法、轴承的故障
诊断和处理方法，延长轴承的使用寿命。
5. 技术数据和图表，提供轴承的技术参数、尺寸图纸、额定载
荷等数据，方便用户在设计和使用过程中进行参考。
设计手册的编写通常由轴承制造商或相关行业协会完成，内容
丰富、权威性强。
用户可以通过阅读设计手册，了解深沟球轴承的
基本知识和使用要求，提高轴承的使用效率和安全性。
设计手册也
为轴承的设计师、工程师和维护人员提供了重要的参考依据，有助于他们更好地进行轴承的设计、选择和维护工作。
深沟球轴承设计方法
深沟球轴承设计方法第一步：确定使用条件和要求根据使用条件和要求来确定轴承的基本参数。
使用条件和要求包括轴承的承载能力、转速、工作温度、尺寸和形状等。
第二步：选择轴承类型根据使用条件和要求选择合适的深沟球轴承类型。
常见的深沟球轴承类型有单列、双列和四点接触等。
第三步：计算承载能力根据轴承的使用条件和要求，计算承载能力。
承载能力的计算包括静载荷和动载荷的计算。
静载荷是轴承在静止或低转速下所承受的最大力，动载荷是轴承在运转状态下所承受的最大力。
根据承载能力计算结果选择合适的轴承型号。
第四步：确定尺寸和形状根据轴承的使用条件和要求，确定轴承的尺寸和形状。
轴承的尺寸和形状包括内径、外径、宽度、滚珠数量、滚珠直径和接触角等。
根据尺寸和形状计算结果选择适合的轴承型号。
第五步：优化设计通过有限元分析等方法对轴承的结构进行优化设计，提高其承载能力和使用寿命。
优化设计主要包括材料选择、减少摩擦、改进密封结构、提高润滑条件、减小摩擦噪声等。
第六步：验证和测试根据设计结果制作样品并进行验证和测试。
验证和测试主要是通过试验和仿真来验证轴承的性能和使用寿命是否符合设计要求。
根据验证和测试结果对设计进行修正和改进。
第七步：制定标准和规范根据轴承的设计和测试结果制定标准和规范。
标准和规范主要包括轴承的生产和使用标准，以及轴承的检验和质量控制标准。
制定标准和规范可以保证轴承的质量和一致性。
综上所述，深沟球轴承的设计方法包括确定使用条件和要求、选择轴承类型、计算承载能力、确定尺寸和形状、优化设计、验证和测试，以及制定标准和规范等步骤。
通过合理的设计方法可以提高轴承的性能和使用寿命，提高机械设备的工作效率和可靠性。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
深沟球轴承设计方法
1外形尺寸
1.1轴承的基本尺寸d、D、B按GB/T 273.3的规定
1.2装配倒角r1、r2按GB/T 274的规定
2主参数的设计方法
2.1 钢球直径Dw Dw=Kw（D-d）取值精度0.001
为保证钢球不超出端面，要考虑轴承宽度B。
Kw取值见表1
表1 Kw值
2.1.1 常见钢球直径可查GB/T 308
2.1.2 计算出Dw后，应从中选取最接近计算值的标准钢球值，优先选非英制。
2.2 钢球中心圆直径P P=0.5（D+d）取值精度0.01
2.3 球数z
式中ψ为填球角，计算时按表2取值
表2 ψ值
2.4额定载荷的计算
2.5最后确定Dw、P、z的原则
2.5.1满足额定载荷的要求。
2.5.2应最大限度的通用化和标准化，对基本尺寸相同或相近的
承应尽可能采用相同的球径、球数。
2.5.3保证保持架不超出端面，对D≤200mm的1、2、3系列轴承要考虑安防尘
盖与密封圈的位置。
优化设计时轴承兜孔顶点至端面的距离a b应满足如下要求：
D≥52～120 ，a b≥2 ； D≤50 ，a b≥1.50
D＞125～200，a b≥2.5。
2.5.4填球角ψ的合理性。
大批生产并需自动装球的轴承ψ角宜取
186°左右，为了使z获得整数并控制ψ角，允许钢球中心径适当加大至最大不得大于P+0.03P。
2.6 实取填球角ψψ=2（z-1）sin-1 （Dw/P）
实取填球角ψ下限不得小于180°，上限应满足下列要求：
8、9、1系列ψ≤195° 2系列ψ≤194°
3系列ψ≤193° 4系列ψ≤192°
3套圈设计
3.1 内沟曲率半径Ri Ri≈0.515Dw
3.2 外沟曲率半径Re Re≈0.525Dw
Ri、Re取值精度0.01，允差见表3
表3 Ri和Re公差（上偏差）
3.3 内滚道直径di di=P-Dw
3.4 外滚道直径De De=P+Dw
di和De取值精度0.001，允差见表43
表4 di和De公差（±）
3.5 沟位置a a=a i=a e=B/2 a取值精度0.1，允差见表5
表5 a的公差（±）
3.6 外圈挡边直径D2 D2=De-Kd*Dw
3.7 内圈挡边直径d2 d2=di+Kd*Dw
D2、d2取值精度0.1，允差取IT11级。
Kd值见表6
表6 Kd值
注：对采用带爪保持架的轴承，Kd值不得小于0.30。
3.8带止动槽的轴承，其外圈上止动槽的尺寸应符合GB/T305的规
定，其尺寸标准应按如下要求：
3.8.1 槽宽b：公称尺寸b=bmin
3.8.2 距离a：公称尺寸a=a max
3.8.3 槽底径D1：公称尺寸D1=D1max
3.8.4 倒角r0：公称尺寸r0=r0max
3.9 非装配倒角尺寸r3的尺寸及允差按表7选取
表7 内、外圈非装配倒角尺寸与公差
3.10标志
3.10.1轴承通常在外圈端面上标志，内圈不标志。
3.10.2标志等分
3.10.3标志平面有效宽度hw
hw=0.5[﹙D-2r1max径﹚-﹙D2max+2r3max﹚] 标志中心圆直径Dk
Dk=0.5[﹙D-2r1max径﹚+﹙D2max+2r3max﹚] 标志字体高hz根据hw、Dk按表8选取
表8 标志标准字体高hz
注：hz≥1时，Dk小数点后面一位数圆整为0或5。
4浪形保持架的设计
4.1 保持架钢板厚度S
保持架钢板厚度S、铆钉的尺寸及r c根据Dw从表9选取
表9 保持架钢板厚度S、铆钉的尺寸及r c
4.2保持架宽度Bc
Bc=Kc×Dw 其中Kc值按表10选取
表10 Kc值
注：对2、3、4系列，为了套料需要时，Kc允许在0.42-0.45内调整。
4.3 保持架中心圆直径Dcp Dcp=P
4.4 保持架外径Dc Dc =Dcp+Bc
4.5 保持架内径Dc1 Dc1=Dcp-Bc
Dcp取值精度0.01，Dc、Dc1取值精度0.1，允差见表11
表11 Dc、Dc1、Dcp允差
4.6 保持架兜窝的深度K
K=0.5Dw+ε c εc值按表12，K取值精度0.01
4.7保持架球兜内球面半径Rc
Rc=Kmax
若工艺条件允许，也可制造圆形兜孔Rc=K
表12 εc值、Rc、K的公差
4.7.1按上式计算的保持架尺寸Bc、Rc、K值必然使保持架在轴承内产生径
向窜动，其径向窜动量ε按下式计算（ε及表13的εmax、εmin仅供复核参考）：
计算εmax时，Rc、K取最大值；计算εmin时，Rc、K取最小值，而Dw、Bc用公称尺寸。
计算得的εmax及εmin在表13规定的范围内。
表13 保持架径向窜动量ε
注：如果超出εmax时，可适当减小K、Rc，但减小后应满足2K≥Dw+εc。
4.7.2验算保持架是否与套圈接触，应满足如下关系式：
式中ε1为保持架与内、外圈挡边之间的间隙。
当Dw≤10mm时，ε≥0.2；
当Dw＞10mm时，ε≥0.2。
4.8 相邻两球兜（或铆钉孔）中心间距离C
C=Dcp×sin（180°/z）
4.9 兜孔与相邻的铆钉孔中心间距离C1
C1=Dcp×sin（90°/z）
C、C1取值精度0.001，允差±0.025。
4.10 保持架外球面过渡圆弧半径r c
保持架兜孔之间的平面与球兜必须圆角相交，圆角半径r c应尽可能大，但为了便于铆合保持架，在保持架铆钉大头的周围必须保证宽度不小于
0.5mm的平面，因此圆角r c应满足：
其中Dm是铆钉头直径，浪形保持架用半圆头铆钉选取。
5半圆头铆钉的设计
5.1半圆头铆钉尺寸及公差按标准规定
5.2选取的铆钉应尽可能通用化
6零件重量计算
6.1外、内圈的重量可通过作图算出。
6.2浪形保持架重量
半保持架重量：10.35[Dcp+0.36388z(Rc+S/2)](Dc-Dc1)S×10-6 kg 6.3钢球和铆钉重量可查通用化表。
7图纸标注规则
8外形尺寸公差、形位公差及旋转精度按标准规定
9游隙
径向游隙按标准规定，不标即为C0。