基于防喘振控制系统的防喘振控制方法与制作流程
机组防喘振控制设计与实现
振 发 生 时 ， 缩 机 出 口管 压
道 内 气 流 产 生 的 噪 音 时 高 时 低 ， 入 喘 振 工作 点 进 时 ， 音 还 会 剧 增 ， 至 噪 甚 有暴 音 发 生 。压 缩 机 出 口 压 力 和 进 口流 量 发 生 周
ｂ — — 初 始控 制偏 置 １ ． Ｃ 一 微 分 响 应 Ｒ Ｃ ｓ— — 安 全 保 险 响应 Ｒｏ ｆＺ— — 控 制 线特 性 函数 ） 《 Ｚ — 控 制 线 自变量 — 如 果 我 们 把 工 作 点 与 喘 振 控 制 线 Ｓ Ｌ的 接 近 度 规 定 为 Ｓ 所 有 Ｃ ， Ｓ ＝１的点 都 早 Ｓ ＣＬ线 上 ， 压 缩 机 的 偏 差 Ｄ Ｖ 工 作 点 与 Ｓ Ｌ的距 则 Ｅ（ Ｃ 离 ）可 以 表 示成 为 ： ，
机 组 防 喘振 控 制 设 计 与 实现
王 慧勇 （ 大庆石化公司 炼油厂机动处）
摘 要 ： 了发 生 喘 振 的原 因 ， 振 对 机 组 和 工 艺 生 产 的 危 害 。介 绍 了 防 介绍 喘
ｈ ＝（ ｃ 一１）ａ ｒ Ｒ ／
ａ＝［ｇＴ ／ ｓ／ ｇ Ｐ ／ ｓ ｏ （ｄＴ ）ｏ （ｄ Ｐ ） Ｉ
变量 ｂ 这 时就 要 打 开 放 空 阀放Байду номын сангаас空 。 ，
２２２ 阶跃快开线 Ｒ Ｌ阶跃快开线 Ｒ Ｌ规定 了一个操作极 限， －－ Ｔ Ｔ 如果工作点越过这个极 限， Ｔ响应将快速打开 防喘振控制 阀。 它位 Ｒ 于 Ｓ Ｌ和 Ｓ Ｌ之 间， Ｃ Ｌ 它与 Ｓ Ｌ的裕度为 Ｒ Ｍ， Ｌ Ｔ 计算公式如下 ．
＝ 一
喘振变量得计算 ， 各种Ⅱ 嵩振控制线的确定 ， 防喘振控制 的控制 响应 ， 控制 方法
大型透平式压缩机防喘振控制及应用
大型透平式压缩机防喘振控制及应用大型透平式压缩机是工业生产中常见的设备，其运行过程中可能会出现喘振现象，严重时甚至会对设备造成损坏。
对大型透平式压缩机进行喘振控制至关重要。
本文将从大型透平式压缩机的喘振原因、喘振控制方法和应用实例等方面进行探讨。
一、大型透平式压缩机的喘振原因1. 受力不平衡：透平式压缩机在运行过程中，由于零部件的磨损或装配不良等原因，会导致叶片、轴承等部件受到不平衡的力，从而引起喘振。
2. 流体动态影响：透平式压缩机在高速旋转时，叶片与流体之间的相互作用会导致流体的波动和压力的变化，若流体动态影响不稳定则容易引起喘振。
3. 控制系统不良：大型透平式压缩机的控制系统，包括调速装置、润滑系统等，如果调控不当或存在故障，也会导致喘振的发生。
1. 结构设计优化：在透平式压缩机的设计阶段，可以通过优化结构设计来降低叶轮、轴承等部件的受力不平衡，减少喘振的发生概率。
2. 流体动态分析：通过数值模拟或实验手段，对透平式压缩机叶片与流体的相互作用进行研究，找出流体动态影响不稳定的原因，并采取相应措施来稳定流场，减少喘振的可能性。
3. 控制系统优化：对于透平式压缩机的调速装置、润滑系统等控制系统，进行优化设计和严格的质量控制，确保其正常运行，避免因控制系统问题引起的喘振。
4. 振动监测与诊断：对大型透平式压缩机进行振动监测，并建立相应的诊断系统，及时发现喘振现象并采取措施进行控制。
以某大型化工装置中采用的透平式压缩机为例，通过对其喘振问题的控制，取得了良好的应用效果。
该透平式压缩机采用了先进的结构设计和流体动态分析技术，通过优化叶轮结构和流道形状等手段，降低了受力不平衡和流体动态影响，极大地减少了喘振的发生概率。
控制系统方面，采用了先进的调速装置和智能化的润滑系统，保证了设备在高速旋转时的平稳运行，有效地避免了因控制系统不良引起的喘振。
该透平式压缩机还配备了振动监测与诊断系统，对设备的振动进行实时监测，一旦发现异常振动就可以及时采取措施进行处置，避免喘振对设备造成损害。
压缩机防喘振控制方案
压缩机防喘振的两种方法[分享]压缩机防喘振的两种方法一、离心式压缩机喘振的原因喘振是离心式压缩机的固有特性。
产生喘振的原因首先得从对象特性上找。
从图1中可见压缩机的压缩比P2/P1与流量Q的曲线上都有一个P2/P1值的最高点。
在此点右面的曲线上工作，压缩机是稳定的。
在曲线左面低流量范围内，由于气体的可压缩性，产生了一个不稳定状态。
当流量逐渐减小到喘振线时，一旦压缩比下降，使流量进一步减小，由于输出管线中气体压力高于压缩机出口压力，被压缩了的气体很快倒流入压缩机，待管线中压力下降后，气体流动方向又反过来，周而复始便产生喘振。
喘振时压缩机机体发生振动并波及到相邻的管网，喘振强烈时，能使压缩机严重破坏。
二、防喘振自控系统的可行性分析为使压缩机安全有效和经济运行，在低负荷下操作时，其气量应始终保持在喘振区右边并留有一定的安全裕量，一般控制线位于超过喘振极限流量的5％—10％之处。
只要保证压缩机吸人流量大于临界吸入量Qp，系统就会工作在稳定区，不会发生喘振。
即在生产降负荷时，须将部分出口气体，经出口旁路阀返回到入口或将部分出口气放空，保证系统工作在稳定区。
三、防喘振自控系统的几种实现方法目前常采用两类防喘振方法，即固定极限流量（或称最小流量）法与可变极限流量法1．固定极限流量法固定极限流量的防喘振控制系统，就是使压缩机的流量始终保持大于某一定值流量，如图1中的Qp，从而避免进入喘振区运行。
此法优点是控制系统简单，使用仪表较少。
缺点是当压缩机转速降低，处在低负荷运行时，防喘振控制系统投用过早，回流量较大，能耗较大。
2．可变极限流量法在压缩机负荷有可能通过调速来改变的场合，因为不同转速工况下，极限喘振流量是一个变数，它随转速的下降而变小，所以最合理的防喘振控制方法，应是留有适当的安全裕量，使防喘振调节器沿着喘振极限流量曲线右侧的一条安全控制线工作，这便是可变极限流量法。
常用控制方案有两种：一是采用测量压缩机转速，经函数发生器作为流量调节器给定值（图2)。
压缩机防喘振控制
压缩机防喘振控制方法
压缩机防喘振的控制方法大致可分为固定极限 流量法和可变极限流量法,
1 . 固定极限流量法
固定极限流量是使压 缩机的入口流量保持控制线大于源自高转速下的临界流量,从而避免进
入喘振区运行,但在
低转速下效率太低,
能量浪费太大,
2 . 可变极限流量法
可变极限流量法是为 了减少压缩机的能量 损耗,在压缩机负荷 经常波动的场合采用,
4. 喘振的原因
当压缩机入口气体流量小于压缩机的最小流量 时,会导致压缩机排气管压力比机组内部压力 高,这时气体会发生瞬间倒流,压缩气体倒流又 使得排出侧气体压力降低,机组内部压力升高, 使气体流量恢复,直到出口压力升高,又重复上 述过程,这就是压缩机的喘振,
压缩机性能曲线的最高点就是喘振点,
离心压缩机特性
2. 喘振 当压缩机的负荷降低到一定程度时,气体排送会 发生往复运动的强烈振荡,从而导致机身的剧 烈振动,称为喘振,这是气体动力装置的一种特 性,
离心式压缩机与轴流式压缩机的比较
离心压缩机适用于中、小流量和中、高压力的 场合,流量约20～2000Nm3/min,大的可达 10000Nm3/min,单缸压比约 3.5～10,多缸排气 压力可高达90MPa以上,多变效率约为 76～83 %,
3. 压缩机的工作点
因为压缩机是串联在管路中,故当它正常工作 时,必须满足：
1 流过压缩机的气量必须等于流过管路的气量 指换算到同一状态下 ；
2 管端压力pe应与压缩机的排压相等,
因此,压缩机的工作点一定是在该压缩机的性 能曲线与管路特性曲线的交点上,
压缩机的工作点
性能曲线
工作点
管路特性曲线
压缩机的种类
2. 根据压缩机的压缩形式分,可分为往复式压 缩机、回转式压缩机、离心式压缩机和轴流式 压缩机,
基于TRICON控制系统防喘振控制算法
基于TRICON控制系统防喘振控制算法李明辉;金千山【摘要】喘振是造成压缩机损坏的重要原因，在此针对某厂70万吨/年烯烃项目，根据丙烯工艺流程，设计了一套压缩机的防喘振控制系统。
该控制系统以TRIEW软件为人机界面，利用TRICON独有的防喘振控制软件包，将喘振PID控制、喘振超驰、手动控制算法相结合，通过喘振PID参数的在线优化，有效地实现了压缩机的防喘振控制，现场实际运行结果表明了该系统的稳定性和可靠性，同时，验证了该喘振控制算法的有效性。
%Surge is the main reason to cause the compressor damage. For 700000 t/a olefin project,an anti-surge control system for compressors was designed according to a factory propylene technological process. The control system takes TRIVEW software as the man-machine interfase,and combines surge PID,surge override with manual control algorithm by means of TRICON′s own unique anti-surge control software package. The anti-surge control of compressor was achieved after optimization of surge PID parameters. The practical operation result shows the stability and reliability of the system,and verifies the effective-ness of the surge control algorithm.【期刊名称】《现代电子技术》【年(卷),期】2014(000)006【总页数】4页(P32-34,38)【关键词】TRICON;防喘振控制;离心压缩机;PID【作者】李明辉;金千山【作者单位】中国石油天然气股份有限公司抚顺石化分公司洗涤剂厂，辽宁抚顺113001;中国石油天然气股份有限公司抚顺石化分公司洗涤剂厂，辽宁抚顺113001【正文语种】中文【中图分类】TN919-34;TP212离心压缩机以其运行效率高、易损件少、运转平稳、经济效益好等优点，在石油化工行业中得到广泛应用，并且已经成为工艺设备的核心[1]。
陕鼓空压机防喘振控制流程
陕鼓空压机防喘振控制流程下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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防喘振实验实施方案
合成气压缩机防喘振方案一、条件:1、防喘振控制相关仪表如差压变送器、入口温度变送器、出口压力变送器需要校验，以确保其测量值的准确性。
2、防喘振实验时压缩机一段入口压力维持在3.0Mpa，此项工作由合成车间负责。
3、合成车间合成塔配备有经验的操作工操作，密切注意合成塔操作压力、温度，严谨超温、超压。
3、必须保证两个防喘振阀（包括电气阀门定位器等）能够正常工作，紧急时能保证人为的迅速打开防喘振阀。
4、在压缩机的流量和压力特性曲线上, 流量比设计点低的一侧有一个最小流量和相应的压力点, 如果进一步减少流量, 则压力将会下降, 此时, 运转将不稳定。
该点称为喘振点。
可以认为, 流量比喘振点大的一侧为稳定工作区, 而小的一侧为不稳定工作区，或称为喘振区。
如果在喘振区工作, 将发生流量大幅度升降、排气压力波动和噪音增大, 导致机器损坏。
此外, 由于排气的再压缩, 使温度急剧上升。
为避免发生喘振, 常采用以下措施, 即保持转速一定时增加吸气量, 或保持吸气量一定时降低转速。
二、合成气机组系统图三、压缩机组喘振实验喘振实验过程描述：1．实验前准备空分车间组织好以下人员：有经验的现场机组维护人员4人（发现实验期间有异常情况，马上通知开防喘振阀），有经验的数据观察记录人员3人。
负责联系人员2人（协调各组人员的及时联络）。
为防止防喘振阀门的误操作，建议最好不用手轮操作阀门，用电流信号操作阀门，这样保证紧急时可以通过断掉快开电磁阀电源来快速打开防喘振阀门。
防喘振控制所涉及的仪表必须灵敏、准确。
2．实验过程4.0 MPa循环段实验：①新鲜气体温度控制在40℃，压力控制在3.0 MPa。
压缩机运转正常后，将新鲜气压力提升至4.0MPa。
②将一段防喘振阀完全打开，循环段防喘振阀关闭，这时缓慢关闭HSV2053，则PI2054升高，这时用关闭HSV2052控制PI2054维持4.0MPa，观察PDIA2052变化，HSV2053 、HSV2052交替关闭，当PDIA2052有明显变化时，停止关闭，这时记录数据，此点为4.0 MPa循环段喘振点。
防喘振控制方案
引言防喘振是在机械工程领域中一个重要的挑战，它涉及到防止机械系统发生喘振现象的控制方法和方案。
喘振是一种机械系统失稳的情况，会导致机械元件屈服、损坏甚至系统瘫痪。
因此，开发一种有效的防喘振控制方案对于提高机械系统的可靠性和工作效率至关重要。
本文将介绍一种针对喘振问题的控制方案。
首先，我们将了解喘振的原因和影响。
然后，我们将介绍一种常用的防喘振方法，并讨论其优缺点。
最后，我们将提出一种新的防喘振控制方案，并介绍其原理和应用。
喘振的原因和影响喘振是由于机械系统在特定条件下出现的不稳定振动。
它通常发生在高速旋转机械中，例如发动机、离心泵等。
喘振的主要原因是机械系统的刚度和阻尼与激励力之间的相互作用。
当激励力的频率接近机械系统的固有频率时，机械系统的能量会被不断地输入，导致系统发生不稳定的振动。
喘振的影响非常严重。
首先，喘振会导致机械系统的一些零部件失效，例如轴承的磨损或破坏。
其次，喘振会降低机械系统的工作效率，并且会产生噪音和震动。
最重要的是，喘振会导致机械系统的整体性能下降，甚至可能引发事故。
常用的防喘振方法目前，有多种常用的防喘振方法，例如增加机械系统的刚度、增加阻尼、改变工作条件等。
以下是其中三种常见的方法：1.增加机械系统的刚度：增加机械系统的刚度可以提高其固有频率，从而使其远离激励力的频率范围。
这可以通过增加构件的截面积、采用更高强度的材料等方式实现。
2.增加阻尼：增加阻尼可以减小机械系统的振动幅值，并提高系统的稳定性。
这可以通过在机械系统中引入阻尼元件、调整阻尼器的参数等方式实现。
3.改变工作条件：改变工作条件可以改变机械系统的固有频率。
例如，改变旋转速度、负载或工作温度等参数，可以使系统的固有频率远离激励力的频率区域。
然而，这些方法各自存在一些限制和问题。
增加刚度和阻尼会增加机械系统的成本和重量，并且可能引入其他不稳定性。
同时，改变工作条件可能会影响机械系统的工作性能和使用寿命。
新的防喘振控制方案为了克服上述常用方法的限制，我们提出了一种新的防喘振控制方案，该方案结合了主动振动控制和参数优化的方法。
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本技术公开基于防喘振控制系统的控制方法，包括监测风机出口压力，并将监测到的压力信号传送至第一控制模块；监测风机入口温度，并将监测到的温度信号传送至第二控制模块；根据监测的压力在规定时间内跳跃的次数判断机组是否发生喘振，并在判断发生喘振时，并控制第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构及防喘振阀进行防喘振控制；根据监测的温度在规定时间内上升的度数判断是否发生喘振，并在判断发生喘振时，并控制第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构及防喘振阀进行防喘振控制；本技术通过对风机出口压力的监测及控制，及对风机入口的温度的监测及控制，从而精确及有效进行了防喘振控制，减少了故障点。
权利要求书1.一种基于防喘振控制系统的防喘振控制方法，该防喘振控制系统是污水处理厂用GM鼓风机无流量计的防喘振控制系统，所述防喘振控制系统包括风机入口温度监测模块、风机出口压力监测模块、防喘振阀、第一控制模块、第二控制模块、第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构；其特征在于，所述方法包括：通过所述风机出口压力监测模块监测风机出口压力，并将监测到的压力信号传送至第一控制模块；通过所述风机入口温度监测模块监测风机入口温度，并将监测到的温度信号传送至第二控制模块；通过所述第一控制模块根据所述监测的压力在规定时间内跳跃的次数判断机组是否发生喘振，并在判断发生喘振时，并通过所述第一控制模块控制第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构及防喘振阀进行防喘振控制；通过所述第二控制模块根据所述监测的温度在规定时间内上升的度数判断是否发生喘振，并在判断发生喘振时，并通过所述第二控制模块控制第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构及防喘振阀进行防喘振控制。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述通过所述第一控制模块根据所述监测的压力在规定时间内跳跃的次数判断机组是否发生喘振，并在判断发生喘振时，并通过所述第一控制模块控制第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构及防喘振阀进行防喘振控制包括：设定判断机组喘振的计次周期时间t3；记录风机出口压力监测模块传送的压力信号出现两次突波的波峰间隔的时间t2；在所述t2小于所述t3时，计次1次，并在所述t3时间内计次次数做累积计算，当计次周期时间t3内计次达到3次时，则判断为喘振报警；当计次周期时间t3内计次达到5次时，则判断为喘振停机；当判断为喘振报警时，通过第一定位器对所述防喘振阀进行防喘振调节，并控制所述防喘振阀的阀门的开度，使机组的工作点向安全区移动，远离喘振区以避免机组发生喘振；当判断为喘振停机时，通过第一定位器FZT11控制防喘振阀全开泄压实现机组保护，同时机组做联锁停机处理，同时通过第二定位器调节入口导叶电动执行机构回到启车时微开的初始状态。
3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述通过第一定位器FZT11对所述防喘振阀进行防喘振调节是采用4～20mA信号通过第一定位器对所述防喘振阀进行防喘振调节。
4.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，还包括当两次突波的波峰间隔时间t2大于等于计次周期时间t3时，则计数器清零，重新计次。
5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述通过所述第二控制模块根据所述监测的温度在规定时间内上升的度数判断是否发生喘振，并在判断发生喘振时，并通过所述第二控制模块控制第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构及防喘振阀进行防喘振控制包括：接收温度风机入口温度监测模块监测的温度信号；在所述温度信号在规定的时间内超过第一阈值时，则判断为喘振报警；用于在所述温度信号在规定的时间内超过第二阈值时，则判断为喘振联锁；当判断为喘振报警时，控制报警装置进行喘振报警；当判断为喘振停机时，通过所述第一定位器控制所述防喘振阀全开泄压实现机组保护，同时机组做联锁停机处理，同时通过所述第二定位器调节入口导叶电动执行机构回到启车时微开的初始状态。
6.根据权利要求1-5任一项所述的方法，其特征在于，还包括通过保障装置保障机组在不停机的状态下更换或检修防喘振阀。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，所述保障装置包括防喘振三阀组，所述防喘振三阀组包括第一阀门、第二阀门及第三阀门，所述防喘振阀串联在所述第一阀门、第三阀门之间，从而构成第一管道支路；所述第二阀门构成第二管道支路，所述第二管道支路与所述第一管道支路并联。
8.根据权利要求7所述的方法，其特征在于，所述通过保障装置保障机组在不停机的状态下更换或检修防喘振阀包括：当防喘振阀需要检修时，关闭第一阀门及第三阀门；当拆卸防喘振阀时机组意外发生喘振，打开第二阀门。
9.根据权利要求7所述的方法，其特征在于，还包括当有介质通过所述第一管道支路及所述第二管道支路排向大气时，通过消声器进行降噪；所述消声器分别与所述第二阀门及第三阀门连接。
10.根据权利要求7-9任一项所述的方法，其特征在于，还包括第三管道支路；所述第三管道支路连接有止回阀；从鼓风机引出的管道支路分别与所述第一管道支路、所述第二管道支路及所述第三管道支路连接，所述止回阀用于防止用户工艺管线的介质倒灌回机组。
说明书基于防喘振控制系统的防喘振控制方法技术领域本技术涉及污水处理控制领域，特别涉及一种基于防喘振控制系统的防喘振控制方法。
背景技术以往机组控制系统采用流量计计算而得的流量及出口压力双参数函数控制，在机组接近喘振状态时通过调节防喘振阀，使机组的流量－压力保证在安全区运行。
但由于流量计通常需要很长的直管段，许多现场都无法实现。
另外，流量计不仅占据了风机布置所需的空间，也需要相应的物力和施工人力，如果流量计安装不当，就会导致流量参数不准，进而导致机组运行问题。
技术内容本技术所要解决的技术问题是提供一种精确且有效进行防喘振控制的基于防喘振控制系统的防喘振控制方法。
为解决上述技术问题，本技术提供了一种基于防喘振控制系统的防喘振控制方法，该防喘振控制系统是污水处理厂用GM鼓风机无流量计的防喘振控制系统，所述防喘振控制系统包括风机入口温度监测模块、风机出口压力监测模块、防喘振阀、第一控制模块、第二控制模块、第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构；所述方法包括：通过所述风机出口压力监测模块监测风机出口压力，并将监测到的压力信号传送至第一控制模块；通过所述风机入口温度监测模块监测风机入口温度，并将监测到的温度信号传送至第二控制模块；通过所述第一控制模块根据所述监测的压力在规定时间内跳跃的次数判断机组是否发生喘振，并在判断发生喘振时，并通过所述第一控制模块控制第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构及防喘振阀进行防喘振控制；通过所述第二控制模块根据所述监测的温度在规定时间内上升的度数判断是否发生喘振，并在判断发生喘振时，并通过所述第二控制模块控制第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构及防喘振阀进行防喘振控制。
进一步地，所述通过所述第一控制模块根据所述监测的压力在规定时间内跳跃的次数判断机组是否发生喘振，并在判断发生喘振时，并通过所述第一控制模块控制第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构及防喘振阀进行防喘振控制包括：设定判断机组喘振的计次周期时间t3；记录风机出口压力监测模块传送的压力信号出现两次突波的波峰间隔的时间t2；在所述t2小于所述t3时，计次1次，并在所述t3时间内计次次数做累积计算，当计次周期时间t3内计次达到3次时，则判断为喘振报警；当计次周期时间t3内计次达到5次时，则判断为喘振停机；当判断为喘振报警时，通过第一定位器对所述防喘振阀进行防喘振调节，并控制所述防喘振阀的阀门的开度，使机组的工作点向安全区移动，远离喘振区以避免机组发生喘振；当判断为喘振停机时，通过所述第一定位器控制所述防喘振阀全开泄压实现机组保护，同时机组做联锁停机处理，同时通过第二定位器调节入口导叶电动执行机构回到启车时微开的初始状态。
进一步地，所述通过第一定位器FZT11对所述防喘振阀进行防喘振调节是采用4～20mA信号通过第一定位器对所述防喘振阀进行防喘振调节。
进一步地，还包括当两次突波的波峰间隔时间t2大于等于计次周期时间t3时，则计数器清零，重新计次。
进一步地，所述通过所述第二控制模块根据所述监测的温度在规定时间内上升的度数判断是否发生喘振，并在判断发生喘振时，并通过所述第二控制模块控制第一定位器、第二定位器、入口导叶电动执行机构及防喘振阀进行防喘振控制包括：接收温度风机入口温度监测模块监测的温度信号；在所述温度信号在规定的时间内超过第一阈值时，则判断为喘振报警；用于在所述温度信号在规定的时间内超过第二阈值时，则判断为喘振联锁；当判断为喘振报警时，控制报警装置进行喘振报警；当判断为喘振停机时，通过第一定位器控制防喘振阀全开泄压实现机组保护，同时机组做联锁停机处理，同时通过第二定位器调节入口导叶电动执行机构回到启车时微开的初始状态。
进一步地，还包括通过保障装置保障机组在不停机的状态下更换或检修防喘振阀。
进一步地，所述保障装置包括防喘振三阀组，所述防喘振三阀组包括第一阀门、第二阀门及第三阀门，所述防喘振阀串联在所述第一阀门、第三阀门之间，从而构成第一管道支路；所述第二阀门构成第二管道支路，所述第二管道支路与所述第一管道支路并联。
进一步地，所述通过保障装置保障机组在不停机的状态下更换或检修防喘振阀包括：当防喘振阀需要检修时，关闭第一阀门及第三阀门；当拆卸防喘振阀时机组意外发生喘振，打开第二阀门。
进一步地，还包括当有介质通过所述第一管道支路及所述第二管道支路排向大气时，通过消声器进行降噪；所述消声器分别与所述第二阀门及第三阀门连接。
进一步地，还包括第三管道支路；所述第三管道支路连接有止回阀；从鼓风机引出的管道支路分别与所述第一管道支路、所述第二管道支路及所述第三管道支路连接，所述止回阀用于防止用户工艺管线的介质倒灌回机组。
本技术提供的基于防喘振控制系统的防喘振控制方法，不仅由于取消入口流量计，可节省流量计、与流量计配套的差压变送器及相应的安装施工的人力物力，而且由于流量计的安装需要在工艺管线上预留安装直管段(取消流量计就无此安装约束)，既节省了一部分管线，又减小了风机所需的布置空间，消除由于流量计安装不当等原因造成的流量参数不准导致的机组运行问题。
通过对风机出口压力的监测及控制，及对风机入口的温度的监测及控制，从而精确且有效进行了防喘振控制，减少了故障点。
附图说明图1为本技术实施例提供的污水处理厂用GM鼓风机无流量计的防喘振控制系统的结构示意图；图2为本技术实施例提供的压力检测喘振的动态曲线示意图；图3为本技术实施例提供的第一控制模块的结构框图；图4为本技术实施例提供的第二控制模块的结构框图；图5为本技术实施例提供的监测入口温度变化的机组喘振保护报警联锁逻辑图；图6为本技术实施例提供的基于图1所示防喘振控制系统的防喘振控制方法的流程示意图。