变电站主变基础计算书
110千伏变电站设计计算书
第1章主变容量的确定1.1主变压器的负荷计算N ——主变台数S Te————单台主变额定容量S js————计算负荷容量S js＝143.05×（1＋8%）5=210(MV A)(国民经济增长率按8%，负荷按5年规划考虑) 由于该变电站存在一类负荷，是当地的枢纽变电站之一，为了保证供电的可靠性，变电站至少应装设两台主变压器。
要求：nS Te≧S js单台主变容量为：S Te≧S js/n＝210/2＝105（MV A）根据变压器容量的额定值，选择单台变压器容量为120MVA。
当一台变压器停运时：（120/143）*100%＝83%＞70% 符合要求所以，选择两台容量为120MVA的主变，主变总容量为240MVA。
1.2变压器的技术参数型号SSPSZL－120000/220连接组标号Y n /Y n0/d11高压中压低压额定电压（KV）220±8*1.5% 121 11；10.5高-中高-低中-低阻抗电压%14 23 7容量比100/100/50型号中各个符号表示意义： 从左至右S ：三相 SP ：强水 S ：三绕组 Z ：有载调压 L ：铝 120000：额定容量 220：电压等级第2章 短路电流计算2.1选择基准容量一、根据公式 B B B I U S 3=式中 S B —— 所统计各电压侧负荷容量 U B —— 各电压等级额定电压 I B —— 最大持续工作电流 已知S B =100MV A U B1230KV U B2 =115KV U B3=10.5KV 则基准电流:KAU S I B B B 251.02303100311=∙==KAU S I B B B 502.01153100322=∙==KAU S I B B B 499.55.103100333=∙==2.2基准值及短路点选取 等值电路图1、在短路计算的基本假设前提下，选取基准容量S B =100MV A ，U B 为各级电压平均值（230、115、10.5KV ）2、短路点分别选取变电站的三级电压汇流母线： 220kv —d1,110kv —d2,10kv —d3。
2024年变电站主变压器基础施工方案
《变电站主变压器基础施工方案》一、项目背景随着社会经济的不断发展，电力需求日益增长。
为了满足地区的供电需求，提高供电可靠性，本次计划建设一座新的变电站。
变电站主变压器作为变电站的核心设备，其基础的施工质量直接关系到主变压器的安全稳定运行。
本项目位于[具体地点]，施工现场周边交通便利，便于施工材料的运输和机械设备的进出。
项目建设单位为[建设单位名称]，设计单位为[设计单位名称]，施工单位为[施工单位名称]。
二、施工步骤1. 施工准备- 熟悉施工图纸和技术规范，进行图纸会审，明确施工要求和技术要点。
- 组织施工人员进行技术交底，确保施工人员了解施工工艺和质量标准。
- 准备施工所需的机械设备和工具，如挖掘机、装载机、混凝土搅拌机、振捣器等。
- 对施工现场进行平整和清理，确保施工场地符合施工要求。
2. 测量放线- 根据设计图纸，使用全站仪或经纬仪进行测量放线，确定主变压器基础的位置和尺寸。
- 在施工现场设置控制桩和水准点，以便施工过程中进行测量和复核。
3. 基础开挖- 采用挖掘机进行基础开挖，按照设计要求的深度和坡度进行开挖。
- 在开挖过程中，要注意保护周边的管线和设施，避免造成损坏。
- 开挖出的土方要及时运出施工现场，避免影响施工进度。
4. 基础垫层施工- 在基础底部铺设一层厚度为[具体厚度]的混凝土垫层，以保证基础的平整度和稳定性。
- 混凝土垫层采用商品混凝土，由混凝土搅拌车运输至施工现场，使用振捣器进行振捣密实。
5. 钢筋制作与安装- 根据设计图纸，进行钢筋的下料和制作。
钢筋的规格、型号和数量要符合设计要求。
- 在基础垫层上进行钢筋的安装，钢筋的间距和位置要准确，使用钢筋支架进行固定，确保钢筋的保护层厚度符合要求。
6. 模板安装- 采用钢模板进行模板安装，模板的强度和刚度要满足施工要求。
- 模板的安装要牢固，接缝要严密，避免出现漏浆现象。
- 在模板上设置对拉螺栓，以保证模板的稳定性。
7. 混凝土浇筑- 混凝土采用商品混凝土，由混凝土搅拌车运输至施工现场，使用混凝土输送泵进行浇筑。
220kv变电站计算书
第一章220KV 变电站电气主接线设计第1.1节原始资料1.1.1变电所规模及其性质：电压等级220/110/35 kv线路回数220kv 本期2回交联电缆（发展1回）110kv 本期4回电缆回路（发展2回）35kv 30回电缆线路，一次配置齐全本站为大型城市变电站2．归算到220kv侧系统参数（SB=100MVA,UB=230KV）近期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1334；零序阻抗X0=0.1693近期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1445；零序阻抗X0=0.2319远期最大运行方式：正序阻抗X1=0.1139；零序阻抗X0=0.14883．110kv侧负荷情况：本期4回电缆线路最大负荷是160MW 最小负荷是130MW远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是230MW4．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）远期最大负荷是240MW 最小负荷是180MW近期最大负荷是170MW 最小负荷是100MW5．环境条件：当地年最低温度-24℃，最高温度+35℃，最热月平均最高温度+25℃，海拔高度200m，气象条件一般，非地震多发区，最大负荷利用小时数6500小时。
第1.2节主接线设计本变电站为大型城市终端站。
220VKV为电源侧，110kv侧和35kv侧为负荷侧。
220kv和110kv采用SF6断路器。
220kv 采取双母接线，不加旁路。
110kv 采取双母接线，不加旁路。
35kv 出线30回，采用双母分段。
低压侧采用分列运行，以限制短路电流。
第1.3节电气主接线图第二章主变压器选择和负荷率计算第2.1节原始资料1．110kv侧负荷情况：本期4回电缆线路最大负荷是 160MW 最小负荷是130MW远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是 230MW 2．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）远期最大负荷是240MW 最小负荷是 180MW近期最大负荷是170MW 最小负荷是 100MW3．由本期负荷确定主变压器容量。
主变构架计算书
计算书首页工程名称工程设计阶段施工图设计计算书名称：主变构架及基础计算书批准:审核:校核:设计:计算日期2016年7月8日目录1构架计算书总说明及部分参数选取 (1)1.1基本条件 (1)1.2设计依据 (1)1.3计算软件 (1)1.4荷载信息 (1)1.1.1.自重 (1)1.1.2.构架风荷载 (2)1.5导线荷载 (3)1.6荷载组合 (6)2计算简图 (6)3荷载与组合 (7)3.1 3.1节点荷载 (7)3.2 3.2单元荷载 (19)3.3 3.3其它荷载 (27)3.4 3.4荷载组合 (28)4内力位移计算结果 (29)4.1 4.1内力 (29)1.1.3. 4.1.1最不利内力 (29)1.1.4. 4.1.2内力包络及统计 (33)4.2 4.2位移 (38)1.1.5. 4.2.1组合位移 (39)5设计验算结果 (54)5.1 5.1设计验算结果图及统计表 (54)5.2 5.2设计验算结果表 (59)6JC-1基础验算结果 (63)7JC-2基础验算结果 (68)8JC-3基础验算结果 (73)主变构架计算书1构架计算书总说明及部分参数选取1.1基本条件主变进线构架采用人字柱构架，为1榀构架，跨度为16m，导线挂点高度为14.5m。
本工程建筑抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.10g。
结构的设计使用年限为50年，结构安全等级为二级，安全系数取1.0。
自然条件：基本风压：w0=0.9kN/m2。
地面粗糙度B类。
1.2设计依据电气一次提资，送电专业通用提资；卷册设计任务书;执行的主要规范、规程及行业标准;《变电站建筑结构设计技术规程》(DL/T5457-2012)；《220kV～500kV变电所设计技术规程》(DL/T5218-2005);《建筑结构荷载规范》（GB50009－2012）；《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010）；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《架空送电线路杆塔设计技术规定》（DL/T5154-2002）；《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）。
35kV变电站短路电流计算书
10kV分裂
短路电流 Id=
3.331138498
Id=
Id
并列运行
总的阻抗
Xi= 1.539130739
10kV并列 运行短路 Id= 电流
3.573445622
计算
黄色数据 为根据工 程实际情 况填写， 其它不动 。
#2主变
8
7.5
0.9375
1.651087159
3.331138498
KA
L= 17.787 X= 7.1148 X2= 0.519557309
km 欧姆
Xi= 0.713587159
Id= 2.186137993 kA
8 7.5
Xd(标么值)=
0.9375
本站10kV
短路电流 分裂运行
数据：
总的阻抗
Xi= 1.651087159
折算为单回 长度
#2主变 Ud = Xd= Xi=
kV
基准容量Sj= 100
MVA
基准电抗Xj= 1.1
上一级
110kV站 35kV短路电 的35kV数 流：
短路电流I1= 8.04
kA
据：
转换为短路
阻抗标么
X1= 0.1940298转换为标么
值：
总的系统
阻抗：
本站35kV
短路电流
数据：
主变参数
#1主变容量
Ud =
35kV终端站短路电流计算
基准数 据：
110kV
基准电流Ij ＝
0.502
kA
基准电压Uj= 115
kV
基准容量Sj= 100
MVA
基准电抗Xj= 132
35kV
220kV构架及基础计算书
应力 = = =57.45N/mm <f=(0.6+0.0015 )×215=153.8N/mm 满足要求
4)垂直斜材
支座反力R=1.4× ×[3(R +R +2.38)+q ×L]
=1.4× ×[3×(3.52+10.6+2.38)+1.2×13]
q = ×d=0.69×0.377=0.26kN/m（当为ø377钢杆）
三、
1.
计算简图及尺寸如图三所示，导线张力及竖向荷载见前页。
根据电气提供的荷载值，考虑最大荷载、单相上人两种工况下梁内力计算。
梁自重按1.2kN /m计算,安装时梁上人及工具重2.0kN
三相均挂阻波器，每相垂直荷载800+2x130kg；最大风速时侧向风压150kG。
d)标高10.00m以上时： = =1.2×0.6×1.06×0.9=0.69kN/㎡
标高10.00m以下时： = =1.2×0.6×1.00×0.9=0.65kN/㎡
e)沿高度方向线荷载：
标高10.00m以上：q = ×d=0.69×0.273=0.19kN/m（当为ø273钢杆）
q = ×d=0.69×0.377=0.26kN/m（当为ø377钢杆）
=1.34+ =1.367
c) d =1.367×0.9×0.083 =0.008 [0.002,0.015],
故体形系数 =1.2- =0.92
d) = =2.0×0.92×1.367×0.9=2.26kN/㎡
e)沿高度方向线荷载：q2= ×d=2.26×0.083=0.19kN/m
220kV降压变电站主变压器选型与参数计算
电力职业技术学院2014届毕业论文(设计)题目：220kV降压变电站主变压器选型与参数计算专业：发电厂及电力系统：纪翰林学号：1班级：电气1138班指导老师：王芳媛2013年11 月电力职业技术学院毕业设计（论文）课题任务书（2013 年下学期）电力职业技术学院毕业设计（论文）评阅表前言电力已成为人类历史发展的主要动力资源，要科学合理地驾驭电力，必须从电力工程的设计原则和方法上来理解和掌握其精髓，提高电力系统的安全可靠性和运行效率，从而达到降低生产成本、提高经济效益的目的。
通过本次的电力系统课程设计，便可以很好的体现上述观点。
本课题要为一个电压等级为220/110/35KV的变电站选择主变压器型号，并对主变压器进行参数计算。
本次设计的变电站的类型为降压变电站，要求根据老师给出的设计资料和要求，并结合所学的基础知识和文献资料完成设计和计算。
通过本设计，使我加强对所学知识的理解和掌握，并掌握变电站主变压器的选型方法，为以后从事电力工作打下一定的基础。
电力系统专业的毕业设计是一次比较综合的训练，它是我们将在校期间所学的专业知识进行理论与实践的很好结合，运用理论知识和所学到的专业技能进行工程设计和科学研究，提高分析问题和解决问题的能力。
在完成此设计过程中，我们可以学习电力工程设计、技术问题研究的程序和方法，获得搜集资料、查阅文献、调查研究、方案比较、设计制图等多方面训练，并进一步补充新知识和技能。
目录摘要 (I)第1章主变压器的选择 (1)1.1原始材料 (1)1.2变电所与系统联系情况 (1)1.3变电所在系统中的地位分析 (2)1.4主变压器选择的相关原则 (3)1.5三相三绕组电力变压器的绕组顺序 (6)1.6主变压器的选定 (7)1.6.1主变压器容量的确定 (7)1.6.2主变压器型号的确定 (8)第2章变压器损耗 (10)2.1变压器损耗 (10)2.1.1杂散损耗 (10)2.1.2变压器损耗的特征 (10)2.2变损电量的计算 (11)2.2.1铁损电量的计算 (11)2.2.2铜损电量的计算 (11)2.3变压器空载损耗 (12)2.4变压器负载损耗、阻抗电压的计算 (14)第3章变压器的参数计算 (18)3.1电阻的计算 (18)3.2电抗的计算 (18)3.3导纳的计算 (19)参考文献 (20)致 (21)摘要本毕业设计论文是220kV降压变电站主变压器选型与参数计算。
变电站主变基础计算书
主变基础计算书一、设计依据规程规范《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015版）《变电站建筑结构设计技术规定》（DL/T 5457-2012）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016版）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）二、电气资料三、计算软件名称基础：理正工具箱计算。
四、计算过程4.1计算要点根据《变电站建筑结构设计技术规定》（DL/T 5457-2012）（以下简称变电规定）11.3.2 对主变压器基础应按照以下两种工况验算地基承载力： 1 正常情况，按照轴心受压计算。
2 安装情况，按照偏心受压计算；4.2工况一：正常情况，轴心受压计算类型：单阶矩形底板基础尺寸简图：基础尺寸(mm)： b=5040, a=4200, h=1000柱数：2柱子几何信息：柱子荷载信息（单位：kN，kN.m）：混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm2, ft=1.43N/mm2钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2配筋计算方法: 简化法基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：120kPa基础埋深：1.60m作用力位置标高：0.650m1.2 计算要求：(1)地基承载力验算(2)基础抗弯计算(3)基础抗剪验算(4)基础抗冲切验算(5)基础局压验算单位说明：力：kN, 力矩：kN.m, 应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 728.00 kN, Mkx = 0.00 kN.m, Mky = 0.00 kN.m设计值:N = 982.80 kN, Mx = 0.00 kN.m, My = -0.00 kN.m2.1.2 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= (728.00 + 677.38) / 21.17 + 0.00 + 0.00= 66.39 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= (728.00 + 677.38) / 21.17 - 0.00 - 0.00= 66.39 kPapk = (Nk + Gk)/A = 66.39 kPa各角点反力 p1=66.39 kPa, p2=66.39 kPa, p3=66.39 kPa, p4=66.39 kPa 2.1.3 强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy= 982.80 / 21.17 + 0.00 + 0.00= 46.43 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 982.80 / 21.17 - 0.00 - 0.00= 46.43 kPap = N/A = 46.43 kPa各角点反力 p1=46.43 kPa, p2=46.43 kPa, p3=46.43 kPa, p4=46.43 kPa 2.2 地基承载力验算:pk=66.39 ≤ fa=120.00 kPa, 满足。
220kV降压变电站主变压器选型与参数计算
长沙电力职业技术学院2014届毕业论文(设计)题目：220kV降压变电站主变压器选型与参数计算专业：发电厂及电力系统：纪翰林学号：201101013811班级：电气1138班指导老师：王芳媛2013年11 月长沙电力职业技术学院毕业设计（论文）课题任务书（2013 年下学期）系部名称：电力工程系长沙电力职业技术学院毕业设计（论文）评阅表前言电力已成为人类历史发展的主要动力资源，要科学合理地驾驭电力，必须从电力工程的设计原则和方法上来理解和掌握其精髓，提高电力系统的安全可靠性和运行效率，从而达到降低生产成本、提高经济效益的目的。
通过本次的电力系统课程设计，便可以很好的体现上述观点。
本课题要为一个电压等级为220/110/35KV的变电站选择主变压器型号，并对主变压器进行参数计算。
本次设计的变电站的类型为降压变电站，要求根据老师给出的设计资料和要求，并结合所学的基础知识和文献资料完成设计和计算。
通过本设计，使我加强对所学知识的理解和掌握，并掌握变电站主变压器的选型方法，为以后从事电力工作打下一定的基础。
电力系统专业的毕业设计是一次比较综合的训练，它是我们将在校期间所学的专业知识进行理论与实践的很好结合，运用理论知识和所学到的专业技能进行工程设计和科学研究，提高分析问题和解决问题的能力。
在完成此设计过程中，我们可以学习电力工程设计、技术问题研究的程序和方法，获得搜集资料、查阅文献、调查研究、方案比较、设计制图等多方面训练，并进一步补充新知识和技能。
目录摘要 (I)第1章主变压器的选择 (1)1.1原始材料 (1)1.2变电所与系统联系情况 (1)1.3变电所在系统中的地位分析 (2)1.4主变压器选择的相关原则 (3)1.5三相三绕组电力变压器的绕组顺序 (6)1.6主变压器的选定 (7)1.6.1主变压器容量的确定 (7)1.6.2主变压器型号的确定 (8)第2章变压器损耗 (10)2.1变压器损耗 (10)2.1.1杂散损耗 (10)2.1.2变压器损耗的特征 (10)2.2变损电量的计算 (11)2.2.1铁损电量的计算 (11)2.2.2铜损电量的计算 (11)2.3变压器空载损耗 (12)2.4变压器负载损耗、阻抗电压的计算 (14)第3章变压器的参数计算 (18)3.1电阻的计算 (18)3.2电抗的计算 (18)3.3导纳的计算 (19)参考文献 (20)致 (21)摘要本毕业设计论文是220kV降压变电站主变压器选型与参数计算。
220kV-主变构架计算解析
设计阶段：施工图阶段工程名称：雨雪220kV变电站设计计算书名称： 220kV主变压器构架及基础计算书工程检索号： 65-B1001S-T0301 卷册号： T0301220kV主变压器构架及基础计算书批准人：审核人：校核人：计算人：西安思维电力设计公司2011年8 月220kV构架及基础计算书一、设计资料1. 220kV主变构架资料220kV主变构架，构架高度14.5m，构架梁跨度16m，构架梁为3相挂点，导线挂点高度为14.5m，平面外计算时偏角按0°考虑。
详见图一、图二、图三所示：图一：220kV构架轴测图图二：构架梁展开图图三：挂线点位置示意图2. 220kV主变构架荷载资料图四：主变架两侧导线连接示意图2.1 主变架两侧导线型号与长度主变架220kV侧导线： LGJ-500/45,L=31.7m,v=25m/s,最大弧垂2.0m。
引下线两处，每相长度两处引下线合计为22米。
导线长度合计=31.7+22=53.7米：主变架110kV侧导线： 2xLGJ-500/45,L=30.0m,v=25m/s,最大弧垂1.5m。
引下线两处，每相长度两处引下线合计为2x22=44米。
导线长度合计=2x(30+22)=104米：2.2 主变架两侧导线荷载[电气提供]2.2.1 主变架220kV侧导线荷载计算结果LGJ-500/45 Ａ= 531.68 mm^2 Ｅ= 65000 ＭPa α= .0000205 1/℃Ｎ= 1λ1= 2.55 ｍＧ1= 47.5 Kg 串X片= 1 X 17 每片受风.02 ｍ^2λ2= 2.55 ｍＧ2= 47.5 Kg 串X片= 1 X 17 每片受风.02 ｍ^2Ｌ= 31.7 ｍ构架允许最大张力8000 Ｎ/相第一引下线长11 ｍ距一侧12.7 ｍ第二引下线长11 ｍ距一侧27.7 ｍ------------------------------------------------------------------------------各气象条件下的张力(控制条件:过牵引)条件气温风速覆冰导线荷载(N/m) Ｋ张力(N) 最低气温-20 0 0 16.5424 2.413656E+12 2944.828 最大风10 25 0 23.95948 4.608003E+12 3986.185 覆冰-5 10 0 16.66543 2.442548E+12 2962.283 最高气温40 0 0 16.5424 2.413656E+12 2790.088 安装0 10 0 16.66543 2.442548E+12 2943.682 2.2.2 主变架110kV侧导线荷载计算结果LGJ-500/45 Ａ= 531.68 mm^2 Ｅ= 65000 ＭPa α= .0000205 1/℃Ｎ= 2(双分裂)λ1= 2.55 ｍＧ1= 57.5 Kg 串X片= 1 X 17 每片受风.02 ｍ^2 单片覆冰1 Kgλ2= 2.55 ｍＧ2= 57.5 Kg 串X片= 1 X 17 每片受风.02 ｍ^2 单片覆冰1 KgＬ= 30 ｍ构架允许最大张力8000 Ｎ/相第一引下线长11 ｍ距一侧 3 ｍ第二引下线长11 ｍ距一侧27 ｍ各气象条件下的张力(控制条件:过牵引)最低气温-20 0 0 16.5424 1.426696E+12 2048.54 平均气温10 0 0 16.5424 1.426696E+12 1987.488 最大风-5 25 0 19.7219 1.886624E+12 2318.705 覆冰-5 10 10 27.8693 3.871095E+12 3316.716 最高气温40 0 0 16.5424 1.426696E+12 1931.512 安装-10 10 0 16.66543 1.443064E+12 2039.0952.3 主变架荷载表3. 场地条件地震抗震烈度6度，建筑场地类别Ⅰ类；地面粗糙度为B 类，基本风压为0.90kN/㎡。
220kV C变电站 设备导体选择计算书(收口版)
计算书封面220kV C变电站二期工程初步设计设计阶段导体截面选择及主要设备选择计算书（级别：级）（软件名称：软件编号：）（连封面封底共计页）批准：2019 年9 月日校核：2019 年9 月日计算：2019 年9 月日*****电力设计院一. 220kV C 变电站二期主要设备选择与校验计算1. 220kV 部分1.1 工作条件1.1.1 主变进线（考虑1.05倍变压器过负荷）I g ＝1800001.05 1.05496.01()33220Se A Ue ⨯=⨯=⋅⨯ 1.1.2 短路电流取远景年三相短路，短路电流：I (3)36.16d kA =，冲击电流：I (3)92.21ch kA =1.1.3 220kV 母线穿越功率：720MV A （投产年轿子山-翠山变断环运行）I g ＝72010001889.51()33220Se A Ue ⨯==⋅⨯ 1.2设备选择：A. #3主变进线间隔:1个a)断路器额定电流： 3150A ＞I g ＝496.01A额定开断电流： 50kA ＞I (3)36.16d kA =动稳定电流（峰值）：125kA ＞I (3)92.21ch kA =热稳定电流（有效值，3S ）: 50kA> I (3)36.16d kA =b)隔离开关额定电流：2500A ＞I g ＝496.01A动稳定电流（峰值）：125kA ＞I (3)92.21ch kA =热稳定电流（有效值，3S ）：50kA> I (3)36.16d kA =c)电流互感器（额定电流一次侧）额定电流比： 主变间隔：2×800/1A （抽头：2×400/1A ）> Ig ＝496.01A#3主变进线间隔保护用保护用电流互感器准确限制系数计算：(3)36.16100022.616001600d I K ⨯=== 则220kV 主变进线间隔保护用电流互感器线圈准确级选用5P30满足要求。
通用型主变基础的计算分析
通用型主变基础的计算分析发表时间：2018-09-18T11:52:37.043Z 来源：《基层建设》2018年第24期作者：李超[导读] 摘要：通用型主变基础通过基础形式进行更改，通过合理的使用预制构件来调节主变基础梁的间距和数量，在不增加施工难度和一期投资的情况下，很好地解决了变电站扩建工程中更换主变施工周期长，停电时间长的问题。
平高集团华生电力设计有限公司吉林长春 130000摘要：通用型主变基础通过基础形式进行更改，通过合理的使用预制构件来调节主变基础梁的间距和数量，在不增加施工难度和一期投资的情况下，很好地解决了变电站扩建工程中更换主变施工周期长，停电时间长的问题。
本文就主变基础计算简要分析。
关键词：主变基础；计算分析一、通用型主变基础的简介新型的通用主变基础主要由带三条卡槽的钢筋混凝土底板，成品混凝土基础梁，导轨间距调节块三部分组成，钢筋混凝土底板由土建施工单位安装完成，其他各部分由工厂预制，现场拼装完成，主变基础梁卡接在基础底板的凹槽中，基础梁与轨距调节块采用螺栓连接，在混凝土底板边缘规矩调节块通过螺栓与混凝土底板连接，与传统主变基础相比大大的缩短了施工工期，减少了停电时间。
二、通用型主变基础受力分析及计算确定通用型主变的基础形式后对主变基础的受力情况进行分析，主变在安装以及运行过程中对基础主要为竖向压力，侧向水平力很小，甚至没有。
根据受力分析的情况，对主变的基础形式进行计算，主要荷载为竖向荷载，初步的考虑是基础底板仍然为钢筋混凝土现浇底板考虑，考虑到基底反力和基础抗冲切的要求，对于天然地基现浇底板厚度按800mm计算。
在计算过程中从通用性考虑，采用240MVA 主变重量进行计算，基础上竖向荷载按照2000KN加载，地基承载力特征值按120Kpa代入计算，基础底板取8000X7700mm，地基承载力满足要求。
按《建筑地基基础设计规范》进行沉降计算，最终沉降量满足规范要求。
通过一系列的结构计算，通用型主变基础构件在本身强度上能满足主变安装以及运行的要求。
220kV降压变电站主变压器选型与参数计算
长沙电力职业技术学院2014届毕业论文(设计)题目：220kV降压变电站主变压器选型与参数计算专业：发电厂及电力系统姓名：纪翰林学号：201101013811班级：电气1138班指导老师：王芳媛2013年 11 月长沙电力职业技术学院毕业设计（论文）课题任务书（ 2013 年下学期）长沙电力职业技术学院毕业设计（论文）评阅表前言电力已成为人类历史发展的主要动力资源，要科学合理地驾驭电力，必须从电力工程的设计原则和方法上来理解和掌握其精髓，提高电力系统的安全可靠性和运行效率，从而达到降低生产成本、提高经济效益的目的。
通过本次的电力系统课程设计，便可以很好的体现上述观点。
本课题要为一个电压等级为220/110/35KV的变电站选择主变压器型号，并对主变压器进行参数计算。
本次设计的变电站的类型为降压变电站，要求根据老师给出的设计资料和要求，并结合所学的基础知识和文献资料完成设计和计算。
通过本设计，使我加强对所学知识的理解和掌握，并掌握变电站主变压器的选型方法，为以后从事电力工作打下一定的基础。
电力系统专业的毕业设计是一次比较综合的训练，它是我们将在校期间所学的专业知识进行理论与实践的很好结合，运用理论知识和所学到的专业技能进行工程设计和科学研究，提高分析问题和解决问题的能力。
在完成此设计过程中，我们可以学习电力工程设计、技术问题研究的程序和方法，获得搜集资料、查阅文献、调查研究、方案比较、设计制图等多方面训练，并进一步补充新知识和技能。
目录摘要 (I)第1章主变压器的选择 (1)1.1原始材料 (1)1.2变电所与系统联系情况 (1)1.3变电所在系统中的地位分析 (1)1.4主变压器选择的相关原则 (2)1.5三相三绕组电力变压器的绕组顺序 (5)1.6主变压器的选定 (6)1.6.1主变压器容量的确定 (6)1.6.2主变压器型号的确定 (6)第2章变压器损耗 (8)2.1变压器损耗 (8)2.1.1杂散损耗 (8)2.1.2变压器损耗的特征 (8)2.2变损电量的计算 (8)2.2.1铁损电量的计算 (9)2.2.2铜损电量的计算 (9)2.3变压器空载损耗 (10)2.4变压器负载损耗、阻抗电压的计算 (11)第3章变压器的参数计算 (14)3.1电阻的计算 (14)3.2电抗的计算 (14)3.3导纳的计算 (15)参考文献 (16)致谢 (17)摘要本毕业设计论文是220kV降压变电站主变压器选型与参数计算。
变电站设计计算书
计算书目录第一章负荷资料旳记录分析 (2)第二章短路电流旳计算 (4)第一节最大运行方式下旳短路电流计算 (4)第二节最小运行方式下旳短路电流计算 (10)第三章重要电气设备旳选择及校验 (18)第一节设备旳选择 (18)第二节隔离开关旳选择 (20)第三节导线旳选择 (22)第四节互感器旳选择 (24)第四章布置形式 (26)第一章负荷资料旳记录分析一、10KV侧供电负荷记录S10＝（1.6+1.4+2.6+0.5+2.2+1.02+1.2+4.00）×1.05×0.9/0.85＝16142.82KVA二、35KV侧供电负荷记录S35＝（5+6+5+6）×1.05×0.9/0.85＝24458.82KVA三、所用电负荷记录计算负荷可按照下列公式近似计算:所用电计算负荷S=照明用电+生活区用电+其他常常旳或持续旳负荷之和×0.85（KVA）根据任务书给出旳所用负荷计算:S所用＝（3.24+3.24+4.5+2.7+1.1+2.5+9.7+10+20+4.5+5+10.6）×0.85/0.85＝77.08KVA四、110KV供电负荷记录S110＝（S10 ＋S35 ＋S所用）×1.05＝（16142.82+24458.82+77.08）×1.05＝42712.66KVA五、主变压器旳选择经计算待设计变电所旳负荷为42712.66KVA。
单台主变容量为Se=∑P*0.6＝42712.66*0.6=25627.59KVA六、主变型式确定选用传递功率比例100/100/5035KV侧输送功率为31500×0.8＝25200KW≥31796.5×0.8×0.5×1.15＝14626.39KW 经比较合理10KV侧输送功率为31500×0.8×0.5＝12600KW≥18677.6×0.8×0.5×1.15＝8591.7KW 经比较合理因此, 三绕组变压器选用传递功率比例100/100/50SFS7－31500/110三绕组变压器参数:额定容量: 31500KVA额定电压:110±2×2.5%/38.5±2×2.5%/11KV连接组别: YN, yn0,d11空载损耗: 46kW 短路损耗: 175kW空载电流: 1.0%阻抗电压: Uk1-3%=17 Uk2-3%=6 Uk1-2%=10.5七、经济比较计算综合投资Z:Z=Z0(1+a/100) =1.9 Z0 (万元)计算年运行费用U:U=a*△A*10+U1+U2 = 2△A+0.08Z（万元）式中: U1——小修、维护费, 一般为（0.022-0.042）本次设计取0.022Z（变电工程）U2——折旧费, 一般为（0.005-0.058）Z, 本次设计取0.058Z。
变电站或升压站设计计算书
工程编号：XXXXXXXXXXXXXXXXX工程计算书审核：校核：设计：设计阶段：初设完成日期：XXXX年XX月Xxxxxxxxxxxxx院一、工程概况本项目建设2台100MVA 主变，1回110kV 出线,长度约为11km ，4回35kV 进线，110kV 采用单母线接线，35kV 为单母线分段接线。
二、短路电流计算根据《XXXXXXX 项目接入系统设计》，系统侧110kV 母线三相短路电流为11.81kA ，单相短路电流为12.75kA ；本项目110kV 母线三相短路电流为6.97kA 。
1、基准计算值 S b ＝100MVA基准电压Ub (kV) 37 115 基准电流Ib （kA ） 1.56 0.502 基准电抗Xb （Ω） 13.71322、电抗标幺值35kV母线110kV母线正序阻抗网络图35kV母线110kV母线零序阻抗网络图k3一般接入系统报告会给出本项目高压侧单相短路电流，但是这时候的零序阻抗是包含了系统零序阻抗及主变零序阻抗的合成阻抗，使用此值计算中性点入地电流不准确，因此需要首先采用接入站的三相及单相短路电流计算出系统零序阻抗（设计人员在拿到接入系统报告首先要核实报告是否提供接入站三相及单相短路电流，这是重要输入条件）。
接入站110kV 母线侧正序、零序阻抗：0.042502.011.8111X ''1s *=÷=÷=b I I034.0420.0420.0502.0312.721X X -31X s2s1''0s0*=--÷÷=-÷÷=bI I 110kV 送出线路正序、零序阻抗：0.033115100114.0S L 4.0X 22j j L1*=⨯⨯=⨯⨯=U 0.0993X X L1*L0*==系统正序、零序阻抗：0.0750.0330.042X 1*=+=∑ 0.1330.0990.034X 0S *=+=∑主变压器阻抗：105.01001001005.10S 100%U X d T *=⨯=⨯=e b S 35kV 架空集电线路正序阻抗：0.0583710024.0S L 4.0X 22j j L1*=⨯⨯=⨯⨯=U 35kV 箱变阻抗：4.061.61001006.5S 100%U X d xb *=⨯=⨯=e b S 上述计算可得，系统侧正序阻抗为0.075、零序阻抗为0.133、#1、#2主变压器阻抗为0.105、35kV 架空集电线路正序阻抗为0.006、35kV 箱变阻抗为4.06。
变电站主变压器基础工程造价分析
的考 虑 基础 尺寸 对投 资 的影 响 ， 并 不 涉及 由于地 基 处理所 产 生 的费用 。 主变 的基础 型式 由主变设 备所
决定 ， 不 同 的厂 家 生 产 的变 压 器 略 有不 同 ． 主要 的 不 同点 在 于主 变 的埋件 分布 位置 ， 埋 件 是集 中布置 还 是分 散 布置 ， 这从 一定 程度 上 决定 了主变 基 础 的 尺寸。 而主 变油 池 的尺寸 则 主要是 由主变 的外 壳及
【 关键词 】 主变压器
基础 造价分析 【 文献标识码 】 Ｂ
【 中图分 类号】 Ｔ Ｕ ７ ２ ３ ・ ３
０ 引 言
在 变 电站 中 ，变压器 作 为最 主要 的电气 设备 ，
有 着设 备 费用单 价 高 ， 直接 影 响着 整个 变 电站 投 资 的特点 ， 在 变 电站 中发 挥着 不 可取 代 的作 用 …。因 此， 研究 变压 器 的单位 造价 就 显得 尤 为重要 。本 文 以实 际 工 程 为 例 ，分 别 研 究 ２ ２ ０ ｋ Ｖ变 压 器 容 量 为
山东 电力高 等专 科学 校学 报
第 １ ６卷 第 ４期
Ｊ ｏ ｕ ｒ ｎ ａ ｌ ｏ ｆ Ｓ ｈ ａ ｎ ｄ ｏ ｎ ｇ Ｅｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ Ｐ ｏ ｗｅ ｒ Ｃ ｏ ｌ ｌ ｅ ｇ ｅ
６ ９
变 电站主变压器基础 工程造价分析
Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｃ ｏ ｓ ｔ Ａｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ Ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｆ ｏ ｒ ｍｅ ｒ ’ Ｓ Ｆ ｏ ｕ ｎ ｄ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｎ Ｓ ｕ ｂ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ
６ １ ８ ０ ２ ｘｌ ８ ０
主变整定计算书
主变保护定值计算书一、算各元件参数1、＃1主变电抗值：35±2.5%/10.5kVX T= (U k%U e2)/(100S e )=7.5×35×35/(100×8.0)=11.484Ω2、＃2主变电抗值X T= (U k%U e2)/(100S e )=7.53×35×35/(100×6.3)=14.64Ω3、35kV清前线阻抗值LGJ-95/20.284kmR0=31.5/95=0.3316Ω/ km X0=0.4Ω/ km因R0> 1/3X0Z0=0.3316+j0.4=0.5196∠50.340Z l=0.5196×20.284=10.54Ω二、不同运行状态下，10kV母线发生三相（两相）短路的短路阻抗（一）最大运行状态1、两台主变并联运行11.484‖14.64＝（11.484×14.64）/（11.484+14.64）＝6.44Ω6.04+10.54+6.44＝23.02Ω归算到10kV侧为：2.07Ω2、两台主变单台运行（1）＃1主变单台运行6.04+10.54+11.484＝28.064Ω归算到10kV侧为：2.53Ω（2）＃2主变单台运行6.04+10.54+14.64＝31.22Ω归算到10kV侧为：2.81Ω（二）最小运行状态1、两台主变并联运行11.484‖14.64＝（11.484×14.64）/（11.484+14.64）＝6.44Ω16.2+10.54+6.44＝33.18Ω归算到10kV侧为：2.99Ω2、两台主变单台运行（1）＃1主变单台运行16.2+10.54+11.484＝38.224Ω归算到10kV侧为：3.44Ω（2）＃2主变单台运行16.2+10.54+14.64＝41.38Ω归算到10kV侧为：3.72Ω三、＃1主变差动保护定值计算主变联结组别：Yd-11,差动继电器型号：DCD-21、算出各侧一次额定电流，选出电流互感器变比，确定各侧二次回路额定电流。
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主变基础计算书一、设计依据规程规范二、电气资料三、计算软件名称基础：理正工具箱计算《混凝土结构设计规范》(GB5OO1O-2O10)《变电站建筑结构设计技术规定》 《建筑抗震设计规范》 《建筑结构荷载规范》 《建筑地基基础设计规范》(DL/T 5457-2012(GB 50011-2010 (GB 50009-2012 (GB 50007-2011(2015 版)(2016 版)四、计算过程4.1计算要点根据《变电站建筑结构设计技术规定》(DL/T 5457-2012)(以下简称变电规定)11.3.2对主变压器基础应按照以下两种工况验算地基承载力：1正常情况，按照轴心受压计算。
2安装情况，按照偏心受压计算；4.2工况一：正常情况，轴心受压计算类型：单阶矩形底板基础尺寸简图：基础尺寸(mm): b=5040, a=4200, h=1000 柱数：2柱子荷载信息(单位：kN, kN.m)：混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm 钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm配筋计算方法：简化法基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3修正后的地基承载力特征值：120kPa基础埋深：1.60m作用力位置标高：0.650m1.2计算要求：(1) 地基承载力验算(2) 基础抗弯计算(3) 基础抗剪验算(4) 基础抗冲切验算(5) 基础局压验算单位说明：力：kN,力矩：kN.m,应力：kPa2 计算过程和计算结果2.1 基底反力计算：2.1.1 统计到基底的荷载标准值:Nk = 728.00 kN, Mkx = 0.00 kN.m, Mky = 0.00 kN.m设计值:N = 982.80 kN, Mx = 0.00 kN.m, My = -0.00 kN.m2.1.2 承载力验算时, 底板总反力标准值(kPa): [ 相应于荷载效应标准组合] pkmax = (Nk+ Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= (728.00 + 677.38) / 21.17 + 0.00 + 0.00= 66.39 kPapkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy= (728.00 + 677.38) / 21.17 - 0.00 - 0.00= 66.39 kPapk = (Nk + Gk)/A = 66.39 kPa各角点反力p1=66.39 kPa, p2=66.39 kPa, p3=66.39 kPa, p4=66.39 kPa2.1.3 强度计算时, 底板净反力设计值(kPa): [ 相应于荷载效应基本组合] pmax = N/A +|Mx|/Wx + |My|/Wy= 982.80 / 21.17 + 0.00 + 0.00= 46.43 kPapmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy= 982.80 / 21.17 - 0.00 - 0.00= 46.43 kPap = N/A = 46.43 kPa各角点反力p1=46.43 kPa, p2=46.43 kPa, p3=46.43 kPa, p4=46.43 kPa2.2 地基承载力验算:pk=66.39 < fa=120.00 kPa, 满足。
pkmax=66.39 < 1.2*fa=144.00 kPa, 满足。
2.3 底板内力计算:2.3.1垂直于x轴的弯矩计算截面(按距底板左侧距离从小到大排序) ：注：弯矩My以底板下部受拉为正，单位kN.m；剪力Q以截面右侧部分受力向下为正，单位kN2.3.2垂直于y轴的弯矩计算截面（按距底板下侧距离从小到大排序）注：弯矩Mx以底板下部受拉为正，单位kN.m；剪力Q以截面上侧部分受力向下为正，单位kN。
2.3.3垂直于x轴的负弯矩截面（按距底板左侧距离从小到大排序）垂直于x轴的截面未出现负弯矩。
2.3.4垂直于y轴的负弯矩截面（按距底板下侧距离从小到大排序）垂直于y轴的截面未出现负弯矩。
2.3.5最大正、负弯矩和绝对值最大的剪力统计：1）垂直于x轴的截面：2.4抗弯配筋：配筋计算公式As=M/(0.9*fy*h o*b)最小配筋率要求：0.15%根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%注：下表数据单位M: kN.m; h o： mm; As: mm 2/m; p : %2.5基础抗剪验算：抗剪验算公式V s W0.7* B hs*ft*A o ［《地基规范》第8.2.9条］,. 2 2注：下表数据单位V s： kN; ft: N/mm ; A o： mm2.6基础抗冲切验算：2.6.1按破坏锥体单侧截面验算：抗冲切验算公式F l W 0.7* B hp*ft*A c ［《地基规范》第8.2.8条］冲切力F根据最大净反力pmax计算，并减去底板顶面计算范围内的柱子的轴力:F l =pmax*A—X N注：当柱子中心落在计算范围内时，减去其轴力；当柱子中心落在计算范围边线上时，减去其轴力的一半。
1) 柱1:竖向轴线编号1,横向轴线编号A⑴左侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力F i=pmax*A-E N=46.43*0.19-0.00=8.68 kN抗冲切力=0.7* B hp*ft*A c=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
⑵右侧截面：柱2中心落在冲切荷载基顶计算范围内，冲切力F i应减去其轴力没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力F l=pmax*A —E N=46.43*8.75-491.40=-84.92 kN抗冲切力=0.7* B hp*ft*A c=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
⑶下侧截面:没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力 F i =pmax*A -E N=46.43*0.13-0.00=6.17 kN 抗冲切力=0.7* B hp *ft*A c =1837.74 kN 冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
⑷上侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力F i=pmax*A-E N=46.43*0.13-0.00=6.17 kN抗冲切力=0.7* B hp*ft*A c=1837.74 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
2) 柱2:竖向轴线编号2,横向轴线编号A(1) 左侧截面：GI阖柱1中心落在冲切荷载基顶计算范围内，冲切力F i应减去其轴力没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力F i=pmax*A―刀N=46.43*8.75-491.40=-84.92 kN抗冲切力=0.7* B hp*ft*A c=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
⑵右侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力F i=pmax*A-E N=46.43*0.19-0.00=8.68 kN 抗冲切力=0.7* B hp*ft*A c=2965.77 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
⑶ 下侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力F i=pmax*A-E N=46.43*0.13-0.00=6.17 kN 抗冲切力=0.7* B hp*ft*A c=1837.74 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
⑷上侧截面：没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围内。
没有柱子的中心落在冲切荷载基顶计算范围边缘。
冲切力F i=pmax*A-E N=46.43*0.13-0.00=6.17 kN 抗冲切力=0.7* B hp*ft*A c=1837.74 kN冲切力小于抗冲切力，该截面冲切验算满足。
按冲切破坏锥体单侧截面验算结果统计:m2;刀N:kN; F 1:kN; A c m2F表数据单位A i此项验算规范未明确规定，是软件提供的辅助验算功能按单柱破坏锥体整体抗冲切验算公式：N-p*A 1 < 0.7* B hp*ft*Ac其中N :柱子竖向轴力设计值(kN);p :冲切破坏锥体底面平均净反力(kPa);A 1 :冲切破坏锥体底面面积(m2);B hp ：抗冲切截面高度影响系数，当 h < 800mm 寸取1.0，当h >2000mm 寸取0.9，其间按线性内插法取；ft :混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm ）；c 2）； 2.7局压验算：局压验算公式F i <=1.35* B c * B i *f c *A in ［《混凝土规范》第6.6.1条］Fl c实际配筋直径20间距150, AS=2094m 满足配筋面积要求4基底反力简图66.3946 43【理正结构设计工具箱软件7.0PB3】计算日期：2017-09-27 13:32:174.3工况二：安装情况，偏心受压计算式中：No-变压器安装工况时的自重标准值; G —基础自重标准值;G0 —基础底板上部卵石或土的自重标准值； e —基础重心至主变压器安装时设备着力点距离; W —基础底面抵抗矩。
根据电气提资，变压器在安装时自重标准值 N0=567.90kN基础及基础上部卵石或土总重 G+G0G+G0 =5.04x4.2x1.6x20+ ( 5.04x4.2-2x1x2.2 )x0.5x18+2x1x2.2x0.5x25 =677.38+150.91+55=883.29 kN 基础重心至主变压器安装时设备着力点距离 e ：e=800+1240/2=1420mm将以上数据带入公式11.3.2= 77.82kPa<1.4 120 =168kPa(满足要求)根据公式P kmax1 2No G Go(11.3.2)基础底面抵抗矩 2w=4.2x5.04 /6=17.78 m Rmax-N 0 G G 0 2.N o .e A2W 1567.9 883.29= __________________________.567.9 1.42 4.2 5.04 2 17.78。