变电站或升压站设计计算书
工程编号：XXXXXXXX
XXXXXXXXX工程
计算书
审核：
校核：
设计：
设计阶段：初设
完成日期：XXXX年XX月
Xxxxxxxxxxxxx院
一、工程概况
本项目建设2台100MVA 主变，1回110kV 出线,长度约为11km ，4回35kV 进线，110kV 采用单母线接线，35kV 为单母线分段接线。 二、短路电流计算
根据《XXXXXXX 项目接入系统设计》，系统侧110kV 母线三相短路电流为11.81kA ，单相短路电流为12.75kA ；本项目110kV 母线三相短路电流为6.97kA 。 1、基准计算值 S b ＝100MVA
基准电压Ub (kV) 37 115 基准电流Ib （kA ） 1.56 0.502 基准电抗Xb （Ω） 13.7
132
2、电抗标幺值
35kV母线
110kV母线
正序阻抗网络图
35kV母线
110kV母线
零序阻抗网络图
k3
一般接入系统报告会给出本项目高压侧单相短路电流，但是这时候的零序阻抗是包含了系统零序阻抗及主变零序阻抗的合成阻抗，使用此值计算中性点入地电流不准确，因此需要首先采用接入站的三相及单相短路电流计算出系统零序阻抗（设计人员在拿到接入系统报告首先要核实报告是否提供接入站三相及单相短路电流，这是重要输入条件）。
接入站110kV 母线侧正序、零序阻抗：
0.042502
.011.811
1X '
'1s *=÷=÷=
b I I
034.0420.0420.0502.0312.721
X X -31X s2s1'
'0s0*=--÷÷=-÷÷=
b
I I 110kV 送出线路正序、零序阻抗：
0.033115
100
114.0S L 4.0X 2
2
j j L1*=?
?=?
?=U 0.0993X X L1*L0*==
系统正序、零序阻抗：
0.0750.0330.042X 1*=+=∑ 0.1330.0990.034X 0S *=+=∑
主变压器阻抗：
105.0100
100
1005.10S 100%U X d T *=?=?=
e b S 35kV 架空集电线路正序阻抗：
0.05837
100
24.0S L 4.0X 22
j j L1*=?
?=?
?=U 35kV 箱变阻抗：
4.061.6
100
1006.5S 100%U X d xb *=?=?=
e b S 上述计算可得，系统侧正序阻抗为0.075、零序阻抗为0.133、#1、#2主变压器阻抗为0.105、35kV 架空集电线路正序阻抗为0.006、35kV 箱变阻抗为4.06。 3、三相短路电流、冲击电流
（1）当k1点（110kV 母线）三相短路时，k1点的短路电流起始值（I "1
k ）＝稳定短路容量(∞I )
110kV 系统提供的短路电流标么值为：33.130.075
1
1I *11k *===
∑X 短路电流周期分量有效值为：kA I I b k 69.6502.033.31I *
11k (3)=?==
短路冲击电流峰值kA I K i ch ch 17.16.6955.221k 3=?==）（（注：Kch 为冲击系数，远离发电厂选1.8）；
短路容量：MVA S S d dj 5.133269.61153I U 3(3)k 1N )3(=??=??==
（2）当k2点（35kV 母线）短路时，升压站内两台j 主变分列运行，k2点的短路电流起始值（I "2k ）＝稳定短路容量(∞I ) 短路电流标么值为： 5.550.105
0.0751
1I *
T *1k2*=+=+=
∑X X 短路电流周期分量有效值为：kA I I b k 8.651.565.55I *
2k 23=?==）（
短路冲击电流峰值kA I K i ch ch 228.6555.2232k =?==）（（注：Kch 为冲击系数，远离
发电厂选1.8）；
短路容量：MVA S S d dj 5548.65373I U 3(3)k 2N )3(=??=??==
（3）当k3点（场内距离升压站最近一台箱变处）短路时，k3点的短路电流起始值（(3)k3I ）＝稳定短路容量(∞I ) 短路电流标么值为： 4.20.058
0.1050.0751
1I *
L *T *1k 3*=++=++=
∑X X X 短路电流周期分量有效值为：kA I I b k 6.551.564.2I *
3k 33=?==）（
短路冲击电流峰值kA I K i ch ch 16.76.5555.22k 33=?==）（（注：Kch 为冲击系数，远离发电厂选1.8）；
短路容量：MVA S S d dj 4196.55373I U 3(3)k 3N )3(=??=??==
（4）当k4点（箱变低压690V 侧）短路时，k4点的短路电流起始值（(3)4k I ）＝稳定短路容量(∞I ) 短路电流标么值为：
0.234.06
0.0580.1050.0751
1I *
xb *L *T *1k 4*=+++=+++=
∑X X X X 短路电流周期分量有效值为：kA I I b k 18.480.10.23I *
4k 43=?==）（
短路冲击电流峰值kA I K i ch ch 46.918.455.22)3(4k =?==（注：Kch 为冲击系数，远
离发电厂选1.8）；
短路容量：MVA S S d dj 21.918.40.693I U 33k 4N )3(=??=??==）（
4、不对称短路计算（两台主变同时运行，其中一台主变中性点接地） （1）单相接地故障
058.0105.0//0.133X //X X *0S *0*===∑∑T
单相短路时的序网如下图：
由于正、负序网络为对称∑1X ＝∑2X ＝0.075；
81.4058
.0075.0075.01
11021**1k =++=++==
∑∑∑∑X X X X I ；
kA 41.2115
3100
4.813*
1k 1k 1=??
=?
j
j U S I I ＝正序）（； 短路点电流kA 23.741.233111k 1=?=正序）（）（＝k I I ；
冲击值：kA I K i ch ch 18.47.2355.2211k =?==）
（；
主变中性点电流：kA 04.456.023.7105
.0133.0133
.011n =?=+?=k I I ）（；
（2）两相短路
两相短路故障序网组合图为：
11.55075
.0075.03
321)2(*1k =+=+=
∑∑?X X E I ；
A I k 79.5115
3100
55.11)2(1k =??
=； 冲击值：kA I K i ch ch 14.85.7955.22=?="=；
当两相短路时，电路中没有零序分量，故此种情况下主变接地的中性点无电流流过。
（3）两相接地短路
∑1X ＝∑2X ＝0.075，∑0X ＝0.058；
0.11058
.0507.0058
.0507.0507.002021=+?+=++
=∑∑∑∑∑∑X X X X X X ；
9.091
*1==
∑
X I k ； 56kA .4115
3100
*
1k 1=??
=I I k ； 两相接地短路的比例系数：=+-=∑∑∑
∑2
0202)
(13X X X X m 1.504； 短路点电流kA I I
6.864.561.504m 1k 1k 2=?==总
）
（；
冲击值kA I K i ch ch 17.56.8655.22=?="=； 中性点电流之和：
kA 87.3075
.0058.0075
.086.62021k n =+?=+?
=∑∑∑X X X mI I ；
5、不对称短路计算（两台主变同时运行，两台主变中性点接地） （1）单相接地故障
0.038//0.105105.0//(0.133)X //X //X X **0S *0*===∑∑）（T T
单相短路时的序网如下图：
由于正、负序网络为对称∑1X ＝∑2X ＝0.075；
5.328
30.0075.0075.01
11021**
1k =++=++==
∑∑∑∑X X X X I ； 2.67kA 115
3100
5.323*
1k 1k 1=??
=?
j
j U S I I ＝正序）（； 短路点电流8kA 67.233111k 1=?=正序）（）（＝k I I ；
冲击值：kA I K i ch ch 20.4855.2211k =?==）
（；
主变中性点电流： 5.76kA 0.7280525
.0133.0133
.011n =?=+?=k I I ）（；
（2）两相短路
两相短路故障序网组合图为：
11.55075
.0075.03
321)2(*1k =+=+=
∑∑?X X E I ；
A I k 79.5115
3100
55.11)2(1k =??
=； 冲击值：kA I K i ch ch 14.85.7955.22=?="=；
当两相短路时，电路中没有零序分量，故此种情况下主变接地的中性点无电流流过。
（3）两相接地短路
∑1X ＝∑2X ＝0.075，∑0X ＝0.038；
0.1038
.0507.0038
.0507.0507.002021=+?+=++
=∑∑∑∑∑∑X X X X X X ；
101
*1==
∑
X I k ； 5.02kA 115
3100
*
1k 1=??
=I I k ； 两相接地短路的比例系数： 1.53)(132
0202=+-
=∑∑∑
∑X X X X m ；
短路点电流kA I I 7.685.021.53m 1k 1k 2=?==总）（； 冲击值kA I K i ch ch 19.57.6855.22=?="=； 中性点电流之和：
5.1kA 075
.0380.0075
.07.682021k n =+?=+?=∑∑∑X X X mI I ；
三、升压站导体及电器选择 1、气象条件
2、各回路最大工作电流
（1） 各级电压设备引线按回路通过的最大电流选择导线截面，按发热条件校验；主变进线侧导体按不小于主变额定容量1.05倍计算。
（2）110kV 、35kV 出线回路的导体规格不小于送电线路的规格。 （3）导体截面应进行电晕校验及对无线电干扰校验。 （4）主变110kV 侧：A 527115
3100000
05.1I g =??=
（5）主变35kV 侧：A 163837
3100000
05.1I g =??= （6）110kV 母线及出线：A 1004115
300000
2I g =?=
（7）35kV 母线：A 156037
300000
1I g =?=
（8）35kV SVG 回路：A 40537
30000
21.3I g =??
=
（9）35kV 接地变回路：A 8.237
300
51.05I g =??= （10）35kV 站用变回路：A 5.237
3315
1.05I g =??
= 3、T 秒热稳定值
（1）导体T 秒热稳定值
110kV 侧：T I Q k 2''=＝6.692×0.15＝6.7(kA)2
?S 35kV 侧：T I Q k 2''=＝8.652×0.16＝11.9(kA)2?S （2）电缆T 秒热稳定值
35kV 侧：T I Q k 2''=＝8.652×0.65＝48.6(kA)2?S （3）电器T 秒热稳定值
110kV 侧：T I Q k 2''=＝6.692×0.65＝29.1(kA)2?S 35kV 侧：T I Q k 2''=＝8.652×2.16＝161.6(kA)2?S
4、110kV 母线导体选择
（1）根据DL/T 5222-2005 附录D 表D.11 ，实际温度为42℃，综合温度校正系数为0.83,回路工作电流较大选择双分裂导线，选择导线型号为LGJ-300/25，1516A 1.005
176021nI I xu
=??==B Ig ＜I*0.83=1258,满足载流量要求
（2）热稳定校验；C:查表为87 ,Qz: 6.7(kA)2
?S
2Z 666mm 29.787
6700000
C Q S ＜==≥
满足要求 （3）
电晕满足要求，可不校验电晕 5、主变110kV 侧导体选择
（1）根据DL/T 5222-2005 附录D 表D.11 ，实际温度为42℃，综合温度校正系数为0.83,选择导线型号为LGJ-240/30，Ie=662A
Ig ＜Ie*0.83=549,满足载流量要求
（2）热稳定校验；C:查表为87 ,Qz: 6.7(kA)2
?S
2Z
275.9mm 29.787
6700000
C
Q S ＜==≥
满足要求 （3）
电晕满足要求，可不校验电晕 6、主变35kV 侧导体选择
（1）根据DL/T 5222-2005 附录D 表D.11，实际温度为42℃，综合温度校正系数为0.81,35kV 母线桥及母线选择导体型号为TMY-100X10（双片）,I=2558x1.27=3248A
Ig ＜Ie*0.81=,满足载流量要求
（2）热稳定校验；C:查表为171 ,Qz: 11.9(kA)2
?S
2Z 1000mm 20.1171
11900000
C Q S ＜==≥
满足要求 （3）动稳定校验
a.绝缘子最大允许跨距
cm w a i l xu ch
1814137207.1612022
614
.7614.7max =??=
??=
σ 其中，相间距a=120cm ；短路冲击电流I ch =22kA ；导体相间最大机械应力
2xu /N 13720cm =σ；根据计算绝缘子跨距暂按130cm 考虑。
b.机械应力计算
截面系数：327.160.167b W cm h == 相间作用应力：
2223
223
x /cm 4.701227
.1612013010248.1710
248.17N i aW l ch x =?????=?=---βσ 导体片间电动力：2222
2
12x /N 11.11010
229.055.21055.2F cm b i k ch =??
?=?=-- 同相导体片间相互作用力的应力： 2
2
22222x x /N 08.31
10511.1F cm hb l e =??==σ 多片矩形导体机械应力：2x x -x /N 48.7308.34.70cm =+=+=σσσ
其中，三相导体水平放置；绝缘子间跨距l=130cm ；导体片间距离l e =50mm ；导体的厚度b=1cm ；导体的宽度h=10cm ；截面系数W ；振动系数β=1。
允许应力22xu /73.48N /N 13720cm cm ==σσ＞，满足要求。 （4）导体短路电动力：
N i a l F ch 4.90122120
13010248.1710248.172222
=????=?=--β 7、电缆选择 （1）SVG 电缆选择
a.载流量校验
根据GB 50217-2018附录D ，实际温度为42℃；温度载流量修正系数1k 取1；按照空气中2根并联敷设考虑，修正系数2k 取0.9；SVG 回路选择1根型号为ZRC-YJY23-26/35kV-3×400 ，其载流量为I =610A 。
A k 5499.0610k I I 21g =?=??＜,满足载流量要求
b.热稳定校验
查《电力工程电气设计手册 电气一次部分》交联聚乙烯铝芯C 值为86，铜芯为147，Qz= 48.6(kA)2
?S
2Z
400mm 47147
48600000
C
Q S ＜==≥
满足要求
（2）接地变电缆选择
a.载流量校验
根据GB 50217-2018附录D ，实际温度为42℃；温度载流量修正系数1k 取1；按照空气中2根并联敷设考虑，修正系数2k 取0.9；接地变回路选择1根型号为
ZRC-YJY23-26/35kV-3×95 ，其载流量为I =280A 。
A k 2529.0280k I I 21g =?=??＜,满足载流量要求
b.热稳定校验
查《电力工程电气设计手册 电气一次部分》交联聚乙烯铝芯C 值为86，铜芯为147，Qz= 48.6(kA)2
?S
2Z
95mm 47147
48600000
C
Q S ＜==≥
满足要求
软导线及电缆选择结果表
母线桥选择结果表
8、电器选择
隔离开关选择结果表
电流互感器选择结果表
9、接地变电阻柜容量计算
本期工程集电线路采用35kV 架空线路+电缆线路，架空线路总长度为83km ，电缆线路总长度为4km ，35kV 中性点采用接地变及电阻柜接地型式，根据《电力工程电气设计手册》第六章“高压电器选择”第 6-9 节 中性点设备（四），35kV 单相接地电容电流估算值为：
14.8A 4370.1L 1.0I 1c =??=??=e U
10.1A 1083373.310L 3.3I -3-3c2=???=???=e U
故35kV 侧单相接地的电容电流为：
A 9.24I I I 2c 1c c =+=
考虑到110kV 变电所增加的接地电容电流值13%,35kV 侧单相接地的电容电流最终为：
A 2813%19.24I c =+?=）（，经过计算电容电流为28A ；
按照 I R ≥（2～2.5）I C ，考虑设备动作灵敏性及终期容量 I R 取 200A ；因此 R=Ue/√3I R =106Ω。
接地变容量计算：VA U I e k 42723/Q c =?=
根据 IEEE-C62.92.3 标准，通流时间 10s ，可允许过载 10.5 倍，接地变额定容量计算Q C /10.5=407kVA 。
接地变容量选择500kVA ，电阻选用106Ω。 10、绝缘子串选择 （1） 绝缘子串选择
绝缘子串片数选择应根据最高运行电压和泄露比距以及导线拉力进行，本工
程站址污秽等级为d 级， 爬电比距为25mm/kV ，110kV 跨线考虑选用单串绝缘子，单片绝缘子的爬电距离为400mm 。
绝缘子片数：片8.740
126
5.2m 0
=?=
≥
L K U e m
λ 本工程海拔1500m （海拔超过1000m 需要修正片数）：
[]片）
（19.805.18.71-H 0.11N N H =?=+= 根据计算结果向上取整，取9片；再考虑零值绝缘子片数，35kV~220kV 电压等级耐张串增加2片零值绝缘子，悬垂串增加1片零值绝缘子，本工程耐张串分别选择11（XWP-70），悬垂串选择10（XWP-70）型可满足运行要求 （2）电气设备外绝缘爬电距离
电气设备外绝缘爬电距离L （cm ）按下式计算： L ≥Kd λUm =2.5×126Kd ＝315×Kd （cm ） 上式中：
λ－电气设备爬电比距，cm/kV ； Um －电气设备最高运行电压,kV ；
L —电气设备户外电瓷绝缘的几何爬电距离，cm ； Kd —电气设备户外电瓷绝缘爬电距离增大系数。
Kd 与瓷件平均直径Dm 有关，对应不同的Dm ，宜采用如下的爬电距离增大系数Kd 如下：
Dm<300mm
Kd=1.0
300mm ≤Dm ≤500mm Kd=1.1 Dm>500mm
Kd=1.2
圆形水池计算书
圆形水池设计 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 基本信息 圆形水池形式:有盖 池内液体重度10.0kN/m3 浮托力折减系数1.00 裂缝宽度限值0.20mm 抗浮安全系数1.10 水池的几何尺寸如下图所示:
1.2 荷载信息 顶板活荷载:1.50kN/m2 地面活荷载:10.00kN/m2 活荷载组合系数:0.90 荷载分项系数: 自重 :1.20 其它恒载:1.27 地下水压:1.27 其它活载:1.40 荷载准永久值系数: 顶板活荷载 :0.40 地面堆积荷载:0.50 地下水压 :1.00 温(湿)度作用:1.00 活载调整系数: 其它活载:1.00 不考虑温度作用 1.3 混凝土与土信息 土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3 土内摩擦角ψ:30.0度 地基承载力特征值fak=40.00kPa 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00 混凝土等级:C25 纵筋级别:HRB400 混凝土重度:25.00kN/m3 配筋调整系数:1.20 纵筋保护层厚度: 2 计算内容 （1）荷载标准值计算 （2）抗浮验算 （3）地基承载力计算 （4）内力及配筋计算 （5）抗裂度、裂缝计算 （6）混凝土工程量计算 3 荷载标准值计算 顶板:恒荷载: 顶板自重 :5.00kN/m2 活荷载:
5×50MW水电站的设计说明
1.绪论 1.1课题的背景和发展情况 1.1.1背景 电力工业是能源工业、基础工业，在国家建设和国民经济发展中占据十分重要的地位，正常运行，发出来的电能顺利输送到电网的非常重要的环节。因此，电厂设备和元器件选择和保护设计方案的确定，对于电厂的安全稳定运行有重要的意义。对发电厂电气部分及元件保护设计进行科学的设计很有必要[2]。 1.1.2发电厂在国外的发展情况 当前国际上全球围的电力体制逐步打破垄断、非管制化，引入竞争机制，形成有限电力市场己成为必然趋势。最大限度的在电力系统中引入竞争，己被大多数国家所接受。在这种情势下，电力系统优化设计以及火电厂电气部分设计己成为许多国家的一项主要研究课题。整个电力工业可以划分为发电、输电、配电和供电四大领域。发电部分属于理论兼实践研究领域。对整个电力系统起着至关重要的作用，火电厂电气部分设计是关系到整个电力系统运行可靠性的最关键一步。对于火电机组运行优化，从国外的发展趋势看，其优化计算机模块程序的应用起到了真正指导运行，降低能耗的目的。美国、德国等先进国家在机组运行优化管理方面的工作己有近十年的经验。例如，德国斯蒂亚克电力公司的机组运行优化管理系统，通过系统优化及控制，可对各个薄弱环节及整个过程经济性的影响做出评价。目前我国电力市场的改革趋向是“厂网分开，竞价上网”，即将电网经营企业拥有的发电厂与电网分开，建立规的、具有独立法人地位的发电实体，市场也只对发电侧开放。发电的电力市场的主体是各独立发电企业与电网经营企业，电网经营企业负责组织各发电公司的竞争，政府负责对电力市场进行监督管理。与英国、澳大利亚等目的电力市场不同，中国电力市场继续保持着输、配一体的模式，保留供电营业区，每个供电营业区只有一个指定的供电向终端用户供电。同时，根据“省为实体”的方针，我国的电力市场以省级电力市场为主，各省电力公司是其省电力市场竞争的组织者。电力工业经过长期的改革和发展，目前从技术、人员、观念等方面对于火力发电厂电气设计创造了有利的条件。但是，技术方面并为达到差强人意的要求[3]。 1.2设计任务 1.2.1设计目的 （1）培养学生综合运用所学理论和技能解决实际问题的能力； （2）学习专业工程设计的方法，进行设计技能、设计方法的初步训练，进行科学研究方法的初步训练，发挥学生的创造性，培养学生的思维能力和分析能力。 1.2.2技术指标 某南方山区建设一座装机容量为5×50 MW的水电站，附近30 km处某国防厂及邻
10kV变电站负荷计算书共16页文档
10kV变电站负荷计算书 一、建筑概况： 工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m 二、设计内容： 本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。 供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择； 照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。 插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。 接地系统：接地的方式。 三、设计依据： 1、《10kv及以下变电所设计规范》 GB50053-94 2、《建筑照明设计规范》 GB50034-2004 3、《建筑防雷设计规范》 GB50057-2010四．设计思路： 本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格. 高压系统： 1. 高压两路10kV电源双路并行运行。设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其
中两个开关。真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。 2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。 低压系统： 1. 变压器低压侧采用单母线分段方式运行，联络开关采用互投自复或互投手复或手投手复（配转换开关），互投时应自动切断非保证负荷电源；低压主进开关与联络开关之间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。低压开关柜采用GCK型抽屉式开关柜，共16面；其中受电柜2台，联络柜1台，馈电柜9台，电容器柜4台。要求柜体断流能力>40kA。 2. 变压器为空气自冷干式变压器SCB10-2000KVA，户内型，接线均为Δ/Yn11，带IP20外壳及强迫风冷。 3. 低压主进开关设过载长延时、短路短延时保护脱扣器,联络开关设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，其他低压断路器设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，部分出线回路设有分励脱扣器。 4．无功功率采用低压集中自动补偿，在变配电所低压侧设功率因数自动补偿装置，补偿后变压器侧功率因数在0.9以上。电容补偿容量为1440kvar。 五、设计方案： 电气主结线设计： 电气主结线代表了变电站电气部分主体结构，是电力系统网络结构的主要组成部分，它直接影响运行的可靠性和灵活性，并对电器选择，配电装置布置，继电保护，自动装置和控制方式的拟定，都有决定性的关系，对电气主结线设计的基本要求，应包括可靠性，灵活性和经济性，以
换热站设计计算
换热站设计计算 1. 热负荷计算（1.2系数） 商业： 2645kw, 住宅： 2736kw（分为高中低三区，低区（3~12层）900kw，中区（13~22层）900kw，高区（23~32层）936kw。 2. 板式换热器选型计算（K=5000w/m2.k，一次热源温度130/70℃，二次热水温度55/45℃，结垢系数取0.75） 逆流：Δt1=130-55=75℃，Δt2=70-45=25℃ 商业：2645=5000×10^-3×A×（75-25）/In（75/25）×0.75 换热器面积：A=15.5m2/选用2台，每台满足总量70%，每台15.5× 70=10.85m2 住宅：936=5000×10^-3×A×（75-25）/In（75/25）×0.75 换热器面积：A=5.49m2,各区选一台。 选型：商业BR0.2-20；住宅BR0.2-10。N+ 3.循环水泵选型计算 商业：选用三台泵，两用一备每台G=0.86×2645×0.5/10=106.0m3/h×1.15=121.9m3/h 住宅：各选用两台泵，一用一备 每台G=0.86×936/10=80.5m3/h×1.15=92.6m3/h 由于换热站到最远的供水点约为500m，沿程阻力按100pa/m，局部阻力按沿程阻力的0.3计算，换热器阻力取60Kpa，过滤器阻力取50Kpa，最不利户内阻力取30Kpa，富裕考虑50kpa； 水泵扬程H=0.1×（60+50+0.500×100×(1+0.3)+30+50）＝25.5m 取1.1～1.2的系数，取30m扬程。 选型：商业FLGR80-200C；住宅FLGR80-160A。 4.补给水泵（变频）选型计算，采暖系统水容量按30L/kW。每台换热器选用两台水泵，一用一备 商业：水容量2645×30/1000=79.35m3 补给水量G=79.35×5％＝3.97m3/h ×1.15=4.57m3/h 扬程，按最高建筑绝对标高按16.2m－水箱绝对标高＝16.2+8.55＝24.75m 1.系统定压最低压力即补水泵启动压力：P1=24.75+0.5+1=26.25m=26 2.5kPa 2.压罐最低和最高压力确定： 1）.安全阀开启压力：P4=600kPa. 2).膨胀水量开始流回补水箱时电磁阀的开启压力：P3=0.9P4=0.9×600=540kPa。 3）.补水泵停泵压力即电磁阀关闭压力：P2=0.9P3=0.9×540=486 kPa。 4）.压力比：αt=（P1+100）/(P2+100)=(262.5+100)/(486+100)=0.62 本帖隐藏的内容 考虑到补水泵的停泵压力P2，确定补水泵扬程为：（P1+P2）/2=(262.5+486)/2=375kPa 选用一台2.5m3/h，扬程为375kPa（扬程变化范围262.5~486kPa）的水泵。 平时使用1台，初期上水或事故补水时采用2台同时运行。 采用变速泵时，Vt≥2.5×1/3×3/60=0.042m3=42L系统最大膨胀水量：
水电站电气部分设计说明
题目：水电站电气部分设计
容摘要 电力的发展对一个国家的发展至关重要，现今300MW及其以上的大型机组已广泛采用，为了顺应其发展，也为了有效的满足可靠性、灵活性、及经济性的要求，本设计采用了目前我国应用最广泛的发电机—变压器组单元接线，主接线型式为双母线接线，在我国已具有较多的运行经验。设备的选择更多地考虑了新型设备的选择，让新技术更好的服务于我国的电力企业。并采用适宜的设备配置及可靠的保护配置，具有较好的实用性，能满足供电可靠性的要求。 关键词：电气主接线；水电站；短路电流；
目录 容摘要 .............................................................. I 1 绪论 . (1) 1.1 水电站的发展现状与趋势 (1) 1.2 水电站的研究背景 (1) 1.3 本次论文的主要工作 (2) 2 电气设计的主要容 (3) 2.1 变电所的总体分析及主变选择 (3) 2.2 电气主接线的选择 (4) 2.3 短路电流计算 (4) 2.4 电气设备选择 (10) 2.5 高压配电装置的设计 (19) 3 变电所的总体分析及主变选择 (21) 3.1 变电所的总体情况分析 (21) 3.2 主变压器容量的选择 (21) 3.3 主变压器台数的选择 (21) 3.4 发电机—变压器组保护配置 (22) 4 电气主接线设计 (24) 4.1 引言 (24) 4.2 电气主接线设计的原则和基本要求 (24) 4.3 电气主接线设计说明 (25) 5 短路电流计算 (27) 5.1 短路计算的目的 (27) 5.2 变电所短路短路电流计算 (27) 6 结论 (30) 参考文献 (31)
变电站及线路继电保护设计和整定计算
继电保护科学和技术是随电力系统的发展而发展起来的。电力系统发生短路是不可避免的，为避免发电机被烧坏发明了断开短路的设备，保护发电机。由于电力系统的发展，熔断器已不能满足选择性和快速性的要求，于1890年后出现了直接装于断路器上反应一次电流的电磁型过电流继电器。19世纪初，继电器才广泛用于电力系统保护，被认为是继电保护技术发展的开端。1901年出线了感应型过电流继电器。1908年提出了比较被保护元件两端电流的电流差动保护原理。1910年方向性电流保护开始应用，并出现了将电流与电压相比较的保护原理。1920年后距离保护装置的出现。1927年前后，出现了利用高压输电线载波传送输电线路两端功率方向或电流相位的高频保护装置。1950稍后，提出了利用故障点产生的行波实现快速保护的设想。1975年前后诞生了行波保护装置。1980年左右工频突变量原理的保护被大量研究。1990年后该原理的保护装置被广泛应用。与此同时，继电保护装置经历了机电式保护装置、静态继电保护装置和数字式继电保护装置三个发展阶段。20世界50年代，出现了晶体管式继电保护装置。20世纪70年代，晶体管式保护在我国被大量采用。20世纪80年代后期，静态继电保护由晶体管式向集成电路式过度，成为静态继电保护的主要形式。20世纪60年代末，有了用小型计算机实现继电保护的设想。20世纪70年代后期，出现了性能比较完善的微机保护样机并投入系统试运行。80年代，微机保护在硬件结构和软件技术方面已趋成熟。进入90年代，微机保护以在我国大量应用。20世纪90年代后半期，继电保护技术与其他学科的交叉、渗透日益深入。为满足电网对继电保护提出的可靠性、选择性、灵敏性、速动性的要求，充分发挥继电保护装置的效能，必须合理的选择保护的定值，以保持各保护之间的相互配合关系。做好电网继电保护定值的整定计算工作是保证电力系统安全运行的必要条件。 电力系统的飞速发展对继电保护不断提出新的要求，电子技术、计算机技术与通信技术的飞速发展又为继电保护技术的发展不断注入新活力。未来继电保护的发展趋势是向计算机化、网络化保护、控制、测量、数据通信一体化智能化发展。 随着电力系统的高速发展和计算机技术、通信技术的进步，继电保护技术面临着进一步发展的趋势。其发展将出现原理突破和应用革命，发展到一个新的水平。这对继电保护工作者提出了艰巨的任务，也开辟了活动的广阔天地。
毕业设计采暖计算书
目录 前言 (2) 摘要 (3) 第一章：工程概况 (4) 第二章：设计参数 (4) 第三章：供暖设计流程 (6) 第四章：负荷计算 (6) 第五章：采暖系统方案设计及说明 (10) 第六章：散热器选型 (11) 第七章：系统水力计算 (15) 第八章：设备选型 (27) 第九章：管道保温 (29) 第十章：英文翻译 (31) 第十一章：设计总结 (40) 第十二章：致谢 (40) 第十三章：主要参考文献 (41)
前言 从环境保护、能源的有效利用看．人口密集的城市发展区域集中供热是方向。城市集中供热是现代化城市建设的一个组成部分，它既是城市能源供应系统的一部分，又是城市公用事业的一项重要设施。 作为建筑环境与设备工程专业的工程人员，应该在建筑环境学、热质交换原理与设备、流体输配管网、施工组织与管理、工程热力学等等主要专业基础课上，在深入联系主体专业课的理论知识，系统的阐述采暖、通风与空调技术的应用过程。 作为建筑环境与设备专业的应届毕业生，在学习基本理论知识后，能具有一般建筑的采暖、通风、空调系统的设计和管理的初步能力，能对建筑物热、湿环境进行调节与控制；对建筑物的污染物进行控制 本次商业大厅采暖设计的计算说明书，充分体现了把专业理论知识应用到设计中，实现对某一房间或空间内空气的热力温度的控制，使人们在一个舒适的环境中生活。
中文摘要 摘要： 针对建筑能耗逐年增加、能源状况日益紧张的现状，就热水采暖系统方面的节能问题作了初步探讨．认为在热水采暖方面节约能源尚有很大潜力。随着我国国民经济和人民生活水平的持续快速发展，能源问题与环境问题一样，已经成为影响中国经济和谐发展的关键因素。我国加入《京都议定书》条约，中央政府对于节能省地住宅的高度重视，以及中国第一部《可再生能源法》的提前出台，等等信息表明我国建筑及其相关的能源问题已经成为全局问题。 关键词： 采暖系统；节能；热网 Key words： heating system ；energy saving；heating network Abstract： According to an increased energy consumption year by year and shirt supply situation in building industry，problems on energy saving in water heating system are preliminarily discussed．It is believed there still exists a great potentiality in energy saving when water heating system is used．Continues along with our country national economy and the lives of the people level fast to develop, the energy question and the environment question are same, already became affects the China economic harmony development the key aspect. Our country joins "the Kyoto Protocol" the treaty, the central authorities highly takes regarding the energy conservation province housing, as well as Chinese first "Renewable Energy Law" appears ahead of time, and so on the information indicated our country residence construct and its the correlation energy question already became the overall situation question.
(完整word版)110KV变电站课程设计说明书DOC
成绩 课程设计说明书 题目110/10kV变电所电气部分课程设计 课程名称发电厂电气部分 院(系、部、中心)电力工程学院 专业继电保护 班级 学生姓名 学号 指导教师李伯雄 设计起止时间： 11年 11月 21日至 11年 12 月 2日
目录 一、对待设计变电所在系统中的地位和作用及所供用户的分 析 (1) 二、选择待设计变电所主变的台数、容量、型式 (1) 三、分析确定高、低压侧主接线及配电装置型式 (3) 四、分析确定所用电接线方式 (6) 五、进行互感器配置 (6) 六.短路计算 (9) 七、选择变电所高、低压侧及10kV馈线的断路器、隔离开关 (10) 八、选择10kV硬母线 (13)
一、对待设计变电所在系统中的地位和作用及所供用户的分析 1.1、待设计变电所在系统中的地位和作用 1.1.1 变电所的分类 枢纽变电所、中间变电所、地区变电所、终端变电所 1.1.2 设计的C变电所类型 根据任务书的要求，从图中看，我设计的C变电所属于终端变电所。 1.1.3 在系统中的作用 终端变电所，接近负荷点，经降压后直接向用户供电，不承担功率转送任务。电压为110kV及以下。全所停电时，仅使其所供用户中断供电。 1.2、所供用户的分析 1.2.1 电力用户分类、对供电可靠性及电源要求 （1）I类负荷。I类负荷是指短时（手动切换恢复供电所需的时间）停电也可能影响人身或设备安全，使生产停顿或发电量大量下降的负荷。I类负荷任何时间都不能停电。对接有I类负荷的高、低压厂用母线，应有两个独立电源，即应设置工作电源和备用电源，并应能自动切换；I类负荷通常装有两套或多套设备；I类负荷的电动机必须保证能自启动。 （2）II类负荷。II类负荷指允许短时停电，但较长时间停电有可能损坏设备或影响机组正常运行的负荷。II类负荷仅在必要时可短时（几分钟到几十分钟）停电。对接有II类负荷的厂用母线，应有两个独立电源供电，一般采用手动切换。 I类、II类负荷均要求有两个独立电源供电，即其中一个电源因故停止供电时，不影响另一个电源连续供电。例如，具备下列条件的不同母线段属独立电源：①每段母线接于不同的发电机或变压器；②母线段间无联系，或虽然有联系，但其中一段故障时能自动断开联系，不影响其他段供电。所以，每个I类、II 类负荷均应由两回接于不同母线段的馈线供电。 （3）III类负荷。III类负荷指较长时间（几小时或更长时间）停电也不致直接影响生产，仅造成生产上的不方便的负荷。III类负荷停电不会造成大的影响，必要时可长时间停电。III类负荷对供电可靠性无特殊要求，一般由一个电源供电，即一回馈线供电。 1.2.2 估算C变电所的回路数目 根据上述要求，重要负荷（I类、II类）比例是55%，重要负荷需用双回线，每回10kV馈线输送功率1.5~2MW，经计算，高压侧回路数为2，低压侧回路数为18÷1.5=12。
钢筋混凝土圆形水池课程设计讲解
钢筋混凝土圆形水池设计 1 设计资料 某钢筋混凝土圆形清水池主要尺寸：水池净直径n d =9.0m ，水池净高度n H =4.0m 及水池壁厚 h =250mm 。采用整体式钢筋混凝土结构，试设计此水池结构。 荷载及材料如下： 1、水池构造 水池内壁、顶板底及支柱表面均用25mm 厚1：2水泥砂浆抹面；水池外壁及顶面均涂刷冷底子油一道、热沥青一道。池底板下设置100mm 厚C10混凝土垫层。 2、荷载取值 水池顶盖可变荷载标准值k q =1.52 /KN m ； 基本雪压：0s =0.352 /KN m ； 材料重度：钢筋混凝土325/r KN m =钢筋混凝土、素混凝土323/r KN m =混凝土、覆土3 18/r KN m =s 、土的有效重度'3 10/r KN m =s 、水泥砂浆320/r KN m =砂浆、水310/r KN m =w ； 3、地质资料 由勘测报告提供的资料表明，地下水位于地面（0.000±标高）以下2.6m 处，地面1.5m 以下为粉质黏土层，土颗粒重度为273/KN m ，孔隙率 1.0e =，内摩檫角0 30?=，地基承载力特征值 2 100/a f KN m =。 4、材料 柱混凝土强度等级：20~30c c 、水池混凝土强度等级：不应低于25c ，统一取水池混凝土强度等级25c 。 柱中受力钢筋采用HRB335级、箍筋采用HPB235级；水池中受力钢筋均采用HPB235级。
土建工程基础课程设计 姓名：*** 学号：310040**** 班级：给水排水*** 指导老师：索** 完成日期：2013.12.22
钢筋混凝土圆形水池设计 原始资料：某钢筋混凝土圆形清水池的主要尺寸： 水池直径d n=9.0m 水池净高度：H n=4.0m 水池壁厚：h=250mm 水池顶盖可变荷载标准值： 当地：
若水电站初步设计——毕业设计说明书 精品
目录 一基本资料 概述 (4) 水文气象资料 (4) 工程地质与水文地质 (7) 设计基本数据 (11) 二坝址、枢纽布置方案及坝型选择 坝轴线的选择 (13) 坝型方案比较 (14) 枢纽总体布置 (15) 三闸孔尺寸比选 过闸设计流量及校核流量 (16) 堰型选择 (16) 门叶选择 (16) 闸孔单孔净宽（b ）、闸墩型式和厚度拟 (17) 堰顶高程确定和闸孔孔数、尺寸拟定 (17) 堰顶高程和闸孔孔数、尺寸的结论 (26) 四 WES堰的尺寸拟定 (27) 五水面线的确定 (28) 六坝顶高程确定 (31) 七消能工的设计 消能工计算与分析 (33) 消力池计算 (38) 消力池构造设计 (39) 八公路桥尺寸拟定 布置影响因素 (41) 结构形式及结构图 (42) 十一坝基面稳定及应力计 工程概况 (57) 工程等别和建筑物级别 (57) 所要分析在四种工况 (57) 荷载具体计算 (58) 稳定计算与分析 (68) 应力计算与分析 (70) 十二防渗及地基处理设计 地基开挖 (73)
坝基的固结灌浆 (73) 坝基帷幕灌浆目的和条件 (74) 坝基排水 (75) 断层破碎带和软弱夹层处理 (75) 谢辞 (77) 主要参考文献及规范 (78) 附录 若水电站上坝线枢纽总布置图rs1 若水电站上坝线大坝平面布置图rs2 上坝线大坝上、下游立视图rs3 闸坝消力池段标准断面图rs4 闸坝护坦段标准断面图rs5 公路桥结构图及挡水坝段断面图rs6 消力池段溢流面钢筋平面图rs7 消力池段溢流面钢筋剖面图rs8 中墩钢筋图rs9 消力池段溢流面钢筋平面布置图及中墩钢筋图rs10
110KV变电站设计负荷及短路电流计算部分
第二章 负荷及短路电流计算 一、负荷计算 同时系数，出线回路较少的时候，可取0.9-0.95，出线回路数较多时，取 0.85-0.9 ；针对课题实际情况可知同时系数取0.9。 在不计同时系数时计算得 ： 1、主变负荷计算 由所给原始资料可知： 110KV 侧负荷量为： KW P 356400.9240002000300026300270000=??+++?+?=∑ ）（var 162560.924749.040004358.020004358.0300024749.0630024358.07000(0K Q =???+?+?+??+??=∑ ）KVA Q P S 391722 200=∑+∑=∑ 35KV 侧负荷量为： KW P 263610.9200709900920050280001=??+++?+?=∑ ）（var 117000.923584.00074358.09907494.000924559.0050024358.08000(1K Q =???+?+?+??+??=∑ ）KVA Q P S 2884021211 =∑ +∑=∑ 变电站站用负荷量： KVA S S S 06.340)2884039172(%5.0)(%5.01 2 =+?=∑+∑?=∑ ar 159.8282Kv 0.4706.340in w 2528.29988.006.340os 2222=?=∑ =∑=?=∑ =∑??S S Q K C S P 因为变电站站用负荷是从35KV 侧通过站用降压变压器得到，35KV 出线考虑5%的损耗；考虑站用电的损耗和站用变压器的效率，取损耗为5%；因为选用一台220KV 到35KV 的三绕组主变，故主变35KV 侧的容量为： 在计及同时系数0.9时： KVA S S S 272759.005.1)2 1 35kv =??∑+∑≥（三绕主 如果再考虑该变电站5～10年的10%发展，则： KVA S S S 303321.19.005.1)2 1 35kv =???∑+∑≥（三绕主
换热站、补水泵、循环泵、风机设备选型计算书(审图)
换热站设备选型计算 本工程为陕西碧桂园嘉誉项目换热站设计，为住宅楼1#—8#楼冬季提供低温地板辐射采暖热水，本换热站设于地下室设备用房内。 (1)热负荷统计表 注：（已考虑：外网热损失、室内采暖系统损失以及热力站系统热损失）本工程热源为市政热网热水，经水-水换热以后为小区提供采暖热水。市政热源参数为：总供热量4800.0kW，流量169.0m3/h，供回水温度：95/70℃，1.6MPa；二次侧采暖热水供回水温度：50/40℃。各热力系统分别选用两台板式换热器，单台承担总负荷的70%, 热水循环泵为一用一备，补水泵为一用一备，板式换热器和循环水泵，补水泵组合为一套换热机组。补水定压系统：采暖系统均选用定压罐定压，各系统均选用两台补水泵（一用一备）进行补水。 一.高区采暖换热机组选型计算 1、换热器选型计算 住宅高区采暖总热负荷为1912.1kW，高区热力系统总计算热负荷 Q jz =1912.1x1.1=2103.31kW。换热机组选用板式换热器两组，单台承担70%负荷，即Q1=2103.31x0.65=1367.15kW。 选用板式换热器BRO0.35-1.6-15-E-I，满足设计要求。 2、采暖采暖热水循环系统计算 m/h; 二次侧流量G=3.6x2103.31/(4.2x(50-40))=180.283 换热器内水流阻力约为50kPa； 机房内内管道系统及其他设备水压降约为100kPa； 室外管道水力损失为75.68kPa； 最不利室内环路阻力为35.0kPa, 系统总阻力为(50+100+75.68+35.0)x1.1=286.75kPa。 m/h，H=32.0m，热水循环水泵一用一备，选用KQL 150/315-30/4型，G=187.03 P=30.0kW。
沉淀池设计与计算
第六节、普通沉淀池 沉淀池可分为普通沉淀池和浅层沉淀池两大类。按照水在池内的总体流向，普通沉淀池又有平流式、竖流式和辐流式三种型式。 普通沉淀池可分为入流区、沉降区、出流区、污泥区和缓冲区5个功能区。入流区和出流区的作用是进行配水和集水，使水流均匀地分布在各个过流断面上，为提高容积利用、系数和固体颗粒的沉降提供尽可能稳定的水力条件。沉降区是可沉颗粒与水分离的区域。污泥区是泥渣贮存、浓缩和排放的区域。缓冲层是分隔沉降区和污泥区的水层，防止泥渣受水流冲刷而重新浮起。以上各部分相互联系，构成一个有机整体，以达到设计要求的处理能力和沉降效率。 一、平流沉淀池 在平流沉淀池内，水是按水平方向流过沉降区并完成沉降过程的。图3-16是没有链带式刮泥机的平流沉淀池。废水由进水槽经淹没孔口进入池内。在孔口后面设有挡板或穿孔整流墙，用来消能稳流，使进水沿过流断面均匀分布。在沉淀池末端没有溢流堰(或淹没孔口)和集水槽，澄清水溢过堰口，经集水槽排出。在溢流堰前也设有挡板，用以阻隔浮渣，浮渣通过可转动的排演管收集和排除。池体下部靠进水端有泥斗，斗壁倾角为50°～60°，池底以0.01～0.02的坡度坡向泥斗。当刮泥机的链带由电机驱动缓慢转动时，嵌在链带上的刮泥板就将池底的沉泥向前推入泥斗，而位于水面的刮板则将浮渣推向池尾的排渣管。泥斗内设有排泥管，开启排泥阀时，泥渣便在静水压力作用下由排泥管排出池外。[显示图片] 链带式刮泥机的缺点是链带的支承和驱动件都浸没于水中，易锈蚀，难保养。为此，可改用桥式行车刮泥机，这种刮泥机不但运行灵活，而且保养维修都比较方便。对于较小的平流沉淀池，也可以不设刮泥设备，而在沿池的长度方向设置多个泥斗，每个泥斗各自单独排泥，既不相互干扰，也有利于保证污泥浓度。 沉淀池的设计包括功能构造设计和结构尺寸设计。前者是指确定各功能分区构件的结构形式，以满足各自功能的实现；后者是指确定沉淀池的整体尺寸和各构件的相对位置。设计良好的沉淀池应满足以下三个基本要求；有足够的沉降分离面积：有结构合理的人流相出流放置能均匀布水和集水；有尺寸适宝、性能良好的污泥和浮渣的收集和排放设备。 进行沉淀池设计的基本依据是废水流量、水中悬浮固体浓度和性质以及处理后的水质要求。因此，必须确定有关设计参数，其中包括沉降效率、沉降速度(或表面负荷)、沉降时间、水在池内的平均流速以及泥渣容重和含水率等。这些参数一般需要通过试验取得；若无条件，也可根据相似的运行资料，因地制宜地选用经验数据。以-萨按功能分区介绍设计和计算方法。 1.入流区和出流区的设计 入流和出流区设计的基本要求，是使废水尽可能均匀地分布在沉降区的各个过流断面，既有利于沉降，也使出水中不挟带过多的悬浮物。
最新10kV变电站负荷计算书
10k V变电站负荷计算 书
10kV变电站负荷计算书 一、建筑概况： 工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m 二、设计内容： 本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。 供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择； 照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。 插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。 接地系统：接地的方式。 三、设计依据： 1、《10kv及以下变电所设计规范》 GB50053-94 2、《建筑照明设计规范》 GB50034-2004 3、《建筑防雷设计规范》 GB50057-2010 四．设计思路： 本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格. 高压系统：
1. 高压两路10kV电源双路并行运行。设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。 2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。 低压系统：
换热站计算说明书
河北建筑工程学院 毕业设计计算说明书 系别：能环学院 专业：建筑环境与设备工程 班级：建环 121 姓名：任少朋 学号： 2012305127 起迄日期：16年02月21日~ 16年06月15日 设计（论文）地点:河北建筑工程学院 指导教师：贾玉贵职称：副教授 2016 年 06 月 15 日
摘要 随着人们生活水平的提高，集中供热被越来越多地采用，采用集中供暖可以减少能量的浪费,提高供热效率,减少环境污染,利于管理.同时采用集中供热可提高供热质量,提高人们的生活质量。 本题目是以张家口市桥西区恒峰热力有限公司集中供热系统M13号热力站供热区域的工程设计、改造为需用背景的实际工程。本工程为张家口市桥西区集中供热工程张家口市检察院换热站，属于原有燃煤锅炉房改造工程。供热区域总建筑面积：110000m2，总热负荷：约6400kw。 本次设计主要有工程概述、热负荷计算、供热方案确定、管道水力计算、系统原理图和平面布置图绘制、设备及附件的选择计算的内容。 除上述内容外，在计算说明书中尚需包括如下一些曲线:供回水温度随室外温度变化曲线，调节曲线。 本次设计要求使用CAD绘出图纸，其中包括设计施工说明、主要设备附件材料表，换热站设备平面布置图、换热站管道平面布置图、换热站流程图及相关剖面图等。 在换热站设计合理，安装质量符合标准和操作维修良好的条件下，换热站能够顺利地运行，对于采暖用户，在非采暖期停止运行期内，可以维修并且排除各种隐患，以满足在采暖期内正常运行的要求。 关键词：供热负荷设备选择计算及布置换热站系统运行板式换热器
目录 摘要 (1) 第一章设计概况 (4) 1.1设计题目 (4) 1.2设计原始资料 (4) 1.2.1 设计地区气象资料 (4) 1.2.2 设计参数资料 (4) 第二章换热站方案的确定 (5) 2.1换热站位置的确定 (5) 2.2换热站建筑平面图的确定 (5) 2.3换热站方案确定 (5) 2.4供热管道的平面布置类型 (5) 2.5管道的布置和敷设 (6) 2.6换热站负荷的计算 (6) 第三章换热站设备的选取 (7) 3.1换热器简介 (7) 3.1.1换热器概述 (7) 3.1.2换热器的分类 (7) 3.2换热器的选取 (9) 3.2.1换热器类型的选取 (9) 3.2.2换热器选型计算 (9) 3.3换热站内管道的水力计算 (10) 3.4循环水泵的选择 (11) 3.4.1循环水泵需满足的条件 (11) 3.4.2循环水泵选择 (11) 3.5补水泵的选择 (12) 3.5.1补水泵需该满足的条件 (12) 3.5.2补水泵的选择 (12) 3.6补水箱的选择 (14)
水电站设计说明书
目录 第一章枢纽基本情况及设计参考资料 一、枢纽情况 二、地质条件 三、电站厂房枢纽布置 四、设计依据及资料 第一章枢纽基本情况及设计参考资料 一、枢纽情况 某水利枢纽位于XX河上游，坝址处河流迂回曲折，就自然地理来说属于丘陵地形，河流两岸山势高出水面60米至80米，.河床水流浅窄、坡陡流急、难通舟。 此水利枢纽，是一座以灌溉为主结合发电、防洪和养鱼等综合性的中型水利枢纽。主体工程由土坝、溢洪道和水电站三部分组成。 二、地质条件 厂址位于隧洞出口低洼的沟谷处，该处为灰岩地带，岩石强度较高，是建站的有利条件，距隧洞出口约150米以外则为泥质和钙质页岩。该页岩因受大地构造影响，形成构造破碎岩。强度较低，拳击可碎，不宜建站。 三、电站厂房枢纽布置 此电站为引水式开发方式，它由引水隧洞，调压室、压力隧洞、主付厂房、主变场、开关站等组成。主洞内径6.0米，调压室后分为二支洞，支洞内径4.2米，每支洞再分岔供二台机组。厂房内共装置四台混流立式机组，出线方向为下游，有公路通过厂区。 四、设计依据及资料 l、水文资料 站址、百年洪水位113.00米。
站址、水位~ 流量关系曲线。 装机容量4×1万千瓦 水轮机型式HL230-LJ-200 蜗壳型式及包角钢蜗壳，包角345 尾水管型式4H 允许吸出高-0.5米转轮带轴重15吨 发电机型式SF10-28/425 转子带轴重60吨转子带轴长 4.9米 最大水头52.9米计算水头42.4米 最小水头32.1米单机最大引用流量28m3/s 3、供电情况和电气主结线 本电站主要用户为距电站8～12公里处的三个机械制造厂。负荷约16000千瓦，剩余的功率用110千伏线路送往50公里处的变电站并入电力系统。根据要求，本电站采用110千伏，35干伏及发电机电压6.3千伏三种电压等级送电。 4、水力机械附属设备 (1)、调速系统(尺寸见附图) 调速器形式DT-l00 油压装置形式YZ-2.5 (2)、蝴蝶阀 蝶阀为卧轴，双接力器油压操作式，活门直径2.6米，尺寸见附图。 (3)、油系统 压力滤油机2台; 离心滤油机l台; 齿轮油泵2台; 滤纸烘箱l台; 透平油桶(容积7.0米) 3只; 绝缘油桶(容积15.0米) 4只。(4)、压缩空气系统 调速器压力油槽充气25Kg/cm 机组制动用气7kg/cm 凤动工具及设备吹扫用气7kg/cm 机组调相压力充气7kg/cm
110kV变电站设计计算书
计算书 目录 第一章负荷资料的统计分析 (2) 第二章短路电流的计算 (4) 第一节最大运行方式下的短路电流计算 (4) 第二节最小运行方式下的短路电流计算 (10) 第三章主要电气设备的选择及校验 (18) 第一节设备的选择 (18) 第二节隔离开关的选择 (20) 第三节导线的选择 (22) 第四节互感器的选择 (24) 第四章布置形式 (26)
第一章负荷资料的统计分析 一、10KV侧供电负荷统计 S10＝（1.6+1.4+2.6+0.5+2.2+1.02+1.2+4.00）×1.05×0.9/0.85＝16142.82KVA 二、35KV侧供电负荷统计 S35＝（5+6+5+6）×1.05×0.9/0.85＝24458.82KVA 三、所用电负荷统计 计算负荷可按照下列公式近似计算： 所用电计算负荷S=照明用电+生活区用电+其余经常的或连续的负荷之和×0.85（KVA） 根据任务书给出的所用负荷计算： S所用＝（3.24+3.24+4.5+2.7+1.1+2.5+9.7+10+20+4.5+5+10.6）×0.85/0.85＝77.08KVA 四、110KV供电负荷统计 S110＝（S10 ＋S35 ＋S所用）×1.05 ＝（16142.82+24458.82+77.08）×1.05＝42712.66KVA 五、主变压器的选择 经计算待设计变电所的负荷为42712.66KVA。单台主变容量为 Se=∑P*0.6＝42712.66*0.6=25627.59KVA 六、主变型式确定 选用传递功率比例100/100/50 35KV侧输送功率为 31500×0.8＝25200KW≥31796.5×0.8×0.5×1.15＝14626.39KW 经比较合理 10KV侧输送功率为 31500×0.8×0.5＝12600KW≥18677.6×0.8×0.5×1.15＝8591.7KW 经比较合理 因此，三绕组变压器选用传递功率比例100/100/50 SFS7－31500/110三绕组变压器参数：
水电站设计说明书参考
石门子水利枢纽工程厂房设计 1.设计资料 1.1.工程概况 石门子水利枢纽工程位于新疆昌吉州玛纳斯县西南塔西河中游河段上,距乌伊公路45km。本工程以灌溉为主,兼顾发电、防洪、是一个综合利用的中型水利枢纽工程。 塔西河流域总面积2010km2。水库建成后,可以增加灌溉面积,保证棉花种植面积的扩大,为玛纳斯县发展商品棉基地发挥重要作用。此外,枢纽本身的防洪、发电效益也对当地工农业的发展起到积极作用。 本枢纽工程的主要建筑物由碾压混凝土拱坝、粘土心墙副坝、上下游围堰、导流兼引水发电隧洞、发电站厂房、碾压混凝土拱坝、坝身泄水孔等组成,最大坝高110m,装机6.4MW。年发电量为2490万KWh，年利用小时数为3890小时。一期工程计划于1999年底部分蓄水，2000年6月30日建成。 玛纳斯县塔西河一级石门子水电站为塔西河石门子水利枢纽的二期工程，包括引水隧洞进口事故闸门及启闭机、导流洞改建为发电洞，发电洞与导流洞卸接的龙抬头弯段、钢筋砼衬砌段、钢板衬砌段、钢管分岔段、发电站厂房、高压开关站、尾水闸门及启闭机、尾水渠连接段等部分组成。 1.2.水文 塔西河流域位于新疆昌吉州玛纳斯县境内,该河地处天山山脉北支依连哈比尔尕山的北麓东侧,该河流域北望准噶尔盆地,东以干河子呼图壁县为邻,西与玛纳斯河流域相伴。地理位置介于北纬43?31’~44?30’,东经85?50’~86?32’之间,属独立水系,为典型的内陆河流。据石门子水文站观测资料统计,多年平均气温4.1?C ,多年平均降水量430mm,多年平均蒸发量1410.8mm。主要特征水位如下：正常蓄水位为?1389 死水位为?1356 最高洪水位?1391.75 设计洪水位?1389 下游设计洪水位?1317 下游最低尾水位?1316.5