白马河立交工程主线桥现浇箱梁预应力张拉计算书
现浇箱梁张拉计算
0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015
1710.1 2013 10762
1997.9 2034
3995.8 2034
1997.9 10999 1997.9 2034 1997.9
140 195000 0.003315 0.99669 164100.637
140 195000 0.052308 0.949036 163828.904
140 195000 0.000837 0.999163 159617.829
194830.160 189374.834 188560.216 183713.445 183409.235 178694.866 178545.248 173955.903 173667.850 169203.875 168429.978 164100.637 163828.904 159617.829 159551.048
140 195000 0.003511 0.996495
195300
140 195000 0.052221 0.949119 194957.532
140 195000 0.01223 0.987845 189954.515
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现浇箱梁张拉计算书
***************高速公路二合同K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁张拉计算书*****有限公司二零二零年六月本张拉适用K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁钢束，预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，f=1860Mpa，公称直径d=15.20mm，公称面积Ay=140.3mm2（外委pk报告），弹性模量Ey=2.02×105Mpa（外委报告）。
锚具采用整套锚具，管道成孔采用塑料波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢绞线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，待箱梁达到设计强度100%且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时采用单端张拉。
张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉程序：0→0.15σcon（持荷10秒）→0.3σcon→0.5σcon（倒顶）→1.0σcon（持荷2min）→锚固。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，张拉完及时压浆割除钢绞线头。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢绞线公称直径15.20mm 单根截面面积140.3mm2标准强度fpk=1860MPa 弹性模量Ep=2.02×105MPa管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015锚下控制力σcon=0.73锚下控制应力δ=0.73×fpk=1860×0.73=1357.8(MPa)每股控制张拉力（1357.8×140.3）/1000=194.499(KN)OBM15-5锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表）OBM15-12锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表）OBM15-9锚具摩阻力损失平均值u=0.024（摩阻损失系数测定表）伸长率计算公式：△L=PpL/ApEp 平均张拉力：Pp=P（1-e-（kx+μ））/（kx+μθ）1、JCZ/Y0#~JCZ/Y3#墩现浇箱梁F1、F1a、F1b、F2、F2a、F2b、F3、F3a、F3b、F4、F4a、F5、F6、F6a、F7、F6b、F6c、F7a；JCZ/Y11#~JCZ/Y14#墩现浇箱梁钢束F1b、F1a、F1b、F2、F2a、F2b、F3、F3a、F3b、F4、F4a、F5钢绞线每束含摩阻张拉控制力：（1+0.025）×（1860×0.73×140.3）/1000*12根=2343.156(KN）（使用3500KN千斤顶、OBM15-12锚具）2、JCZ/Y11#~JCZ/Y14#墩现浇箱梁F6、F6a、F7每束含摩阻张拉控制力：（1+0.024）×（1860×0.73×140.3）/1000*9根=1755.531（KN)（使用3500KN千斤顶、OBM15-9锚具）3、JCZ/Y0#~JCZ/Y3#墩底板钢束B1,B1a，JCZ/Y11#~JCZ/Y14#墩底板钢束B1、B2钢绞线含摩阻张拉控制力：（1+0.025）×（1860×0.73×140.3）/1000*5根=976.315(KN)（使用3500KN千斤顶、OBM15-5锚具）。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书一、工程概述本工程为_____，位于_____，主要结构形式为_____。
其中，预应力部分采用_____预应力体系，设计预应力筋为_____，张拉控制应力为_____。
二、预应力筋参数1、预应力筋规格本工程采用的预应力筋为_____，其公称直径为_____mm，截面积为_____mm²。
2、预应力筋弹性模量根据厂家提供的资料，预应力筋的弹性模量为_____MPa。
3、预应力筋标准强度预应力筋的标准强度为_____MPa。
三、张拉设备及工具1、千斤顶选用_____型千斤顶，其最大张拉力为_____kN，行程为_____mm。
2、油压表配套使用_____型油压表，量程为_____MPa，精度为_____级。
四、预应力张拉计算1、张拉力计算根据设计要求，预应力筋的张拉控制应力为σcon=＿____MPa。
则单根预应力筋的张拉力为：P ＝σcon×Ap其中，Ap 为预应力筋的截面积。
以某根预应力筋为例，截面积 Ap ＝＿____mm²，代入上式可得：P ＝＿____×＿____=＿____kN2、理论伸长值计算预应力筋的理论伸长值ΔL 可按下式计算：ΔL ＝（P×L）／（Ap×Ep）其中，P 为预应力筋的平均张拉力（kN）；L 为预应力筋的长度（m）；Ap 为预应力筋的截面积（mm²）；Ep 为预应力筋的弹性模量（MPa）。
假设某段预应力筋长度为 L ＝＿____m，平均张拉力 P ＝＿____kN，代入上式可得：ΔL ＝（＿____×＿____）／（＿____×＿____）＝＿____mm3、实际伸长值测量及计算预应力筋实际伸长值ΔL'应由两部分组成，即初应力至最大张拉力之间的实测伸长值ΔL1 和初应力以下的推算伸长值ΔL2。
ΔL' ＝ΔL1 ＋ΔL2初应力一般取张拉控制应力的 10%～15%，本工程取 10%。
现浇预应力箱梁钢束张拉计算书(3×25米)
XX互通中桥张拉计算书（箱梁后张法张拉过程计算）编制：计算：审核：XXXXXXXX限公司XX高速公路XXX®目经理部二。
一八年十月三日预应力钢绞线张拉理论伸长量计算报告XX互通中桥箱梁一、参考资料1、《公路桥涵施工技术规范》( JTG/T F50－2011)2、《太平互通箱梁预应力钢束布置图》3、《预应力钢绞线产品质量证明书》4、《预应力钢绞线检测报告》5、《攀枝花公路桥梁试验检测有限公司千斤顶、指示器检定报告》二、预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式计算钢绞线理论伸长值AL= (P p L) / (A£p)式中：Pp--钢绞线的平均张拉力，KNPp =P (1 —e-(kx+ ^9))7 (kx+ 0)P——钢绞线张拉端的张拉力，每股张拉力：0.72x1860x139/1000=186.149KN;左幅：N1 取2792.24KN、N2 取2792.24 KN、N3 取2792.24KN。
(N1 = 186.149 X 15=2792.24,N2=186.149 乂 15=2792.24,N3=186.149 乂15=2792.24)。
右幅：N1 取2419.9KN、N2 取2792.24 KN 、N3 取2792.24KN。
(N1 = 186.149 X 13=2419.9,N2=186.149 乂 15=2792.24,N3=186.149 乂15=2792.24)。
X ——从张拉端至计算截面的孔道长度，(见设计图)———从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad )(见设计图)0.0015[1——钢绞线与孔道壁的摩擦系数，取0.17L——预应力筋的长度（m）（L=X+M）B ——工作长度，0.7 m （限位板厚度+千斤顶长及顶后工具锚厚度的和）Ap——钢绞线的截面积，取139mm （供应商或试验的质量报告书提供）Ep ——钢绞线白^弹性模量195000MP a供应商或试验的质量报告书提供）系数k及w值表计算表（采用分段计算详见附表）计算结果见附件一:单端工作长度钢束伸长值计算（△ L1,）根据现场的实际情况，张拉端和工作锚之间有一定距离，我标段预制场中的该段距离为0.70m,忽略工具夹片松弛的影响，且该段的伸长值为：△ L1, =PL/AyEg=4.99mm最终理论总伸长值计算（^L）:左幅伸长量汇总表右幅伸长量汇总表实际伸长值容许（6%）范围。
桥梁预应力张拉详细计算过程及伸长量计算过程【范本模板】
一、工程概况（一)总体概况即本项目终点K11+700，全长11.7公里。
我标段共有T梁432片，其中90片为16 m，342片为13m，（详见表1。
1T梁工程数量表）。
表1。
1T梁工程数量表二、施工工艺张拉作业使用智能张拉设备。
当试压同条件试块强度和现场回弹强度≥90％设计强度值时进行张拉。
张拉正后方设置防护钢板挡板.预应力张拉设计顺序现张拉N1,后张拉N2，依次进行.钢绞线张拉程序：0→初应力(0。
10δk）→0。
2δk→1。
0δk（持荷5min锚固）,预应力钢绞线张拉采用双控,即以张拉力控制为主，以伸长量进行校核。
实际伸长量与理论伸长量差值需控制在±6%以内。
若实际量测伸长量符合计算要求(与计算伸长值相比误差在±6％范围之内）则封闭锚具和夹片并拆除千斤顶，如果实际量测伸长量与计算伸长值相差较大，暂停张拉，查清原因并解决问题后方再继续张拉(预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算见计算书）.T梁起拱度采用张拉前后测设高程并计算其差值得出.张拉前，在梁中轴线上以跨中为起点向两边每2m纵距布设观察点位，用水准仪测设高程。
张拉时要注意不要堵塞进、出浆孔孔道。
张拉完成后，将多余的钢绞线用砂轮机切除，钢铰线剩余长度﹥3cm。
钢绞线切除后，及时对锚头进行封堵，保证封锚密实.张拉前千斤顶、锚环、夹片、工作锚具、工作夹片、压力表、油泵等张拉设备进行检验。
千斤顶、油泵、压力表与张拉应力值的关系方程式，由有资质的检测单位检测。
锚环、夹片、工作锚具、工作夹片应当无破损，锚环、夹片、工作锚具、工作夹片在使用前送样进行强度检验,符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》、《公路桥梁预应力钢铰线用锚具、连接器试验方法及检验规格》等技术要求后使用。
使用前必须对每一个锚环和夹片进行观察，发现有损伤和裂纹等异常情况，给予更换,如异常情况的锚环、夹片数量占该批次数量的10％，则该批次的锚环、夹片停止使用。
张拉时，钢铰线应匀速渐进张拉，按照先N1后N2的顺序,智能张拉操作具体方法为：(1）、准备工作①准备与张拉系统能配套使用的限位板、锚具、夹片，电脑（预装Windows XP操作系统，自带无线网络适配器），三相电缆，阳伞等必须准备齐全.②对照张拉系统清单，清点设备,确定设备完好、配件齐全。
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m 箱梁预应力张拉与理论伸长量计算一、 张拉力计算（校核图纸）1、 钢绞线参数0'15、24钢绞线截面积:A=140mm2,标准强度:R b y = 1 86 0 Mpa,弹 性模量 Ey=l 、9 5 xlO 5Mp a2、 张拉力计算 a 、 单根钢绞线张拉力P=0、7 5 RbyxA=O 、75x186 0x106x140x10—= 195、3Kn b 、 每束张拉力（中跨梁）N 1 〜N 2 （4 索）：P 总=195、3x4=781. 2K n （标准）*1、0 2=796、 8 Kn N3 〜N4（3 索）：P 总=195、3x3 = 5 85、9Kn （标准）*1、02= 59 7、6 Knc 、 每束张拉力（边跨梁）N1~N4（4 索）：P 总=195、3x4= 7 81 > 2K n （标准）*］、0 2=796、 8 Kn二、 设计图纸中钢绞线中有直线与曲线分布，且有故PHP P（1）中跨箱梁1> 1： N1 钢绞线经查表： k=0、00 15u=0、25根据图纸计算角度o = 0 . 11 87 （为弧度）竖弯与平弯N 1 :理论计算值（根据设计）1> 2： N 2钢绞线经查表：k=0、0015 卩=0、25根据图纸计算角度0 = 0、1 187 （为弧度）竖弯与平弯N 2:理论计算值（根据设计）1、3： N 3 钢绞线经查表：k=0> 0015 u=0、25根据图纸计算角度0 = 0 . 118 7 （为弧度）竖弯与平弯 N3：理论计算值（根据设计）1> 4： N4 钢绞线经查表:k= 0、0 0 15n = 0 > 25根据图纸计算角度（）=0、0559（为弧度）竖弯与平弯N4：理论计算值（根据设计）（2）、边跨箱梁1> 1:N1 钢绞线经查表： k= 0 . 00 15u = 0、25根据图纸计算角度0 =0. 1187（为弧度）竖弯与平弯N1：理论计算值（根据设计）1、2:N2 钢绞线经查表： k=0、0015u=0. 25根据图纸计算角度（）二0、1187 （为弧度）竖弯与平弯N2:理论计算值（根据设计）1、3： N3 钢绞线经查表：k=0、00 1 5n=0. 25根据图纸计算角度（）=0、1 1 87 （为弧度）竖弯与平弯 N3：理论计算值（根据设计）1、4： N4 钢绞线经查表:k=0、0015 u=0> 2 5根据图纸计算角度（）二0、0 5 59 （为弧度）竖弯与平弯N4:理论计算值（根据设计）备注:以上终点力P P（KN）、AL （mm）伸长量根据下列公式计算P(1— e—(kx+ u()))(l)^ Pp= kx+ u 0PpL（2）、AL= A P E P35 m箱梁预应力张拉与理论伸长量计算一、张拉力计算（校核图纸）1、钢绞线参数0」15、2 4钢绞线截面积:A=140mmS标准强度:R\=1860M p a, 弹性模量Ey=l、95xl05Mpa2、张拉力计算a>单根钢绞线张拉力P=0、75 R b y xA=0> 7 5x1 8 6 0xl0“xl4 0 xlO% 1 95、3Knb、每束张拉力（中跨梁）N1~N5（4 索）：P 总=195、3x4=7 8 1、2Kn（标准）*1、0 2 = 796、8 Knc、每束张拉力（边跨梁）N 1、N5 （ 4 索）：P总=195、3x4 = 7 81、2Kn（标准）*1> 02=796、8 KnN2~N4(5 索)：卩总=195、3x5=9 7 6、5 Kn(标准)*1、0 2= 996、 0 Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线与曲线分布，且有故PHP P(1)、中跨箱梁1、1： N1 钢绞线经查表：k=O 、00 1 5 u=O 、25根据图纸计算角度0 =0、1100 (为弧度)竖弯与平弯N1：理论计算值(根据设计)1、2:N2钢绞线经查表:k=0、00 15 卩=0、25根据图纸计算角度0=0、1100 (为弧度)竖弯与平弯 N2：理论计算值(根据设计)1、3:N3 钢绞线经查表：k=0、0015n = 0 > 25根据图纸计算角度0 =0、1100(为弧度)竖弯与平弯N3：理论计算值(根据设计)1、4： N4 钢绞线经查表：k=0、0015 u =0、25根据图纸计算角度()=0、1 1 00 (为弧度)竖弯与平弯 N4：理论计算值(根据设计)1> 5： N5钢绞线经查表:k=0、00 15 卩=0、25根据图纸计算角度o = 0、0 1 92 （为弧度）竖弯与平弯 N5：理论计算值（根据设计）（2）、边跨箱梁1、1:N1钢绞线经查表：k=0、0015卩=0、25根据图纸计算角度（）=0、1100 （为弧度）竖弯与平弯N1：理论计算值（根据设计）1、2 : N 2钢绞线经查表:k=0、0015 卩=0、25根据图纸计算角度0 =0、1100 （为弧度）竖弯与平弯 N2：理论计算值（根据设计）1、3:N 3钢绞线经查表：k=0、001 5 卩=0、25根据图纸计算角度0=0、1100（为弧度）竖弯与平弯 N3：理论计算值（根据设计）1、4:N4钢绞线经查表： k=0. 0 015 卩=0、25根据图纸计算角度（）=0、0559（为弧度）竖弯与平弯N4：理论计算值(根据设计)1、5:N5 钢绞线经查表：k=0、0 015 u=O、2 5根据图纸计算角度()二0、0 192(为弧度)竖弯与平弯根据设计)N 5:理论计算值(P (1— e — (kx+ u 0 ))(1)、Pp= k x + u()P P L(2)、AL二 A P E P。
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算（校核图纸）1、钢绞线参数Øj15.24钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=0.75 R b y×A=0.75×1860×106×140×10-6=195.3Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N2（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 KnN3~N4（3索）：P总=195.3×3=585.9Kn（标准）*1.02=597.6 Knc、每束张拉力(边跨梁)N1~N4（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N1：理论计算值（根据设计）1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N2：理论计算值（根据设计）1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N3：理论计算值（根据设计）1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0559（为弧度）竖弯和平弯N4：理论计算值（根据设计）（2）、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N1：理论计算值（根据设计）1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N2：理论计算值（根据设计）1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187（为弧度）竖弯和平弯N3：理论计算值（根据设计）1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0559（为弧度）竖弯和平弯N4：理论计算值（根据设计）备注：以上终点力P P（KN）、ΔL（mm）伸长量根据下列公式计算P（1- e-(kx+μθ)）（1）、P P= kx+μθP P L（2）、ΔL= A P E P35m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算（校核图纸）1、钢绞线参数Øj15.24钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=0.75 R b y×A=0.75×1860×106×140×10-6=195.3Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N5（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 Knc、每束张拉力(边跨梁)N1、N5（4索）：P总=195.3×4=781.2Kn（标准）*1.02=796.8 KnN2~N4（5索）：P总=195.3×5=976.5Kn（标准）*1.02=996.0 Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）、中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N1：理论计算值（根据设计）1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N2：理论计算值（根据设计）1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N3：理论计算值（根据设计）1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N4：理论计算值（根据设计）1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0192（为弧度）竖弯和平弯N5：理论计算值（根据设计）（2）、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N1：理论计算值（根据设计）1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N2：理论计算值（根据设计）1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100（为弧度）竖弯和平弯N3：理论计算值（根据设计）1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0559（为弧度）竖弯和平弯N4：理论计算值（根据设计）1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0192（为弧度）竖弯和平弯N5：理论计算值（根据设计）备注：以上终点力P P（KN）、ΔL（mm）伸长量根据下列公式计算P（1- e-(kx+μθ)）（1）、P P= kx+μθP P L（2）、ΔL= A P E P。
预应力筋张拉方案及计算书
目录第一章工程概况及设计简介 (1)第一节工程概况 (1)第二节桥梁工程设计简介 (1)第二章编制依据 (2)第三章施工方案及工艺流程 (2)第一节张拉前的准备工作 (2)第二节安装预应力钢束 (2)第三节预应力筋张拉 (2)第四节压浆与封锚 (3)第四章危险源辨识与监控 (6)第一节预应力张拉施工事故的主要类型 (6)第二节引发事故主要原因 (6)第三节危险源监控 (6)第四节预应力钢筋张拉工施工安全保证措施 (6)附：空心板梁预应力张拉计算书 (8)第一章工程概况及设计简介第一节工程概况第二节桥梁工程设计简介一、桥梁技术标准1、桥梁设计荷载：汽车荷载：公路－Ⅱ级；人群荷载：3.45kN/m2；2、设计行车速度：40km/h；3、地震荷载：按7度设防。
地震作用:地震动峰值加速度0.1g。
4、设计基准期：100年。
5、设计安全等级：二级，结构重要性系数1.06、耐久性环境类别：I类环境7、区域气温分区：温热地区二、桥梁结构设计1、桥面宽度桥宽分配为：3.0m（人行道，含栏杆）+3.5m（非机动车道）+2m（侧分带）+7.5m（车行道）+3m（中分带，含护栏）+7.5m（车行道）+2m（侧分带）+3.5m（非机动车道）+3.0m （人行道，含栏杆）=35m。
2、桥型布置3、结构设计上部结构：采用20m后张预应力砼空心板梁，板梁标准跨径20m，梁长19.96m，梁高0.95m。
下部结构：桥台：桩柱式桥台，桩基采用∅120cm钻孔灌注桩。
三、主要材料a. 砼：空心板：C50 砼桥面铺装: C40防水砼（抗渗等级W6）；板梁封端: C40；台身、背墙、搭板、耳墙和人行道枕梁: C30；人行道板: C25；桩基础：水下C25砼。
b.钢筋：R235钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499.1-2008的要求， HRB335钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499.2-2007的要求。
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应⼒张拉计算书30⽶箱梁预应⼒拉计算书⼀、拉设计预应⼒钢束为φj15.2⾼强度低松弛钢绞线，横载⾯积140mm2，有单束5根、4根两种形式，锚具型号分别为OVM15-5型、OVM15-4、锚下控制应⼒N1～N3为1340Mpa，N4为1320Mpa，T1为1395Mpa，T2为1340MPa。
⼆、拉设备选⽤1、拉设备能⼒计算（以单束5根为例，边跨N1～N3）P=σ控×A×n=1340×106 N/m2×140×10-6 m2×5=938KN=93.8T为了抵消夹⽚锚固回缩时的预应⼒损失（按⼀端回缩6mm计），超拉3%σ控：P max=P×103%=96.6T2、拉设备⾏程（以最长钢束拉⼒⽆磨阻损失为例）ΔL=σ控×L/E p=1340×106×30.92×103/(1.95×1011)=212.5mm拉时为两侧拉,单侧伸长量为212.5/2=106.3mm所选⽤QYC150型穿⼼式液压千⽄顶,其拉⼒T=150T，⾏程l s=400mm。
3、压⼒表选⽤150T千⽄顶活塞⾯积为290cm2。
由式P n=P/A n（式中P n—计算压⼒表读数；P—拉⼒；A n—拉设备⼯作液压⾯积），得：P n =96.6×104N/29000mm2=33.31N/mm2所选⽤最⼤读数为60MPa的压⼒表。
三、分级拉段划分为了便于伸长量测量和控制两端拉的同步进⾏，把拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段拉⼒分别为：四、应⼒拉操作程序初拉⾄0.1δk（准确测量伸长量），持荷3分钟，然后拉⾄0.2δk，持荷3分钟，再拉直接到位δk，持荷3分钟，进油拉到δk锚固。
不再采⽤超拉⼯艺。
五、理论伸长量计算根据公路桥规12.8.3款和附录G-8规定，对预应⼒钢铰线理论伸长量进⾏计算：1、计算公式：ΔL=P p L/（A p E p）（公式1）P p= {P×[1-e-（kx+µθ）]}/ （kx+µθ）（公式2）式中，ΔL—理论伸长量，cm；P p—预应⼒钢铰线平均拉⼒，N；L—预应⼒钢铰线长度，cm；E p—弹性模量，N/mm2，取E p =1.95×105 N/mm2；A p—⼀束预应⼒钢铰线总⾯积，单根截⾯140 mm2；P—预应⼒钢铰线拉端拉⼒，N；x—从拉端⾄计算截⾯的孔道长度，m；θ—从拉端⾄计算截⾯曲线轨道部分切线的夹⾓和，rad；k—管道偏差系数，取k=0.0015；µ—管道磨阻系数，取µ=0.25；锚具变形、钢筋回缩取6mm（⼀端）；2、分段⽅法：根据图所⽰分AB、BC、CD、DE共4段进⾏计算，不考虑⼯作长度。
预应力箱梁张拉控制力及理论伸长量计算
预制梁预应力张拉伸长量及千斤顶油表计算一、技术参数：钢绞线抗拉强度：f pk =1860Mpa 单根钢绞线公称直径：Φs =15.2mm 单根钢绞线截面积： Ap=139mm2 弹性模量： Ep=1.95*105Mpa 张拉控制应力：0.73fpk=1357.8Mpa孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（预埋金属波纹管）：k=0.0015预应力筋与孔道壁的摩擦系数（预埋金属波纹管）：u=0.25 e 为自然常数：2.71828182846 二、伸长量计算本部梁场采用智能系统张拉。
预应力筋的伸长量采用测量千斤顶活塞伸长值的方式进行测量。
（一）、理论伸长量的计算： 1、 伸长量计算公式： pp p E A L P L ⨯⨯=∆式中：L ——为预应力筋的长度（mm ）； A p ——为预应力筋的截面面积（mm 2）； E p ——为预应力筋的弹性模量（N/mm 2）； P p ——预应力筋的平均张拉力。
2、平均张拉应力计算方法如下：P p=P（1-e-(kx+uθ)）/ （kx+uθ）3、节段张拉伸长量△L p=P p*L/A p*E p4、总伸长量：L理论=∑L P（二）、实际伸长量的测量和计算1、千斤顶安装就位后，选一根钢绞线，在工具夹片1cm的位置安装带测量标尺的专用夹具。
2、张拉至初应力σ0（10%σcom）持荷期间，系统自动测量并记录伸长量L0 。
在持荷期间，用钢板尺测量标尺距工具锚垫板端面的距离L0’。
3、继续张拉至相邻级应力σ0（20%σcom），系统自动测量并记录预应力筋伸长量L1，在持荷期间，用钢板尺测量标尺距工具锚垫板端面的距离L1’。
4、张拉至控制应力σcom并持荷5分钟，系统自动测量并记录预应力筋伸长量L k，在持荷即将终止时，用钢板尺测量标尺距工具锚垫板端面的距离L k’。
5、预应力筋伸长量计算应考虑张拉过程中工具锚的钢绞线内缩值。
（1）、从初应力σ0张拉至σ1时工具锚的钢绞线内缩值Ns1为：NS1=（L0’-L1’）（2）、从初应力σ0张拉至σk时工具锚的钢绞线内缩值Ns2为：NS2=（L0’-L k’）（3）、张拉过程中工具锚的钢绞线内缩值：NS=NS1+NS2 。
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白马河立交工程主线桥现浇箱梁预应力张拉计算书
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中铁港航局西咸新区沣西新城第一项目部 2013年5月 一、 工程概况 白马河立交工程主线桥为分离式立体交叉，东、西两条主线以桥梁形式上跨西宝高速及两侧辅道。全桥长均为457.44m。桥梁面积：10978.6平方米。 主线桥第一、二、四、五联为预应力混凝土现浇箱梁。单幅桥梁采用单箱双室断面。箱梁梁高1.7米，悬臂长1.75米，桥面宽度为12m，底板宽度为8.5m，顶板厚0.22米，底板厚0.20～0.40米，腹板厚0.45～0.6（0.8）米。 总体跨径布置为（25+30+25）米+（30+2×33+30）米（上跨西宝高速南辅道）+(2×30)米（预制箱梁上跨西宝高速）+（2×23.5+33+30）米（上跨西宝高速北辅道）+（25+30+25）米。单幅桥面宽为12m，梁底面宽为8.5m。 预应力采用湖南英格瑞斯金属材料科技有限公司生产的符合GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径为φs15.20mm,钢绞线面积A=140mm2,钢绞线强度等级fpk=1860MPa,弹性模量Ey=1.95×105MPa。现浇混凝土强度达到设计要求后，方可进行张拉，张拉时采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为100cm，锚下控制应力为0.75fpk，张拉顺序为：先张拉中层束（2#、3#束）---再张拉下层束（4#束）---最后张拉上层束（1#束）。锚具采用四川省奥莱特路桥机械有限公司生产的YJM15、BJM15型锚具和配套设备，预应力管道采用塑料波纹管。 张拉所用千斤顶采用4台500T和一台25T，编号分别为1#、2#、3#、4#、5#千斤顶，且已校核完成。 钢束张拉采用伸长值与张拉应力双控（应力控制为主，伸长量控制为辅）。实际伸长值与理论伸长值相差应控制在±6%以内。 张拉施工工艺流程为：混凝土施工完后清理锚固垫板→安装工具锚、千斤顶、工作锚→张拉、记录测量数据→回油、张拉结束→检查断丝、滑丝情况。 二、 预应力计算的有关数据 1、 根据陕西省计量科学研究院出具的千斤顶标定试验报告， 1#号千斤顶规格为：5000KN，油表编号为：12.07.8811，回归关系式：P=0.010564F+0.0114371（Mpa），相关系数：r=0.999952； 2#号千斤顶规格为：5000KN，油表编号为：12.07.8784，回归关系式：P=0.010612F+0.2041248（Mpa），相关系数：r=0.999778； 3#号千斤顶规格为：5000KN，油表编号为：12.07.8750，回归关系式：P=0.01053F+0.01851517（Mpa），相关系数：r=0.999937； 4#号千斤顶规格为：5000KN，油表编号为：12.07.8712，回归关系式：P=0.010519F+0.2930262（Mpa），相关系数：r=0.99987； 5#号千斤顶规格为：250KN，油表编号为：09060271，回归关系式：P=0.230729F+0.6260723（Mpa），相关系数：r=0.999986； 2、 现浇箱梁为C50级。所以在张拉钢绞线时不考虑混凝土的弹性变形。 3、 根据《桥梁施工技术规范》预应力钢绞线张拉理论伸长值计算公式：▽L=PpL/ApEp和预应力平均张拉力计算公式：Pp=P(1-e-(kx+μθ))/ （kx+μθ) 其中：Pp——预应力钢绞线平均张拉力（N）， L——预应力钢绞线的长度（mm）， Ap——预应力钢绞线的截面面积（mm2）， Ep——预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2）， P——预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）， X——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）, θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）, K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本次计算取0.0015， μ——预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数，本次计算取0.17。 4、张拉千斤顶锚固点到锚垫板的长度75cm。 三、 钢绞线的张拉控制应力计算 1、 单根张拉控制应力195.3KN。 2、 根据《桥涵施工技术规范》要求，控制张拉应力不得超过钢绞线屈服强度的80%，因此本次计算按设计图纸规定锚下控制张拉应力=75%×1860=1395MPa。 3、 初张拉应力=15%×1395=209.25MPa。 四、 应力张拉操作程序 初张拉至0.15δcon，再一次张拉到0.3δcon，，最后张拉到δcon（持荷3~5分钟），进油张拉到δcon锚固。不再采用超张拉工艺。张拉同一方向时按照同一方向应先外侧后内侧对称张拉。 五、 张拉应力油表读数 （一）19束计算数据 （以1#、2#千斤顶进行计算） （1）15%张拉应力：15%×1395=209.25MPa 初张拉力：F=209.25*140*19=556605N=556.605KN 控制应力油表修正值： 南端采用1#号千斤顶， 12.07.8811油表修正值为： P=0.010564F+0.0114371=5.9Mpa ，北端采用2#号千斤顶，12.07.8784#号油表修正值为： P=0.010612F+0.2041248=6.1MPa （2）30%张拉应力：30%×1395=418.5Mpa 控制张拉力：P=418.5*140*19=1113210N=1113.21KN 控制应力油表修正值：南端采用1#号千斤顶， 12.07.8811油表修正值为： P=0.010564F+0.0114371=11.8Mpa ，北端采用2#号千斤顶，12.07.8784#号油表修正值为： P=0.010612F+0.2041248=12MPa (3)100%控制张拉应力：1395MPa 控制张拉力：P=1395*140*19=3710700=3710.7KN 控制应力油表修正值：南端采用1#号千斤顶， 12.07.8811油表修正值为： P=0.010564F+0.0114371=39.2Mpa ，北端采用2#号千斤顶，12.07.8784#号油表修正值为： P=0.010612F+0.2041248=39.6MPa （二）15束计算数据（以3#、4#千斤顶进行计算） （1）15%张拉应力：15%×1395=209.25MPa 初张拉力：F=209.25*140*15=439425N=439.425KN 控制应力油表修正值： 南端采用3#号千斤顶， 12.07.8750油表修正值为： P=0.01053F+0.1851517=4.8Mpa ，北端采用4#号千斤顶，12.07.8712#号油表修正值为：P=0.010519F+0.2930262=4.9MPa （2）30%张拉应力：30%×1395=418.5Mpa 控制张拉力：P=418.5*140*15=878850N=878.85KN 控制应力油表修正值：南端采用3#号千斤顶， 12.07.8750油表修正值为： P=0.01053F+0.1851517=9.4Mpa ，北端采用4#号千斤顶，12.07.8712#号油表修正值为： P=0.010519F+0.2930262=9.5MPa (3)100%控制张拉应力：1395MPa 控制张拉力：P=1395*140*15=2929500=2929.5KN 控制应力油表修正值：南端采用3#号千斤顶， 12.07.8750油表修正值为： P=0.01053F+0.1851517=31.0Mpa ，北端采用4#号千斤顶，12.07.8712#号油表修正值为： P=0.010519F+0.2930262=31.1MPa （三）扁束计算数据（以5#千斤顶进行计算，单根进行张拉） （1）15%张拉应力：15%×1395=209.25MPa 初张拉力：F=209.25*140*1=29295N=29.295KN 控制应力油表修正值：采用5#号千斤顶， 09060271油表修正值为：，P=0.230729F+0.6260723=7.4MPa （2）30%张拉应力：30%×1395=418.5MPa 控制张拉力：F=418.5*140*1=58590N=58.590KN 控制应力油表修正值：采用5#号千斤顶， 09060271油表修正值为：，P=0.230729F+0.6260723=14.1MPa （3）100%张拉应力：100%×1395=1395MPa 控制张拉力：F=1395*140*1=195300N=195.3KN 控制应力油表修正值：采用5#号千斤顶， 09060271油表修正值为：，P=0.230729F+0.6260723=45.7MPa 具体油表读数见下表： 控制张拉力与油表读数关系表 钢绞线型号 千斤顶编号 千斤顶型号 油表号 控制张拉力（KN) 对应油表读数（Mpa）
19束 1 5000KN 12.07.8811 3710.7 张拉控制力15% 556.605 5.9 张拉控制力30% 1113.21 11.8 张拉控制力100% 3710.7 39.2 2 5000KN 12.07.8784 3710.7 张拉控制力15% 556.605 6.1 张拉控制力30% 1113.21 12.0 张拉控制力100% 3710.7 39.6 3 5000KN 12.07.8750 3710.7 张拉控制力15% 556.605 6.0