空分液氧安全分析及改进措施
发生空分设备事故原因分析与管控措施
发生空分设备事故原因分析与管控措施发生空分设备事故原因与管控措施一、空分设备物理爆炸发生原因为：1、存有低温液体的分馏塔内进入大量高温气体，低温液体急剧汽化，造成分馏塔内压力升高，安全阀卸压速度慢，空分塔发生变形破裂。
2、空分冷箱内存有低温液体的分馏塔外装满数千立方保温材料珠光砂，分馏塔发生漏液故障，珠光砂内就会存有大量低温液体，遇到高温气体，低温液体急剧蒸发，把空分冷箱撑破，珠光砂大量喷到周围，专业术语称为砂爆或液爆。
二、空分设备化学爆炸发生原因为：1、1%液氧排放不及时，液氧中碳氢化合物积聚，达到超标，液氧中的总碳氢化合物，尤其是乙炔，会发生超标反应，造成化学爆炸。
液氧中乙炔超过0.5PPm或者碳氢化合物总含量超过300PPm，就有可能发生自燃爆炸。
2、膨胀机密封气管道堵塞，膨胀机轴承润滑油经过油封渗入到空气侧，被膨胀空气带入上塔，造成上塔底部主冷液氧中总碳氢化合物含量超标。
3、分子筛后二氧化碳分析仪失灵，并且分子筛发生超期使用，超温使用，再生不足，进入游离水，进油中毒等原因，不能完全吸附二氧化碳、总碳氢化合物等，碳氢化合物穿过分子筛进入分馏塔内，造成下塔底部液空和上塔底部主冷液氧总碳氢化合物含量超标。
4、对于自由端轴承在吸风管内的空压机来说，自由端轴承密封气管断开或堵塞，吸风管内产生的负压会把轴承内的、润滑油吸入空气中，造成分子筛中毒，空气中的总碳氢化合物会穿过分子筛，进入分馏塔内，造成下塔底部液空和上塔底部主冷液氧总碳氢化合物含量超标。
5、由于化工厂或化工车辆放散口在空压机吸风口附近放散杂环烃1#、杂环烃2#、粗酚、轻粗苯、硫磺、硫酸铵等化产气体，空气含有大量的总碳氢化合物。
空压机吸入总碳氢化合物含量高的空气，会造成总碳氢化合物会穿过分子筛，进入分馏塔内，造成下塔底部液空和上塔底部主冷液氧总碳氢化合物含量超标。
三、针对以上各种危险因素，制氧应制定相应的管控措施：1、操作空分塔进塔阀门必须缓慢，热空气进塔速度根据压力变化逐步调整。
空分设备运行中的危险因素及其防范措施
空分设备运行中的危险因素及其防范措施随着工业生产的不断发展，工艺流程也逐渐复杂，空分设备作为化工生产中不可或缺的重要设备，起着至关重要的作用。
然而，在空分设备的生产过程中，常常会出现各种危险因素，一旦发生事故，将会造成严重的人员伤亡和财产损失。
因此，对空分设备运行中的危险因素及其防范措施进行深入了解和研究，是我们必须要重视的问题。
空分设备运行中的危险因素所谓空分设备，是指在工业生产过程中对空气进行分离和提纯的机械设备。
常见的空分设备有制氮、制氧、制氩等，其最主要的特点就是涉及到气体的分离和提纯。
在空分设备的生产过程中，常见的危险因素主要包括以下几个方面：爆炸危险在空气分离过程中，通常使用液态空气作为原料，液态空气在自然状态下是极易挥发的。
而一旦液态空气与火源或电源等要素接触，就容易发生爆炸事故。
毒害危险使用空分设备生产空气，往往是为了获得氮气、氧气、氩气等高纯度气体，而纯度的提高需要使用更高级的分离方法。
这些方法在对气体进行提纯的同时，也会引入一些有毒的物质，例如空气中的氨、氯、芳香烃等。
这些毒害物质如果没有得到及时消除，就会对生产环境和人员的健康造成威胁。
冷却危险空气在通入空分设备时，需要经过多层冷却后才能达到液态状态。
而在冷却过程中，液态空气的温度会不断下降，一旦过度冷却，就会导致设备冰冻、气闸卡死等问题。
燃烧危险很多时候，在生产过程中，需要将空气通过高压或高速度喷出，以达到某种效果。
然而，当空气经过高压管道或高速喷嘴时，往往会发生燃烧现象，进而引发设备运行中的危险性。
空分设备运行中的防范措施针对空分设备运行中的危险因素，制定有效的防范措施，可从多个方面入手。
设备结构优化要尽可能的优化设备的结构，降低设备所处环境的压力，减少设备发生事故的可能性。
可以通过加厚容器壁、使用特殊材料、改变工艺流程等多种方式，来达到优化设备结构的目的。
确保操作规范只有经过严格的培训和考核后的操作人员才能进行生产操作。
空分设备运行中的危险因素及其防范措施
空分设备运行中的风险因素及预防措施空分设备是化工、冶金等行业重要的生产设备之一，由于其特殊的结构和介质的理化性质，发生爆炸的危险性较大。
近些年来，因空分设备制造缺陷和管理不善等原因，已发生多起空分设备的爆炸事故，据不完全统计，20世纪70年末、80年代初，全国共发生小型空分设备的爆炸事故100多起，大中型空分设备事故30多起，就在上世纪90年代中期后，国内外连续发生大型空分设备爆炸，尤其是空分主冷凝蒸发器中碳氢化合物过量引起的爆炸是近年来事故频发的主要原因，不仅影响了生产设备的平稳运行，而且给企业和国家造成重大的经济损失。
以下从实际运行经验出发，浅谈空分设备运行中存在的主要风险因素及防范措施。
1．风险因素1．1设备外部风险因素1．1．1机油空分设备主要使用汽轮机油和润滑油。
透平油闪点(开口)≥195℃，属于丙类火灾危险性可燃液体，增压透平膨胀机透平油管，一旦输油管道发生泄漏，遇高热或明火，会引起火灾、爆炸；润滑油闪点(开口)≥230℃，属于丙类火灾危险性的可燃液体，输油管道一旦发生泄漏，高热或明火，也会引起火灾、爆炸。
1．1．2打雷打雷现象是大自然中常见的自然现象之一，由于打雷的发生具有不确定性、瞬时性和强放电性，因此能给各用电设备造成严重的影响，对空分设备的正常生产和安全运行构成严重威胁。
雷击能够造成电网波动或供电中断。
这将造成动力设备如压缩机、泵等的停运或损坏；油泵停运，由于缺乏强制润滑，很容易导致高速运行的膨胀机轴承故障，甚至烧瓦的事故；压缩机的停运，导致向精馏塔输送的原料空气中断，造成严重后果；雷击能造成分子筛的电感式直流接近开关损坏，造成分子筛电加热器因连锁而无法启动；雷击还能够造成空分装置电子电气设备损坏，控制系统瘫痪，空分设备停车，直接导致后序生产的停止，严重时能造成不可想象的事故。
1．2空分设备内部风险因素1．2．1化学性爆炸风险因素从大多数空分设备爆炸实例的分析来看，化学性爆炸是主要的。
空分装置液氧泵工艺优化及改造措施
空分装置液氧泵工艺优化及改造措施一、装置概况低温液氧泵是空分装置重要的单元设备，液氧泵的安全稳定运行，对空分工艺和设备工况影响较大。
乌鲁木齐石化公司*****m<sup>3</sup>/h新空分装置采用瑞士*****公司生产的十级离心式液氧泵，其叶轮直径为174mm，泵体、叶轮以及迷宫密封均选择铜合金材质。
离心式液氧泵工作原理与离心式水泵相同，利用离心力加压达到输送液体的目的。
采用变频电机控制，额定转速4700rpm，功率185KW。
新空分装置液氧泵正常运行过程中曾多次出现电机轴承温度、迷宫温度波动，电机振动值高的情况，其中电机轴承温度波动最为频繁，由于电机轴承温度带有联锁，严重影响到液氧泵安全稳定运行，从而影响后续装置的正常生产。
二、液氧泵的日常操作与维护（一）工艺运行状况液氧泵正常运行时出口压力一般控制在9200～9600KPa，其设计压力为9800KPa。
低温液氧易汽化，对泵的出口压力及流量有所影响，造成泵汽蚀。
汽蚀现象的产生，改变了液氧在叶轮内流通部分的有效面积和方向，破坏了叶轮内液体的稳定流动和正常的速度及压力的分布，致使其阻力增加。
导致泵的扬程骤然下降，功率增加，迫使泵中断工作，甚至对泵的叶轮造成严重损害。
为防止泵气蚀，对液氧泵设置了进出口压差联锁（联锁值8200KPa），同时在装置运行过程中逐渐摸索到氧气流量不能低于*****Nm<sup>3</sup>/h，否则泵极易产生汽蚀。
因此，在用户用氧量变化时，及时调整液氧泵负荷和氧放空量使压力和流量维持平衡，保证泵的安全稳定运行。
（二）迷宫温度影响迷宫温度稳定的主要因素是迷宫密封气的压力、流量及密封气介质。
迷宫密封主要对液氧泵入口起到密封作用。
要注意和迷宫密封出口压力并满足一下几点要求：1）多级压缩的液氧泵密封基本是通过梳齿迷宫密封的。
2）密封气主要是阻止液氧泵冷端的液体窜入常温端。
3）密封气的控制主要视液氧泵的進口压力，压力必须大于液氧泵进口的液氧压力，两者的压力应大于20～30KPa，因此液氧泵的密封气压力一般控制在0.4～0.6MPa。
化工空分设备的安全运行措施与管理
化工空分设备的安全运行措施与管理摘要：随着经济和社会的发展，促使化工行业也得到不断发展；近年来，空分行业迅速崛起且发展蓬勃。
本文通过分析化工空分设备安全运行与管理，同时提出了防范措施与管理对策，以期能够给空分行业的发展与进步提供帮助。
关键词：化工空分碳氢化合物安全运行措施管理通常大型化工空分应用内压缩流程，其压力较高，N2、O2产品压力在4至10MPa之间，容量也较高，能达到6万以上，甚至等级保持在8至10万，另外还有环境差等特征，对细节要求高，稍不小心极容易出现事故，影响恶劣，损失严重，所以一定要加强防范。
以下对空分安全运行与管理的防范措施进行解析。
1 化工空分设备安全运行措施1.1 原料空气方面采取的措施通常化工空分环境条件恶劣，雾霾严重，沙尘很多，原料空气明显与标准不符。
此外，园中乙炔、二氧化碳、烯烃和甲烷等氯化氢、碳氢化合物、二氧化硫、氨含量高，对空分设备安全运行非常不利。
因而，我们需要采取下面几点措施：其一，使吸入口与污染源保持安全距离；其二应用高效大容量脉冲过滤器，同时保持大富裕量；其三在污染源的上风向布设吸入口；其四使用水及汽与后冷却器直接接触，清除掉含酸碱的有害杂质；其五增添活性氧化铝和纯化系统分子筛的床层厚度，假如用户环境恶略，根据实际情况可应用多层床以及三层床。
近阶段，由于低温甲醇清洗过程中二氧化碳排放区与空分吸入口距离过近，导致分子筛纯化器中二氧化碳超标，使换热器通道被冰堵，进而造成时常出现空分被迫停车状况。
1.2化工空分设备的压缩系统1.21空气入口过滤器化工空分通常所处于风沙大的地方或山区，沙尘或者春季的柳絮极容易附于滤筒上面，对空压机进气量造成影响，使得效果不理想，这种情况下可以使用无纺布或不锈钢网来更换或定期清理。
当然也有一部分厂家在设备设计中就添加了初滤装置。
1.22油站的油烟关于大机组油站的油烟，在排放时应当与空气入口过滤器远离，避免由于长期排放油烟影响空分安全。
空分主冷液氧液位异常分析及处理方法探讨
１ Ｐ Ｐ Ｍ， 根本不会有冰和 干冷出现 。 ２ ． ６ ． ２ 由于两套空分投 产运行 时间较 长， ￣－ ． ｆ ｔ器内的填充物分子筛 和三氧化二铝长 期处于吸附 和解吸状态 ，
不 断受 到空气 或污 氮 的冲击 ， 再加 上在 开、 停机 过 程 中有 时压 力波 动 较大 ， 纯化 器内的 分子筛和 三氧化二铝受到 冲击就 更大 ， 可能有少 量破 碎， 破 碎后的粉末累积在 主冷 内， 而空分长 时间停机检 查时主冷 内的液 氧 完全蒸发， 下次开机后 的液氧刚好将粉末带入过冷 器内的细小通道 ， 是很 高， 液位在 ３ ４ ０ ０ ｍｍ， 上塔压 力在６ ５ Ｋ ｐ ａ 。 由于１ 号空 分液氧 排放 管 从而堵塞 液氧过冷器。 由于ｌ 号空分 和２ 号空分产品液氧可以送往 同一个 路有 旁 通排 放阀Ｖ３ ５ ４ ， 可利 用该 阀降低 主冷液 氧液位 。 打开液 氧旁 通 常压液氧 贮罐 ， 因此， 可以利用 １ 号的液氧 吹扫２ 号空 分的液 氧过冷器 ： 阀Ｖ ３ ５ ４ 排 液氧 ， 发现 真空管 吹 除阀 排液 量明显增加 ， 液 氧液位 下降 较 关 闭常压液 氧贮 罐 进 口阀 ， 将１ 号空分 和２ 号空 分真 空管上 的手动 阀打 快。 关 闭Ｖ ３ ５ ４ 阀， 重新 打开Ｖ ７ 阀， 真空管 吹除 阀排液 量减少 ， 同时 中央 开， 打开２ 号空分 的Ｖ７ 阀， 然后打开２ 号 液氧去残液 排放器阀Ｉ ＂ ］ Ｖ ３ ５ ２ ， 吹 控 制室ＤＣ Ｓ 显示主冷 液氧液 位下 降速度 较慢 。 反复几次 都 出现 同样 现 扫 管道 ； 同样 ， 可 以利用２ 号空 分的液 氧来吹 扫 ｌ 号 空分。 ２ ０ １ ２ 年春 节前 象。 最后只好打 开液 氧旁通 排放 阀Ｖ ３ ５ ４ ， 真空管 吹除阀排液 量增大 ， 主 后 两套空分 出现主冷 液氧液位异常 ， 最后 都是采 用上述方法 吹扫后， 按 冷 液位 明显下降 ， 上塔 压 力也同步下 降 ， 十几分 钟后 ， 主冷液 位下 降至 正常开机 程序 开机 ， 恢 复了正常生产。 为了检 查两 套空分 纯化器 内分子 ４ ０ ０ ｍｍ左右 ， 上塔 压力恢 复正常。 筛 和三氧化二铝的状况 ， ２ ０ １ ３ 年在两 套空分停机 时拆开纯化 器， 取出其 １ ． ２ ２ 号空分 内部 的分子筛和三氧化二铝 ， 发现确 有少量 破碎。 并对其进行 了处理。 ｌ 号 空分运 行正常后， ２ 号空分 停机 检修 ， 检修 完成后 ， 所有管 道 、 ３ ， 结 束语 冷箱内保持 微正压 ， 等待春节后开机 。 春节期 间天 气也不好， 经常下 雨。 对 于投产 运行 时间较 长的液 体空分 装 置来说 ， 为了避 免主冷 液氧 春节后启动 ２ 号 空分， 开 机过 程也 一切正 常， 液氧 产 品合格后 送液 至常 液 位异常， 装置停运检 修期间维持 微正 压 ， 以免湿空气 入侵 ， 开 机时产 压液氧 贮罐 ， 约３ 小 时后又发现 主冷液 氧液位不 断的在往 上涨 ， Ｖ７ 设定 品液氧合格后 ， 氮气调 纯速度 适当减缓 ， 以免 工艺过程 失衡 ； 停机 时检 ｌ ０ ０ ％， 液位再 次无法 控制 ， —直涨 到３ ６ ０ ０ ｍｍ左右 。 检查 液氧液位 变送 查纯化器内分子筛 及三ｉｔ ｔ ＇ 二铝的状况 ， 以免破碎 的粉末堵 塞通 道 ｔ 如 器及其 管路 ， 没有 问题 ， 而且 经检查 发现变 送器低 压气侧 管吹 扫是有液 果出现 液氧通道堵 塞， 采取液 氧反吹扫方式 ， 比较安全有效 。 体 排 出， 说 明确实是 液位太 高， 已经覆盖 仪表 管 引出管。 上塔 压力显示 ６ ５ Ｋｐ ａ ， 阻 力无法显 示 ， 真空管 吹除 阀排 除的液 氧像春 节前 ｌ 号空 分开 机时一样很 少液氧排 出。 被逼 只好减负荷， 停膨胀机 。 但是２ 号空分并没 参考文献 有液氧 旁通阀 。 Ｖ ７ 又无法控 制液位 ， 只能打 开阀ｆ － Ｉ Ｖ ３ ５ ２ ， 通过液 氧去残 【 １ 】 汤学忠 ， 顾福 民． 新 鳊制氧工 问答． 北京 ： 冶金 － ｒ ． ， Ｅ出版社 ， ２ ０ １ １ ． 液排放 器排 放 。 作者简介 ２ ． 异常 情况分析 及解 决 高金枝 �
空分（制氧）行业事故案例.doc
3.27沙钢制氧厂氧气管道爆炸事故一、事件经过：2008/3/27永新炼钢车间氧气管道爆炸,死亡2人.其中一人为沙钢正处干部,袁加宇厂长。
教训：：开关氧气阀门要慢！不一定只是有杂质才会爆炸，氧气管道瞬间加压产生的高温可能是主因！氧之前一定要记得先吹扫，送氧前要记得要充氮，之后送氧时氧气阀门一定要缓慢打开，速度千万不能快。
二、直接原因：1,吹扫不彻底,(吹了2次)2,阀门前后压差大,未充氮.(阀前20公斤氧气压力)3,也是最重要的一点,从该阀门拆卸后从该阀的旁通阀中发现有油三、间接原因：1,施工单位分3包,工程质量存在一定的问题2,管道连接未氩弧焊打底,且发现内有钢筋一根3,也是最重要的一点.公司赶时间赶进度.冷箱扒砂事故一、事故经过：2009年07月15日20:40，江苏无锡发生一起安全生产事故造成3死8伤江苏无锡惠山区前洲镇十五日上午七时三十分许发生一起安全生产事故，该地区一座氧气站在进行检修时发生倒塌，喷出来的珠光砂造成在场工人三人死亡，八人受伤。
据了解，事发当时，为无锡新三洲特钢有限公司提供生产用氧的河南威龙空分集团公司正在对每小时六千标准立方氧气站进行检修。
由于空分塔内的珠光砂急剧膨胀，导致大量珠光砂从冷箱口冲出，造成在场作业人员十一人吸入珠光砂粉尘。
伤员被送往医院后，其中三人经抢救无效死亡，其余八人留院观察治疗。
二、事故原因：经事故调查组及专家组现场勘察、调查分析，导致事故发生的直接原因已被查清：7 月12日，该厂6000 空分车间员工发现的分馏塔冷箱外壁结霜证明塔内低温液体已先泄漏至冷箱。
按规定，空分装置的低温部分设备检修宜升到常温进行；扒珠光砂前，应充分加热冷箱中的珠光砂。
停车后，虽用压缩空气对系统进行了约30 个小时的加温吹扫，但事实上，到事故发生后的16 日下午，扒砂口仍有冷气冒出，泄漏到冷箱内的低温液体并未彻底去除。
15 日早上，在未确认冷箱温度是否已接近常温的情况下，作业人员违规操作用通过割开的扒砂口进行扒砂作业。
空分设备液氧泵进口压力低的分析和预防
（ 青 岛科 技大学 ，山东省青 岛市郑州路 ５ ３号 ２ ６ ６ ０ ４ ２ ）
摘 要 ：介 绍 ２ ８ ０ ０ ０ ｍ ／ ｈ空 分设 备 液氧 泵正 常运 行 过程 中 出现进 口压 力低 的现 象和 参数 变化
情 况 ，针 对分 子 筛吸 附器 出口空 气 中二氧 化碳 含 量超标 这 一原 因，提 出 了解 决 方案和预 防措 施 。
Ｋｏ ｎ ｇ Ｘｉ ａ ｎ ｇ ｙ ｕ （ Ｑ ｉ ｎ ｇ ｄ ａ ｏ Ｕ ｎ ｉ ｖ ｅ ￣ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆＳ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ＆Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ， ５ ３ Ｚ ｈ ｅ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｒ ｏ ａ ｄ， Ｑ ｉ ｎ ｇ ｄ ａ ｏ ２ ６ ６ ０ ４ ２， Ｓ ｈ ａ ｎ ｄ ｏ ｎ ｇ， Ｐ ．Ｒ ．
氧化碳含量 开始超过 １ ×１ ０ 报警值并继续 上升。
１ ２ ：２ ５ ，分 子筛 吸 附器 出 口空 气 中二氧 化碳 含量 超
量程 （ １ ０×１ ０ ） 。从 趋 势 曲线 分 析 ，二 氧化 碳 穿
透 分 子筛后 呈 指数 曲线 增长 。１ ３ ：４ ５ ，Ａ套 空分 设 备运 行 中 的液 氧 泵 突 然 出 现 进 口压 力 持 续 下 降 现 象 ，因备 用液 氧泵 正在 检修 ，无 法切 换运 行 。
pre为50万ta甲醇项目配建的2套28000mh空分设备ab套均采用分子筛吸附净化增压透平膨胀机制冷全精馏制氩液氧泵内压缩流程由四川空分设备集团有限责任公司成套供货2007年9月15日生产出合格的产品氧气氮气
空分设备液氧泵进 口压 力低 的分析 和预防
兖 矿 集 团 国宏 化 工 有 限 责 任 公 司为 ５ ０万 ｔ ／ ａ
空分装置长周期安全运行的改进措施
编号：AQ-JS-05507( 安全技术)单位：_____________________审批：_____________________日期：_____________________WORD文档/ A4打印/ 可编辑空分装置长周期安全运行的改进措施Improvement measures for long period safe operation of air separation plant空分装置长周期安全运行的改进措施使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。
1装置概况中油集团抚顺乙烯化工有限公司乙二醇车间空分装置，原设计使用法国空气液化公司的专利技术，采用全低压流程、常温分子筛吸附净化、透平膨胀机制冷、DCS控制，生产高纯氧、高纯氮的气、液产品，氧氮产量均为6000m3／h，于1991年投产；1997年5月16日发牛上冷爆炸事故后，于1997年日月重建，静设备(包括分馏塔，主换热器、主冷凝蒸发器、过冷器、液氧吸附器等)采用河南开封空分集团有限公司设计制造，动设备除膨胀机外，其余动、静设备仍为原法液空设备，另增加了台美国约克公司制造的冷冻机，高纯氧产量不变，高纯氮产量则提高到13000m3／h(设计值)，于1997年11月8日产出合格产品，达到了次开车成功；但自投产以来，因主换热器堵塞造成运行周期短，到2000年5月装置大检修时，才彻底解决了这一问题。
2解决制约空分装置长周期运行的瓶颈2．1分析制约空分设备长周期运行的主要原因空分装置运行周期是指制氧机连续正常运行的时间，其长短是衡量装置运行状态和经济性能的重要指标之一。
由于本空分装置的动设备除膨胀机外，全部为进口设备，运行状况良好，维护量小，但多次因主换热器堵塞造成运行周期短的问题一直困扰我们的生产，原法液空装置运行周期一般为七个月，分析原因主要是由于C02和水分的冻堵造成的，为此，在重建时降低了进纯化器的空气温度，对纯化器中的分子筛和铝胶量进行了调整，每只纯化揣的分子筛量比原来多装了1．4吨，铝胶少装了15吨、但是开工后，多次因主换热器堵塞而被迫停车处理，运行周期最多不超过100大，是什么原因造成主换热器堵塞的呢?1．机械杂质、分子筛粉末等异物堵塞从每个运行周期的分子筛山u与分馏塔下塔的压力差值看，一般都是从8kPa左右渐渐上涨到50kPa左右，如图1，从分广筛出口采样点排放观察未见分子筛粉末等杂物，停车大加温吹除时，打开各排放阀也不见机械杂质、分子筛粉末等异物，开车积液后，从下塔底部排出液空看，电无机械杂质、分子筛粉末等异物，因此，主换热器堵塞是机械杂质、分子筛粉末等异物造成的可能性可初步排出。
空分装置液氧泵运行常见问题及处理
空分装置液氧泵运行常见问题及处理作者：李艳兵来源：《中国科技博览》2014年第23期[摘要]总结空分装置液氧泵运行过程中出现的几种常见问题，包括：偏压减压器故障、回流阀不受控、主冷液氧中存在杂质等情况，分析原因，积累经验，提高设备运行管理水平，提高设备运行周期及安全性。
[关键词]空分装置液氧泵偏压减压器回流阀参考气中图分类号：TQ 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2014）23-0044-01浩良河化肥分公司空分车间KDON18000/30000型空分装置采用常规分子筛净化、增压透平膨胀机、规整填料精馏塔、产品氧气内压缩、DCS控制系统的流程。
自2004年投用以来一直运行稳定，近一、二年受分子筛系统蒸汽加热器漏点、分子筛床层损坏等因素的影响，其液氧泵运行出现了几种故障情况，影响设备的长周期、稳定运行，现象几种故障情况进行说明如下。
液氧泵主要性能指标：型号：VP 6/240/5.5L-3.3C/0 CB WB离心泵；厂家：CRYOSTAR公司；流量：376L/min，转速：3300rpm，功率99kW，最低工作温度：-200℃，压头：566m，进口压力：2.3bar、出口压力：64bar、最高工作压力：80bar。
一、回流阀不受控。
故障经过：冬季空分装置运行，液氧泵出口压力出现波动，正常为5.96MPa，最高可达到6.0MPa，影响液氧泵稳定运行及后部系统稳定。
在两台液氧泵在线倒换时，备用液氧泵启动正常，向系统送气，稍开出口阀，出口总管压力略有上涨，打开运行的液氧泵回流阀调整压力，总管压力持续升高，调节无效，此时通过降低变频器负荷使液氧泵出口压力稳定，现场检查回流阀卡阻，无法正常调节。
液氧泵无法正常倒换使用。
原因分析：1、因为冬季运行环境温度低，最低达到-33℃，液氧泵回流阀填料跑冷，严重时甚至出现漏液情况，造成回流阀阀杆处结冰，并且为了减少跑冷量，将回流阀填料人为把紧。
2、跑冷位置将回流阀放大器位置包裹，造成仪表空气压力不足，影响液氧泵回流阀调节，最终造成回流阀不受控。
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空分液氧安全分析及改进措施
文章摘要:通过对液氧的日常监测分析，对分析方法进行讨论和改进，提高GS-101色谱的分析水平及仪器分析准确性。
文章内容：西部煤化工2005年第1期空分液氧安全分析及改进措施王宏兵段向龙(陕西渭河煤化工集团有限责任公司质量检验监督中心,陕西渭南,714000)摘要:通过对液氧的日常监测分析,对分析方法进行讨论和改进,提高—01色谱的分析水平及仪器分析准确性.关键词:空分液氧;安全分析;-色谱1引言工业生产的安全问题是最基本,最重要,也是人们最关心的问题.随着科学技术的不断发展,许多生产装置都向规模化发展.目前我国各个大型空分装置的产氧量都已达到300003/甚至更大,这样大规模的装置的安全尤为重要.由于现代工业技术不断发展,工业生产和交通等产生的废气大量排入空气中,环境空气质量的不断恶化,空气中的各种有机污染物质越来越多.造成在空分生产过程中各种碳氢化合物富集的可能性增大,对于空分设备的运行造成了潜在的威胁.已经发生了运行过程中部分碳氢化合物穿透吸附障碍进入精馏系统,并集在空分装置主冷凝蒸发器液氧中,而引起空分装置液氧中烃类物质浓度积聚太高引起爆炸的的先例.为了保障空分设备安全运行,应经常地有效地检测空气及液氧中的有害物质(包括:烃类,氧化亚氮,油等,主要是乙炔)的浓度.并根据具体情况,在工艺及操作方面采取必要的措施,有效地控制有害成份的浓度,使之经常维持在允许范围之内.2以往分析手段和现分析方法存在的问题以前各生产厂家都使用比色法分析空气及液氧中的乙炔含量,比色法仅能对乙炔进行监测,其正确性与否需依赖检验人员的经验及目测的准确性,难以给生产提供定量,直观,准确的数据.但该方法分析时间较长,且不利于分析人员的人身安全.渭化自建厂起,为了保障空分设备的安全运行,有效地监测液氧中的总烃含量,配置了大连光明研究所生产的—01专用色谱,利用氢火焰检测器对于碳氢化合物的高灵敏性,通过专用色谱柱对样气中的1一4组分进行分离,然后进行检测.对于其中痕量的乙炔,在液氮冷却的条件下,利用专用的浓缩柱进行富集浓缩,然后加热脱附后用6通阀送入色谱分离检测,这样可以扩大乙炔的检测范围.该色谱在长期的生产运行中发挥了应有的作用,对空分液氧中的总烃提供了相对准确的分析数据.由于长期的使用,原有的色谱柱的分离效果下降,已不能满足现在生产的需要,分析结果带有不确定因素.加之,原生产厂家本型号仪器已经停产,原色谱柱为专利技术等原因,所以,对本方法的技术改进迫在眉睫.3分析方法的改进为此对该分析方法进行了相应的改进,我们以高岭土为担体,外涂渍阿皮松作为固定相,改变了色谱分离柱.为了对改进后的分析检测水平进行深入细致化的研究,以确定现有的分析手段能否满足空分液氧中总烃分析的灵敏度要求,
我们做了大量的实验进行研究.改进后的分析方法为:3.1仪器的操作条件色谱仪:—01色谱配检测器色谱柱:不锈钢柱3一1固定相:氧化铝担体涂渍阿皮松浓缩柱:内装60～80目有机硅胶的25不锈钢型柱3.2操作条件柱温():50℃检测器温度():110℃气化室温度():20"3.3试验步骤色谱条件:柱温:50℃±0.5℃检测器温度:110℃±0.5℃气化室温度:室温载气,空气,氢气压力根据仪器运行状况进行调整.直接进样:用保温桶从现场取回液氧,以气化.7—西部煤化工2005年第1期器气化后用注射器取1样品直接进样,启动积分仪,记录数据.浓缩进样:用注射器取100气化样,针头插入平面6通阀样品入口处进样,用液氮浸没浓缩柱,使其冷却,碳氢化合物被吸附在浓缩柱上,待样品全部吸入浓缩柱后,取下保温桶,室温下使样品中其余组分解析,解析的气体又回到注射器终至80刻度处时,再冷却浓缩柱,针筒到20,反复8次左右,最后一次浓缩到零刻度,解析完毕后,取下注射器,把已加热到100～150℃的小电炉套在浓缩柱上1～2后,取下小电炉切换平面6通阀至进样位置,启动积分仪记录组分含量.分析的色谱图见图1..声三三三==:===—.一:一…,………2=—一一一2.252-=.二一3<>499图1色谱图表1各个组份的保留时间4仪器的稳定性实验针对乙炔含量用10.6×10标准气进行了连续平行分析,结果见表2.裹2对10.6×1标准气进行了连续平行分析数据由于常规的色谱检测限达不到10×10甚至更低,所以采用富集法以提高方法的检测限.4.1直接进样法痕量的乙炔校准气较难以配制,所以采用注射器配气法进行稀释配气.虽然这样配制出来的标准气的浓度有一定偏差,但仍然可以本实验对于仪器检测限的要求.取2标准气,用纯氧气稀释到100,这样配制出来的气的理论浓度是0.212×1,用直接进样法分析结果如表3.裹3直接进样法分析结果4.2浓缩法取100纯氧(经浓缩检测里面无乙炔),加入1标准气.然后进行浓缩,富集浓缩后进样分析,用浓缩法分析的结果如表4.表4浓缩法分析结果5实验结论由以上实验数据可以得出结论:基于氢火焰检测器的高灵敏度,所以对于&;1×10的乙炔含量,用直接进样的方法可以得出较为准确的分析结果.对于&;1×10的乙炔,进样法的误差较大,但仍然可以在痕量分析上给出相对准确的结果.通过对浓缩效能的测定,可以看出浓缩柱的为浓缩效能只有60～70%,与理论值偏差较大.从以上实验综合进行判断,虽然该色谱无论是直接进样还是浓缩后进样,它的相对误差都较大,但是对于空分安全生产控制乙炔含量&;1×10的要求还是可以满足的,同时对于痕量乙炔也可以提供相对具有参考价值的分析结果,可以提高安全预警限,基本上可以满足要求.6讨论6.1取样方法上存在的问题一般液氧的取样方法是用保温设备取得液氧,然后取出部分液氧放入气化瓶中气化.气相色谱仪对液氧中碳氢化合物的分析是对采集的液氧蒸气进行分析.由此分析结果确定为该【下转第50页西部煤化工2005年第1期能满足87建议提出的漏判概率的要求一般是越大,漏判率越低.注:根据2440—2001《尿素及其测定方法》5.4和5.5
规定,采样袋数=3?ⅳ,.——每批产品的总袋数.本公司规定1为一批,一批抽315袋,每班抽105袋.3.4定量包装称本身误差的体现根据2001型定量包装称技术指标显示,准确度等级为0.2级.又依。