钢管桩设计与验算

钢管桩选用Ф800，δ=10mm 的钢管，材质为A 3，E=2.1×108 Kpa,I=

(80.04－78.04)=1.936×10-3M 4。依据386#或389#墩身高度和

周边地形，钢管桩最大桩长按30m 考虑。 1、桩的稳定性验算

桩的失稳临界力Pcr 计算 Pcr=

π=

230

936.1101.2-????π

=4458kN ＞R=658.3 kN 2、桩的强度计算

桩身面积 A=4

（D 2－a 2）

（802－782）=248.18cm 2

钢桩自身重量

P=A.L.r=248.18×30×102×7.85 =5844kg=58.44kN

桩身荷载 p=658.3+58.44=716.7 kN

б=p ／A=716.7×102／248.18=288.7kg ／cm 2=35.3Mpa

3、桩的入土深度设计

通过上述计算可知，每根钢管桩的支承力近658.3kN ，按规范取用安全系数k=2.0，设计钢管桩入土深度，则每根钢管桩的承载力为658.3×2=1316.6kN ，管桩周长 U=πD=3.1416×0.8=2.5133m 。依地质勘察报告，河床自上而下各层土的桩侧极限摩擦力标准值为：

第一层粉质黏土厚度为3m ， τ=120 Kpa

第二层淤泥粉质黏土厚度为4m ，τ=60 Kpa 第三层粉砂厚度为1.8m ，τ=90Kpa N=∑τi u h i

N =120×2.5133×3+60×2.5133×4+90×2.5133×h 3=1316.6 kN =904.7+603.1+226.1 h 2 =1316.6kN

解得 h 3=-0.84m

证明钢管桩不需要进入第三层土，即满足设计承载力。

钢管桩实际入土深度： ∑h=3+4=7 m 4、打桩机选型

拟选用DZ90，查表得知激振动570 kN ，空载振幅≮0.8mm ，桩锤全高4.2 m ，电机功率90kw 。 5、振动沉桩承载力计算

根据所耗机械能量计算桩的容许承载力

[]P =

()[]v

m x

1111

βμα+-+Q

}

m —安全系数，临时结构取1.5

m 1—振动体系的质量 m 1=Q/g=57000/981=58.1 Q 1—振动体系重力 N g —重力加速度=981 cm /s 2

A X —振动沉桩机空转时振幅 A X = 10.3 mm M —振动沉桩机偏心锤的静力矩 N. cm μ—振动沉桩机振幅增大系数 μ= A n / A x

A n－振动体系开始下沉时振幅取1.2 cm f—振动频率17.5 转/S

a—振动沉桩机最后一击的实际振幅取1.0 cm ν—沉桩最后速度取5 cm/m in

α1—土性质系数，查表得α1=20

β1—影响桩入土速度系数，查表得β1=0.17

[p]=

5.11{517.0110.10.1

2.1

202

+9×104}

5.1

1{85.110

7401

.26

+9×104}

5.1

×1.571*6

=1047438N=1047KN ＞N=716.7KN

通过上述计算及所选各项参数说明：

1）DZ90型振动打桩机，是完全能够满足本设计单桩承载力的。

钢管桩支架计算书

钢管桩支架计算书一．工程概况 1.1 工程简介 A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。 1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。 1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。 1.2.2地质情况 Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到地质情况主要为 4 分化。承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。 1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。二．施工方案总体布臵和荷载设计值 2.1 支架搭设情况说明 A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇

筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。方木布臵情况：横桥向放臵截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。15cm×15cm方木放臵在工10型钢上，工10型钢放臵在贝雷梁上，贝雷梁放臵在钢管桩顶端的沙桶上。 2.2 设计荷载取值混凝土自重取： 26.5kN/m3 箱梁重： 24.1kN/m2 模板自重： 2.5kN/m2 施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2 考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2 三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。其中第一跨采用满堂支架法施工，验算过程参考满堂支架法计算书。神杨路方向第二、三、五、六跨神杨路方向第二跨，第三跨，第五跨，第六跨，跨中布臵两排钢管桩，计算采用间距17m进行计算，现场可以根据实际情况减小间距。采用双排单层加强型贝雷梁，每组贝雷梁间距1m, 全截面使用21组。混凝土箱梁每平方米荷载： 31.6kN/m2 贝雷梁每片自重： 2×3kN/m 荷载总重： 6kN+31.6kN/m=37.6kN/m 双排单层加强型贝雷梁力学性能： [M] = 3375kN〃m [Q] = 490kN

钢管桩的计算公式

钢管桩的计算公式条件：地基土粘土、可塑，承载力特征值f ak ，重度γ，摩擦角φ，作用在基础顶面处内力标准值为：弯距M k ，剪力V k ，竖向轴力N k 一、根据结构力学知识，进行桩顶作用效应计算求出每个桩顶的力弯距ki M ，剪力ki V ，竖向轴力ki N , 如左图所示。二、桩下压承载力计算（参见《建筑桩基技术规范》）单桩竖向承载力标准值为： p pk p j sjk pk sk uk A q l q u Q Q Q λ+=+=∑ sjk q ——桩侧第j 层土的极限侧阻力标准值，查表5.3.5-1。 pk q ——极限端阻力标准值，查表5.3.5-2。 j l ——桩周第j 层土的厚度 u ——桩身周长 p λ——桩端土塞效应系数，对于闭口钢管桩取1，对于敞口钢管桩按下式计算：当5/

三、桩上拔承载力计算，即当0

钢管桩设计与验算

钢管桩设计与验算钢管桩选用Ф800，δ=10mm 的钢管，材质为A 3，E=2.1×108 Kpa,I= 64 π (80.04－78.04)=1.936×10-3M 4。依据386#或389#墩身高度和周边地形，钢管桩最大桩长按30m 考虑。 1、桩的稳定性验算桩的失稳临界力Pcr 计算 Pcr= 22 l EI π= 3 2 8 230 10 936.1101.2-????π =4458kN ＞R=658.3 kN 2、桩的强度计算桩身面积 A=4 π （D 2－a 2） =4 π （802－782）=248.18cm 2 钢桩自身重量 P=A.L.r=248.18×30×102×7.85 =5844kg=58.44kN 桩身荷载 p=658.3+58.44=716.7 kN б=p ／A=716.7×102／248.18=288.7kg ／cm 2=35.3Mpa 3、桩的入土深度设计通过上述计算可知，每根钢管桩的支承力近658.3kN ，按规范取用安全系数k=2.0，设计钢管桩入土深度，则每根钢管桩的承载力为658.3×2=1316.6kN ，管桩周长 U=πD=3.1416×0.8=2.5133m 。依地质勘察报告，河床自上而下各层土的桩侧极限摩擦力标准值为：第一层粉质黏土厚度为3m ， τ=120 Kpa

第二层淤泥粉质黏土厚度为4m ，τ=60 Kpa 第三层粉砂厚度为1.8m ，τ=90Kpa N=∑τi u h i N =120×2.5133×3+60×2.5133×4+90×2.5133×h 3=1316.6 kN =904.7+603.1+226.1 h 2 =1316.6kN 解得 h 3=-0.84m 证明钢管桩不需要进入第三层土，即满足设计承载力。钢管桩实际入土深度： ∑h=3+4=7 m 4、打桩机选型拟选用DZ90，查表得知激振动570 kN ，空载振幅≮0.8mm ，桩锤全高4.2 m ，电机功率90kw 。 5、振动沉桩承载力计算根据所耗机械能量计算桩的容许承载力 []P = m 1{ ()[]v a A f m x 12 23 1111 βμα+-+Q } m —安全系数，临时结构取1.5 m 1—振动体系的质量 m 1=Q/g=57000/981=58.1 Q 1—振动体系重力 N g —重力加速度=981 cm /s 2 A X —振动沉桩机空转时振幅 A X = 10.3 mm M —振动沉桩机偏心锤的静力矩 N. cm μ—振动沉桩机振幅增大系数 μ= A n / A x

(完整版)抗滑桩设计与计算

抗滑桩设计的步骤 1抗滑桩设计计算步骤一．首先弄清滑坡的原因、性质、范围、厚度，分析滑坡的稳定状态和发展趋势。二．根据滑坡地质断面及滑动面处岩土的抗剪强度指标，计算滑坡推力。三．根据地形地质及施工条件等确定设桩的位置及范围。 ①根据滑坡推力大小、地形及地层性质，拟定桩长、锚固深度、桩截面尺寸及桩间距。 ②桩的计算宽度，并根据滑体的地层性质，选定地基系数。矩形桩：Bp=Kf*Ka*b=1.0*(1+1/b)*b=b+1 圆形桩：Bp=Kf*Ka*d=0.9*(1+1/d)*d=0.9(d+1) ③根据选定的地基系数及桩的截面形式、尺寸，计算桩的变形系数（α或β）及其计算深度（αh或βh），据以判断是按刚性桩还是弹性桩来设计。桩的截面形状应从经济合理及施工方便可虑。目前多用矩形桩，边长2~3m，以1.5×2.0m及2.0×3.0m两种尺寸的截面较为常见。计算弹性地基内的侧向受荷桩时，有关地基系数目前有两种不同的假定： ⑴认为地基系数是常数，不随深度而变化，以“K”表示之，相应的计算方法称为“K”法，可用于地基为较为完整岩层的情况

⑵认为地基系数随深度按直线比例变化，即在地基深度为y处的水平地基系数为C H=m H*y或CH=A H+m H*y，竖直方向的地基系数为C V=m V*y或C V=A V+m V*y，。A H、A V表示某一常量，m H、m V分别表示水平及竖直方向地基系数的比例系数。相应这一假定的计算方法称为“m”法，可用于地基为密实土层或严重风化破碎岩层的情形。 2水平及竖向地基系数的比例系数应通过试验确定；当无试验资料时，可参可表1确定。较完整岩层的地基系数K值可参考表2及表3确定。非岩石地基m H和m V值表1 注：由于表中m H和m V采用同一值，而当平均深度约为10m时，m H值接近垂直荷载作用下的垂直方向地基系数C V值，故C V值不得小于10m V。较完整岩层的地基系数K V值表2 注：①在R=10~20Mpa的半岩质岩层或位于构造破碎影响带的岩质岩层v，根据实际情况可采用k H=A+m H y；

某抗滑桩设计验算

某抗滑桩设计验算案例说明本章以实际边坡工程为例，详细介绍和讲解GEO5 2016中新增的「抗滑桩设计」模块的具体功能和使用方法。「抗滑桩设计」模块（以下简称「抗滑桩」模块）的开发参考了相关中国规范、工程手册和设计经验，并得到了很多中国工程师的建议和指导。工程概况本工程案例为某铁路路堑边坡支护工程，铁路路线恰好穿过边坡坡脚。施工前边坡已经发生过一次滑动破坏，滑动面比较明确，为了防止二次滑动给路基产生的毁灭性破坏，需要对边坡进行支护处理。设计采用的支护方式为：先在滑坡中部添加一排抗滑桩，接着在滑坡中下部设置片石重力式挡墙，最后再进行路堑开挖并设挡土墙。为安全起见，这里将路堑开挖完成以后的边坡剖面作为计算剖面，即假设先挖路堑再进行边坡支护，而实际的施工顺序应为先进行边坡支护再进行路堑开挖。图28.1为滑坡初始计算剖面。图1 边坡初始计算剖面滑坡推力与滑体抗力计算抗滑桩桩后滑坡推力与桩前滑体抗力需要在GEO5「土质边坡稳定分析」模块（以下简称「土坡」模块）中进行计算。首先打开「土坡」模块，设计之初，我们已经在CAD软件中绘制了边坡的剖面模型，所以在这里直接导入边坡剖面

模型即可。点击【文件】【导入】【将DXF文件以多段线导入】，在弹出的窗口中选择打开边坡剖面DXF文件，接着在设置窗口左侧的图层列表中勾选需要导入的地层线（注意：项目单位的选择，这里选择为“m”，偏移选择“自动定位到原点”。）图2 模型导入设置边坡剖面成功导入以后，在【分析设置】中确认选择的是「中国-铁路行业」，采用默认的设计安全系数1.35，即滑坡推力和滑体抗力也采用该安全系数计算。接着在竖向模式菜单栏中点击【岩土材料】，在岩土材料界面中添加边坡岩土体材料。表1为岩土材料参数列表。表1 岩土材料参数

桁架钢管桩承载力计算书

桩基承载力说明与计算根据箱梁结构形式，支架基础采用Φ820*8钢管桩，每幅单排布置5根，纵向根据现浇梁不同部位的重量不同，根据现浇梁的纵向断面形式不同钢管桩间距距离不同，具体布置形式见现浇支架立面图。现浇梁施工完成后要根据钢管桩的入土深度和桥梁的净高确钢管桩拆除方式。使用DZ60振动锤打入河床，入土深度要达到DZ60振动锤的最大击振力强度（即每根管桩竖向承载力可达到59t的标准）。 1、钢管计算（1）、桥梁荷载 ①混凝土荷载 ②施工荷载 ③ （2）、地基承载力计算根据相关资料查询各种土层的摩阻力分别为：淤泥质粉质粘土桩侧土摩阻力q ik=20kPa（回填土按淤泥质土计算摩阻力）；细砂桩侧土摩阻力q ik=25kPa；中砂层桩侧土摩阻力q ik=35kPa；粗砂层桩侧土摩阻力q ik=60kPa。由地质勘查报告查询，桥位附近地质情况如下：不同孔号对应的岩层厚度

按照钢管入土长度35m分别计算三处地基的承载力。摩擦桩计算公式：［Ra］=1/2（UΣq ik* l i）+A p* q r ①ZK26处：［Ra］=1/2（UΣq ik* l i）+A p* q r =0.82*3.14*（6.22*20+7.3*25+13*35+8.48*60）/2=461.79 KN ②ZK28处：［Ra］=1/2（UΣq ik* l i）+A p* q r =0.82*3.14*（4.41*20+4.2*25+6.39*35）/2=536.65KN ③ZK30处：［Ra］=1/2（UΣq ik* l i）+A p* q r =0.82*3.14*（7.33*20+7.67*25）/2=338.35KN =375.1 KN≥1.5*203=304.5 KN 钢管桩的承载力满足要求。（2）、钢管桩刚度计算： [σ]=F/A=304.5/（（0.82*0.82-0.8*0.8）/（3.14*4）） =229.4 MPa≤235 MPa 钢管强度满足承载力要求。

钢管桩设计方案与验算

钢管桩设计与验算 810，E=2.1×，δ=10mm的钢管，材质为A钢管桩选用Ф8003?44-34。依据386#或10389#Kpa,I=M(墩身高度－)=1.936×7880..00 64和周边地形，钢管桩最大桩长按30m考虑。 1、桩的稳定性验算桩的失稳临界力Pcr计算 ?32?82?EI10?1?10?1.936.?2= Pcr= 22l30 =4458kN＞R=658.3 kN 2、桩的强度计算 ?22 aD桩身面积A=（）－4?2 22=248.18cm）－=（80784钢桩自身重量27.85 ×10P=A.L.r=248.18×30× =5844kg=58.44kN p=658.3+58.44=716.7 kN 桩身荷载22=35.3Mpa ／248.18=288.7kgcm／10=pб／A=716.7×3、桩的入土深度设计，按规范通过上述计算可知，每根钢管桩的支承力近658.3kN，设计钢管桩入土深度，则每根钢管桩的承载力k=2.0取用安全系数。依π，管桩周长U=D=3.1416×0.8=2.5133m2=1316.6kN658.3为×地质勘察报告，河床自上而下各层土的桩侧极限摩擦力标准值为：=120 Kpa τ，3m厚度为粉质黏土第一层．

第二层淤泥粉质黏土厚度为4m，τ=60 Kpa 第三层粉砂厚度为1.8m，τ=90Kpa N=∑τu h ii N =120×2.5133×3+60×2.5133×4+90×2.5133× h=1316.6 kN 3=904.7+603.1+226.1 h =1316.6kN 2解得h=-0.84m 3证明钢管桩不需要进入第三层土，即满足设计承载力。钢管桩实际入土深度：∑h=3+4=7 m 4、打桩机选型拟选用DZ90，查表得知激振动570 kN，空载振幅≮0.8mm，桩锤全高4.2 m，电机功率90kw。 5、振动沉桩承载力计算根据所耗机械能量计算桩的容许承载力{}????223??a?Afm1??x11 +Q=1P ?m v1?1m—安全系数，临时结构取1.5 m—振动体系的质量m=Q/g=57000/981=58.1 11Q—振动体系重力N 12—重力加速度=981 cm /sg A—振动沉桩机空转时振幅 A = 10.3mm XX M—振动沉桩机偏心锤的静力矩N. cm μ—振动沉桩机振幅增大系数μ= A/ A xn A－振动体系开始下沉时振幅取1.2 cm n f—振动频率17.5 转/S a—振动沉桩机最后一击的实际振幅取1.0 cm

钢管桩计算书

边跨现浇直线段支架设计计算一、计算何载（单幅） 1、直线段梁重：15#、16#、17#混凝土方量分别为22.26、25.18、48m3。端部1.0范围内的重量，直接作用在墩帽上，混凝土方量为： V=1×[6.25×2.5+2×3×0.15+2×2×0.25／2+2× 225 .0 65 .0 ×1－1.2×1.5]=16.125 m3 作用在支架的荷载： G1=（22.26+25.18+48－16.125）×22800×10=1957.78 KN 2、底模及侧模重（含翼缘板脚手架）：估算G2=130KN 3、内模重：估算G3=58KN 4、施工活载：估算G4=80KN 5、合计重量：G5=1957.78+130+58+80=2226KN 二、支架形式支架采用Φ800mm（壁厚为10mm）作为竖向支承杆件。纵桥向布置2排，横桥向每排2根，其中靠近10#（13#）墩侧的钢管桩支承在承台上，与墩身中心相距235cm，第二排钢管桩与第一排中心距为550cm，每排2根排的中心距离为585cm。钢管桩顶设置砂筒，砂筒上设纵横向工字钢作为分配梁，再在纵梁上敷设底模方木及模板。钢管桩之间及钢管桩与墩身之间设置较强的钢桁架梁联系，在平面上形成框架结构，以满足钢管桩受载后的稳定性要求，具体详见“直线段支架结构图”。

根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模型，如下图所示： 327.5 585 327.5 10×120 20 20 780 550 115 115 纵桥向横桥向三、支架内力及变形验算 1、横梁应力验算：横梁有长度为12.4m ，采用2I56a 工字钢，其上承托12根I45a 工字钢。为简化计算横梁荷载采用均布荷载。（1）纵梁上面荷载所生的均布荷载： Q 1=2226÷2÷12.25=90.86KN/m （2）纵梁的自重所生的均布荷载： Q 2=0.8038×(1.15+5.5/2)×11÷12.25=2.815N/m （3）横梁自身的重量所生的均布荷载： Q 3=2×1.0627=2.125N/m （4）横梁上的总均布荷载： Q=90.86+2.815+2.125=95.8N/m

边坡防护之抗滑桩类型、设计及计算

边坡防护之抗滑桩类型、设计及计算一、概述抗滑桩是将桩插入滑面以下的稳固地层内，利用稳定地层岩土的锚固作用以平衡滑坡推力，从而稳定滑坡的一种结构物。除边坡加固及滑坡治理工程外，抗滑桩还可用于桥台、隧道等加固工程。抗滑桩具有以下优点： (1) 抗滑能力强，支挡效果好； (2) 对滑体稳定性扰动小，施工安全； (3) 设桩位置灵活； (4) 能及时增加滑体抗滑力，确保滑体的稳定； (5) 预防滑坡可先做桩后开挖，防止滑坡发生； (6)桩坑可作为勘探井，验证滑面位置和滑动方向，以便调整设计，使其更符合工程实际。二、抗滑桩类型

实际工程应用中，应根据滑坡类型及规模、地质条件、滑床岩土性质、施工条件和工期要求等因素具体选择适宜的桩型。三、抗滑桩破坏形式总体而言，抗滑桩破坏形式主要包括： (1)抗滑桩间距过大、滑体含水量高并呈流塑状，滑动土体从桩间挤出； (2) 抗滑桩抗剪能力不足，桩身在滑面处被剪断； (3) 抗滑桩抗弯能力不足，桩身在最大弯矩处被拉断； (4) 抗滑桩锚固深度及锚固力不足，桩被推倒； (5)抗滑桩桩前滑面以下岩土体软弱，抗力不足，产生较大塑性

变形，使桩体位移过大而超过允许范围； (6)抗滑桩超出滑面的高度不足或桩位选择不合理，桩虽有足够强度，但滑坡从桩顶以上剪出。对于流塑性地层，滑体介质与抗滑桩的摩阻力低，土体易从桩间挤出。此时，可在桩间设置连接板或联系梁，或采用小间距、小截面的抗滑桩，因流塑体的自稳性差，当地下水丰富时，开挖截面过大的抗滑桩易造成坍塌，对处于滑移状态的边坡，还可能会加速边坡的滑移速度，甚至造成边坡失稳。四、抗滑桩设计 01 基本要求抗滑桩是一种被动抗滑结构，只有当边坡产生一定的变形后，才能充分发挥作用。因此，抗滑桩宜用于潜在滑面明确、对变形控制要求不高的土质边坡、土石混合边坡和碎裂状、散体结构的岩质边坡。抗滑桩宜布置在滑体下部且滑面较平缓的地段；当滑面长、滑坡推力大时，可与其它加固措施配合使用，或可沿滑动方向布置多排抗滑桩，多排抗滑桩宜按梅花型布置。此外，抗滑桩设计还应满足以下要求： ?通过桩的作用可将滑坡推力滑坡的剩余抗滑力传递到滑面以下稳定地层中，使滑体边坡安全系数达到规定值。保证滑体不越过桩顶，不从桩间挤出。 ?桩身有足够的稳定性。桩的截面、间距及埋深适当，锚固段的横向应力在容许值内。 ?桩身有足够的强度。钢筋配置合理，能够满足截面内力要求。 ?保证安全，施工方便，经济合理。 02 设计流程

钢管桩单桩承载力试验施工方案

钢管桩单桩承载力试验施工方案一、工程概况： 1、工程简介厦门市海翔大道琼头立交工程位于厦门市翔安区海翔大道与东界路、滨海东大道的交叉口。它是海翔大道与东界路、滨海东大道的一个交叉接点，为一级互通式立体交叉工程，设计为两层迂回定向左转加苜蓿叶变型互通立交，滨海东大道至同安大桥和东界路至海翔大道左转采用迂回定向匝道，其余左转采用环形匝道。第一层为海翔大道，第二层为东界路、滨海东大道，地面交通通过地道方式解决。海翔大道、东界路与滨海东大道直行交通流均采用双向六车道设计。东界路上跨海翔大道主线桥桥长375米（单跨最大跨度45米）设计时速为60km/h。匝道桥全长1378米，设计时速情况为C、D、E、G匝道为35km/h,A、B、F、H匝道为40km/h,立交辅道为30km/h。本工程结构物包括主线桥1座，长度375.08m，匝道桥8座，匝道合计长度1275.82m，人行桥1座，长度13.04m，盖板涵5道、圆管涵1道，人行通道1道。 2、施工场地情况：本施工区域位于现有鱼塘上，为了加快施工进度及减少施工难度，我施工方对鱼塘进行回填，本次箱梁施工采用贝雷片钢管桩支撑施工方案。二、检测项目及试验目的

1、基桩测试项目（1）单桩竖向抗压静载试验，以确定单桩竖向抗压极限承载力； 2、工作量安排（1）单桩竖向抗压静载试验：根据现浇箱梁支架方案确定单桩竖向抗压极限承载力为426.554KN。以上各检测方法工作量安排和检测桩位，由设计、监理、建设方共同商定。 2、试验目的采用接近于通过竖向抗压桩的实际工作的试验方法，比较准确的反映单桩的受力状况和变形特征，确定单桩竖向抗压承载力，作为设计依据，或对工程桩的承载力进行抽样检验和评价。三、仪器设备 1、加载设备：油压千斤顶（100T）。 2、荷载与沉降量测仪表：荷载量测使用60Mpa压力表，沉降量测使用百分表。荷载与沉降量测仪表均经过国家指定的计量标定单位进行计量标定。四、试验准备工作 1、收集原始资料，了解试桩场地工程地质情况，试桩的基本情况（如桩长、桩径、施工日期、施工工艺等），以及桩的预估极限承载力值。 2、制定出比较详细的试验方案（包括桩头处理、加载装置等）。

钢管桩稳定性计算计算书

悬臂式板桩和板桩稳定性计算计算书万科城六期工程；属于结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。一、编制依据本计算书的编制参照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99），《土力学与地基基础》（清华大学出版社出版）等编制。二、参数信息重要性系数：1.00；开挖深度度h：6.00m；基坑外侧水位深度h wa：8m；基坑下水位深度h wp：2.00m；桩嵌入土深度h d：6m；基坑边缘外荷载形式：荷载满布土坡面上均布荷载值q0：1.00kN/m；悬臂板桩材料：63a号工字钢；弹性模量E：206000N/mm2；强度设计值[fm]：205N/mm2；桩间距bs：0.50m；截面抵抗矩Wx：2981.47cm3；截面惯性矩Ix：93916.20cm4；基坑土层参数：序号土名称土厚度坑壁土的重度内摩擦角内聚力浮容重 (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3) 1 填土 2 19 16 10 20 2 细砂 1 18 25 0 20 3 中砂 3 18.5 28 0 20 4 砾砂 3 19 30 0 20 5 圆砾 3 20.25 35 5.5 20 6 碎石 3 21 37.5 9 20 三、土压力计算

1、水平荷载（1）、主动土压力系数： K a1=tan2（45°- φ1/2）= tan2（45-16/2）=0.568； K a2=tan2（45°- φ2/2）= tan2（45-25/2）=0.406； K a3=tan2（45°- φ3/2）= tan2（45-28/2）=0.361； K a4=tan2（45°- φ4/2）= tan2（45-30/2）=0.333； K a5=tan2（45°- φ5/2）= tan2（45-30/2）=0.333； K a6=tan2（45°- φ6/2）= tan2（45-35/2）=0.271；（2）、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0 ~ 2米； σa1上= -2C1K a10.5 = -2×10×0.5680.5 = -15.071kN/m2； σa1下= γ1h1K a1-2C1K a10.5 = 19×2×0.568-2×10×0.5680.5 = 7.075kN/m2; 第2层土：2 ~ 3米； H2' = ∑γi h i/γ2 = 38/18 = 2.111； σa2上= [γ2H2'+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [18×2.111+1+0]×0.406-2×0×0.4060.5 = 15.828kN/m2； σa2下= [γ2(H2'+h2)+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [18×(2.111+1)+1+0]×0.406-2×0×0.4060.5 = 23.134kN/m2；第3层土：3 ~ 6米； H3' = ∑γi h i/γ3 = 56/18.5 = 3.027；

钢管桩验算

钢管桩检算 ⑴桩基承载力计算：根据计算，中间钢管桩承载荷载最大，该最大荷载值为：Pmax=170.6KN。 ⑵钢管桩最大容许承载力计算由于钢管桩打入过程中，桩周淤泥层受到破坏，无法提供桩身与淤泥层之间的摩阻力，本计算暂不考虑淤泥层摩阻力。桩打入桩最大容许承载力： …ρ?=1/k(U∑f 1L 1 +AR) 式中…ρ?--桩的容许承载力KN U-----桩身横截面周长m f 1 ----桩身穿过各地层与桩身之间的极限摩阻力KPa ；查《路桥施工计算手册》和设计院地质勘探成果，取f 1 =25 L 1----各土层厚度m L 1 =12 A-----桩底支撑面积m2 R-----桩尖极限磨阻力Kpa， R=0 K----安全系数，本设计采用2。桩基采用φ426mm钢管桩，壁厚δ=8mm，管内填砂密实，采用打桩振动锤击下沉。桩的周长U=1.34m。不计桩尖承载力，仅计算钢管桩侧摩阻。根据地质情况，按照打入局部冲刷线以下12m 计算：单桩承载力为…ρ?=201KN,大于钢管桩承受荷载Pmax=170.6KN。满足要求。 ⑶桩身强度计算桩基采用φ426mm*8mm钢管桩。对钢管桩的容许承载力，按下式计算： P=∮FR/K P-桩的容许承载力，kN； ∮-纵向挠曲折减系数，根据lp/d查表得出； F-钢管截面的计算面积； R-钢的屈服应力，kPa；本设计中R=235000KPa K-安全系数，摩擦桩取2.5； lp-桩的计算长度，取ht；

ht-从土壤表面到桩顶的距离； d-钢管桩外径。取lp=ht lp/d=1600/63＝25.4 查“轴心受压钢构件的纵向弯曲系数表”，纵向挠曲折减系数∮≈0.9 F=πdδ=0.0158m2 P=∮FR/K=1337KN>单桩设计承载力170.6KN。满足受力要求。 (4) 结论经检算知，便桥设计满足受力要求。

抗滑桩课程设计

岩土工程设计课程设计1基础计算 1.1土压力计算：含计算数据、计算过程、土压力示意图参数： 1)土体分层：3层 2)计算深度：6m 3)地下水埋深：2m 4)单层厚度：2m 1.1.1静止土压力的计算静止土压力： Ea=145.39KPa 静止土压力作用点距地基距离：0.54m

1.1.2主动土压力的计算主动土压力： Ea=-152.65 KPa 主动土压力作用点距离墙底距离：0.56m 1.1.3被动土压力的计算被动土压力：Ea=1505.11 KPa 作用点距离：0.39m 1.1滑坡推力计算：含计算数据、计算过程、滑坡推力示意图参数： 1)内聚力：100KPa 2)内摩擦力：10° 3)土体密度：2g/cm3 4)滑坡数

1.2滑坡推力的计算1. 2.1滑坡体断面图

1.1.2条块单位宽度重力 Gn=ρV n G1=2174.40 KN G2=635.60KN G3=1458.40KN G4=1824.20KN G5=3611.40KN 1.1.3、计算传递系数由公式ψ=cos(βn-1-βn)-sin(βn-1-βn)tanφn ψ2=0.95 ψ3=1 ψ4=1.02 ψ5=1 1.1.4从第一个条块开始计算每延米推力由公式Fn=γt G n sinβn-G n conβn tanφn-c n l n+ψF n-1 F1=25.73KN F2=-3710.51KN F3=-6975.62KN 因此作用在桩上的单位宽度的滑坡推力荷载为-6975.62KN 2 实例计算 2.1 计算题目条件 2.2 计算流程：含计算步骤、每一步骤的计算公式 2.2.1桩的位置、平面布置、桩间距、桩位的设计 2.2.2桩型、桩长、锚固深度、截面尺寸的设计

抗滑桩设计计算书

目录 1 工程概况 2 计算依据 3 滑坡稳定性分析及推力计算 3.1 计算参数 3.2 计算工况 3.3 计算剖面 3.4 计算方法 3.5 计算结果 3.6 稳定性评价 4 抗滑结构计算 5 工程量计算

、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030?K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m,设计为二级公路，设计纵坡3.50%,地面高程为720.846m?741.70m,设计起止路面高程为724.608m?729.148m, K96+080-K96+100 为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。二、计算依据 1. 《重庆市地质灾害防治工程设计规范》 (DB50/5029-2004)； 2. 《建筑地基基础设计规范》 ( GB 50007-2002)； 3. 《建筑边坡工程技术规范》 ( GB 50330-2002)； 4. 《室外排水设计技术规范》 (GB 50108-2001)； 5. 《砌体结构设计规范》(GB 50003-2001); 6. 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)； 7. 《锚杆喷射混凝土支护技术规范》 ( GB 50086-2001)； 8. 《公路路基设计规范》 ( JTG D30—2004)； 9. 相关教材、专著及手册。三、滑坡稳定性分析及推力计算 3.1 计算参数 3.1.1 物理力学指标：天然工况：丫1=20.7kN/m3, ? 1=18.6 °，C=36kPa 饱和工况：Y=21.3kN/m3，?=15.5 ° C2=29kPa 3.1.2 岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度24.00Mpa，饱和抗压强度17.30 Mpa,天然密度2.564g/cm3,比重2.724,空隙度8.25%，属软化岩石，软质岩石。

钢管桩承载力验算(建筑类别)

北延桥钢管桩验算验算部位：选取全桥最不利荷载处-中支点墩柱一侧5m范围进行验算。 5m范围内钢管桩数量：顺桥向，按施工单位提供的钢管桩顺桥向支点位置5m，跨中位置6.5m间距可知，此段5m 范围内共计考虑顺桥向1排钢管桩。横桥向，按施工单位提供图示，横桥向6根钢管桩，入土20m。按上所述，顺桥向5m、横桥向18m桥宽范围内（桥梁面积90m2），共计6根钢管桩，桩入土20m。一、施工单位提供的各项荷载值如下：恒载： 1、底模、侧模采用竹胶板覆膜竹胶板自重：0.34kn/m2 2、顺桥向木枋（5×10）间距30cm 自重：0.10kn/m2 3、横桥向木枋（12×12）间距60cm 自重：0.30kn/m2 4、支架体系（碗扣式）自重：1.74kn/m2（腹板处）自重：1.06kn/m2（底板、翼缘板处） 5、平台满铺木枋（15×15）自重：1.20kn/m2 6、纵联I36C工字钢（间距1.0m）自重：0.712kn/m2 7、横梁I36C工字钢（双拼） 43m宽平台每排钢管桩受横联工字钢自重61.23kn 活载： 1、施工机具及人员荷载：2.5kn/m2 2、倾倒混凝土产生的荷载（泵送）：4.0kn/m2 3、混凝土振捣产生的荷载：2.0kn/m2

施工荷载吨/m2 桥梁面积(m2) 荷载(吨) 恒载底模、侧模 0.034 90 3 顺桥向木枋 0.010 90 1 横桥向木枋 0.030 90 3 碗扣支架 0.117 90 10 平台满铺木枋 0.120 90 11 纵向工字钢 0.071 90 6 横向工字钢 0.068 90 6 活载施工机具人员 0.250 90 23 倾倒混凝土 0.400 90 36 振捣混凝土 0.200 90 18 梁体荷载荷载(吨) 梁体荷载 221 恒载合计 261 活载合计 77 恒载 1.0 活载1.0 组合后荷载值F 总=1.0*261+1.0*77=338吨此处为纵向1排，横向6列，故单根钢管桩荷载值F=338/6=57吨三、单根钢管桩抗力本次计算按试桩后对桩侧修正摩阻系数考虑选取整个钢管桩范围内最不利钻孔ZK6计算，按桩入土20m ，顶标高0.808m ，底标高-19.192m 。按《公路桥涵地基与基础设计规范》5.3.3第2条沉桩的承载力计算公式计算桩侧桩周u=PI()*0.6=1.88m ai 为振动沉桩对各土层桩侧摩阻力的影响系数，按规范取值0.7 各桩侧 l q sik ∑计算如下表（各项qsik 均为考虑试桩后的修正值）： )(2/1][p pk r i sik i a A q a l q ua R +=∑

抗滑桩设计计算书

抗滑桩设计计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

目录 1 工程概况 2 计算依据 3 滑坡稳定性分析及推力计算计算参数计算工况计算剖面计算方法计算结果稳定性评价 4 抗滑结构计算 5 工程量计算

一、工程概况拟建段位于重庆市巫溪县安子平，设计路中线在现有公路右侧约100m，设计为大拐回头弯，设计路线起止里程为K96+030～K96+155，全长125m，设计路面净宽7.50m，设计为二级公路，设计纵坡%,地面高程为720.846m～741.70m，设计起止路面高程为724.608m～729.148m，K96+080-K96+100为填方，最大填方为4.65m，最小填方为1.133m。二、计算依据 1.《重庆市地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）； 2.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）； 3.《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）； 4.《室外排水设计技术规范》（GB 50108-2001）； 5.《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）； 6.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）； 7.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB 50086-2001）； 8.《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）； 9. 相关教材、专着及手册。三、滑坡稳定性分析及推力计算计算参数 3.1.1 物理力学指标：天然工况：γ1=m3，φ1=°，C1=36kPa 饱和工况：γ2=m3，φ2=°，C2=29kPa 3.1.2 岩、土物理力学性质该段土层主要为第四系残破积碎石土，场地内均有分布，无法采取样品测试，采取弱风化泥做物理力学性质测试成果：弱风化泥岩天然抗压强度，饱和抗压强度 Mpa，天然密度2.564g/cm3,比重，空隙度%，属软化岩石，软质岩石。表1 各岩土层设计参数建议值表

(完整版)滑坡抗滑桩设计计算

抗滑桩设计一：设计题目某高速公路K15+620~K15+880 滑坡处治设计。二：设计资料 1：概述某高速公路K15+620~K15+880位于崩坡积块石土斜坡前缘，原设计为路堑墙支挡块石土，泥岩已护面墙防护。开挖揭露地质情况与设计差异较大，在坡题前缘全断面开挖临空后，受预计暴雨作用块石土形成牵引式滑坡。滑坡发生后，对该滑坡进行施工图勘测，并结合工程地质勘测报告，对该滑坡提出处置的方案。K15+620~K15+880滑坡采用“清方+支档+截排水”综合处理，滑坡处治平面布置图见附图1，要求对抗滑桩进行设计。 2：工程地质条件该高速公路K15+620~K15+880 滑坡区位于条状低山斜坡中上部，沿该段公路左侧展布，前缘高程304m 左右，后缘高程355m 左右，地形坡角约30 度。滑体纵向长约105 米，宽200~300 米，滑体厚度8~20 米，面积接近1.5×104m2，体积约15×104m3。主滑动方向202°，属于大型牵引式块石土滑坡。通过地质测绘及钻探揭露，滑体物质主要由崩坡积块石土（Q4c+dl）组成。块石土呈紫红、灰褐等色，稍湿～湿，松散～稍密，成份主要为砂岩、少量粉砂质泥岩，多为中等风化，棱角状，粒径20cm～50cm，约占60%，次为小块石，约占10%，其间由紫红色低液限粘土充填。在滑体后部相对较薄，厚５～８m；在滑体中部、前端分布较厚，厚9～24m。滑动带（面）多为块石土与基岩的接触带，滑带厚0.2～0.6m 左右，滑带土中小块石含量较低（<5％）,低液限粘土湿、可塑～软塑，有搓揉现象，见镜面、擦痕等。滑床物质主要为侏罗系沙溪庙组泥岩、砂岩。泥岩多为紫红色，主要由粘土矿物组成，砂质含量不均，局部富集，泥质结构、厚层状构造；砂岩多为灰白色，主要由长石、石英、云母等矿物组成，泥、钙质胶结，细粒结构，厚层状构造。岩层产状265o～290o∠15o～28o,基岩顶面的产状近似于岩层产状。岩体内见节理、裂隙发育，裂隙产状273o∠72o、210o∠65o。该滑坡的变形迹象明显，包括拉张裂缝、滑塌、地裂缝等。拉张裂缝主要沿后缘基岩陡壁的壁脚分布，分布高程一般在340～350m 左右，缝宽一般10～ 20cm，长度一般6～15m，一般无下错，可见深度30cm，延伸方向100o左右。随着滑坡变形发展，该滑坡可分为I、II 级。I 级滑坡主要位于路线左侧的第一级块石堆积坡体，为滑坡的主要推力来源。该段滑体深厚，下滑变形强烈，裂缝密集，前缘溜塌、鼓出明显。II 级滑坡位于整个滑坡的右后缘块石堆积坡体上，滑体厚度较小，变形不强烈，主要受一级牵引所致。 3．平面图及主要计算断面：见附图。（由教师提供电子版的图，所需尺寸直接由图上量取） 4．主要计算参数与数据根据地勘单位提供的室内试验值、推荐值，结合实测断面反算参数，确定计算参数及数据如下：

抗滑桩设计计算(验算)

抗滑桩防护方案计算验算抗滑桩原设计长度为15米，桩基埋入承台深度为4.5米，桩基另侧采用万能杆件支撑（见附后图）。由于承台基坑开挖较深，在承台施工时万能杆件横向支撑干扰较大，给施工带来很大的不便。为此提出抗滑桩防护修改方案：1、取消万能杆件横向支撑；2、加大抗滑桩入土埋置深度，由4.5米增至9米，总桩长增至19米；3、在桩顶部设1.2m×0.8m系梁连接所有抗滑桩，加强桩顶部的整体稳定性。具体验算如下：一、桩长及桩身最大弯矩计算开挖深度10米，桩下土层为新黄土和圆砾土，土的内摩擦角取35°，土的重度γ=18KN/m3，无地下水，采用人工挖孔灌注桩支护。取1米为计算单元，计算桩入土深度及最大弯矩。顶部车辆荷载P=10KN/m2。 1、桩的入土深度

14 .06224.0696.64)(67.63 2 /77.284283 .1083.010837 .0)(49 .51271.010271.0181069 .3)2 45(271 .0)2 45(/191056 .0101856.018 10 3 2'223 '' '== ===-====??+???==+=+==-= =?+??=?+??==+==-==+?=+?=== = ∑∑∑l K E n l K E m r K K K m h m KN K P h K h l E h l r K K e K P K h e tg K tg K m KN h h h m P h P P a a P γγαγααααααααγμμγ? ? γγγ 由m ，n 值查图（布氏理论曲线）得：62.0=ω m x t m l x 89.82.171.662.083.10=+==?==μω 故挖孔桩总长为10＋8.89=18.9m （按19m 施工） 2、桩的最大弯矩计算 ∑∑?=-=---+==-= m KN x K K x l E M m K K E x m P m P m 8.174607.28185.20276 )()(96.2' )(23 'max γαγαα 设桩中心距按1.5米布置

钢管桩标准节设计承载力计算

钢管桩标准节设计承载力计算一、φ630钢管桩钢管桩直径630mm，壁厚8mm。考虑锈蚀情况，壁厚按照6mm进行计算。其截面特性为：回转半径ix=22.062cm 考虑钢管桩横联间距为10米，即钢管桩的自由长度按10m计算，钢管桩一端固定，一端自由，自由长度系数为2.0，则计算长度为2*10=20m。钢管桩的长细比：λ=L/ix=20/0.22=90.7 查《钢结构设计规范》表C--2得：φ=0.616 考虑钢材的容许应力为［σ］=180MPa 1.1 最大轴向力计算

[]6 2 0.2192.5180100.6160.01180.364*10t N N a N N N A W σσφ-??= +=+===??? 求得：935.1N KN = 1.2 横联计算根据以上计算结果，按照900KN 轴向力，180KN.m 弯矩来设计横联。横联竖向间距为10米。 1.2.1 2［28a 横联采用2［28a 作为横联，按照最大长细比［λ］=100来控制。 []=100=1001002 2.33466 4.66y y L i L i cm λ= =??==米强度复核：按照桩顶承受18KN 的水平力计算，由λ=100查《钢结构设计规范》表C--2得：φ=0.555 []2 2 18000==4.05215/0.55524010N MPa f N mm A ?≤=??? 则采用2［28a 作为横联的时候，最大间距取4.6米。 1.2.2 φ42.6钢管横联采用φ42.6钢管横联（考虑锈蚀，壁厚为4mm ）作为横联，按照最大长细比［λ］=100来控制。