变电所母线桥的动稳定校验
变电所母线桥的动稳定校验
随着用电负荷的快速增长，许多变电所都对主变进行了增容，并对相关设备进行了调换和校验，但往往会忽视主变母线桥的动稳定校验，事实上此项工作非常重要。当主变增容后，由于阻抗发生了变化，短路电流将会增大许多，一旦发生短路，产生的电动力有可能会对母线桥产生破坏。特别是户内母线桥由于安装时受地理位置的限制，绝缘子间的跨距较长，受到破坏的可能性更大，所以应加强此项工作。
下面以我局35kV/10kv胡店变电所#2主变增容为例来谈谈如何进行主变母线桥的动稳定校验和校验中应注意的问题。
1短路电流计算
图1为胡店变电所的系统主接线图。(略)
已知#1主变容量为10000kVA，短路电压为7.42%，#2主变容量为12500kVA，短路电压为7.48%(增容前短路电压为7.73%)。
取系统基准容量为100MVA，则#1主变短路电压标么值
X1＝7.42/100×100×1000/10000＝0.742，
#2主变短路电压标么值
X2＝7.48/100×100×1000/12500＝0.5984
胡店变电所最大运行方式系统到35kV母线上的电抗标么值为0.2778。
∴#1主变与#2主变的并联电抗为：
X12=X1×X2/(X1+X2)＝0.33125；
最大运行方式下系统到10kV母线上的组合电抗为：
X＝0.2778+0.33125＝0.60875
∴10kV母线上的三相短路电流为：Id=100000/0.60875*√3*10.5，冲击电流：I sh=2.55I =23032.875A。
d
2动稳定校验
(1)10kV母线桥的动稳定校验：
进行母线桥动稳定校验应注意以下两点：
①电动力的计算，经过对外边相所受的力，中间相所受的力以及三相和二相电动力进行比较，三相短路时中间相所受的力最大，所以计算时必须以此为依据。
②母线及其支架都具有弹性和质量，组成一弹性系统，所以应计算应力系数，计及共振的影响。根据以上两点，校验过程如下：
已知母线桥为8×80mm2的铝排，相间中心线间距离为210mm，先计算应力系数：
∵频率系数N f＝3.56，弹性模量E＝7×10.7 Pa，单位长度铝排质量M＝1.568kg/m，绝缘子间跨距2m，则一阶固有频率:
f’=(N f/L2)*√(EI/M)=110Hz
查表可得动态应力系数β＝1.3。
∴单位长度铝排所受的电动力为：
f ph＝1.73×10-7I sh2/a×β＝568.1N/m
∵三相铝排水平布置，∴截面系数W＝bh2/6＝85333mm3，根据铝排的最大应力可确定绝缘子间允许的最大跨距为：
L MAX=√10*σal*W/ f ph=3.24m
∵胡店变主变母线桥绝缘子间最大跨距为2m，小于绝缘子间的最大允许跨距。
∴满足动稳定要求。
(2)支持绝缘子的动稳定校验：
完成了10kV母线桥的动稳定校验，还必须对母线上的支持绝缘子进行动稳定校验。
已知支持绝缘子型号为：ZA-10Y，其抗弯破坏负荷为F cd=225kg。
∵F max=5681×(2+2)/2=1136.2N，而0.6F cd=1323N
∴F max<06F cd
∴支持绝缘子满足动稳定要求。
由以上计算可知，铝排和支持绝缘子均满足动稳定要求，所以不需要对母线进行加固。
如果校验结果不满足动稳定要求，根据具体情况可以通过采取如下措施以满足要求：①增加支持绝缘子减少跨距；②换用抗破坏强度大的支持绝缘子；③改造母线桥增加铝排尺寸或增加母线相间中心线间距离。
总之，主变增容后必须进行母线桥的动稳定校验，不能凭想当然，有些地方增容后尽管短路电流增大了许多，但母线桥仍能满足动稳定要求(如上述例子)，就没必要进行母线桥的改造，以减少了投资和停电损失。反之，有些地方增容后尽管短路电流增大不多，但如果超出了动稳定要求，就必须采取措施进行改造。
变电站母线的带电作业
编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 变电站母线的带电作业 Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-2548-82 变电站母线的带电作业 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 1.更换母线引流 （1）适用范围：35KV~220KV母线联络引线、母线至隔离刀闸、油断路器至隔离刀闸引线、母线至避雷器、耦合电容器等设备的引线。 （2）作业方法：等电位作业法。 （3）人员组成：共6人。其中：工作负责（兼监护）人1名，等电位电工2名，配合电工3名。 （4）操作程序： ①工作负责人布置任务，交待安全措施及注意事项，发布开始工作的命令。 ②组装引流线两侧绝缘梯，系好绝缘拉绳，搭好吊带。 ③等电位电工登梯旁路短接所换引线部分。 ④由配合电工吊起新线，分别在两侧连接牢固。
⑤新线应接触良好后再除旧线连接螺栓。 ⑥地面电工配合吊下旧线、拆除短接线。 （5）安全注意事项： ①吊起和落下引线应统一指挥，引线应缓慢的同时升起或落下并保证对构架和相邻的安全距离。 ②新导线支空对地应不小于安全距离（35KV～０.６m;110KV～1.0m；220KV～1.8m）后再使用消弧等电位。 ③操作应严格按顺序进行，拆除旧线时应检查旁路短接线接触是否良好。 （6）主要工器具 ①绝缘梯2部。 ②绝缘绳若干。 ③短接线1根。 ④绝缘操作杆2根。 ⑤消弧绳1根。 2.更换母线引流线夹为TY压接型 （1）适用范围：35KV~220KV母线。
变电所母线桥的动稳定校验
变电所母线桥的动稳定校验 随着用电负荷的快速增长，许多变电所都对主变进行了增容，并对相关设备进行了调换和校验，但往往会忽视主变母线桥的动稳定校验，事实上此项工作非常重要。当主变增容后，由于阻抗发生了变化，短路电流将会增大许多，一旦发生短路，产生的电动力有可能会对母线桥产生破坏。特别是户内母线桥由于安装时受地理位置的限制，绝缘子间的跨距较长，受到破坏的可能性更大，所以应加强此项工作。 下面以我局35kV/10kv胡店变电所#2主变增容为例来谈谈如何进行主变母线桥的动稳定校验和校验中应注意的问题。 1短路电流计算 图1为胡店变电所的系统主接线图。(略) 已知#1主变容量为10000kVA，短路电压为7.42%，#2主变容量为12500kVA，短路电压为7.48%(增容前短路电压为7.73%)。 取系统基准容量为100MVA，则#1主变短路电压标么值 X1＝7.42/100×100×1000/10000＝0.742， #2主变短路电压标么值 X2＝7.48/100×100×1000/12500＝0.5984 胡店变电所最大运行方式系统到35kV母线上的电抗标么值为0.2778。 ∴#1主变与#2主变的并联电抗为： X12=X1×X2/(X1+X2)＝0.33125； 最大运行方式下系统到10kV母线上的组合电抗为： X＝0.2778+0.33125＝0.60875
∴10kV母线上的三相短路电流为：Id=100000/0.60875*√3*10.5，冲击电流：I sh=2.55I =23032.875A。 d 2动稳定校验 (1)10kV母线桥的动稳定校验： 进行母线桥动稳定校验应注意以下两点： ①电动力的计算，经过对外边相所受的力，中间相所受的力以及三相和二相电动力进行比较，三相短路时中间相所受的力最大，所以计算时必须以此为依据。 ②母线及其支架都具有弹性和质量，组成一弹性系统，所以应计算应力系数，计及共振的影响。根据以上两点，校验过程如下： 已知母线桥为8×80mm2的铝排，相间中心线间距离为210mm，先计算应力系数： ∵频率系数N f＝3.56，弹性模量E＝7×10.7 Pa，单位长度铝排质量M＝1.568kg/m，绝缘子间跨距2m，则一阶固有频率: f’=(N f/L2)*√(EI/M)=110Hz 查表可得动态应力系数β＝1.3。 ∴单位长度铝排所受的电动力为： f ph＝1.73×10-7I sh2/a×β＝568.1N/m ∵三相铝排水平布置，∴截面系数W＝bh2/6＝85333mm3，根据铝排的最大应力可确定绝缘子间允许的最大跨距为： L MAX=√10*σal*W/ f ph=3.24m ∵胡店变主变母线桥绝缘子间最大跨距为2m，小于绝缘子间的最大允许跨距。
110kV变电站35kV母线失压分析
110kV变电站35kV母线失压分析 发表时间：2018-05-14T11:21:55.147Z 来源：《电力设备》2017年第34期作者：许培栋[导读] 摘要：供电公司110kV变电站：110kV东、西母线并列运行，2#主变运行带35kV东、西母线和10kV东、西母线并列运行，1#主变空载运行，35kV四回出线分别带3座公用变电站、1客户变电站，两出线间隔停运解备。 （东海县供电公司江苏省连云港市 222300） 摘要：供电公司110kV变电站：110kV东、西母线并列运行，2#主变运行带35kV东、西母线和10kV东、西母线并列运行，1#主变空载运行，35kV四回出线分别带3座公用变电站、1客户变电站，两出线间隔停运解备。该变电站主变中、低压侧开关及以上设备由地调调度，35kV、10kV母线及其出线由县调调度。由地调监控班负责监控。该站为无人值守变电站，由县公司变电运维操作班负责日常运行维护；缺陷处理由市公司检修专业负责。 关键词：110kV；变电站；35kV；母线失压；分析 引言：随着电网负荷的持续增长和电源分部合理性的完善，35kV电压等级的供电线路已逐渐减少，只有部分大用户采用这一电压等级的供电方式。一旦35kV线路或母线失压，将严重影响这些用户的生产与生活用电，造成较大的经济损失，同时也可能危及大用户的设备安全和现场人员的人身安全。继电保护是电网安全稳定的可靠保证，是电网正常运行的一个重要环节，是电网设备和人身安全的最后一道防线，在电网中具有举足轻重的作用。因此，要认真分析在复杂情况下保护装置动作的正确性，排除系统故障，消除电网设备或回路的缺陷，确保最后一道防线的可靠、准确，迅速的动作，保障电网的安全稳定运行。 1.故障发生及处理情况 2016年2月某日，03：43地调监控员通知县调值班员：110kV某变电站35kV母线东母电压Ua=0.92kV、Ub=35.79kV、Uc=36.38kV，西母电压Ua=0.77kV、Ub=36.15kV、Uc=35.80kV。县调令其断开出线1（03：51断开），接地现象不消失，03：57在合上出线1开关时，监控员：出线1开关控制回路断线，出线1开关拒合。04：06县调令监控员断开出线2开关，04：10监控员：出线2开关控制回路断线，出线2开关拒分。04：29，地调监控员通知：352开关、350开关分。04：30县调通知变电运维人员110kV变电站35kV东西母线失压，到现场检查保护信号、跳闸开关及母线所属设备。04：41，5：01，县调分别将两座公用变倒备用电源带。04：47县调通知线路运维人员对四回35kV出线进行事故巡线。05：23，变电运维人员汇报：现场检查2#主变、35kV东西母线及所属设备无异常，352开关在分闸位置、350开关在合闸位置。县调令其依次断开硖350、其余出线开关。06：05，地调将352开关加入运行恢复35kV西母供电。06：41，变电人员汇报35kV东PT A、B相一次保险熔断、套管炸裂，县调令其将东PT停运解备，06：53操作结束。06：54，县调令变电350开关加入运行。7：14，变电人员汇报350开关机构卡死开关拒合、351雷A相避雷器引线断线，县调立即通知市公司检修专业到现场处理。 7：17，地调令硖1#主变停运。线路运维9：54、10：05、11：19、13：53分别汇报：巡视四回35kV出线未发现异常，人员已撤离，线路具备送电条件。12：08变电运维汇报：收到处理出线1开关控制回路断线工作票一份，县调令：35kV出线1开关解除备用（12：20汇报操作完毕）。12：43变电运维汇报：35 k V出线1开关合闸回路辅助接点经调整后，控合成功，具备送电条件。12：45县调通知监控：出线1开关缺陷处理完毕，进行遥控试验。12：53地调监控：出线1开关遥控试验成功。13：05县调令35kV出线1开关恢复备用加入运行，14：11操作完毕。14：12变电运维汇报：收到处理35kV出线2开关控制回路断线工作票一份，县调令：35kV出线2开关停止运行解除备用。18：12变电运维汇报：35kV出线2开关分闸线圈烧坏，已更换。18：16县调汇报地调监控进行遥控试验。18：44地调监控：出线2开关遥控试验成功。18：45县调令：35kV出线2恢复备用加入运行，18：53操作完毕。14：31变电运维汇报：收到处理350开关拒分工作票一份，需县调令：350开关解除备用。15：55变电运维汇报350开关分闸线圈烧，已更换，具备送电条件。 14：53变电运维汇报：收到35kV东PT故障处理工作票一份。县调令：35kV东PT做安全措施（15：18操作完毕）。15：10变电人员汇报硖351雷A相引流线断线缺陷已处理。16：27，变电人员汇报35kV东PT A、B相一次保险及套管更换完毕，验收合格，具备送电条件。县调令：35kV东PT拆除安全措施恢复备用加入运行。（16：53操作完毕）县调令：投入350开关充电保护，350开关加入运行对35kV东母及PT充电。17：05变电人员汇报350开关过流I段保护动作、350开关分闸、35kV东PTA、B相本体爆裂。县调令：35kV东PT停止运行解除备用做安全措施（17：18操作完毕）。令变电人员检查35kV东母除PT外其他设备，17：36变电人员汇报：东母除PT外其他设备无异常。令：350开关加入运行对东母充电（17：42操作完毕）。 2.防范措施 一是实行无人值班的变电站，所有断路器要进行遥控试验，确保遥控操作正确。二是运维检修部门应根据35kV六氟化硫断路器检修试验规程中规定的检修类别、检修间隔、检修项目、操作实验及预防性试验项目、联动试验要求等，遵循“应修必修、修必修好”的原则，加强35kV断路器的检修、保养，确保断路器健康运行。三是检修人员应分析电压互感器一次保险熔断和套管炸裂的原因，必要时进行相关试验，避免送电到故障设备。四是县调调控员作为电网运行与故障处理的指挥者，对规程中母线失压处理规定和主变后备保护理解不透彻。应加强调控员业务培训，做好调度规程和事故处理预案的培训，使调控员知其理、通其源；做实事故预想，使每名调控员真正认识到事故预想的重要性，并且根据系统设备运行情况、电网负荷情况、气候变化等做好各种可能情况下的事故预想，从而提高调控员的事故处理应变能力。五是变电运维人员作为变电现场巡视检查人员，没能尽快检查出故障设备。应加强其业务技能培训，增强责任意识，尤其是应将变电站现场运行规程中的各项条款认真落实到实际工作中，为变电设备安全运行奠定基础。 总结：通过对上述的内容进行分析研究之后可以得出，总而言之，工业生产中的大用户，例如水泥厂、电解铝厂等，由于用电负荷高、持续时间长，往往需要采用专线供电。一旦站内母线失压，将会导致多条专线的供电负荷停电，造成较大的经济损失。通过对本次事件的分析，还原了线路故障时各套保护动作的过程和动作情况，清晰了发生越级跳闸事件的原因，为今后一次开关设备的维护与检修提供了一定的借鉴，有利于形成更加完善的设备维护与轮换制度，保证电网的安全稳定运行。 参考文献： [1]张书雁.110kV变电站35kV母线失压事件分析[J].电子制作，2016，（19）：68-69. [2]李晓娜.110kV变电站35kV母线失压分析[J].科技资讯，2016，14（25）：36+38. [3]亢建明.500kV变电站一起特殊跳闸的分析[J].科技创新与应用，2012，（28）：156.
变电站母线的带电作业参考文本
变电站母线的带电作业参 考文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
变电站母线的带电作业参考文本 使用指引：此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 1.更换母线引流 （1）适用范围：35KV~220KV母线联络引线、母线 至隔离刀闸、油断路器至隔离刀闸引线、母线至避雷器、 耦合电容器等设备的引线。 （2）作业方法：等电位作业法。 （3）人员组成：共6人。其中：工作负责（兼监护） 人1名，等电位电工2名，配合电工3名。 （4）操作程序： ①工作负责人布置任务，交待安全措施及注意事项， 发布开始工作的命令。 ②组装引流线两侧绝缘梯，系好绝缘拉绳，搭好吊 带。
③等电位电工登梯旁路短接所换引线部分。 ④由配合电工吊起新线，分别在两侧连接牢固。 ⑤新线应接触良好后再除旧线连接螺栓。 ⑥地面电工配合吊下旧线、拆除短接线。 （5）安全注意事项： ①吊起和落下引线应统一指挥，引线应缓慢的同时升起或落下并保证对构架和相邻的安全距离。 ②新导线支空对地应不小于安全距离（35KV～０.６m;110KV～1.0m；220KV～1.8m）后再使用消弧等电位。 ③操作应严格按顺序进行，拆除旧线时应检查旁路短接线接触是否良好。 （6）主要工器具 ①绝缘梯2部。 ②绝缘绳若干。
母线电动力及动热稳定性计算
母线电动力及动热稳定性计算 1 目的和范围 本文档为电气产品的母线电动力、动稳定、热稳定计算指导文件，作为产品结构设计安全指导文件的方案设计阶段指导文件，用于母线电动力、动稳定性、热稳定性计算的选型指导。 2 参加文件 表1 3 术语和缩略语 表2 4 母线电动力、动稳定、热稳定计算 4.1 载流导体的电动力计算 4.1.1 同一平面内圆细导体上的电动力计算
? 当同一平面内导体1l 和2l 分别流过1I 和2I 电流时（见图1），导体1l 上的电动力计 算 h F K I I 4210 π μ= 式中 F ——导体1l 上的电动力（N ） 0μ——真空磁导率，m H 60104.0-?=πμ； 1I 、2I ——流过导体1l 和2l 的电流（A ）； h K ——回路系数，见表1。 图1 圆细导体上的电动力 表1 回路系数h K 表 两导体相互位置及示意图 h K 平 行 21l l = ∞=1l 时，a l K h 2= ∞≠1l 时，?? ? ???-+=l a l a a l K h 2)(12 21l l ≠ 22 2) ()(1l a m l a l a K h ++-+= 22)()1(l a m +-- l a m =
? 当导体1l 和2l 分别流过1I 和2I 电流时，沿1l 导体任意单位长度上各点的电动力计 算 f 124K f I I d μ= π 式中 f ——1l 导体任意单位长度上的电动力（m N ）； f K ——与同一平面内两导体的长度和相互位置有关的系数，见表2。 表2 f K 系数表
4.1.2 两平行矩形截面导体上的电动力计算 两矩形导体（母线）在b ＜＜a ，且b ＞＞h 的情况下，其单位长度上的电动力F 的 计算见表3。 当矩形导体的b 与a 和h 的尺寸相比不可忽略时，可按下式计算 712 210x L F I I K a -=? 式中 F -两导体相互作用的电动力，N ； L -母线支承点间的距离，m ； a -导体间距，m ； 1I 、2I -流过两个矩形母线的电流，A ； x K -导体截面形状系数； 表3 两矩形导体单位长度上的电动力 4.1.3 三相母线短路时的电动力计算
高压电缆热稳定校验计算书
筠连县分水岭煤业有限责任公司 井 下 高 压 电 缆 热 稳 定 性 校 验 计 算 书 巡司二煤矿 编制：机电科 筠连县分水岭煤业有限责任公司
井下高压电缆热稳定校验计算书 一、概述： 根据《煤矿安全规程》第453条及456条之规定，对我矿入井高压电缆进行热稳定校验。 二、确定供电方式 我矿高压供电采用分列运行供电方式，地面变电所、井下变电所均采用单母线分段分列供电方式运行，各种主要负荷分接于不同母线段。 三、井下高压电缆明细： 矿上有两趟主进线，引至巡司变电站不同母线段，一趟931线，另一趟925线。井下中央变电所由地面配电房10KV输入。 入井一回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 入井二回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 四、校验计算 1、井下入井回路高压电缆热稳定性校验 已知条件：该条高压电缆型号为，MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2 ,800m，电缆长度为800m=0.8km。 （1）计算电网阻抗 查附表一，短路电流的周期分量稳定性为 电抗：X=0.072*0.8=0.0576Ω； 电阻：R=0.407*0.8=0.3256 Ω； (2)三相短路电流的计算
A Z I 5.174693305 .0310000 3v 3=?== ∞ （3）电缆热稳定校验 由于断路器的燃弧时间及固有动作时间之和约为t=0.05S; 查附表二得热稳定计算系数取K=142; 故电缆最小热值稳定截面为 23mm 51.2705.0142/5.17469t )/(min ===∞）（K I S Smin<50mm 2 故选用 MYJV 22 -8.7/10KV 3*50 电缆热稳定校验合格，符合要求。 附表一：三相电缆在工作温度时的阻抗值（Ω/Km ） 电缆截面S （mm 2 ） 4 6 10 16 2 5 35 50 70 95 120 150 185 240 交联聚乙烯 R 4.988 3.325 2.035 1.272 0.814 0.581 0.407 0.291 0.214 0.169 0.136 0.11 0.085 X 0.093 0.093 0.087 0.082 0.075 0.072 0.072 0.069 0.069 0.069 0.07 0.07 0.07 附表二 不同绝缘导体的热稳定计算系数 绝缘材料 芯线起始温度（° C ） 芯线最高允许温度（°C ） 系数K 聚氯乙烯 70 160 115（114） 普通橡胶 75 200 131 乙丙橡胶 90 250 143（142） 油浸纸绝缘 80 160 107 交联聚乙烯 90 250 142
热稳定性校验(主焦
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验 一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验 1 23 G 35kV 2 Uz%=7.5△P N.T =12kW △P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kV S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗： 2 22.1. u %7.5 6.30.37()1001008z N T N T U Z S ?===Ω? 35kV 变压器电阻：2 22.1.22. 6.30.0120.007()8 N T N T N T U R P S =?=?=Ω 35kV 变压器电抗：10.37()X = ==Ω 电缆电抗：02(x )0.415000.08780 0.66()1000 1000i L X ??+?== =Ω∑ 电缆电阻：02(x )0.11815000.118780 0.27()1000 1000 i L R ??+?== =Ω∑ 总阻抗： 21.370.66) 1.06( Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算： S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KA
S2点三相短路电流：32 d d =2.88I I KA = 1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为 3128.020.62 2486.37cos 0.78 kp S KVA φ?= ==。 电缆的长时工作电流Ig 为239.25 Ig === A 按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。 (2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得 60000.1300Uy V ?=?=，线路的实际电压损失 109.1L U COS DS φφ?====，U ?小于300V 电压损失满足要求 (3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积： 3 2min d =S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ； C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电
2021版变电站母线的带电作业
Safety is the goal, prevention is the means, and achieving or realizing the goal of safety is the basic connotation of safety prevention. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 2021版变电站母线的带电作业
2021版变电站母线的带电作业导语：做好准备和保护，以应付攻击或者避免受害，从而使被保护对象处于没有危险、不受侵害、不出现事故的安全状态。显而易见，安全是目的，防范是手段，通过防范的手段达到或实现安全的目的，就是安全防范的基本内涵。 1.更换母线引流 （1）适用范围：35KV~220KV母线联络引线、母线至隔离刀闸、油断路器至隔离刀闸引线、母线至避雷器、耦合电容器等设备的引线。 （2）作业方法：等电位作业法。 （3）人员组成：共6人。其中：工作负责（兼监护）人1名，等电位电工2名，配合电工3名。 （4）操作程序： ①工作负责人布置任务，交待安全措施及注意事项，发布开始工作的命令。 ②组装引流线两侧绝缘梯，系好绝缘拉绳，搭好吊带。 ③等电位电工登梯旁路短接所换引线部分。 ④由配合电工吊起新线，分别在两侧连接牢固。 ⑤新线应接触良好后再除旧线连接螺栓。 ⑥地面电工配合吊下旧线、拆除短接线。
（5）安全注意事项： ①吊起和落下引线应统一指挥，引线应缓慢的同时升起或落下并保证对构架和相邻的安全距离。 ②新导线支空对地应不小于安全距离（35KV～０.６m;110KV～ 1.0m；220KV～1.8m）后再使用消弧等电位。 ③操作应严格按顺序进行，拆除旧线时应检查旁路短接线接触是否良好。 （6）主要工器具 ①绝缘梯2部。 ②绝缘绳若干。 ③短接线1根。 ④绝缘操作杆2根。 ⑤消弧绳1根。 2.更换母线引流线夹为TY压接型 （1）适用范围：35KV~220KV母线。 （2）作业方式：等电位作业法。采用装有平台的绝缘梯进行操作。压接采用液压工具。 （3）人员组成：共6人。其中：工作负责（兼监护）人1名，等
高压电缆热稳定校验计算书
*作品编号：DG13485201600078972981* 创作者：玫霸* 筠连县分水岭煤业有限责任公司 井 下 高 压 电 缆 热 稳 定 性 校 验 计 算 书 巡司二煤矿
编制：机电科 筠连县分水岭煤业有限责任公司 井下高压电缆热稳定校验计算书 一、概述： 根据《煤矿安全规程》第453条及456条之规定，对我矿入井高压电缆进行热稳定校验。 二、确定供电方式 我矿高压供电采用分列运行供电方式，地面变电所、井下变电所均采用单母线分段分列供电方式运行，各种主要负荷分接于不同母线段。 三、井下高压电缆明细： 矿上有两趟主进线，引至巡司变电站不同母线段，一趟931线，另一趟925线。井下中央变电所由地面配电房10KV输入。 入井一回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 入井二回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 四、校验计算 1、井下入井回路高压电缆热稳定性校验 已知条件：该条高压电缆型号为，MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2 ,800m，电缆长度为800m=0.8km。 （1）计算电网阻抗 查附表一，短路电流的周期分量稳定性为
电抗：X=0.072*0.8=0.0576Ω； 电阻：R=0.407*0.8=0.3256 Ω； (2)三相短路电流的计算 （3）电缆热稳定校验 由于断路器的燃弧时间及固有动作时间之和约为t=0.05S; 查附表二得热稳定计算系数取K=142; 故电缆最小热值稳定截面为 Smin<50mm2故选用 MYJV22 -8.7/10KV 3*50 电缆热稳定校验合格，符合要求。 附表一：三相电缆在工作温度时的阻抗值（Ω/Km）
简析变电站软母线放线计算方法
简析变电站软母线放线计算方法 摘要】变电站软母线以其成本底、安装工艺简单、运行维护方便等优点得到广 泛应用。软母线施工中，母线放线长度计算是把控施工质量的关键参数，关系到 变电站投运后的运行安全。本文重点介绍了目前施工现场常用的几种母线档距测 量方法及放线长度计算，供其他类似项目软母线施工进行参考。 【关键词】软母线、档距测量、放线长度 1.引言 变电站内主母线通常分软母线和硬母线两大类。软母线以其成本底、施工工 艺简单、运行维护方便等优点得到广泛应用。与硬母线相比，软母线中间没有支 撑部件，仅靠两端挂线点的金具悬挂固定，其制作安装时需考虑导线热胀冷缩及 风偏等因素，软母线架设后的松紧弧度应适当。因此，软母线施工时放线长度是 安装质量控制的关键参数。 2.正文 导线架设后由于导线本身重量及应力关系，在构架挂线点间垂下，形成一条 弧形曲线，弧形曲线最低点与理想水平导线之间的垂直距离称为弧垂（又称驰度）。目前变电站内软母线施工基本采用先测量两侧构架挂线点档距，通过公式 计算导线下料长度，在地面完成导线制作后整体架设就位的施工方法。《电气装 置安装工程母线装置施工及验收规范》 GB 50149-2010中要求同档距的软母线三 相弧垂应一致，误差范围与设计相比为：＋5%～－2.5% 。因此对构架档距的精确测量是后续各工序施工的基础。现场软母线档距测量通常采用钢卷尺直接测量法 和和经纬仪打点投影法，下面将逐一介绍各种测量方法。 2.1 软母线档距测量 2.1.1 钢卷尺直接测量法 测量人员攀登到母线横梁上，使用钢卷尺（皮尺）测量两侧横梁挂线点之间 的档距尺寸。该种方法测量时，尺子因自重会产生一定的弧垂，测量误差较大， 因此不宜测量跨度较大的档距尺寸（≤30m以内档距）。同时由于钢卷尺是由金 属材料制成（皮尺内夹有金属丝），在改扩建工程中周边有带电设备时严禁使用。 2.1.2碳素钢丝间接测量法 使用φ1mm的细碳素钢丝做为测量标尺。测量时碳素钢丝一端固定在横梁挂 线点上，另一端与紧线器连接后固定在另一侧横梁挂线点上。通过收紧紧线器将 碳素钢丝拉直后，测量紧线器到横梁挂线点的间距，即可算出档距尺寸。该种方 法基本消除了钢卷尺测量时因自重产生弧垂的测量误差，但紧线器收时，钢丝会 产生一定的弹性变形，存在一定的测量误差。现场操作时在紧线器中加装一只拉 力表，测量档距时记录碳素钢丝承受的拉力值。通过在地面模拟钢丝受力的方法，测量钢丝弹性变形后的实际数值，再计算档距尺寸（档距L = L1 + L2）。该方法可测量较大档距数值（≤100m以内档距）。但钢丝同样为金属材料，在改扩建工程 中周边有带电设备时也严禁使用。 2.1.3经纬仪打点投影法 经纬仪打点投影法：该方法使用2台经纬仪将挂线点垂直投影到地面投影点上，在地面测量两端构架挂线点在地面的投影点之间的间距。 经纬仪打点投影法测量时，人员不需攀爬到构架横梁上，避免了高空作业， 同时将挂线点投影到地面后使用钢卷尺测量，能够避免了高空测量时产生的测量 误差，并可以保证与带电设备的安全距离，因此可在改扩建工程中临近带电设备
案例--变电所母线桥的动稳定校验
案例--变电所母线桥的动稳定校验 朱时光修改 下面以35kV/10kv某变电所#2主变增容为例来谈谈如何进行主变母线桥的动稳定校验和校验中应注意的问题。 1短路电流计算 图1为某变电所的系统主接线图。(略) 已知#1主变容量为10000kVA，短路电压为7.42%，#2主变容量原为1000为kVA 增容为12500kVA，短路电压为7.48%。 取系统基准容量为100MVA，则#1主变短路电压标么值 X1＝7.42/100×100×1000/10000＝0.742， #2主变短路电压标么值 X2＝7.48/100×100×1000/12500＝0.5984 假定某变电所最大运行方式系统到35kV母线上的电抗标么值为0.2778。 ∴#1主变与#2主变的并联电抗为： X12=X1×X2/(X1+X2)＝0.33125； 最大运行方式下系统到10kV母线上的组合电抗为： X＝0.2778+0.33125＝0.60875 ∴10kV母线上的三相短路电流为：Id=100000/0.60875*√3*10.5=9.04KA，冲击电流：I s h=2.55I d=23.05KA。 2动稳定校验
(1)10kV母线桥的动稳定校验： 进行母线桥动稳定校验应注意以下两点： ①电动力的计算，经过对外边相所受的力，中间相所受的力以及三相和二相电动力进行比较，三相短路时中间相所受的力最大，所以计算时必须以此为依据。 ②母线及其支架都具有弹性和质量，组成一弹性系统，所以应计算应力系数，计及共振的影响。 根据以上两点，校验过程如下： 已知母线桥为8×80mm2的铝排，相间中心线间距离A为210mm，先计算应力系数： 6Kg/Cm2， ∵频率系数N f＝3.56，弹性模量E＝0.71×10 -4kg.s2/cm2，绝缘子间跨距2m， 单位长度铝排质量M＝0.176X10 截面惯性矩J=bh3/12=34.13c m4或取惯性半径（查表）与母线截面的积， ∵三相铝排水平布置，∴截面系数W＝bh2/6＝8.55Cm3， 则一阶固有频率: f0=(3.56/L2)*√(EJ/M)=104(Hz) 查表可得动态应力系数β＝1.33。 ∴铝母排所受的最大机械应力为： σMAX＝1.7248×10-3I s h2（L2/Aw）×β＝270.35 kg/c m2<σ允许=500 根据铝排的最大应力可确定绝缘子间允许的最大跨距为：（简化公式可查表） L MAX=1838√a/ I s h=366(c m) ∵某变主变母线桥绝缘子间最大跨距为2m，小于绝缘子间的最大允许跨距。
铜排动热稳定校验
都是需要考虑的，特别是母桥距离比较长的时候。需要计算出现短路故障时的电动力，绝缘子类固定件的安装距离、绝缘子安装件的抗屈服力等。不很少有人会特别计算，我感觉是大家都自觉不自觉的把母线规格放大了，所以基本上不用计算。 4 母线的热效应和电动力效应 4.1母线的热效应 4.1.1母线的热效应是指母线在规定的条件下能够承载的因电流流过而产生的热效应。在开关设备和控制设备中指在规定的使用和性能条件下，在规定的时间内,母线承载的额定短时耐受电流（IK）。 4.1.2根据额定短时耐受电流来确定母线最小截面 根据GB3906-1991《3.6-40.5kV交流金属封闭开关设备和控制设备》[附录F]中公式：S=（I/a）(t/△θ)1/2来确定母线的最小截面。 式中： S—母线最小截面,mm2； I--额定短时耐受电流，A； a—材质系数，铜为13，铝为8.5； t--额定短路持续时间，s； △θ—温升（K）,对于裸导体一般取180K，对于4s持续时间取215K。 如对于31.5kA/4S系统,选用铜母线最小截面积为： S=（31500/13）×（4/215）1/2=330 mm2 铝母线最小截面积与铜母线最小截面积关系为： SAl=1.62SCu 式中, SAl为铝母线的最小截面积；SCu为铜母线的最小截面积。 如对于31.5kA/4S系统,铝母线最小截面积为： SAl=1.62×330 =540 mm2 根据DL404-1997《户内交流高压开关柜订货技术条件》中7.4.3条规定，接地汇流排以及与之连接的导体截面，应能通过铭牌额定短路开断电流的87%，可以计算出各种系统短路容量下（短路时间按4S）的接地母线最小截面积。 如对于31.5kA/4S系统,接地铜母线最小截面积为： S=330×86.7% =287mm2 根据以上公式计算，对应各种额定短时耐受电流时，开关设备和控制设备中对应几种常用的额定短时耐受电流，母线最小截面及所用铜母线和铝母线的最小规格见表1： 表1 母线kA/4s 25 31.5 40 63 80 设备中铜母线规格50×6 60×6 80×6或60×8 80×10 100×10 接地铜母线规格50×5 50×6 50×8 80×8 80×10 设备中铝母线规格80×6或60×8 80×8 100×8或80×10 设备中铜母线 最小截面（mm2）260 330 420 660 840 设备中铝母线 最小截面（mm2）425 540 685 1075 1365 4.2 母线的电动力效应 母线是承载电流的导体，当有电流流过时势必在母线上产生作用力。母线受电流的作用力与
基于带电作业关键技术研究进展与趋势研究
基于带电作业关键技术研究进展与趋势研究 摘要：近年来，我国工业化及城市化进程的加快，需要大容量、远距离输电工 程日益增多，为了满足其需要，我国超高压、特高压交直流输电工程相继建设和 投运，对带电作业关键技术要求也日益提高。 关键词：带电作业；关键技术；研究进展；趋势 一、输配电线路带电作业技术的应用 1.1带电作业保护间隙 目前我国的许多电力部门为了能够有效地保证在进行带电作业时的安全，都 不断的将设计中的塔头加大，这样的设计虽然符合操作的标准要求，然而这样的 做法却使得在电网运行中投入的资金加大，加重了电力部门的资金负担。而且在 实际工作中高压电的作业是很少出现的，从此来看，通过加大塔头来保证安全性 是很不划算的。另外，在带电作业中加入保护间隙对工作人员的安全是很有保障，也很有效的。在进行正常的工作时，如果电压值超过最高值，很可能造成漏电， 这对整个电路的运行以及进行操作的人的安全都是很不利的，在带电作业中加入 了保护间隙，就会在其过程中控制设备的电压，从而起到保护设备及工作任务的 目的。除此之外，部分绝缘串子的质量不是很好，工作人员在进行更换绝缘串子时，很可能会因为绝缘串子漏电，而对自身安全造成威胁，在带电作业中加入保 护间隙，就可以对工作的电压进行有效控制，进而增加了电路运行及工作人员的 安全性。并且，这些保护间隙保护范围很长，能达到几千米，输电线路的每个相 邻的电路间也不过一千米，因此在带电作业时，这些保护间隙可以进行有效保护。 1.2变电设备带电作业 在变电设备带电作业的开展中，欧美国家开展变电站带电作业比较广泛，在 这种项目的开展过程中，最早的是美国，在美国之后，俄罗斯，法国也相继开展 了变电设备更换的带电作业。我国由于对变电站带点作业开展的项目比较少，作 业的力度和深度的研究还不够，以往的研究中，过多的关注于变电站母线间隙的 放电特性方面，也曾开展过变电站硬母线相间绝缘的雷电冲击和操作冲击放电特 性实验的研究，500kV变电站带电作业间隙实验的研究等。这些实验的研究，提 供了相关变电站带电作业间隙的操作冲击放电的性质。 1.310kV配电线路带电作业 10kV配电线路带电作业一般采用间接作业法，另外还有中间电位法，分相检 修法及带电冲水法。相对于间接作业法，中间电位法的操作工具更短，安全性更好，工作效率更高。在10kV配电带电作业中，中间电位法的具体方法就是利用 绝缘斗臂车将操作人员运送到检修设备的中间电位，工作人员再通过小型的绝缘 工具来检修设备。在目前国内的大多数带电作业公司中采用频率最高，最安全可 靠的也是这种作业方式。分相检修法就是把检修相的电压降至零电压，将旁边两 相的电压提高至线电压，操作人员再对需要检修的设备进行检修，这样既不会对 其他两相的设备造成伤害，还能保持正常通电，但是在工作过程中工作人员要小 心跨步电压和接触电压以免对造成不可挽回的伤害。带电冲水法有两种绝缘方法，一个是单独依靠水柱来进行绝缘，另一个是需要水柱和绝缘杆配合使用，一起起 到绝缘作用，然而由于水柱的电性能较差，所以在保障工作人员人身安全的方面，后者起着重要的作用。 二、带电作业关键技术研究进展 2.1输电线路带电作业
变电站母线的带电作业(标准版)
( 安全技术 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 变电站母线的带电作业(标准 版) Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that people make mistakes
变电站母线的带电作业(标准版) 1.更换母线引流 （1）适用范围：35KV~220KV母线联络引线、母线至隔离刀闸、油断路器至隔离刀闸引线、母线至避雷器、耦合电容器等设备的引线。 （2）作业方法：等电位作业法。 （3）人员组成：共6人。其中：工作负责（兼监护）人1名，等电位电工2名，配合电工3名。 （4）操作程序： ①工作负责人布置任务，交待安全措施及注意事项，发布开始工作的命令。 ②组装引流线两侧绝缘梯，系好绝缘拉绳，搭好吊带。 ③等电位电工登梯旁路短接所换引线部分。
④由配合电工吊起新线，分别在两侧连接牢固。 ⑤新线应接触良好后再除旧线连接螺栓。 ⑥地面电工配合吊下旧线、拆除短接线。 （5）安全注意事项： ①吊起和落下引线应统一指挥，引线应缓慢的同时升起或落下并保证对构架和相邻的安全距离。 ②新导线支空对地应不小于安全距离（35KV～０.６m;110KV～ 1.0m；220KV～1.8m）后再使用消弧等电位。 ③操作应严格按顺序进行，拆除旧线时应检查旁路短接线接触是否良好。 （6）主要工器具 ①绝缘梯2部。 ②绝缘绳若干。 ③短接线1根。 ④绝缘操作杆2根。 ⑤消弧绳1根。
各种最小截面-热稳定校验公式
配三P211,母线、电缆 热稳定校验 * M 弹■ M 期 H 屯艮科特乐七许?葛■童 代＞ < ■ It ■ 1ft W (71 e w f7 J0^13k￥ ±??Litt ■电* ? 耳 ?0 ffl 1) 917 Ift 若 e 若 90 ta i) 蓟(K H ?- ?k￥ 交?■匕 ■變?电霍 ? ￥ H Eft III 1攝 ? 书 sn tH n tSQ fl 齡 CS 1) Xfi [性 1] II 3： I 虞匚RiQk.j I 丹J ￡■定电已tn^lLkXP ?圣.?菖■艸是?唯力电ID ■?—■守?》I ?的 y 匚?启■电力離■罕■?龜E 盧青相七，怕章■盘u 迹IT IVM (?.Arc?a ?時 ?x*x*r IAV ?2a?n*A^trft??iiMRC. i.ffjt^r. ■■■鼻尢寺■■弁血雹* H asg?^HVK4hi!?*,??覽奔?■議鹰倉i<0P ? 导体和电器选择规范 DL/T5222 , 7.1.8条 裸导体 的热稳定校验（公式与配三一样） T 柞淵麼 r 50 55 八门 65 70 75 7 』I 95 100 1.05 合金 95 $3 KQ SK7 ?s 81 7申 77 75 73 1S1 17? 门* 174 1.71 lft'J 166 IM Ibl 157 155 低压配电设计规范 GB50054-2011,3.2.14条，保护导体的截面选择 系数K 的选择见附录A 交流电气装置的接地设计规范, 接地导体（线） 的最小 截面选择 哄井7 廉人允iT 铜 电 t 40% 样电斗3（rs 卜电斗20% 诅度9 徊供舸统城 舸供川坨终 恂臂世井 700 249 167 1M 119 B00 259 173 150 IZ4 SM 26& 179 1S5 1J8 ，附录E 黑EB&険■饮霸盒帰工■艰?肝盘转■冨■■担用孟旳??塞鼻?c
变电站主接线图(解释)
变电站一次系统图 1、单母线接线 特点：只有一组母线，所有电源回路和出线回路，均经过必要的开关电器连接到该母线上并列运行。 主要优点：接线简单、清晰，所用电气设备少，操作方便，配电装置造价便宜。 主要缺点：适应性差，母线故障或检修，全部回路均需停电；任一回路断路器检修，该回路停电。 适用范围：单电源的发电厂和变电所，且出线回路数少，用户对供电可靠性要求不高的场合；10kV纯无功补偿设备出线（电容器、电抗器）。 2、单母线分段接线 特点：与单母线接线方法相比，增加了分段断路器，将母线适当分段。当对可靠性要求不高时，也可利用分段隔离开关进行分段。母线分段的数目，决定于电源的数目，容量、出线回数，运行要求等。母线分段一般分为2－3段。 优点：母线发生故障时，仅故障母线段停电，缩小停电范围；对重要用户由两侧共同供电，提高供电可靠性； 缺点：当一段母线故障或检修时，与该段所连的所有电源和出线均需断开，单回供电用户要停电；任一出线断路器检修，该回路要停电。适用：6~10kV，出线6回以上；35~66kV，出线不超过8回时；110~220kV，出线不超过4回时。 3、单母线分段带旁路母线接线 优点：增设旁路母线，增设各出线回路中相应的旁路隔离开关，解决出线断路器检修时的停电问题。为了节省投资，可不专设旁路断路器，而用母线分段断路器兼作旁路断路器。因为电压越高，断路器检修所需的时间越长，停电损失越大，因此旁路母线多用于35kV以上接线。适用：6~10kV接线一般不设旁路母线；35~66kV，可设不专设旁路断路器的旁路母线；110kV出线6回以上，220 kV出线4回以上，宜用专设旁路断路器的旁路母线；出线断路器使用可靠性较高的SF6断路器时，可不设旁路母线。 4、双母线接线 优点：两条母线互为备用，一条母线检修时，另一条母线可以继续工作，不会中断对用户的供电；任一母线侧隔离开关检修时，只需断开