重力式桥墩计算示例
三、天然地基重力式桥墩计算示例
） 设计资料 1. 上部构造为装配式混凝土空心板，上部构造恒载支点反力为 3291.12KN.
标准跨径： L=16m （两桥墩中心线距离）； 预制板
长： 1=15.96 m （伸缩缝宽40;
计算跨
径：
1 j =15.60 m （支座中心距板端 18cm ）;
前面净宽：
净 -11.25 m o
2. 支座型式：版式橡胶支座。
3. 设计活载：汽车 - 超 20 级；挂 -120 级
4. 地震基本烈度 8 度。
5. 桥墩高度： H=8m 。
6. 桥墩型式：圆端型实体桥墩。
7. 桥墩材料：墩帽用 25 号钢筋混凝土，墩身和基础用 20 号片石混凝土 8.
地基：地基为岩石地基、地基容许承载力 [Q 0]=2000 kPa 。
二） 拟定桥墩尺寸
1.
墩帽尺寸
各加直径为1.40 m 的圆端头，高出墩帽顶面
0.3 m 作为防震挡块，墩帽全长为
按照上部构造布置，相邻两孔支座中心距离为
0.4 :支座顺桥向宽度为
0.2 m ,支座边缘离桥墩身的最小距离为
0.15 m o 本桥位于地震基本烈度 8度地区,
梁端至墩台帽最小距离 a （ cm ）还应满足抗震设计规范第
求的墩帽宽度为1.40 m 。墩帽厚度取为0.4 m 。
4.4.3 条规定，即 a 50+L ,_则 a=50+1
5.6=65.6 cm 。墩帽宽度 2X 0.656+0.04=1.352 m 。取满足上述要
上部构造为12片空心板，边板宽1.025m 。中板宽1.02m ，整个板宽为 1..025 X 2+1.02 X 10=12.25 m 。两边各加0.05 m ,台帽矩型部分长度为 12.35 m o 两端
13.75
2. 墩身顶部尺寸
因墩帽宽度为1.40 m,两边挑檐宽度采用各0.10 m，则墩身顶部宽1.20 m。墩身顶部矩形部分长度采用12.35 m,两端各加直径为1.20 m的半圆形端部，则墩身顶部全长为13.35 。
3. 墩身底部尺寸
墩身侧面按25：1向下防坡，墩身底部宽度为 1.81 m，长度为12.35+1.8仁14.16m。
4. 基础尺寸
采用两层台阶式片石混凝土基础，每层厚度0.75 m，每层四周放大0.25 m，上层平面尺寸为2.31 X 14.66 m，下层平面尺寸为2.81x15.56
桥墩尺寸见图三）荷载计算
1 ．恒载计算
1）上部构造恒载反力：G1=3291.12
2）墩身自重计算
桥墩共分为五段（见图），其中墩帽为一段（S），墩身为四段（S2、S3、S4、S5）
（1）墩帽重力计算G= （ 1.4 X 12.25 X0.4+ n /4 X 1.4 2X 0.7 ）X 25=199.84KN
（2）墩身重力计算墩身I截面面积F i=n - 4 X ^+12.35B i墩身分段重力G=F-1+F i* 2hy （见表2-1-17
3）基础重力及基础襟边上的土重力G7=（2.31 X14.46+2.81 X15.16）X0.75X24+（2.81+14.6 ）X2X0.25X0.75X18=1376.36+117.92=1494.28
2. 荷载计算
1)汽车荷载
(1) 双孔荷载、双列车布置(见图2-1-13 )
R i=[30+0.281+120 X( 0.473+0.563 ) +140X 1.012] X 2=548.86KN
R2= (70 X 0.283+130 X 0.027+140 X 0.924 )X 2=305.36KN
对墩中心产生的弯矩
M=(548.86 - 305.36 )X 0.2=48.7KN.m
( 2) 单孔荷载、双列车布置(见图2-1-14 )
R i=[30 X 0.191+120 X( 0.383+0.473 ) +140X( 0.922+1.012 ) ] X 2=758.42KN 对墩中心产生的弯矩
M=758.42X 0.2=151.68KN.m
(3)汽车横向排列(图2-1-15)
(4)在横桥向，汽车靠一边行驶是，两行汽车荷载的合力偏离桥中线 4.225m。对于实体桥墩，不考虑活载冲击力
横桥向墩中心弯矩：
单孔单列M 单=758.42/2 X 4.225=1602.16knN.m
双孔双列M 双=( 548.86+305.36 )X 2.675=2285.04KN.m
2) 挂车荷载
( 1 ) 双孔荷载(见图2-1-16 )
R1=R2=300X( 0.808+0.885 ) =507.90kN
对墩中心产生的弯矩M=0
( 2) 单孔荷载
R1=300X( 0.601+0.678+0.935+1.012 ) =967.8kN
对墩中心弯矩M=967.8 X 0.2=193.56kN.m
(3) 横向排列(见图2-1-17 )
在横桥向，挂车-120 靠一边行驶，荷载合力偏离桥中线 3.275m
横桥向弯矩M=507.9 X 2X 3.275=3326.75kN.m
3. 水平荷载计算
1 ) 汽车制动力
本例为单向双车道，制动力应按一行车队的100/ 0或一辆重车的300/ 0考虑。荷载布置见图
2-i-i8 一行车队总重的100/ 0
T= (200+550)x 0.仁75kN 一辆重车的300/ 0
T=550 X 0.3=165kN
2) 制动力对墩身各截面产生的弯矩(按制动力作用点在板式橡胶支座顶面计算)
1- 1 截面M 1-1=165X 0.46=75.9kN.m
2- 2 截面M5-5=165 X 8.06=1329.9kN.m
基底截面M 基=165X 9.56=1577.4kN.m
(四)地震荷载计算
1. 顺桥向水平地震设计计算
计算公式见地震设计规范(JTJ004 —89)第4.2.2条。
( 1 ) 墩身各段重力计算同前表2-1-17 。
( 2) 墩身分段重心位置
H i=h i/3 X( 2F-i +F) / (F i-i +F) +2 (n-i ) (本例分段数n 为6)
墩帽重心至基顶距离H i=7.8m
墩身各段重心至基顶距离
H 2=i.6/3 X( 2X i5.95+i7.8i ) /( i5.95+i7.8i ) +2( 5-2) =6.79m.
H 3=2/3X( 2X i7.8i+20.i5 ) /(i7.8i+20.i5 ) +2(5-3) =4.98m
H4=2/3 X(2X20.i5+22.52 ) / (22.52+24.93 ) +2(5-5) =0.98m
( 3) 桥墩基本周期计算
桥梁桥墩的基本周期可通过实测、试或理论计算确定，一般情况可按地震设计规范附录—公式计算。
T=2X n （G t 5 /g ）1/2
式中：5——在顺桥向或横向作用于支座顶面或上部结构质量重心上单位水平里在该点引起的水平位移（m/kN）
Gt——支座顶面或上部结构质量重心处的换算质点重力（kN）;
G——重力加速度（m/s2）。
按换算为了求得桥墩顶水平变为5 ，需按抗震设计规范附录一、二求得变截面桥墩等效截面惯性矩，对于代表性的断面（见图2-1-19截面惯性矩公式1/I 0=0.45/I 1 +0.6/I 2-0.005/I 3计算。
式中：I 1=1/12 X 12.35X 1.81 3+ n /64 X 1.81 4=6.63m4
I 2=1/12 X 12.35X 1.504 3+n /641.504 "=3.75m"
I 3=1/12 X 12.35X 1.2 3+n /641.2 4=1.88m"
等效惯性矩
1/I 0=0.45/6.63+0.6/3075-0.05/1088=0.201
墩顶水平位移
5 =H3/3EI 0=（8.0
6 3/3X 2.6X107）X 0.2.1=1.35 X10-6m
支座顶面的换算质点重力
G t=3291.12+1/3 X(199.84+3567.02 ) =4546.74kN 「=2X n V Gt X 5 /g=2 n V( 4546.74 X 1.35 X 10-6) /9.8=0.157
动力放大系数B计算：
I 类场地B =2.25 X 0.2/T=2.25 X 0.2/0.157=2.87>2.25
取B =2.25
4）桥墩顺桥向上基本振型参与系数
H/B=8.06/1.81=4.45<5
X ii应按X ii=X+3V H i/H计算Hi计算见前第（2）部分。参与系数可列表计算（表2-1-18 ）因本例地基是岩石地基，故X f=0 X .=3V Hi/H r= 刀x ii G/ 刀乂ii G =6176.62/5533.40=1.116
（5）水平地震荷载计算
K h=0.2 G i=1.3
C Z=0.2 (天然基础H k 10m=
B riX 1i G
ihp =C j C z K h
重力式挡土墙设计实例
（一）重力式挡土墙设计实例 1、某二级公路重力式路肩墙设计资料如下： （1）墙身构造：墙高5m ，墙背仰斜坡度：1：0.25（＝14°02′），墙身分段长度20m ，其余初始拟采用尺寸如图3－40示； （2）土质情况：墙背填土容重γ=18kN/m 3，内摩擦角φ=35°；填土与墙背间的摩擦角δ＝17.5°；地基为岩石地基容许承载力[σ]＝500kPa ，基地摩擦系数f=0.5； （3）墙身材料：砌体容重γ=20kN/m 3， 砌体容许压应力[σ]＝500kPa ，容许剪应力[τ]＝80kPa 。 图3－40 初始拟采用挡土墙尺寸图 2、破裂棱体位置确定： （1）破裂角（θ）的计算 假设破裂面交于荷载范围内，则有： 14021730353828ψαδφ'''++-++ ＝＝＝ 90ω< 因为 00000111()(22)tan 0(00)(2)tan 2 2 2 B a b b d h H H a h h H H h αα = ++- ++=++- + 01(2)tan 2 H H h α=- + 00011(2)()(2)2 2 A a H h a H H H h =+++= + 根据路堤挡土墙破裂面交于荷载内部时破裂角的计算公式：
tg tg θψ=-+ tg ψ=-+ 3828tg '=-+ 0.7945=-+0.7291= 36544θ'''= （2）验算破裂面是否交于荷载范围内： 破裂契体长度：()()0 50.72910.25 2.4L H tg tg m θα =+=-= 车辆荷载分布宽度：()12 1.8 1.30.6 3.5L N b N m d m =+-+=?++= 所以0 L L <，即破裂面交于荷载范围内，符合假设。 3、荷载当量土柱高度计算： 墙高5米，按墙高确定附加荷载强度进行计算。按照线性内插法，计算附加荷载强度：q ＝16.25kN/m 2， 016.250.918 q h m γ ==＝ 4、土压力计算 ()()()()01120 5.020 5.01722 A a H a H +++=++?+=0＝ h 0.9 ()()()()011122tan 5.0502tan 142 4.25 2 2 2 B a b b d H H a α'++- ++?++?-= 00＝ h h ＝0+0- 0.9 根据路堤挡土墙破裂面交于荷载内部土压力计算公式： () () ()() () () a 0 03654435 tan 18170.7291 4.2549.25sin sin 365443828E A B K N θφ γ θθψ'''++=- =??-=+'''''+ c o s c o s ()()X a 49.25142173049.14E E K N αδ''=+=-+= cos cos ()()y a sin 49.25sin 1421730 2.97E E K N αδ ''=+= -+= 5、土压力作用点位置计算： 5 1.36H =?=10K ＝1+2h 1+20.9 X 101/3/35/30.9/3 1.36 1.59Z H h K m =+=+?=－查数学手册 X 1Z －土压力作用点到墙踵的垂直距离；
仰斜式挡土墙计算书
重力式挡土墙验算[执行标准：通用] 计算项目：重力式挡土墙 1 计算时间：2013-01-13 22:57:57 星期日 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 10.800(m) 墙顶宽: 1.800(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:-0.250 墙底倾斜坡率: 0.200:1 物理参数: 圬工砌体容重: 22.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.600 地基土摩擦系数: 0.580 墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa) 墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力: 100.000(kPa) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 18.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 19.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 220.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.350 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 15.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 5.000 0.000 1 第1个: 距离1.000(m),宽度4.000(m),高度0.500(m) 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 0.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 土压力起算点: 从基础底面起算 基础类型: 钢筋混凝土底板基础 悬挑长度: 1.000(m) 根部高度: 0.800(m) 端头高度: 0.280(m) 榫头宽度: 1.000(m) 榫头高度: 0.300(m) 基础容重: 25.000(kN/m3) 钢筋容许拉应力: 300.000(MPa) 混凝土容许主拉应力: 0.600(MPa) 混凝土容许剪应力: 0.850(MPa) 钢筋合力点到基底距离: 50(mm) ===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况 [土压力计算] 计算高度为 11.943(m)处的库仑主动土压力 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 35.321(度) Ea=219.078(kN) Ex=218.678(kN) Ey=13.236(kN) 作用点高度 Zy=4.063(m) 墙身截面积 = 19.749(m2) 重量 = 434.469 (kN) (一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.350 因墙下基础为钢筋混凝土底板，所以需要验算基础底面的滑移稳定性 基础截面积 = 1.939(m2) 基础重量 Wj= 48.465 kN 采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下: 基底倾斜角度 = 11.310 (度) Wn = 473.555(kN) En = 55.865(kN) Wt = 94.711(kN) Et = 211.835(kN) 滑移力= 117.124(kN) 抗滑力= 185.297(kN) 滑移验算满足: Kc = 1.582 > 1.300 地基土层水平向: 滑移力= 218.678(kN) 抗滑力= 295.781(kN)
重力式挡土墙设计1
重力式挡土墙设计 一、设计资料： 1.浆砌片石重力式路堤墙，墙身高6米，墙上填土高3米，填土边坡1:1.5，墙背仰斜，坡度1：0.25，墙身分段长度15米。 2.公路等级高速公路，车辆荷载等级为公路－II 级，挡土墙荷载效应组合采用荷载组合I 、II 。 3.墙背填土容重γ＝18kN ／m 3，计算内摩擦角Φ＝35°,填土与墙背间的内摩擦角 δ＝Φ/2。 4.地基为砂类土，容许承载力f ＝250kPa ，基底摩擦系数μ＝0.40。 5.墙身材料2.5号砂浆砌25号片石，砌体容重23kN ／m 3，砌体容许压应力[σa ]=600kPa ，容许剪应力[τ]＝50kPa ，容许弯拉应力[σwl ]＝80 KPa 。 二、确定计算参数 设计挡墙高度H=6m ，墙上填土高度a=3m ，填土边坡坡度为1:1.5,墙背仰斜,坡度1:0.25。 墙背填土计算内摩擦角 035=φ，填土与墙背间的摩擦角?==5.172/?δ;墙背与竖直平面的夹角?-=-=036.1425.0arctan α。墙背填土容重γ＝18kN ／m 3。查看资料知《公路工程技术标准（2003）》中公路-Ⅱ级设计荷载为《公路工程技术标准（97）》中的汽车-20级荷载且验算荷载为：挂车-100。 三、车辆荷载换算
1．试算不计车辆荷载作用时破裂棱体宽度B ； (1)假定破裂面交于荷载内 不计车辆荷载作用r q h /0==0.83m 计算棱体参数A0、B0： 5.24)52(2 1)(21))(2(212200=+=+=+++= H a H a h H a A 62.8)036.14tan()225(5213221tan )2(21)(21000=-?+??-??=++-++=αh a H H h d b ab B 497.0) 83.0236()36()036.14tan()83.02326(6)75.35.4(83.025.43)2)((tan )22()(2000=?++?+?-??+?+++??+?=+++++-++= h a H a H h a H H d b h ab A α46.385.1704.1435=?+?-?=++=δα?ψ； 9 .0)352.046.38(tan )46.38tan 35(cot 46.38tan ) )(tan tan (cot tan tan =+???+?+?-=++±-=A ψψφψθ 则：?=++?>==?6.266 3325.06arctan 99.41802.0arctan θ 计车辆荷载作用时破裂棱体宽度值B ： m b H a H B 10.25.4)04.14tan(69.0)36(tan tan )(=-?-?+?+=-+?+=αθ 由于路肩宽度d=0.75m
重力式桥台施工方案 (2)
G317线汶川至马尔康公路改建工程项目 夹壁中桥重力式桥台施工方案 编制: 复核: 审核: 中铁隧道集团国道317汶马公路改建工程LJ7项目经理部 2009年3月5日
夹壁中桥重力式桥台施工方案 一、编制依据及原则 1、编制依据 ⑴、依据《公路工程质量检验评定标准》、《公路桥涵施工技术规范》，以及现行有关公路桥梁规范、规程、规则及标准。 ⑵、汶马Ⅱ级公路夹壁中桥施工图纸及有关设计说明，现场的地形、地貌、地质及周围环境情况。 ⑶、我单位拥有的科技工法成果和现有的管理水平、劳力设备技术能力，以及长期 从事公路建设所积累的丰富的施工经验。 ⑷、本合同段招投标文件，和已审批的实施性施工组织设计。 2、编制原则 ⑴、严格执行合同中标文件中所规定的工程施工工期，根据工程的特点和轻重缓急，分期分批组织施工，在工期安排上尽可能提前完成。施工进度安排要注意各专业间的协调和配合，充分考虑气候、季节对施工的影响。 ⑵、合理安排施工程序和顺序，做到布局合理、突出重点、全面展开、平行流水作业；正确选用施工方法，科学组织，均衡生产。各工序紧密衔接，避免不必要的重复工作，以保证施工连续均衡有序地进行。 ⑶、结合现场实际，因地制宜，尽量利用现有设施或就近已有的设施，减少各种临时工程，尽量利用当地合格资源，合理安排运输装卸与存储作业，减少物资运输周转工作量。 ⑷、坚持自始至终对施工现场全过程严密监控，以科学的方法实行动态管理，并按动静结合的原理，精心进行施工场地规划布置，节约施工临时用地，不占或少占农田，不破坏植被。严格组织、精心管理，文明施工，创标准化施工现场。 ⑸、严格执行招标文件明确的设计规范、施工规范和验收标准。 二、工程概况 夹壁中桥里程K108+539，桥梁全长70.04m，为3×30m空心板简支梁桥。横跨来苏河,以第四系漂卵石土为主。0#桥台、3#桥台设计为重力式桥台。三、重力式桥台施工 工艺流程见《明挖基础施工工艺流程图》、《重力式桥台施工工艺流程图》。①、施工准备
重力式挡土墙计算书
重力式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：重力式挡土墙 1 计算时间：2016-05-20 10:51:50 星期五 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 4.500(m) 墙顶宽: 1.500(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:-0.250 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.600(m) 墙趾台阶h1: 1.000(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.100:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa) 材料抗压极限强度: 1.600(MPa) 材料抗力分项系数: 2.310 系数醩: 0.0020 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 200.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 17.280 9.430 1 第1个: 定位距离0.000(m) 公路-II级 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 第 1 种情况: 组合1 ============================================= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √ 2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √ 3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √ 4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √ 5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √ ============================================= [土压力计算] 计算高度为 4.705(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 42.858(度) 公路-II级 路基面总宽= 19.686(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 7列 布置宽度= 7.360(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表: 第1列车: 中点距全部破裂体 轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 0.500 0.300 15.000 15.000 02 2.300 0.300 15.000 15.000 03 0.500 0.600 60.000 60.000 04 2.300 0.600 60.000 60.000 05 0.500 0.600 60.000 60.000 06 2.300 0.600 60.000 60.000 07 0.500 0.600 70.000 70.000 08 2.300 0.600 70.000 70.000 09 0.500 0.600 70.000 70.000 10 2.300 0.600 70.000 70.000
挡土墙承载力计算全过程(特详细)
八、挡土墙承载力验算结果 取墙身从南向北第三段计算。 仰斜式挡土墙，计算简图如图10所示。 图10 挡土墙计算简图 斜长11.23m （实测值） 3300h mm =（图中实测值） 2800h mm =，1670h mm =（图中标注） 计算 311.2311.2H h m I == 2312.67H H h h m I =++= 计算参数： 1. 挡土墙采用40Mu 毛石砌体（依芯样强度试验推定），砂浆强度为0；
2. 砌体重度322r kN m =； 3. 地面荷载取行人荷载22.5q kN m =； 4. 基础置于强风化泥质粉砂岩上，地基承载力特征值2300a f kN m =； 5. 取填土与挡土墙背间外摩擦角δα=，tan 0.25α=，14.04α=，为负值，即14δα=≈； 已知：填土内摩擦角0=35φ，基底摩擦系数=0.3μ。取填料重度 318r kN m =，粘聚力0c =。 （一）计算主动土压力a E （以下计算取一米宽挡土墙） 将地面荷载换算成土层重，其厚度：0 2.5 0.13918 q h m r === 因为0000,14,35,14,0c βδφα====-=， 20.1642a k == （1）挡土墙顶土压力强度：200180.1390.16420.41a q rh k kN m ==??= 换算土压力：10112.670.41 5.195 5.2a E H q kN =??=?== 1a E 到墙趾b 的竖向距离：10.67 5.672 H m I = -= （2）填料引起的土压力： 22211 1.2181 2.670.1642284.6822 a c a E rH k kN ?==????= 2a E 到墙趾 b 的竖向距离：21 0.67 3.553H m I =-= （二）计算挡土墙自重(可将挡土墙分为三部分计算1G ，2G ，3G ) 如图11所示。
挡土墙的计算方法
挡土墙计算方法 挡土墙的形式多种多样，按结构特点可分为：重力式、衡重式、轻型式、半重力式、钢悬臂式、扶壁式、柱板式、锚杆式、锚定板式及垛式等类型。当墙高＜5时，采用重力式挡土墙，可以发挥其形式简单，施工方便的优势。所以这里只介绍应用最为广泛的重力式挡土墙的设计计算方法。 一：基础资料 1. 填料内摩擦角。当缺乏试验数据时，填料的内摩擦角可参照表一选用。 表一：填料内摩擦角ψ 3. 墙背摩擦角δ（外摩擦角） 填土与墙背间的摩擦角δ应根据墙背的粗糙程度及排水条件确定。对于浆砌片石墙 体、排水条件良好，均可采用δ=ψ/2。 1）按DL5077-1997〈水工建筑物荷载设计规范〉及SL265-2001〈水闸设计规范〉 ??? ?? ? ?-=-=-=-=?δ?δ?δ?δ）（时：墙背与填土不可能滑动）（时：墙背很粗糙，排水良好 ）（：墙背粗糙，排水良好时 ）（：墙背平滑，排水不良时 0.167.067.05.05.033.033.00 从经济合理的角度考虑，对于浆砌石挡土墙，应要求施工时尽量保持墙后粗糙，可采用δ值等于或略小于?值。 ξ:填土表面倾斜角；θ：挡土墙墙背倾斜角；?：填土的内摩擦角。 ` 4. 基底摩擦系数 基底摩擦系数μ应依据基底粗糙程度、排水条件和土质确定。 5. 地基容许承载力
地基容许承载力可按照《公路设计手册·路基》及有关设计规范规定选取。 6. 建筑材料的容重 根据有关设计规范规定选取。 7. 砌体的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 8. 砼的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 二：计算 挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。计算土压力的理论和方法很多。由于库伦理论概念清析，计算简单，适用范围较广，可适用不同墙背坡度和粗糙度、不同墙后填土表面形状和荷载作用情况下的主动土压力计算，且一般情况下计算结果均能满足工程要求，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。填土为砂性土并且填土表面水平时，采用朗肯公式计算土压力较简单。 土压力分为主动、被动、静止土压力，为安全计，应按主动土压力计算。 1）库伦主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )cos(δε+=F F H )sin(δε+=F F V 2 2 2)cos()cos()sin()sin(1)(cos cos ) (cos ? ? ? ???-+-+++-= βεδεβ?δ?δεεε?a K ε：墙背与铅直面的夹角，β：墙后回填土表面坡度。 2）朗肯主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )2/45(2?-=o a tg K 注意：F 为作用于墙背的水平主动土压力，垂直主动土压力按墙背及后趾以上的土重计算。 3）回填土为粘性土时的土压力 按等值内摩擦角法计算主动土压力，可根据工程经验确定，也可用公式计算。 经验确定时： 挡土墙高度<6m 时，水上部分的等值内摩擦角可采用280 ~300，地下水位以下部分的等 值内摩擦角可采用250 ~280。挡土墙高度>6m 时，等值内摩擦角随挡土墙高度的加大而相应降低，具体可参照SL265-2001〈水闸设计规范〉。 公式计算时：
重力式挡土墙设计示例
路基与路面工程课程设计任务书 题目: 重力式挡土墙设计 （一）初始条件： （1）浆砌片石重力式仰斜路堤墙，墙顶填土边坡1:1.5，墙身纵向分段长度为10m ；路 基宽度26m ，路肩宽度3.0m ； （2）基底倾斜角0α：tan 0α＝0.190，取汽车荷载边缘距路肩边缘d =0.5m ； （3）设计车辆荷载标准值按公路－I 级汽车荷载采用，即相当于汽车?超20级、挂车 ?120（验算荷载）； （4）墙后填料砂性土容重γ=183 /m kN ,填料与墙背的外摩擦角τ=0.5φ；粘性土地基 与浆砌片石基底的摩擦系数μ=0.30，地基容许承载力[0σ]=250a kP ； （5）墙身采用 2.5号砂浆砌25号片石，圬工容重k γ=223/m kN ，容许压应力a a kP 600][=σ，容许剪应力a j kP 100][][==στ，容许拉应力a L kP 60][=σ； 墙后砂性土填料的内摩擦角φ： 34° 墙面与墙背平行，墙背仰斜坡度（1:n ）： 1:0.25 墙高H ： 7m 墙顶填土高a ： 3.0m （二）要求完成的主要任务： 按《公路路基设计规范》（JTG D30－2004）“5.4 挡土墙”一节，采用极限状态设计法进 行设计： （1）车辆荷载换算； （2）计算墙后主动土压力a E 及其作用点位置； （3）设计挡土墙截面，墙顶宽度和基础埋置深度应符合规范要求。进行抗滑动稳定性 验算及抗倾覆稳定性验算； （4）基础稳定性验算与地基承载力验算； （5）挡土墙正截面强度及抗剪强度验算。
重力式挡土墙设计 1 设计参数 挡土墙墙高H=7m ，取基础埋置深度D=1.5m ，挡土墙纵向分段长度取L=10m ； 路基宽度26m ，路肩宽度3.0m ； 墙面与墙背平行，墙背仰斜，仰斜坡度1:0.25，α=－14.03°，墙底（基 底）倾斜度tan 0α=0.190，倾斜角0α=10.76°； 墙顶填土高度a =3.0m ，填土边坡坡度1:1.5，β=arctan （1.5）1-=33.69°， 汽车荷载边缘距路肩边缘d =0.5m 墙后填土砂性土内摩擦角φ=?34，填土与墙背外摩擦角δ=φ/2=?17，填 土容重γ=18kN/m 3 ；粘性土地基与浆砌片石基底的摩擦系数μ=0.30； 墙身采用2.5号砂浆砌25号片石，墙身砌体容重 k γ=22kN/m 3,砌体容许压应力[ a σ]=600kPa,砌体容许剪应力[τ]=100kPa,砌体容许拉应力[wl σ]=60kPa ； 地基容许承载力[0σ]=250kPa 。 2 车辆荷载换算 0.78m 3 主动土压力计算 3.1 计算破裂角θ ===18 140γq h
一、重力式墩台的验算
一、重力式墩台的验算 （一）截面强度验算 重力式墩台主要采用圬工材料建造，一般为偏心受压构件，根据《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61—2005），其设计过程采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，采用分项系数表达式进行计算。在不利荷载组合作用下，验算墩台各控制截面作用效应的设计值（内力）应小于或等于结构抗力效应的设计值。 0(,)d d S R f a γ≤ S―作用效应组合设计值，按《通规》JTGD60-2004的规定计算； R(.) ―构件承载力设计值函数； f d ―材料强度设计值 ; a d ―几何参数设计值，可采用几何参数标准值，即设计文件规定值。 具体的墩台截面的强度验算包括以下各项内容： （1）选取验算截面 1）通常选取墩台身的基础顶面与墩台身截面突变处。 2）采用悬臂式墩台帽的墩身，除对墩台帽进行验算外，应对墩台帽交界处墩身截面进行验算。 3）当桥墩、桥台较高时，需沿墩台身每隔2~3米选取一个验算截面。 （2）验算截面的内力计算 按照各种组合，分别计算各验算界面的竖向力、水平力和弯矩，得到N ∑、H ∑及M ∑，并按下式计算各种组合的竖向力设计值： 0j d N N γ=∑ 式中：j N ——各种组合中最不利的设计荷载效应（竖向力）； d N ——各种组合中按不同荷载算得的竖向力设计值； （3）砌体构件受压承载力计算 承载能力极限状态验算：按轴心或偏心受压构件验算墩身各截面的承载能力。对于砌体以及混凝土截面，要分别采用《圬规》相应条款4.0.4~4.0.8的规定计算。如果不满足要求就应根据4.0.10修改墩身截面尺寸重新验算；
（4）截面偏心距验算 如超过表4.0.9限制时，可按下式确定截面尺寸： 1）单向偏心： 1 tmd d Af N Ae W γ? ≤ - 2）双向偏心： 1 tmd d y x y x Af N Ae Ae W W γ? ≤ +- W y、W x―双向偏心时，构件x方向受拉边缘绕y轴的截面弹性抵抗矩和构件y方向受拉边缘绕x轴的截面弹性抵抗矩，对于组合截面应按弹性模量比换算为换算截面弹性抵抗矩； f tmd―构件受拉边层的弯曲抗拉强度设计值，按《圬规》表3.3.2、表3.3.3-4和表3.3.4-3采用； ex、ey―双向偏心时，轴向力在x方向和y方向的偏心距； φ―砌体偏心受压构件承载力影响系数或混凝土轴心受压构件弯曲系数，分别参见《公路圬工桥涵设计规范》第4.0.6条和4.0.8 条。 （二）墩台整体稳定性验算 （1）抗倾覆稳定验算 101 M K K M =≥ 稳 倾
重力式桥台施工要点
重力式桥台施工要点 一、基础 1、基础开挖前要先测原地面（每个台4-5个横断面）； 2、开挖时要搞好边坡支护和基坑排水； 3、开挖至设计标高前（约20cm）进行自检，自检合格后报监理工程师检验，监理检验合格后及时封底，并做好基坑排水，基坑内应设纵、横向排水沟，通至积水坑内排出坑外，浇筑砼前必须保持基坑内无积水； 4、开挖至设计高程1.5~2m时应采用人工开挖严禁放炮以免振动基岩； 5、基础砼浇筑前应按设计和规范要求，架设模板； 6、基础砼折模后应及时进行基坑边缘封底、回填，以防雨水浸泡基底； 7、砼材料入仓高度要满足规范要求； 8、片石砼基础施工时应控制片石质量，间距（片石之间距离≥10cm，距模板距离≥15cm）掺入比例（掺入比例<25%）两层砼之间要留石笋。 二、台身 1、台身镶面石、砌筑砂浆必须饱满； 2、砌缝平直，每层要用水准仪测量以保横缝水平； 3、采用一丁一顺砌筑，竖缝应垂直，缝宽一致，条石
外露面修整美观一致，丁头要留长以便面石与砼衔接牢靠； 4、砼入库高度应小于2米，浇筑时应先铺一层砼，然后加片石，片石间距应符合规范要求，砼及时捣筑，不充许过振和漏振，以确保砼密实，两层砼之间要留石； 5、模板架设要牢固不漏浆； 6、施工时必须设置安全护栏和安全网； 7、桥台背墙应在预应力张拉完成后再进行砼浇筑。 三、台帽、挡块、支座垫石 1、模板架设牢固，接缝平整不漏浆； 2、钢筋制作准确，钢筋接头焊接、安装满足设计和规范要求，安装时要将挡块和支座垫石钢筋预安准确，绑扎牢固； 3、两层钢筋之间要设架立筋，设垫块，确保保护层厚度满足设计要求； 4、垫石表面要平整，高度准确，误差满足规范要求，若支座为盆式支座则应预留预埋螺栓孔。
五种常见挡土墙的设计计算实例
挡土墙设计实例 挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。在挡土墙横断面中，与被支承土体直接接触的部位称为墙背；与墙背相对的、临空的部位称为墙面；与地基直接接触的部位称为基地；与基底相对的、墙的顶面称为墙顶；基底的前端称为墙趾；基底的后端称为墙踵。 根据挡土墙的设置位置不同，分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等。设置于路堤边坡的挡土墙称为路堤墙；墙顶位于路肩的挡土墙称为路肩墙；设置于路堑边坡的挡土墙称为路堑墙；设置于山坡上，支承山坡上可能坍塌的覆盖层土体或破碎岩层的挡土墙称为山坡墙。 本实例中主要讲述了5种常见挡土墙的设计计算实例。 1、重力式挡土墙 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 6.500(m) 墙顶宽: 0.660(m)
面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 组合1（仅取一种组合计算）
重力式挡土墙计算实例
重力式挡土墙计算实例 一、 计算资料 某二级公路，路基宽8.5m ，拟设计一段路堤挡土墙，进行稳定性验算。 1．墙身构造：拟采用混凝土重力式路堤墙，见下图。填土高a=2m ，填土边坡1：1.5（'?=4133β），墙身分段长度10m 。 2．车辆荷载：二级荷载 3．填料：砂土，容重3 /18m KN =γ，计算内摩擦角?=35?，填料与墙背的摩擦角2 ? δ= 。 4．地基情况：中密砾石土，地基承载力抗力a KP f 500=，基底摩擦系数5.0=μ。 5．墙身材料：10#砌浆片石，砌体容重3 /22m KN a =γ，容许压应力[a σ]a KP 1250=， 容许剪应力[τ]a KP 175= 二、挡土墙尺寸设计 初拟墙高H=6m ，墙背俯斜，倾角'?=2618α（1：0.33），墙顶宽b 1=0.94m ，墙底宽B=2.92m 。 三、计算与验算 1．车辆荷载换算 当m 2≤H 时，a KP q 0.20=；当m H 10≥时，a KP q 10=
由直线内插法得：H=6m 时，()a KP q 1510102021026=+-??? ? ??--= 换算均布土层厚度：m r q h 83.018 150=== 2．主动土压力计算（假设破裂面交于荷载中部） （1）破裂角θ 由'?== ?='?=30172 352618? δ?α，， 得： '?='?+'?+?=++=56703017261835δα?ω 149 .028 .77318.2381.1183.022*********.024665.0383.025.1222222000-=-=?+++' ??++-+?+??= +++++-++= ） ）（（）（）（） ）（（）（） （tg h a H a H tg h a H H d b h ab A α 55 .0443.3893.2149.0893.2893.2428.1893.2149.056705670355670=+-=-++-=-'?'?+?+'?-=+++-=））（（） ）（（） ）（（tg tg ctg tg A tg tg ctg tg tg ωω?ωθ '?=?=492881.28θ 验核破裂面位置： 路堤破裂面距路基内侧水平距离： m b Htg tg a H 4.3333.0655.0)26()(=-?+?+=-++αθ 荷载外边缘距路基内侧水平距离： 5.5+0.5=6m 因为：0.5〈3.4〈6，所以破裂面交于荷载内，假设成立 （2）主动土压力系数K 和1K 152.2261855.055.0231='?+?-=+-= tg tg tg atg b h αθθ566.0261855.05 .02=' ?+=+=tg tg tg d h αθ 282.3566.0152.26213=--=--=h h H h 395 .0261855.0() 56704928sin() 354928cos(()sin()cos(=?+'?+'??+'?=+++= ） ）tg tg tg K αθωθφθ 698 .1151.0547.016282 .383.02)12152.21(6412)21(212 23011=++=??+ -+=+-+ =H h h H h H a K
仰斜式挡土墙施工组织设计
. B.0.1施工组织设计/（专项）施工方案报审表 工程名称：贵州万山经济开发区丹砂路工程编号：
填表说明：本表一式三份，项目监理机构、建设单位、施工单位各一份。 . . 贵州万山经济开发区丹砂路工程 K2+300-K2+420段仰斜式护堤墙 专项施工方案 : 编制:
审核: 审批 中冶建工集团有限公司月二〇一七年七 . . 目录 第一章编制依 据 (2) 第二章编制原 则 (3) 第三章工程概 述 (4) 3.1主要技术标准 (5) 3.2工程概况、主要工程项目及数量 (5) 3.3工程特点 (5) 第四章施工总体安 排 (6) 4.1施工准备工作 (6) 4.2施工顺序及工期安排 (7) 4.4人员配置情况 (7) 4.5施工供水 (7) 第五章主要分部分项工程施工工艺及施工方 法 (8) 5.1施工工艺流程 (8) 5.2施工方法 (9) 5.3施工要点 (12) 5.4施工注意事项 (12) 第六章质量保证体系及保证措 施 (13) 6.1质量保证体系 (13) 6.2质量保证措施 (14) 第七章安全施工保证措 施 (15)
7.1基础开挖施工安全保证措施 ....................................... 15 7.2混凝土浇筑安全保证措施 ......................................... 16 7.3夏季作业安全保证措施 ........................................... 16 第八章环境保证措 施 (17) 第九章文明施工保证措 施 (18) . .
挡土墙稳定计算
For personal use only in study and research; not for commercial use 挡土墙型式划分 重力式挡土墙：由墙身和底板构成的、主要依靠自身重量维持稳定的挡土建筑物。 半重力式挡土墙：为减少圬工砌筑量而将墙背建造为折线型的重力式挡土建筑物。 衡重式挡土墙：墙背设有衡重台(减荷台)的重力式挡土建筑物。 悬臂式挡土墙：由底板及固定在底板上的悬臂式直墙构成的，主要依靠底板上的填土重量维持稳定的挡土建筑物。 扶壁式挡土墙(扶垛式挡土墙)：由底板及固定在底板上的直墙和扶壁构成的，主要依靠底板上的填土重量维持稳定的挡土建筑物。 空箱式挡土墙：由底板、顶板及立墙组成空箱状的，依靠箱内填土或充水的重量维持稳定的挡土建筑物。 板桩式挡土墙：利用板桩挡土，依靠自身锚固力或设帽梁、拉杆及固定在可靠地基上的锚碇墙维持稳定的挡土建筑物。 锚杆式挡土墙：利用板肋式、格构式或排桩式墙身结构挡土，依靠固定在岩石或可靠地基上的锚杆维持稳定的挡土建筑物。 加筋式挡土墙：利用较薄的墙身结构挡土，依靠墙后布置的土工合成材料减少土压力以维持稳定的挡土建筑物。 级别划分 水工建筑物中的挡土墙应根据所属水工建筑物级别，按表3.1.1 确定。 根据建筑物级别确定洪水标准 水工挡土墙的洪水标准应与所属水工建筑物的洪水标准一致。 稳定计算 表 3.2.7 挡土墙抗滑稳定安全系数的允许值 滑动面的形状与边坡土质的关系 一般情况下，分三种情况： 1、均质黏性土，滑动面的形状在空间上呈圆柱状，剖面上呈曲线（圆弧）状，在坡顶处接近垂直，坡脚处趋于水平； 2、均质无黏性土，滑动面在空间上为一斜面，剖面上近于斜直线； 3、在土坡坡底夹有软层时，可能出现曲线与直线（软层处）组合的复合滑动面。 当土质地基上的挡土墙沿软弱土体整体滑动时，按瑞典圆弧法或折线滑动法计算的抗滑稳定安全系数不应小于表3.2.7规定的允许值。 无粘性土稳定计算按公式(6.3.5-1)计算。 粘性土地基上的1、2 级挡土墙，沿其基底面的抗滑稳定安全系数宜按公式(6.3.5-2)计算。tgφ 岩石地基上挡土墙沿软弱结构面整体滑动，当按公式(6.3.6)计算的稳定安全系数允许值，可根据工程实践经验按表3.2.7 中相应规定的允许值降低采用。
仰斜重力式挡土墙计算书
重力式挡土墙计算书 计算项目： 俯斜式路肩墙 一、设计资料 墙身尺寸: 如图1-1 墙身高: H=4.0(m) 墙顶宽: b=1.5(m) 面坡倾斜坡度: 1:0 背坡倾斜坡度: 1:0.25 墙底宽：B=2.5(m) 物理参数: 圬工砌体容重: )/(0.233m kN r =墙 地基土摩擦系数: f=0.4 图1-1 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: M7.5 石料极限抗压强度(MPa): 3.0 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 填?=35° 墙后填土粘聚力: 0(kPa) 墙后填土容重: )/(0.183m kN r =填 墙背与墙后填土摩擦角: ?δ==35° 地基土容重: )/(0.193m kN r =基 地基土容许承载力: []0σ=250.0(kPa) 墙底摩擦系数: μ=0.4 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: =基?35° 土压力计算方法: 库仑土压力 二、车辆荷载等代均布土层厚度换算 查《公路路基设计规范》（JTG D30—2004）（以下简称《路基规范》）得：公式5.4.2-3 r q h =0 其中 q --车辆荷载附加荷载强度，墙高小于2m ，取20kN/m 2；墙高大于10m ，取10 kN/m 2； 墙高在2～10m 之间时，附加荷载强度用直线内插法计算。 r --墙背填土的重度 代入数值计算得 972.018 5.170 ==h m 三、土压力计算 1、计算破裂角
假设破裂面交于荷载内，墙体受力如图3-1。查《路基设计手册》取计算公式如下： ))((A tg tg ctg tg tg ++±-=ψψ?ψθ δα?ψ++=， αtg A -= 04.843504.1435=++=ψ25 .0-=A 684.102579.9±-=θtg (-19.712)554.0= 29=θ （或 1.87-=θ 舍去） 验算破裂面位置 破裂面顶端距墙顶内缘的距离为： 图3-1 m tg tg H 5.5204.3)554.025.0(4)(<=+?=+θα 破裂面角于荷载内，与假设相符，采用公式正确。 2、计算主动土压力系数，查《路基设计手册》取计算公式如下： 487.0899 .0438.0)()sin()cos(==+++=αθ?θ?θtg tg K 486.14 972.0212101=?+=+=H h K 3、计算土压力E 及作用点位置Zx Zy ,（相对于墙趾的力臂），查《路基设计手册》取计算公式如下： kN KK H r E 210.104486.1487.04182 121212=????==填 kN E E x 362.68656.0210.104)cos(=?=+=?α kN E E y 679.78755.0210.104)sin(=?=+=?α m K h H Z x 551.1486 .13972.034330=?+=+= m tg Z B Z x y 112.225.0551.15.2=?-=-=α 四、挡土墙稳定性验算 应用方法：极限应力法 组合Ⅰ =============================================
桥台计算书
设计：葛翔 复核： 审核：xiangxiang
目录 1 计算依据与基础资料 1 标准及规范 1 标准 1 规范1 主要材料 1 计算资料2 结构尺寸2 墙后填土参数2 2 2 荷载计算4 桥台及上部荷载计算 桥上活载反力 5 不考虑浮力时自重恒载计算6 台背土压力计算7 台后填土自重引起的主动土压力7 台后活载引起的主动土压力8 作用力汇总9 3 偏心距验算10 4 地基承载力验算 10 5抗滑移稳定性验算11 6抗倾覆稳定性验算11 7 验伸缩缝的选择 12 U型桥台计算 1 计算依据与基础资料 标准及规范 标准 上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板 下部构造形式：重力式U型桥台 设计荷载：城市－A级 结构重要性系数： 规范 《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011） 《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012 （简称《预规》） 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 主要材料 1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3； 3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPa f =，5S E 2.010MPa =?； 采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =?。 计算资料 结构尺寸 cm ）
假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。。 墙后填土参数 墙背填土容重γs=19KN/m3, 计算内摩擦角Φ=40o。 桥台c25混凝土容重γk=24KN/m3, 基底摩擦系数μ=, 地基容许承载力[σ]=2500Kpa。 计算荷载 人群荷载q=3kN/m2， 上部构造反力--恒载标准值p1=， 上部构造反力--活载标准值p2=。 2 荷载计算 桥台及上部结构的荷载计算 桥上部反力 表上部构造荷载 计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；