超限高层建筑结构基于性能抗震设计

超限高层建筑结构基于性能抗震设计的研究超限高层建筑的结构抗震设计中，采用基于性能要求的抗震设计方法，有助于提高高层建筑工程抗震设计的可靠性、避免抗震安全隐患，同时又促进高层建筑技术发展。

阐述基于性能抗震设计方法与常规抗震设计方法的比较；针对超限高层建筑结构的特点，提出结构的抗震性能目标、性能水准以及实施性能设计的主要方法，包括性能水准判别准则、性能目标的选用及结构计算和试验要求。文中还列举了应用性能设计理念和要求的部分工程实例。

基于性能的抗震设计理念和方法，自世纪年代在美国兴起，并日益得到工程界的关注。美国的ATC40（1996年）、FEMA237（1997年）提出了既有建筑评定、加固中使用多重性能目标的建议，并提供了设计方法。美国加州结构工程师协会SEAO于1995年提出了新建房屋基于性能的抗震设计。1998年和2000年，美国FEMA又发布了几个有关基于性能的抗震设计文件。2003年美国ICC（Internation-alCode Council）发布了《建筑物及设施的性能规范》，其内容广泛，涉及房屋的建筑、结构、非结构及设施的正常使用性能、遭遇各种灾害时（火、风、地震等）的性能施工过程及长期使用性能，该规范对基于性能设计方法的重要准则作了明确的规定。日本开始将抗震性能设计的思想正式列入设计和加固标准中，并已由建筑研究所（BRI）提出个性能标准。欧洲混凝土协会（CRB）于2003 年出版了“钢筋混凝土建筑结构基于位移的抗震设计”报告。澳大利亚则在基于性能设计的整体框架以及建筑防火性能设计等方面做了许多研究，提出了相应的建筑规范（BCA1996）。我国在基于性能的抗震设计方面也发表了不少论文加以研究和探讨。基于性能的抗震设计是建筑结构抗震设计的一个新的重要发展，它的特点是：使抗震设计从宏观定性的目标向具体量化的多重目标过渡，业主（设计者）可选择所需的性能目标；抗震设计中更强调实施性能目标的深入分析和论证，有利于建筑结构的创新，经过论证（包括试验）可以采用现行标准规范中还未规定的新的结构体系、新技术、新材料；有利于针对不同设防烈度、场地条件及建筑的重要性采用不同的性能目标和抗震措施。这一方法是一种发展方向。目前，这一方法在工程中还未得到广泛的应用，还有一些问题有待研究改进，诸如：地震作用的不确定性、结构分析模型和参数的选用存在不少经验因素、模型试验和震害

资料欠缺、对非结构和设施的抗震性能要求和震后灾害估计缺乏研究。但是，这一方法随着工程中的不断应用，必然会趋于成熟。

作者认为，我国的超限高层建筑工程设计比较适合采用基于性能的抗震设计方法。这些工程在房屋高度、规则性等方面都不同程度地超过现行标准规范的适用范围，如何进行抗震设计缺少明确具体的目标、依据和手段，按照建设部第111号部长令《超限高层建筑工程抗震设防管理规定》，以及《全国超限高层建筑工程抗震设防审查专家委员会抗震设防专项审查办法》和《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》等的要求，设计者需要根据具体工程实际的超限情况，进行仔细的分析、专门的研究和论证，必要时还要进行模型试验，从而确实采取比标准规范的规定更加有效的具体的抗震措施，业主也需要提供相应的资助，设计者的论证还需要经过抗震设防专项审查，以期保证结构的抗震安全性能。这个设计程序在某种意义上类似于抗震性能设计的基本步骤。

这些年来，高层建筑工程抗震设防专项审查实践表明，不少工程的设计和专项审查已经涉及到基于性能抗震设计的理念和方法。有的工程的设计者主动提出采用基于性能的设计理念和要求，有的工程在抗震审查中由专家组的专家提出某些基于性能的设计要求。

可以认为，目前在我国超限高层建筑工程中试点采用基于性能抗震设计的时机已经成熟。

本文阐述基于性能抗震设计方法与常规抗震设计方法的比较，提出超限高层建筑结构的抗震性能目标、性能水准、以及实施抗震性能设计的方法，并列举了应用性能设计理念和要求的部分工程实例。基于性能抗震设计与常规抗震设计的一些比较21我国常规抗震设计方法具有性能设计的雏形我国在上个世纪年代修订工业与民用建筑的抗震设计规范时，首次提出了“小震不坏、中震可修、大震不倒”的设防目标，采用“三水准两阶段设计”的设计方法，并于年以国家标准《建筑万方数据抗震设计规范》GBJ 11—89正式发布施行。这个常规设计原则的特点是：其一，对应于“小、中、大”的三个地震水准，通过全国主要地震区域65个城镇地震发生概率的统计分析，分别采用年超越概率63%、1O% 和2%和3%的概率定量指标，相应的地震影响系数最大值的比例约为1/2/8/4.5和6；衡量强烈地震后房屋建筑“不坏、可修、不倒”等破

坏程度，则依据《建筑地震破坏等级划分标准》（1990建抗字第337号），有明确的震害概念。其二，为实现上述三水准的设防目标，规范采用两阶段设计的简化方法。第一阶段设计是结构构件承载力验算，采用结构在小震下按弹性反应谱理论得到的地震作用标准值和相应的地震作用效应（内力和变形），在可靠度分析基础上用分项系数表达式进行结构构件抗震承载力的验算，一些刚度较小的结构还要进行层间变形的验算；然后通过与概念设计相关的内力调整放大和抗震构造措施来满足第二水准和第三水准地震的宏观性能控制要求。第二阶段设计是结构的弹塑性变形验算，对地震下易倒塌的结构和有特殊要求的建筑结构，要求其薄弱部位应满足在大震下不倒塌的位移限制，并采取相应的专门的抗震构造措施；这些结构的第三水准要求也有相对明确的位移指标。因此，可以认为，我国1989年抗震规范的设计方法和步骤已经具有性能设计的雏形，2001年抗震规范在概念设计、性能控制要求上又有进一步发展和具体化。

这个比较说明，基于性能要求的抗震设计方法是一个重要的发展，目前在超限高层建筑结构设计中应用是可行的，若要在所有建筑结构的设计中应用，还有待深入探讨及设计人员的理解和掌握。目前，也可此方法对按现行规范规程设计的结构所能达到的性能目标进行深入分析探讨，使经验性的增大系数和构造等规定与定量化的性能目标、性能水准有所比较，这是很有实际意义的。超限高层建筑结构的抗震性能目标建筑物抗震设计的性能目标指某一设定地震地面运动（如在给定年限内超越概率63%、10%和2%鶫3%的小震、中震和大震）下建筑的预期性能水准。建筑物的性能水准包括结构、非结构和建筑附属设施的性能水准的各种组合。当前，“超限”高层建筑工程指高度或规则性方面超过规范、规程适用范围的高层建筑工程。因篇幅所限，本文研究这些超限高层建筑的结构基于性能的抗震设计，着重提出结构的性能目标和水准。

结构的抗震性能水准，超限高层建筑结构在不同水准地震下的性能水准以及性能目标的示意图见图,1结构抗震性能可分为如下几个水准：1a：结构在地震后完好、无损伤，一般不需修理即可继续使用，人们不会因结构损伤造成伤害，可安全出入和使用。2b：结构在地震后基本完好，仅有个别构件轻微裂缝，一般不需修理或稍加修理即可继续使用，人们不会因结构损伤造成伤害，可安全出入和使用。2地震后结

构的薄弱部位和重要部位的构件完好、无损伤，其它部位有部分选定的具有一定延性的构件出现明显的裂缝，修理后可继续安全使用。3地震后结构的薄弱部位和重要部位的构件轻微损坏，出现轻微裂缝，其它部位有部分选定的具有延性的构件发生中等损坏，出现明显的裂缝，进入屈服阶段，需要修理并采取一些安全措施才可继续使用。4结构在地震下发生中等程度的破坏，多数构件轻微损坏，部分构件中等损坏，进入屈服，有明显的裂缝，需要采取安全措施，人们不能安全出入；经过修理、适当加固后才可继续使用。5结构在地震下发生明显损坏，多数构件中等损坏，进入屈服，有明显的裂缝，部分构件严重损坏；但整个结构不倒塌，也不发生局部倒塌，人员会受到伤害，但不危及生命安全。

性能目标的组成每个超限高层建筑，可以根据具体的设防烈度、场地条件、房屋高度、不规则的部位和程度，以及业主的经济实力，选择结构在三个水准地震下的性能水准，从而实现相应的“超限”设计。性能目标A，小震和中震均满足性能水准的要求其高度和不规则性一般不需要专门限制。性能目标B，小震下满足性能水准1a的要求，中震满足性能水准1b的要求，大震满足性能水准的要求；整体结构基本完好；其高度和不规则性一般也不需要专门限制。性能目标C，小震下满足性能水准1a的要求，中震下满足性能水准的要求，大震下满足性能水准2的要求；部分结构构件损坏；其高度不需专门限制，重要部位的不规则性限制可比现行标准的要求放宽。性能目标D，小震下满足性能水准1a的要求，中震满足性能水准3的要求，大震下满足性能水准4的要求；结构中等破坏，其高度可适当超过现行高层混凝土结构规程B级的规定，某些不规则性限制可有所放宽。性能目标E，小震下满足性能水准1a的要求，中震满足性能水准4的要求，大震下满足性能水准5的要求；结构的损坏不危及生安全。其高度一般不宜超过现行高层混凝土结构规程B级的规定，规则性限制一般也不宜放宽。

实施抗震性能设计的方法,性能水准的判别准则及性能目标的选用按照结构抗震安全评价的能量原则，一个结构及其构件的承载力较高，则其延性变形能力要求可有所降低；结构及其构件的承载力较低，则需要较高的延性变形能力。需要强调的是，结构的不规则性程度直接影响结构延性变形能力的高低。这意味着，超限高层建筑结构的抗震设计应结合结构不规则程度及超高情况，在提高结构承载力、提高延性变形

能力或二者均提高这三种方法中选择比较合理又切合实际的保证安全性能的处理手段。设计要提出超限高层建筑结构抗震性能设计的方法，业主要衡量超限设计所需的代价，抗震设防专项审查的专家要判断超限设计的可行性，都需要围绕着结构安全和建筑方案设计二者的协调。抗震性能设计需要有一个比较合理的性能水准判别准则，在性能目标选用时考虑的因素应比较全面。性能水准的判别准则本文在节提出了结构在地震作用下的六个性能水准，下面给出判别是否满足性能水准的准则，供参考。其中，对各项性能水准，结构的楼盖体系必须有足够安全的承载力，以保证结构的整体性，一般应使楼板在地震中基本上处于弹性反应状态，否则，应有合理可靠的结构计算模型并加以论证（包括试验）；为避免混凝土结构构件发生脆性剪切破坏，设计中应控制受剪截面尺寸，满足现行标准对剪压比的限制要求；性能水准中的抗震构造，“基本要求”相当于混凝土结构中的四级抗震等级的构造要求，低、中、高和特种延性要求，可参照混凝土结构中抗震等级的三、二、一和特一级的构造要求。性能水准1a结构满足弹性设计要求，包括全部构件的抗震承载力和层间位移均满足现行规范的要求；结构计算时具有正确、合理的分析模型，计算应采用作用分项系数、材料分项系数和抗震承载力调整系数，对性能目标为A或B的结构可不考虑地震内力调整；各构件的细部抗震构造满足基本要求。对性能目标为C、D、E的结构，为便于进行结构在中震、大震作用下的非线性分析，可先按现行规范进行小震阶段的结构设计，再通过非线性分析校核中震、大震的性能水准，根据校核结果调整结构设计，进行第二次设计。性能水准1b结构的全部构件的抗震承载力满足弹性设计的要求，各构件的细部抗震构造满足基本要求；计算同样可不考虑地震内力调整，但应采用作用分项系数、材料分项系数和抗震承载力调整系数。性能水准2结构的薄弱部位或重要部位构件的抗震承载力满足弹性设计要求；整个结构按非线性分析计算，允许有些选定的部位接近屈服（如部分而不是全部受拉钢筋屈服），但不应发生剪切等脆性破坏；各构件的细部抗震构造要满足低延性的要求。性能水准3结构的薄弱部位或重要部位构件不屈服，即不考虑内力调整的地震作用效应和抗震承载力按强度标准值计算（作用分项系数、材料分项系数和抗震承载力调整系数均取1.0）满足要求；结构应进行非线性计算，允许有些选定的部位进入屈服阶段但不得发生剪切等脆性破坏；各构件的细部抗震构造要满足中等延性的要求。性能水准4结

构应进行非线性计算，薄弱部位或重要部位构件允许达到屈服阶段但满足选定的变形限制（如混凝土结构的层间变形控制在1/500鶫1/300），竖向构件不发生剪切等脆性破坏；各构件的细部抗震构造要满足高延性的要求。性能水准5结构应进行非线性计算，薄弱部位或重要部位构件允许屈服，满足现行规范、规程对大震下的变形要求；竖向构件不发生剪切等脆性破坏；各构件的细部抗震构造满足特种延性的要求。性能目标的选用,选择超限高层建筑的结构性能目标时，应综合考虑多个因素。以下提出一些建议，供参考。1）在第一水准地震（小震）作用下，任何超限高层建筑的结构都应满足性能水准1a的要求。表中提出的各种性能目标方案都能满足这个基本抗震设防要求。2）某些建筑物，由于其特殊的重要性而需要结构具有足够的承载力，以保证它在中震、大震下始终处于基本弹性状态；也有一些建筑虽然不特别重要，但其设防烈度较低（如6度）或结构的地震反应较小，它仍可能具有在中震、大震下只出现基本弹性反应的承载力水准；某些结构属于特别不规则，但业主为了实现建筑造型和满足特殊建筑功能的需要，愿意付出经济代价，使结构设计满足在大震下仍处于基本弹性状态。以上情况以及其他特殊情况，可选用性能目标“A”，此时，房屋的高度和不规则性一般不需要专门限制。3）性能目标“B”与性能目标“A”是比较接近的，不同之处在于性能目标“B”的结构，其非薄弱万方数据部位、非重要部位在大震下接近屈服，不再处于基本弹性状态。其房屋的高度和不规则性一般不需要专门限制。上述选用性能目标“A”的结构，也可选用性能目标“B”，虽然结构的抗震性能有些减弱，但可以比性能目标“A”降低结构造价。4）性能目标“C”、“D”、“E”都允许结构不同程度地进入非弹性状态。震害经验及试验和理论研究表明，在中震、大震下，使结构既具有合适的承载力又能发挥一定的延性性能是比较合理的。对超限高层建筑结构，一般情况下可选用性能目标“C”、“D”或“E”。这三种目标的选用需要综合考虑设防烈度、结构的不规则程度和房屋高度、结构发挥延性变形的能力、结构造价、震后的各种损失及修复难度等等因素。对于超限高层建筑结构，鉴于目前非线性分析方法的计算模型及参数的选用尚存在不少经验因素，震害及试验验证还欠缺，对结构性能水准的判断难以十分准确，因此在性能目标选用中宜偏于安全一些。5）特别不规则的高层建筑结构，其不规则的程度超过现行标准的限值较多，结构的延性变形能力较差，建议选用性能目标“C”。6）房屋高度或个别不规则性超过现行标准的

限值较多的结构，可选用性能目标“C”或“D”。7）房屋高度和不规则性均超过现行标准的限值较小的结构，可选用性能目标“D”。8）房屋高度不超过现行规程B级高度且不规则性满足限值的结构，可选用性能目标“E”或“D”。

结构抗震计算和试验的要求,超限高层建筑结构基于性能设计的计算分析应特别详尽，上述性能要求中的构件承载力、变形计算、屈服后的性能，均以比较正确的计算分析和能反映结构实际受力状态的合理力学模型为前提。因此，建议实现性能设计的结构抗震计算和试验注意符合下列要求：结构计算模型方面,弹性计算和非线性计算分析中，对结构整体模型及构件、节点的各种计算参数要力求正确合理。对具有水平转换构件的结构，应注意区分不落地柱和墙体的转换梁、框支梁相邻层的计算层数和层高、转换厚板有限元的类型和划分；对剪力墙，应注意非线性分析中的计算模型和参数的确定；对采用滑动支座的结构，应采用考虑支座两侧结构相互作用和影响的整体计算模型进行大震下的计算；对平面尺寸凹凸不规则或平面内局部开设大洞口的结构，应根据洞口位置、大小、数量和分布以及抗侧力构件的布置，正确选择分片刚性楼盖或整体非刚性楼盖的计算模型，如楼板不能在大震下处于基本弹性状态，则需要研究提出合理的计算模型。对采用消能减震的结构，应正确确定构件和整体结构有效阻尼比，注意构件、节点的模拟和计算参数对整体结构的影响。结构体系复杂难以准确反映各构件的受力状态时，需至少采用两种不同的力学模型进行计算并予以对比分析，有时，还需要通过相应的模型试验，以确定计算的可信度。电算结果的分析认可,斜向地震作用计算时，不能因其总地震作用比正交方向小而忽视，应主要检查斜向抗侧力构件的内力和配筋。平面轮廓规则或基本对称的高层建筑结构，不要求计算双向地震作用效应，但仍应采用偶然偏心方法计入地震的扭转效应。应注意严格控制高层建筑的最小地震作用。当按地震影响系数计算的结构总地震剪力小于规定值时，表示该结构刚度较小，非线性和阻尼比的影响明显，所受的地震作用主要不是地震加速度引起的，而是地面运动速度和位移引起的。一般可修改计算的周期折减系数和地震作用调整系数，以近似考虑地震地面运动的速度和位移的作用；当小于规定值较多时，宜调整构件选型或结构总体布置使刚度有所增大，再结合周期折减等方法使地震剪力不小于规定值。对于不落地构件通过次梁转换的计算结

果应慎重对待。设计时对不落地的竖向抗侧力构件（墙、柱、支撑等）的地震作用如何通过次梁传递到主梁又传递到落地竖向构件要有明确的计算，并采取相应的构造措施，方可视为有明确的计算简图和合理的传递途径。结构刚度突变的控制，在弹性分析阶段，由于结构侧向刚度有多种不同的定义，使刚度比值的计算结果可能不相同。因此，刚度突变的判断，宜综合考虑各种方法，包括相邻层的层间位移角的比值、上下楼层竖向构件横截面总面积比、等效剪切刚度、等效弯剪刚度等；在抗震性能设计中，对于性能目标为“C”、“D”、“E”的结构，需要进行非线性分析，其刚度突变的控制，可主要通过层间位移角是否满足相应的性能要求予以判断。结构楼层扭转位移比计算时，需要注意：所谓刚性楼盖，国外规范的定义是，在规定的侧向荷载作用下，计算的楼盖平面内最大挠度不超过该楼层抗侧力体系中竖向构件平均层间位移的2倍；一般情况需要考虑偶然偏心的影响，但偏心值的大小如遇到很长裙房等特殊情况，不一定取该方向楼板总长度的5%；最大值和平均值的计算，均取楼层中同一轴线两端的万方数据竖向构件计算，不考虑楼板中悬挑的端部；偶然偏心与双向水平地震可不同时考虑，但应取二者的不利情况。对主楼与裙房相连导致结构底部扭转位移比过大或其他特殊情况使扭转位移比过大，此时，如小震下计算的最大层间位移不超过规范限值的1/3，构件对应于标准值的抗震承载力满足在中震下的地震内力组合要求，大震下的最大层间位移可控制在1/500鶫1/300，即满足性能水准4的要求，则扭转位移比的不规则性可放松。时程分析的应用,超限高层建筑的抗震设计，往往需要采用时程分析法进行补充计算，其前提是输入的地震加速度波形选择正确，即单条波计算的结构总地震剪力不小于按反应谱方法计算的65%，多条波计算的平均值不小于反应谱法的80%。有的设计为了满足上述要求，将地震波的加速度最大值放大1.5鶫2倍。这种做法，相当于设防烈度提高半度至一度，显然是不合适的，应重新选择地震波。当然，规范规定的设计加速度值相当于有效峰值，故允许将输入的实际地震记录波形的加速度最大值乘以一个略大于1.0的系数。考虑双向水平地震作用时，同一组地震波的两个水平分量的加速度比值可取1/0.85；考虑竖向地震和双向水平地震作用时，同一组地震波的两个水平分量和竖向分量的加速度比值可取1/0.85/0.65。对计算结果的比较，不仅要比较各层的地震作用力、楼层剪力和层间位移的大小，按较大值检查构件的截面和配筋；还要分析相邻

层的变化程度，发现突变部位，有助于判断薄弱部位。当超限高层建筑的高度较大或比较复杂时，尚可采用多条波的包络或平均值加一倍方差作为时程计算结果参与比较。竖向地震分析,超限高层建筑中的转换大梁、长悬臂构件和连体结构的连接体本身8度设计时应按规定考虑竖向地震作用；计算时宜采用时程分析法，要特别注意竖向地震的高位放大和跨中放大，避免震害。研究表明，强震观测记录和理论计算分析的结果，通常结构顶部的竖向地震加速度反应约为底部的2鶫3倍：悬臂端或较大跨度连接体的跨中部位，其竖向地震加速度反应比支座处显著增大，有的计算可能达到3倍。这意味着，8度时顶部较大跨度连接体的跨中部位，局部构件的竖向地震作用可能超过9度。有的模型试验也表明，连接体的竖向振动是不可忽视的。薄弱层变形分析，对结构层间位移进行控制是为了保证结构整体刚度和整体安全。超限高层建筑结构计算薄弱层变形的主要方法包括：静力弹塑性分析方法（push-over法）、弹塑性时程分析法等。弹塑性动力时程分析能比较准确而完整地得出结构在罕遇地震下的反应全过程，但计算分析工作繁琐，且计算结果受到所选用地震波以及构件恢复力和屈服模型的影响较大，在设计重要高层建筑结构采用该法时，要尽量使构件恢复力模型符合构件的实际特性。push-over方法是对结构在罕遇地震作用下进行塑性变形分析的一种简化方法，本质上是一种静力分析方法。具体地说，就是在结构计算模型上施加按某种规则分布的水平侧向力，单调加载并逐级加大；一旦有构件开裂（或屈服）即修改其刚度（或使其退出工作），进而修改结构总刚度矩阵，进行下一步计算，依次循环直到结构达到预定的状态（成为机构、位移超限或达到目标位移），从而判断是否满足相应的抗震能力要求。push-over方法分为两个部分，首先建立结构荷载位移曲线，然后评估结构的抗震能力。该方法能够很好地估计结构的整体和局部弹塑性变形，同时也能揭示弹性设计中存在的隐患（包括层屈服机制、过大变形以及强度、刚度突变等）。研究成果和工程应用表明，在一定适用范围内push-over 方法能够较为准确地反映结构的非线性地震反应特征，对于一般的高层建筑结构，不失为一种可行的简化分析方法。应用时需要特别注意：结构模型可适当简化，但应能反映整体受力并突出基本受力特征；构件的物理参数和恢复力模型应符合中国结构构件的材料性能和构造特点，不宜随意套用国外的设计参数；沿高度施加的水平力要符合超限高层建筑

的特点，选择倒三角分布、矩形分布、第一振型分布、等效的多振型组合分布或所谓自适应振型分布等；结构达到某一目标位移（当多自由度结构体系可以等效为单自由度体系时）或结构破坏程度的判断，应结合超限设计中采用的性能目标，根据弹性分析时小震、中震和大震的比例关系，逐个分析小震、中震和大震对应的弹塑性状态，从结构位移、结构承载力、阻尼比、屈服铰的数量和分布综合判断计算结果的可信程度。结构抗震试验要求，当超限高层建筑结构的抗震设计缺乏依据时，应进行必要的模型试验。通过上述讨论，可以得到以下几点：基于性能的抗震设计是结构抗震设计方法一种发展趋势。此方法与现有常规方法相比，其优是：使三水准设防要求有具体量化的性能目标、准，设计中更强调实施性能水准的判别准则、性能标的选用和深入仔细的分析、论证。目前在超限高建筑结构采用基于性能设计的理念和方法是可行的有利于高层建筑结构设计的技术进步和创新。

提出的性能目标、性能水准和实施能设计的方法（包括性能水准判别准则、性能目标选用及计算分析和试验要求），对于高层建筑的高度规则性以及新结构体系、新技术的采用并没有笼统限制，设计者可根据超限高层建筑结构的设防烈度具体特点，对其性能目标、性能水准进行论证，通有关的评估得以实现。本文所列举的超限高层建筑工程应用基于能抗震设计理念和要求的例子，具有一定的代表性有关的工程实例较多，不一一列举。这些例子表明我国近年来在超限高层建筑的结构设计中已经开始用基于性能的抗震设计，并取得了一定的成效，促了技术发展，提高了抗震设计的可靠性。基于性能的抗震设计仍存在一些有待研究解决的问题，尤其是地震作用大小的不确定性以及算模型和参数的准确性等问题，可以相信，随着工的不断应用和研究工作的深入，将会趋于成熟。