模板计算例子
例1、一块1.500*0.300m的组合钢模板，其截面模量W=4.40cm 3 ，惯性距I=13.90cm 4 ,钢材容许应力为2100kg/cm 2 ，E=2.1*106kg/cm 2 ,拟用于浇筑150mm厚的楼板，试验算其能否满足施工要求。已知荷载：
1）新浇混凝土容重2500kg/M 3 ；2）钢筋重量110kg/M 3 混凝土；3）模板自重75kg/M 2 ；4）施工活荷：均布250kg/M 2 或集中荷载130kg；
5）若采用木模板，试计算木模板所需得最小厚度。已知：[σ木]=11.7Mpa,自重500Kg/m 3 。
模板支承形式为简支，楼板底表面外露（即不做抹灰）。
解：（1）均布荷载q 1 ( 考虑均布施工荷载)
q 1 = 2500 ′ 0.15 ′ 0.3 ′ 1.2 + 75 ′ 0.3 ′ 1.2 + 110 ′ 0.15 ′ 0.3 ′ 1.2 + 250 ′ 0.3 ′ 1.4
= 272.94(Kg/m)
均布荷载q 2 ( 不考虑均布施工荷载)
q 2 = 2500 ′ 0.15 ′ 0.3 ′ 1.2 + 75 ′ 0.3′ 1.2 + 110 ′ 0.15 ′ 0.3 ′ 1.2= 167.94(Kg/m)
集中力P = 130 ′ 1.4 = 182 Kg M 1 = 1/8q 1 l 2 = 1/8 ′ 272.94 ′ 1.5 2 = 76.76 (Kg · m)
M 2 = 1/8q 2 l 2 + 1/4Pl = 115.48(Kg · m) M = max(M 1 ,M 2 ) = 115.48(Kg · m)
? = M/w = 115.48 ′ 100/4.4 = 2624.5(Kg/c m 2 ) > 2100(Kg/cm 2 )
承载力不满足，刚度不必验算。
（2）设此木模板最小厚度为h 米
均布荷载q 1 ( 考虑均布施工荷载)
q 1 = 2500 ′ 0.15 ′ 0.3 ′ 1.2 + 500 ′ 0.3 ′ h ′ 1.2 + 110 ′ 0.15 ′ 0.3 ′ 1.2 + 250 ′ 0.3 ′ 1.4
= (245.94 + 180h)(Kg/m)
均布荷载q 2 ( 不考虑均布施工荷载)
q 2 = 2500 ′ 0.15 ′ 0.3 ′ 1.2 + 500′ 0.3 ′ h ′ 1.2 + 110 ′ 0.15 ′ 0.3 ′ 1.2
= (140.94 + 180h) (Kg/m)
集中力P = 130 ′ 1.4 = 182 Kg M 1 = 1/8q 1 l 2 M 2 = 1/8q 2 l 2 + 1/4Pl
w = 1/6bh
由? 1 = M 1 /w = [?] 解得h 1 = 0.034m
由? 2 = M 2 /w = [?] 解得h 2 = 0.043m
故该木模板得最小厚度为h = max(h 1 ，h 2 ) =0.043m ，实际取h = 4.5cm 。
例2、定型组合钢模板块强度与钢度验算
组合钢模板块P3012，宽300mm，长1200mm，钢板厚2.5mm，钢模板两端支承在钢楞上，用作浇筑220mm厚的钢筋混凝土楼板，验算模板块的强度与刚度。
[解]
1、计算简图
如下图所示。
根据《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—92）的规定，应按图中两种荷载情况计算弯矩，取较大者进行验算。
钢模板块计算简图
2、强度验算
(1) 荷载计算
进行强度验算时，各类荷载首先应乘以分项系数，其中恒荷载乘1.2，活荷载乘以1.4。由于是冷弯薄壁型钢结构，故调整系数仍为1.0。各项荷载值如下：
钢模板自重（按340N/m2计）：
1.2×340=408N/m2
220mm厚新浇混凝土自重：1.2×24000×0.22=6336N/m2
钢筋自重：1.2×1100×0.22=290N/m2
施工荷载：1.4×2500=3500N/m2
总计10534 N/m2
板宽300mm，则q1=0.3×10534=3160N/m
q2=0.3×(10534-3500)=0.3×7034=2110N/m
P=3500×0.3=1050N/m
(2) 强度验算
施工荷载为均布荷载：
施工荷载为集中荷载：
由于M2>M1故应用M2验算强度。
查《组合钢模板技术规范》(GBJ214-89)附录三中附表3.1得钢模板P3012净截面抵抗矩。
强度满足要求。
3．扰度验算
(1) 荷载计算
验算挠度应只采用恒荷载的标准荷载，其各项荷载值如下：
钢模板自重：340N/m2
220mm厚混凝土自重：24000 ×0.22=5280N/m2
钢筋自重：1100×0.22=242N/m2
总计5862 N/m2
板宽300mm，q=0.3×5862=1758.6N/m=1.7586N/mm
(2) 挠度验算
查《组合钢模板技术规范》(GBJ214-89)附录三中附表3.1得：
查表5-3-7其容许挠度为1.5mm，故挠度满足要求。
例3：用组合钢模板组装墙模板，墙厚200mm，墙高H=2.9m，施工气温为T=15C°，掺具有缓凝作用的外加剂，β 1 =1.2，混凝土坍落度50~90mm，β 2 =1.0，用容量大于0.8m 3 吊斗浇筑，混凝土浇筑速度为V=1m/h。其中次钢楞间距b=750mm，主钢楞间距l=750mm ，穿墙螺栓水平间距
L=1500mm，大、小钢楞均选用2[100×50×3.0 冷弯槽钢，试验算次钢楞、主钢楞的抗弯强度与挠度。
[解]
一、次钢楞验算
(一) 强度验算
1．计算简图
根据尺寸布置，次钢楞为三跨连续梁，两端有小悬臂(悬臂端弯矩很小)，在施工过程中最不利的情况侧压力不是均匀分布，因此可简化为简支梁计算(见上图)。
2．荷载计算
根据表5-3-4，当墙厚大于100mm时，强度验算仅考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载。
(1) 新浇混凝土的侧压力( )
已知：
则
=0.22×24×6.67×1.2×1.0×1=42.26kN/m2
取侧压力标准值，并乘以分项系数1.2。
所以
(2) 倾倒混凝土产生的侧压力()
当采用容量大于0.8m3吊斗浇筑时，查表5-3-2，得6kN/m2，并乘以活荷载分项系数1.4。
所以
(3) 侧压力合计
()
(4) 次钢楞所承受的均布荷载(q)
3．强度验算
已知2[100×50×3.0 冷弯槽钢
强度满足要求。
(二) 挠度验算
验算挠度时，所采用的荷载，查表得知仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载(F)。所以
已知
钢楞容许挠度按表。
挠度满足要求。
二、主钢楞验算
(一) 强度验算
1．计算简图
2．荷载计算
P为次钢楞支座最大反力(当次钢楞为连续梁端已含反力为、中跨反力为0.5ql，所以，0.6+0.5)。
3．强度验算
强度不够，为此应采取下列措施之一：
(1) 加大钢楞断面，再进行验算；
(2) 增加穿墙螺栓，在每个主次钢楞交点处均设穿墙螺栓，则主钢楞可不必再验算。
例3：已知混凝土对模板的侧压力为F=30kN/m2，对拉螺栓间距，纵向、横向均为0.9m，选用M16
穿墙螺栓，试验算穿墙螺栓强度是否满足要求。
[解]
满足要求。
对拉螺栓力学性能表
沉淀池设计计算
沉淀池设计计算 二沉池设在生物处理构筑物的后面，用于沉淀去除活性污泥或腐殖污泥（指生物膜法脱落的生物膜）。本设计二沉池采用中心进水、周边出水的辐流式沉淀池。 设计要求 （1）沉淀池个数或分格数不应少于两个，并宜按并联系列设计；（2）沉淀池的直径一般不小于10m；当直径大于20mm时，应采用机械排泥； （3）沉淀池有效水深不大于4m，池子直径与有效水深比值不小于6；（4）池子超高至少应采用； （5）为了使布水均匀，进水管四周设穿孔挡板，穿孔率为10%—20%。出水堰应用锯齿三角堰，堰前设挡板，拦截浮渣。 （6）池底坡度不小于； （7）用机械刮泥机时，生活污水沉淀池的缓冲层上缘高出刮板，工业废水沉淀池的缓冲层高度可参照选用，或根据产泥情况适当改变其高度。 （8）当采用机械排泥时，刮泥机由绗架及传动装置组成。当池径小于20m时用中心传动，当池径大于20m时用周边传动，转速为—min （周边线速），将污泥推入污泥斗，然后用静水压力或污泥泵排除；作为二沉池时，沉淀的活性污泥含水率高达99%以上，不可能被刮板刮除，可选用静水压力排泥。 （9）进水管有压力时应设置配水井，进水管应由井壁接入不宜由井
底接入，且应将进水管的进口弯头朝向井底。 设计参数 （1）表面负荷取—2m 3/，沉淀效率40%—60%； （2）池子直径一般大于10m ，有效水深大于3m ； （3）池底坡度一般采用； （4）进水处设闸门调解流量，进水中心管流速大于s ，进水采用中心管淹没或潜孔进水，过孔流速为—s ，潜孔外侧设穿孔挡板或稳流罩，保证水流平稳；出水处应设置浮渣挡板，挡渣板高出池水面—，排渣管直径大于，出水周边采用双边90°三角堰，汇入集水槽，槽内流速为—s ； （5）排泥管设于池底，管径大于200mm ，管内流速大于s ，排泥静水压力—，排泥时间大于10min 。 设计计算 污水总量：5000m 3/d=s ，单池设计流量为s (1)主要尺寸计算 1)池表面积： A=q Q ' m ax 式中：A ——池表面积，m 2； Q max ——最大设计流量，m 3/s ； q '——水力表面负荷，本设计m 2·h 。 ∴A=0 .13600058.0?= 2)单池面积：
表流湿地计算案例
1 基础资料 拟在某地建设一处河滨表面流人工湿地处理附近城市道路路面雨水径流，道路长度为2km，汇水面积为8ha，路面雨水径流经由雨水管网输送至湿地处理系统，雨水管网设计标准为100年一遇，要求湿地建成后该段道路年径流总量控制率达到80%。 2 参数计算 2.1设计流量 一般降雨事件径流量Q1：降雨重现期P取10年，降雨历时t取15min。 径流系数α根据下表取得0.9。 极端降雨事件径流量Q2：降雨重现期P取100年，降雨历时t取10min。
径流系数α取得0.9， 2.2进水区设计 进水区设计包括沉淀池尺寸确定、沉淀池入口设计、沉淀池出口设计、植物选配。其中，沉淀池出口设计包括沉淀池至湿地处理区出口设计和沉淀池至溢洪道出口设计。 进水区主要结构如图1。 (1)沉淀池入口： 沉淀池入口设置100mm粒径砾石消能。入口示意图如图2所示。
(2)沉淀池尺寸： 沉淀池面积A： 沉淀池深度H取2m。 沉淀池最小长度Lmin： Lmin=2.55m明显不满足沉淀池长宽比应不小于4的要求，结合场地实际情况，沉淀池长宽比取5:1，即沉淀池实际长度B定为34m，实际宽度B定为7m，深度H为2m。 (3)沉淀池出口（至湿地处理区）： 沉淀池出口（至湿地处理区）采用混凝土溢流坑，置于沉淀池末端，溢流坑上设置格栅。 溢流坑周长P： 溢流坑表面积：
综上，溢流坑选用圆形混凝土溢流井，直径为6.2m。 排水管出口设计在湿地处理区水面以下，进出水口高度差h取0.6m，由式3-6可得， 排水管断面面积 因此选取DN1200混凝土管。 (4)沉淀池出口（至溢洪道）： 溢流堰周长L： 结合沉淀池实际尺寸，溢流堰采取增设出水支渠的方式设置于沉淀池最末端，具体样式及实际尺寸如下图所示，溢流堰顶高度高出湿地处理区正常水位0.6m。
模板支架计算实例
五、受力分析 （一）、荷载标准值 钢筋砼容重取26kN/m3。 顶板位置每延米砼为0.45m3/m，宽度0.6m 混凝土自重标准值： g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2 竹胶板自重标准值： g2=0.2KN/m2 方木自重标准值： g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m 施工人员及机械设备均布活荷载： q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载： q2=2KN/m2
（二）、模板检算 模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模 量为：3 6.010E MPa =?，模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板 截面惯性矩取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(1075.36 015.016 3522 m m m ad W -?=?== 模板截面惯性矩) (108125.212015.01124733m m m ad I -??== 模板支撑肋中心距为0.2m ，宽度0.6m ，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。 ①强度计算 模板上的均布荷载设计值为： q=[1.2×（g1+g2）+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩： Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·m σmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa ＜f=60MPa [满足要求] ②挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为： δ= m ＜δ
微观经济学计算公式
微观经济学计算公式 1.需求弹性①弧弹性计算②弹性的中点计算公式③点弹性 2.需求收入弹性： 3.需求交叉价格弹性 4.短期成本 ①总成本（TC）= 固定成本（TFC）+ 可变成本（TVC） ②平均成本（AC）= TC/Q ③平均固定成本（AFC）= TFC/Q ④平均可变成本（AVC）= TVC/Q ⑤边际成本（MC）=d TC /d Q= d TVC /d Q 6均衡条件Qd = Qs 7边际替代率MRS = 8总效用最大化= = …… = = λ 预算线：I = P1Q1+ P2Q2消费者均衡时MUx/Px=MUy/Py 9.边际产量：MP = d TP/d L平均产量：AP = 三阶段生产函数第一阶段【0，MP=AP】【MP=AP.MP=0】【MP=0，无穷大） 10.给定成本，求产量最大；给定产量，求成本最小 MP /w L= MP K/r，wL+ rK=C捷径L=K=Q L 11.平均收益AR = = P边际收益MR ==d TR /d Q 12 利润最大化的条件：MR=MC 13收入或利益最大化TR=PQ，满足一阶导数为0 ，即MR=0 14厂商的停产点：P =AVC的最低点求出AVC，再一阶导等于0 二阶小于0即可 15.垄断厂商边际成本定价,即MC=P=AR 政府限定的价格为收支相抵的价格，即P=AR=AC,或TR=TC 16．假设垄断厂商面临两个分割的市场1和2，厂断厂商在两个市场上的最大利润原则为：MC=MR1=MR2（Q=Q1+Q2） 列出方程组，解Q1Q2代入需求函数得到：P1P2两个市场的收入分别为：TR1= P1Q1
TR2= P2Q2总利润=TR1+TR2-TC TC是关于Q1Q2的函数 第一章引论 1．经济学是研究各种稀缺资源在可供选择的用途中进行配置的社会科学。 2．机会成本：把该资源投入某一特定用途以后所放弃的在其他用途中所能获得的最大利益。 3. 1、生产什么和生产多少？2、如何生产？3、为谁生产？ 4．微观经济学（Microeconomics）是研究在市场经济制度下个体单位的经济行为。 5. 1、静态分析：不考虑时间因素，只考察任一时点上的均衡状态。 2、动态分析：分析有关总量在一定时间过程中的变动。 6. 1、实证经济学：说明“是什么”的问题。并不涉及到价值判断的问题。 2、规经济学：它要说明的是“应该是什么”的问题。 第二章需求和供给曲线概述以及有关的基本概念 1.微观经济学的研究对象1.单个消费者 2.单个生产者 3.单个市场 2.微观经济学的一个基本假设条件:合乎理性的人的假设条件：每一个从事经济活动的人都是利己的。 3.需求：消费者在一定时期在各种可能的价格水平下愿意而且能够购买的该商品的数量。 需求函数：一种商品的需求数量和影响该需求数量的各种因素之间的相互关系（如收入、价格、替代品等）。 需求函数Qd：表示一种商品的需求量和该商品的价格之间的相互关系。 4.特征：向右下方倾斜，斜率为负，表示商品的价格和需求量之间成反方向变动。 5.需求规律:需求量与价格呈反方向变化 6.需求曲线向右下方倾斜的原因: （1）收入效应：价格下降，既定收入的购买力上升，需求量增加。 （2）替代效应：价格下降，消费者减少购买其它替代品转为购买该商品。 7.替代品：可以与一种商品产生类似功效的商品。 互补品：消费者为了实现某种功效而需要一起消费的那些商品。 8.正常商品：需求随消费者收入的增加而增加的商品。 低档商品：需求随消费者收入的增加而减少的商品。 9.影响需求的因素1、商品本身的价格：替代效应、收入效应2、消费者的偏好（taste） 3、消费者的货币收入（income） 4、相关商品的价格：替代品、互补品（正常品、低档品） 5、人们对未来价格的预期（expectation） 10.需求量的变动和需求的变动 （1）需求量的变化:是指由于价格变化而引起的需求数量的变化。沿着需求曲线上点的移动。（2）需求的变化:是除价格因素外，其它因素引起的需求量的变化。需求曲线的整体位移。 11.供给的概念:生产者在一定时期在各种可能的价格水平下愿意并且能够提供给市场的商品的数量。 12.供给函数：一种商品的供给量是所有影响这种商品供给量的因素的函数。
【精品】普通辐流式沉淀池设计计算
普通辐流式沉淀池设计计算（中心进水周边出水） 1、每座池表面积A1（m^2） Qmax=2450 n=2q0=2 A1=Qmax/(n*q0)＝612.5 其中： Qmax——最大设计流量(m^3/h) n——池子数（座） 表面负荷（m^3/(m^2*h)）,见设计参数 q0—— 2、池径D（m） π＝3.14 D=SQRT(4A1/π)=27.9取28 3、有效水深h2（m） t=1.5 h2=q0*t=3 其中：t——沉淀时间（h），见设计参数 4、沉淀区有效容积V'（m^3） V'=A1*h2=1837.5 5、污泥量W（m^3） S=0.5N=340000T=4 W=SNT/(1000*24*n)=14.2 其中：S——每人每日污泥量（L/(p*d)）,一般0.3～0.8 N——设计人口数（p） T——两次排泥的时间间隔（h），见设计参数 6、污泥斗容积V1（m^3） r1=2r2=1а=60 R=D/2=14 h5＝(r1-r2)*tgа=0.3 V1=π*h5*(r1^2+r1*r2+r2^2)/3= 2.3 其中：r1.r2——泥斗上下部半径（m） R——池半径（m） а——泥斗壁与底面夹角（度） h5——泥斗高度（m） 7.污泥斗以上圆锥体部分污泥容积V2（m^3） i=0.05 h4=(R-r1)*i=0.60 V2=π*h4*(R^2+R*r1+r1^2)/3=142.2 其中：i——池底坡度，一般0.05～0.10
h4——底坡落差（m） 8.池高H（m） h1＝0.3h3＝0.5 H=h1+h2+h3+h4+h5=4.7 其中：h1——超高（m），一般0.3 h3——缓冲层高（m），一般非机械排泥时0.5，机械排泥时高出刮泥板0.3 9.径深比校核 D/h2=9.3 说明：D/h3应介于6～12
设计说明书与计算书示例
目录 第一部分设计说明书 第1章绪论 (6) 1.1水资源状况 (6) 1.1.1世界水资源状况 (6) 1.1.2中国水资源状况 (6) 1.2 我国城市污水处理现状及存在的一些问题 (6) 1.2.1 我国城市污水处理现状 (6) 1.2.2 ,,,,,,,,, ................................................................... 错误！未定义书签。 1.3 ,,,,,,,, (6) 1.4 ,,,,,,,,, (6) 1.5 ,,,,,,,,,,,, (6) 1.5.1 传统活性污泥法 (6) 1.5.2 AB法 (6) 1.5.3 SBR法 (6) 1.5.4 氧化沟法 (6) 1.5.5 , ........................................................................... 错误！未定义书签。 1.5.6 ,,,,,, (7) 1.5.7 倒置A2/O法 (7) 1.6 生物脱氮、除磷的技术新发展 (7) 1.6.1 生物脱氮新技术 (7) 1.6.2 除磷脱氮新技术 (7) i
第2章设计资料 (8) 2.1设计题目 (8) 2.2工程概况 (8) 2.2.1 地理位置及地势 (8) 2.2.2 .. (8) 2.2.3 . (8) 2.3 设计水质资料 (8) 2.3.1 污水厂设计进水水质 (8) 2.3.2 设计出水水质 (8) 2.4 设计内容 (8) 2.5. (8) 第3章设计方案的确定 (9) 3.1污水处理程度 (9) 3.2 设计水量及规模 (9) 3.3 水质特点 (9) 3.4 ..... .. (9) 3.5 污水处理设计方案选择 (9) 3.6污泥处理设计方案的选择 (9) 3.7 设计工艺流程的确定 (9) 3.8 主要构筑物类型的选择 (10) 3.8.1 污水提升泵房 (10) 3.8.2 沉砂池 (10) i i
梁模板计算实例(新)
模板计算实例 1、工程概况 柱网尺寸6m×9m，柱截面尺寸600mm×600mm 纵向梁截面尺寸300mm×600mm，横向梁截面尺寸600mm×800mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土。） 2、工程参数（技术参数）
3计算 3.1梁侧模板计算 图3.1 梁侧模板受力简图 3.1.1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为 5.7小时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。 V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.15×3.32=138.13 kN/m 2
H F c γ==24×0.8=19.2 kN/m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m 2。 3.1.2梁侧面板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。（次楞平行于梁方向） 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； （W= 650×18×18/6=35100mm 3 ；）（次楞垂直于梁方向） 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； （I= 650×18×18×18/12=315900mm 4 ；） 1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =19.2kN/m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 （规范：2振捣混凝土时产生的荷载标准值（k Q 2）（↓→）对水平面模板可采用2 kN/m 2，对垂直面模板可采用4 kN/m 2） 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3） 式中 G r ──永久荷载分项系数，应按表4.2.3采用；
机会成本计算
问题提出： 暑假期间，张三可以去打工，也可以去上学，打工可以赚得2000元，上学的学费是500元，问张三如果上学其机会成本是多少？2000还是2500？ 一，机会成本概念追溯： 提出人哈勃勒属于维也纳学派，在1937年发表《国际贸易理论》中分析比较优势而提出的机会成本概念，用机会成本概念重新阐述比较成本理论，当时影响甚广。 曼昆《经济学原理》对机会成本的定义：“一种东西的机会成本是为了得到这种东西所放弃的东西。”Opportunity cost is the value of the next-best choice available to someone who has picked between several mutually exclusive choices. 百度定义：1一种资源(如资金或劳力等)用于本项目而放弃用于其他机会时，所可能损失的利益2某项资源未能得到充分利用而放弃掉的获利机会所带来的成本基本上所有的教科书的定义都是相近的，然而针对这种现实中存在的问题每个人都可以根据同一个定义给出不同的解答，并且附带相当充足的理由，机会成本到底是2000还是2500？ 二，2000元的机会成本支持者理由： 1从定义出发： 机会成本是指所放弃的收益，不包括新的选择要支付的成本，即2000元打工收入，忽略500元需要上交的学费。上学学习与打工是两件不同的事情，所产生的具体经济项目不能混为一谈。学费是个人在某种选择下的必要支出。在权衡机会成本的时候，应该是学生从学习中得到的好处减去学费的纯收益与如果去工作的工资2000相比较是合理。 机会成本是以收益最大的那个次优选择为准，不是所有其他选择的收益的总和。打工是次优选择，因为其收益2000元比保留500元的这个选择的收益要大。那么机会成本就是打工的收益即2000元，不用再加上保留500元的收益。 2理性人角度出发： 机会成本提出的目的是为了解释理性人的决策行为。因为在是否选择读书的时候，大家的机会成本是不一样的，最终的决策结果可能也是不一样的。而现实的中读书需要支付的学费对于每个人应该是一样的，因而可以看成读书的收益-500，假如把这个加入到机会成本中去，不仅使得这个概念更加复杂，而且也不会增加这个概念对人决策行为的解释能力！从机会成本解释理性人决策行为视角考虑，2000的界定是最好的，2500反而使得问题复杂化！ 三，2500元机会成本支持者理由 1机会成本定义出发： 机会成本意思是所有成本，机会成本=显性成本+隐性成本，将500元的学费视为放弃的隐性成本，2000元的打工收入+500元学费构成上学的机会成本。他放弃了去赚那2000块钱的机会，也放弃了未来去花掉这500块的机会，所以应该是2500才对！2500的观点
沉淀池设计计算
沉淀池 沉淀池是利用重力沉降作用将密度比水大的悬浮颗粒从水中去除的处理构筑物，是废水处理中应用最广泛的处理单元之一，可用于废水的处理、生物处理的后处理以及深度处理。在沉砂池应用沉淀原理可以去除水中的无机杂质，在初沉池应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物和其他固体物，在二沉池应用沉淀原理可以去除生物处理出水中的活性污泥，在浓缩池应用沉淀原理分离污泥中的水分、使污泥得到浓缩，在深度处理领域对二沉池出水加絮凝剂混凝反应后应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物。 沉淀池包括进水区、沉淀区、缓冲区、污泥区和出水区五个部分。进水区和出水区的作用是使水流均匀地流过沉淀池，避免短流和减少紊流对沉淀产生的不利影响，同时减少死水区、提高沉淀池的容积利用率；沉淀区也称澄清区，即沉淀池的工作区，是沉淀颗粒与废水分离的区域；污泥区是污泥贮存、浓缩和排出的区域；缓冲区则是分隔沉淀区和污泥区的水层区域，保证已经沉淀的颗粒不因水流搅动而再行浮起。 沉淀池的原理 沉淀池是利用水流中悬浮杂质颗粒向下沉淀速度大于水流向卜流动速度、或向下沉淀时间小于水流流出沉淀池的时间时能与水流分离的原理实现水的净化。 理想沉淀池的处理效率只与表面负荷有关，即与沉淀池的表面积有关，而与沉淀池的深度无关，池深只与污泥贮存的时间和数量及防止污泥受到冲刷等因素有关。而在实际连续运行的沉淀池中，由于水流从出水堰顶溢流会带来水流的上升流速，因此沉淀速度小于上升流速的颗粒会随水流走，沉淀速度等于卜-升流速的颗粒会悬浮在池中，只有沉淀速度大于上升流速的颗粒才会在池中沉淀下去。而沉淀颗粒在沉淀池中沉淀到池底的时间与水流在沉淀池的水力停留时间有关，即与池体的深度有关。 理论上讲，池体越浅，颗粒越容易到达池底，这正是斜管或斜板沉淀池等浅层沉淀池的理论依据所在。为了使沉淀池中略大于上升流速的颗粒沉淀下去和防止已沉淀下去的污泥受到进水水流的扰动而重新浮起，因而在沉淀区和污泥贮存区之间留有缓冲区，使这些沉淀池中略大于上升流速的颗粒或重新浮起的颗粒之间相互接触后，再次沉淀下去。 用沉淀池的类型 按水流方向划分，沉淀池可分为平流式、辐流式和竖流式三种，还有根据“浅层理论”发展出来的斜板(管)沉淀池。各自的优缺点和适用范围见表3—3。
加磁混凝沉淀池用于一级A提标改造典型案例
加磁混凝沉淀池用于一级A提标改造典型案例目前，国内污水处理厂一级A提标改造深度处理常用工艺有高效斜管沉淀池+滤池（或活性砂滤池）；威立雅Actiflo微砂絮凝沉淀池净水系统和最近由华北院、上海院、北京院、天津院、东北院等主推的M+FLO加磁絮凝沉淀澄清池净水工艺，三种工艺比较M+FLO沉淀池以占地小、工程造价低、运行费用低、出水效果好且耐冲击（出水指标稳定）等优势，已成为污水处理厂一级A提标改造深度处理工艺的首选方案。其运行消耗指标为： 混凝剂PAC：25-35g/m3助凝剂PAM（阴离子）：0.5-0.8g/m3 磁粉消耗： 1.0g/m3电耗：0.015-0.02KW·h/m3加磁絮凝净水技术由美国麻省理工皮特博士等在90年代初针对污水深度处理化学除磷而开发（化学法除磷中形成的铝、铁等磷酸盐沉淀性能很差，常规沉淀池分离困难），并获得美国环保署推广，美国剑桥水务皮特博士等于2006年在中国青岛设立公司推广加磁絮凝净水技术，限于当时国内尚未严格执行一级A 排放标准，无需生化后污水的深度处理，故最初未能应用于市政和工业园污水处理厂，主要用于了油田、石化、食品、化工等的工业污水处理。 青岛太平洋化工装备公司作为中国最早参与美国剑桥水务磁混凝净水技术装备的开发合作者，历经十年并通过20多个M+FLO加磁絮凝净水项目的设计/制造/安装/调试和持续改进，至今已有数十项技术改进并申报了部分相关专利，包括加磁快混絮凝系统；超高速斜管沉淀池系统；磁粉污泥回流系统；磁粉污泥剪切和分离回收系统；药剂制备投加系统；控制系统，特别是最关键的磁粉回收率≥99.5%（或磁粉损耗率≤1g/m3）已远优于美国技术，磁泥絮体剪切机也有重大改进，具有剪切和破碎离散双重作用，其优点是磁粉污泥离散效果好/低转速/长寿命。 ●案例一：石油化工废水处理提标改造/深度处理 中石化齐鲁炼油厂废水一级A提标改造/深度处理，污水来源为炼油厂综合废水，目标去除污染物为：SS、COD。改造后主体工艺流程和水质指标如下：
底模竹胶板计算示例
箱梁碗扣支架计算书——模板部分 一、工程概况 二、计算依据 《XXXXXXXX》施工设计图 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 《路桥施工计算手册》 三、支架设计方案 箱梁底模采用δ＝15mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木。（底模部分描述） 四、支架计算 4.1荷载分析 底模部分描述 ①新浇砼容重按26kN/m3计算,则箱梁自重面集度：箱底——22.0KPa,翼板——7.50KPa； ②模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计，则模板自重面集度：箱底——1.10KPa,翼板——0.375KPa； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载面集度:2.0kPa； ④浇筑混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa； ⑤振捣混凝土产生的荷载:2.5kPa。 荷载组合： 强度组合：1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤) 刚度组合：1.0×(①+②) 4.2底模计算
底模采用δ＝15mm 的竹编胶合模板,直接搁置于间距L =0.3米的方木小楞上,按三跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。 4.2.1荷载组合 强度验算组合：()()kN/m 82.365.20.20.24.11.10.222.11=++?++?=q 刚度验算组合：()kN/m 1.231.10.220.12=+?=q 4.2.2材料力学性能指标和截面特性 竹胶板容许应力[σ]=80MPa ，E =6×103MPa 。 截面特性：W=bh 2/6=1000×152/6=3.75×104mm 3 I=bh 3/12=1000×153/12=2.81×105mm 3 4.2.3强度验算 4.2.4刚度验算 附录：Midas 计算过程 1、运行Midas ，新建项目 2、定义计算过程中力的单位和长度单位（根据计算方便定义） 2、定义材料特性 “设计类型”选择“用户定义” 输入“材料名称”和“材料弹性模量”以及“泊松比”等信息后，点击“确认” 3、定义截面 选择“实腹长方形截面” 输入“名称”，选择“用户”，再输入截面的“H ”和“B ” 再选择“修改偏心” 4、建立节点 在Excel 里面输入节点坐标 在Midas 里面打开节点表格 将Excel 里面的节点坐标复制到节点表格里 点击“模型窗口”查看建立的节点 5、建立单元 在Midas 里面打开单元表格
水污染控制工程重点计算题示例
《水污染控制工程》（第三版，下册）重点计算题示例 Problem 1 沉砂池与沉淀池的设计计算 1. 平流式沉淀池计算 Rectangular Sedimentation Tank 平流沉淀池设计流量为1800m 3/h 。要求沉速等于和大于0.5mm/s 的颗粒全部去除。试按理想沉淀条件，求： （1）所需沉淀池平面积为多少m 2？ （2）沉速为0.1mm/s 的颗粒，可去除百分之几？ 解：已知 Q=1800m 3/h=0.5m 3/s ，u 0=0.5mm/s ，u i =0.1mm/s （1） 所需沉淀池平面积为 230100010 5.05.0m u Q A =?==- （2） 沉速为0.1mm/s 的颗粒的去除率为 2. 辐流式沉淀池设计 Circular Sediementation Tank 计划为居住人口45000人的城镇设计一圆形径向流沉淀池。假定废水的流量为400L/人.d ，平均流量下停留时间为2h 。确定平均流量下的溢流速率为36m 3/m 2.d ，求深度和直径。 解： 3 32 233150024h/d 2h /L 0.001m 400L/per.d 45000per 450.d /m 40m /L 0.001m 400L/per.d 45000per m V m A s =???==??= Diameter=m 249.234 /450≈=π Depth=m 5.33.324 )4/(15002≈=π 3. 曝气沉砂池设计计算 Grit Chamber 设计一只曝气沉砂池，污水的最大流量为2.0 m 3/s ，有效深度为3m ，宽深比为 1.5:1，最大流量下停留时间为 3.5min ，曝气速率为0.4m 3/min.m 池长，确定沉砂池的尺寸和空气用量。 %2020.05.01.00====u u E i
梁计算实例
梁计算实例 文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]
模板计算 1、工程概况 柱网尺寸8.4m×12m，柱截面尺寸900mm×900mm 纵向梁截面尺寸450mm×1200mm，横向梁截面尺寸450mm×900mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土） 2、工程参数（技术参数）
3计算 梁侧模板计算 图 梁侧模板受力简图 3.1.1 KL1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为小 时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。 V F C 210t 22.0ββγ==×24××××= kN/m 2 H F c γ==24×=m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值m 2。 3.1.2 KL1梁侧模板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3）
用机会成本法计算生态环境供水经济效益
收稿日期:2006Ο01Ο10 基金项目:水利部科技创新资助项目(SCX2003—08) 作者简介:陈宁(1967— ),男,江苏泰州人,博士,主要从事水电能源规划研究.用机会成本法计算生态环境供水经济效益 陈 宁1,张 健2,谭浩瑜3 (1.江苏沙河抽水蓄能发电有限公司,江苏溧阳 213333;2.河海大学水利水电工程学院,江苏南京 210098; 3.黄河勘测规划设计有限公司,河南郑州 450003) 摘要:针对生态环境供水的特点,采用机会成本法分析生态环境供水经济效益并计算其影子价格;并根据河流下游各用水部门供水保证程度,提出借助农业灌溉经济效益计算生态环境供水经济效益的方法.最后以某河口地区为例,计算了该地区生态环境供水的经济效益. 关键词:机会成本;影子价格;线性规划;生态环境;灌溉效益 中图分类号:F416.9 文献标识码:A 文章编号:1000Ο1980(2006)05Ο0583Ο04 由于生态系统属于环境资源,而环境资源为非市场商品,无法进入市场,因而难以由价格机制对生态系统价值做出准确评价,只能通过间接的方法进行估测.通常对环境资源价值的实证评估方法可分为两类.(a )直接评估法:通过被调查者对环境偏好的陈述来直接显示其对环境质量的偏好,常用的方法有意愿评估法、偏好陈述法等.(b )间接评估法:经济学家通过观察被调查者在相关市场中的行为,来估计个体对于环境质量的评价,常用的方法有旅行成本模型法、享乐主义定价模型法、剂量Ο反应法、转移支出法等[1]. 生态环境价值往往表现出不完全市场、外部性、非排他性、不对称信息等市场失灵的特征.这些特征的存在使得实证评估方法不易准确定量其经济价值,因此经常引入偏好、效用和消费者剩余等带有主观色彩的概念来度量生态环境的经济价值,而带来价值度量的较大偏差.采用河流下游断流生态环境经济效益(损失)评估的方法,虽可直接计算生态环境供水经济效益,但可操作性较差. 本文针对具有多种用途的河流下游水资源,在工业、农业、生态环境用户之间存在相互挤占的情况下,借鉴机会成本概念,研究了生态环境供水经济效益. 1 影子价格分析方法 1.1 影子价格的一般概念 资源优化配置的线性规划中存在对偶规划.一旦实现了资源的最优化配置,各种资源的最优价格就是影子价格.当社会处于某种状态时,影子价格能更好地反映资源的价值、市场的供求状况以及资源的稀缺程度,使资源配置向优化方向发展. 在完善的市场条件下,市场价格取决于供求状态,当供求均衡时,价格趋于稳定.此时,需求者为多购买单位货物所支付的价格———边际产品价格,恰好等于供给者多生产单位货物的生产成本———边际生产成本.该均衡状态下的市场价格,即为线性规划所求的影子价格.由此看来,排除市场价格不合理因素后采用的计算价格,已不同于线性规划所描述的影子价格.从这个含义出发,机会成本、市场价格等具有影子价格的作用,可列为影子价格的范畴[2]. 1.2 影子价格计算的基本方法 影子价格的基本计算方法大致可分为两类,即总体均衡分析法和局部均衡分析法.总体均衡分析法虽然理论上比较严密,但应用比较困难;局部均衡分析法则需要根据分析对象的特点和所处的供需环境来具体确定影子价格. 机会成本法属于局部均衡分析方法.机会成本又称广义的影子价格,是指具有多种用途的有限资源,当第34卷第5期2006年9月河海大学学报(自然科学版)Journal of H ohai University (Natural Sciences )V ol.34N o.5Sep.2006
沉淀池设计与计算
第六节、普通沉淀池 沉淀池可分为普通沉淀池和浅层沉淀池两大类。按照水在池内的总体流向，普通沉淀池又有平流式、竖流式和辐流式三种型式。 普通沉淀池可分为入流区、沉降区、出流区、污泥区和缓冲区5个功能区。入流区和出流区的作用是进行配水和集水，使水流均匀地分布在各个过流断面上，为提高容积利用、系数和固体颗粒的沉降提供尽可能稳定的水力条件。沉降区是可沉颗粒与水分离的区域。污泥区是泥渣贮存、浓缩和排放的区域。缓冲层是分隔沉降区和污泥区的水层，防止泥渣受水流冲刷而重新浮起。以上各部分相互联系，构成一个有机整体，以达到设计要求的处理能力和沉降效率。 一、平流沉淀池 在平流沉淀池内，水是按水平方向流过沉降区并完成沉降过程的。图3-16是没有链带式刮泥机的平流沉淀池。废水由进水槽经淹没孔口进入池内。在孔口后面设有挡板或穿孔整流墙，用来消能稳流，使进水沿过流断面均匀分布。在沉淀池末端没有溢流堰(或淹没孔口)和集水槽，澄清水溢过堰口，经集水槽排出。在溢流堰前也设有挡板，用以阻隔浮渣，浮渣通过可转动的排演管收集和排除。池体下部靠进水端有泥斗，斗壁倾角为50°～60°，池底以0.01～0.02的坡度坡向泥斗。当刮泥机的链带由电机驱动缓慢转动时，嵌在链带上的刮泥板就将池底的沉泥向前推入泥斗，而位于水面的刮板则将浮渣推向池尾的排渣管。泥斗内设有排泥管，开启排泥阀时，泥渣便在静水压力作用下由排泥管排出池外。[显示图片] 链带式刮泥机的缺点是链带的支承和驱动件都浸没于水中，易锈蚀，难保养。为此，可改用桥式行车刮泥机，这种刮泥机不但运行灵活，而且保养维修都比较方便。对于较小的平流沉淀池，也可以不设刮泥设备，而在沿池的长度方向设置多个泥斗，每个泥斗各自单独排泥，既不相互干扰，也有利于保证污泥浓度。 沉淀池的设计包括功能构造设计和结构尺寸设计。前者是指确定各功能分区构件的结构形式，以满足各自功能的实现；后者是指确定沉淀池的整体尺寸和各构件的相对位置。设计良好的沉淀池应满足以下三个基本要求；有足够的沉降分离面积：有结构合理的人流相出流放置能均匀布水和集水；有尺寸适宝、性能良好的污泥和浮渣的收集和排放设备。 进行沉淀池设计的基本依据是废水流量、水中悬浮固体浓度和性质以及处理后的水质要求。因此，必须确定有关设计参数，其中包括沉降效率、沉降速度(或表面负荷)、沉降时间、水在池内的平均流速以及泥渣容重和含水率等。这些参数一般需要通过试验取得；若无条件，也可根据相似的运行资料，因地制宜地选用经验数据。以-萨按功能分区介绍设计和计算方法。 1.入流区和出流区的设计 入流和出流区设计的基本要求，是使废水尽可能均匀地分布在沉降区的各个过流断面，既有利于沉降，也使出水中不挟带过多的悬浮物。
环境工程案例作业-1
环境工程案例 1、某城市污水处理厂，最大日污水量为1×104m3/d，平均日污水量为8000m3/d，最大日最高时污水量为550m3/h，计算总变化系数： A．1.25 B 1.32 C 1.50 D 1.65 2、某造纸厂的污水量为1000m3/d，采用加压溶气气浮法工艺去除悬浮物（密度ρ=1.2kg/m3），减压后理论空气释放量为120kg/d（比重?=1164mg/L），气固比为0.08，该厂运行一段时间后对气浮前处理工艺进行改造，降低了进入气浮工艺的进水悬浮物浓度，在维持气固比不变的条件下，回流比降低到原来的1/2，计算改造后，进入气浮工艺的进水悬浮物浓度Sa及减压后理论空气释放量A。 A．S a=0.75kg/m3，A=60kg/d B．S a=1.50kg/m3，A=120kg/d C．Sa=1.20kg/m3，A=60kg/d D．Sa=1.20kg/m3，A=96kg/d 3、北方某厂废水量3000m3/d，拟采用双层滤料池处理，设计滤速为5m/h，冲洗强度为14L/(s.m3)或16L/(s.m3)，滤池工作时间为24h，冲洗周期12h，滤池实际工作时间为23.7h（每次反冲洗3分钟，其他操作时间6分钟），并考虑5%的水厂自用水（包括反冲洗用水），过滤池设置在清水池上，滤池高度为3.4m，清水池深度3m，大阻力配水系统水头损失为3.5m，砾石支撑层水头损失为0.14m，滤料层水头损失0.7m，安全富裕水头1.9m，用水泵反冲洗，计算每次反冲洗水量及泵的扬程。 A．76.6m3，10.74m B．76.6m3，12.64m C．63.8m3，10.74m D．63.8m3，12.64m 4、某地表水含有少量胶体物质，采用混凝工艺处理，当原水碱度不足时，水的PH值下降以致影响混凝剂水解，原水总碱度为0.2mmol/L，为保证混凝顺利水解，需投加CaO 以中和混凝过程中产生的H+，使投加混凝剂后碱度保持在0.4mmol/L，选用下列混凝剂时，投加正确的是： A．选用25mg/L精制硫酸铝（硫酸铝的含量为60%），则生石灰投加量为 59.2mg/L B．选用25mg/L精制硫酸铝（硫酸铝的含量为60%），则生石灰投加量为37mg/L C．选用8mg/L无水氯化铁（氯化铁的含量为95%）, 则生石灰投加量为 15.1mg/L D．选用8mg/L无水氯化铁（氯化铁的含量为95%）, 则生石灰投加量为 38.2mg/L 5、某污水处理厂利用氯气氧化亚氯酸钠制备二氧化氯，用于外排水的消毒，氯气使用量为600kg/d，由于消毒剂量不足，拟进行改造，再增加氯气使用量200kg/d，计算改造后二氧化氯的理论生成量和亚氯酸钠的需求量
梁模板支架计算示例
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。
采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
管理会计计算题(全)
管理会计-计算分析题（共50分） 1．某企业某产品有关成本资料如下：单位直接材料成本为10元，单位直接人工成本为5元，单位变动制造费用为7元，固定性制造费用总额为4000元，单位变动性销售及管理费用为4元，固定性销售及管理费用为1000元。期初存货量为0，本期产量为1000件，销量为600件，单位售价为40元。（15分） 要求：分别按两种方法的有关公式计算下列指标： （1）单位产品成本；（2）期间成本；（3）销货成本；（4）营业利润。 变动成本法下： 单位产品成本=10+5+7+4=26（元） 期间成本=1000+4000=5000（元） 销货成本= 26×600=15600（元） 营业利润=600×（40－26）－5000=3400（元） 完全成本法下： 单位产品成本= （元） 期间成本=1000（元） 销货成本=30×600=18000（元） 营业利润=600×（40－30）－1000=5000（元） 2．某公司只产销一种产品，本年单位变动成本为6元，变动成本总额为84000元，获营业利润18000元，若该公司计划下一年度变动成本率仍维持本年度的4000，其他条件不变。（15分） 要求：预测下年度的保本销售量及保本销售额。（15分） 销售收人= （元） 销售量= （件） 单位售价= （元） 单位贡献边际=15－6=9（元） 固定成本=210000－84000－18000=108000（元） 保本量= （件） 保本额= （元） 3．某企业2006年利润为250000元，2007年的经营杠杆系数为2，如果2007年的销售变动率为5%。（10分）要求：请预测在销售量变动后2007年的利润变动率以及利润变动额。 2007年利润变动率=5%×2=10% 2007年利润预测额=250000 ×（1+5%×2）=275000（元）