动力系统分路保护开关整定计算说明书
动力系统分路保护开关整定计算说明书
计算公式及参数：
开关正常工作负荷电流计算：?
cos 3??∑?=
∑e e x e U P K I ；e P ∑：负荷功率（KW ）；
通过开关最大负荷电流计算：e x qe e I K I I ∑?+=∑(A)；x K ：需用系数； 通过熔断器最大负荷电流e x rel
qe e I K K I I ∑?+=
∑；rel K ：可靠系数；
通过变压器高馈最大负荷电流b
e
x qe e K I K I I ∑?+=
∑；b K ：变压器变比；
过负荷整定计算：()dz d s I n I K ?=2min
；短路保护整定计算：()
dz d s I I K 2min =；?cos ：功率因数；
e U ：工作电压；()
2m in d I ：两相短路电流；s K ：灵敏度系数；z I ：保护整定值。
开关整定短路电流验算单
1、开关动力系统分路保护的保护整定计算与校验： 通过开关负荷电流：e I ∑= 86×1.15×1=98.9 (A)；
过负荷保护：e rel z I K I ∑?==1×98.9= 98.9（A ）；刻度整定值取为98.9（A ）； 短路保护：e x qe e I K I I ∑?+=∑=310.5 +1×47.15= 357.65 A ； 短路保护刻度整定值取为400(A)；
短路保护整定计算：()
dz
d
s I I K 2min ==
809.69400 = 2.02>1.5；校验结果：合格。 按计算选开关为KJZ-660/400。
10kV高压开关柜整定计算书[综保整定计算].docx
10kV 高压柜整定计算书
机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总
10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。
1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80
汽车安全气囊系统说明书
吉利汽车安全气囊系统安装维修培训 江苏中翼汽车新材料科技有限公司 二OO三年十二月
目录 第一节SRS气囊系统的概念和发展 安全气囊的概念 SRS气囊系统的功用 SRS气囊系统的发明 SRS气囊系统的发展 第二节SRS气囊系统的结构和原理 SRS气囊系统的种类 SRS气囊结构组成 SRS气囊系统的工作原理 SRS气囊系统动作过程 SRS气囊系统的有效范围 第三节吉利吉利汽车跑车SRS气囊系统SRS气囊系统主要结构 产品主要技术说明 接线图和端子说明 安装和调整 故障诊断与维修 SRS气囊系统检查注意事项 运输和储存 SRS气囊系统的报废
第一节SRS气囊系统的概念及发展 一、安全气囊的概念 汽车安全气囊系统是辅助安全带的一种被动安全防护装置（Sapplemental Restraint system，简称SRS），是辅助防护系统中能够起到缓冲作用的一种装置，因为气囊属于安全装备之一，所以一般都称为“安全气囊”。 在设计上，SRS气囊系统是汽车安全带的辅助装置。只有在使用安全带的条件下，SRS气囊系统才能充分发挥保护驾驶员和乘员的作用。美国通用汽车公司1989年的一项研究表明：SRS系统与坐椅安全带共同使用的保护效果最佳，可使驾驶员和前排乘员的伤亡人数减少43%~46%。遗憾的是人们误认为配装安全气囊系统的汽车在发生碰撞时就能绝对保证安全，以致于造成一些原可避免的伤害和纠纷。事实上，安全气囊系统是辅助坐椅安全带而起辅助防护作用的，其确切地名称应为辅助防护安全气囊系统。 二、SRS气囊系统的功用 当汽车发生碰撞时，汽车与汽车或汽车与障碍物之间的碰撞称为一次碰撞。一次碰撞后，汽车速度将急剧变化，驾驶员和乘员就会受到惯性力的作用而向前运动，并与车内的方向盘、挡风玻璃或仪表台等构件发生碰撞，这种碰撞称为二次碰撞。 在车辆事故中，导致驾驶员和车内乘员遭受伤害的主要原因是二次碰撞。车速越高，惯性力就越大。为了减轻或避免驾驶员与乘员在二次碰撞种遭受伤害，汽车上装备了坐椅安全带和SRS气囊系统等被动保护装置。在这些装置中，坐椅安全带是最主要、最有效的保护装置，特别是三点式安全带，其保护效果极为显著。为此，我国公安部和交通部已明文规定：自1993年7月月1日起，所有轿车和中小客车在行驶过程中，驾驶员必须系上安全带。 当汽车发生正面碰撞时，在惯性力的作用下，驾驶员面部或胸部可能与挡风玻璃或方向盘发生二次碰撞，前排乘员可能与仪表台发生二次碰撞，后排乘员可能与前排坐椅发生二次碰撞，当汽车遭受侧面碰撞时，在惯性力的作用下，驾驶员可能与车门、车门玻璃或车门支柱发生二次碰撞。设计SRS气囊系统的宗旨是：在汽车发生一次碰撞与二次碰撞之间的短暂时间（约120ms）内，在驾驶员、乘员与车内构件之间迅速铺垫一个气垫，如图。使驾驶员、乘员头部与胸部压在充满气体的气囊上，利用气囊本身的阻尼作用或气囊背部排气孔节流的阻尼作用来吸收人体惯性力产生的动能，达到保护人体的目的。
高低压开关整定
高、低压开关整定计算方法 1、1140V供电分开关整定值=功率×0.67, 馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 2、660V供电分开关整定值=功率×1.15，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 3、380V供电分开关整定值=功率×2.00，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。 低压开关整定及短路电流计算公式 1、馈电开关保护计算 （1）、过载值计算：Iz=Ie=1.15×∑P (2)、短路值整定计算：Id≥IQe+KX∑Ie (3)、效验：K=I(2)d /I d≥1.5 式中：I Z----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 Id---短路保护的电流整定值 IQe---容量最大的电动机额定启动电流(取额定电流的6倍) Kx---需用系数，取1.15 ∑Ie---其余电动机的额定电流之和 Pmax ---------容量最大的电动机 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 例一、馈电开关整定： （1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V,
电源开关；负荷统计Pmax =55KW,启动电流IQe=55×1.15×6=379.5A, ∑Ie =74KW。∑P=129KW （2）过载整定： 根据公式：IZ=Ie=1.15×∑P =129×1.15=148.35A 取148A。（3）短路整定： 根据公式 Id≥IQe+KX∑Ie=379.5+1.15x74=464.6A 取464A。 例二、开关整定： （1）、型号：QBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,所带负荷：P=55KW。（2）、过载整定： 根据公式：IZ=Ie=1.15×P =1.15×55=63.25A 取65A。 井下高压开关整定： 式中： K Jx -------结线系数,取1 K k -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2 Ki-------电流互感器变比 Kf-------返回系数,取0.8 Igdz-------所有负荷电流 Idz---------负荷整定电流 cos￠-----计算系数0.8----1 P-----------所有负荷容量 U----------电网电压 √3--------1.732
继电保护定值整定计算公式大全(最新)
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择： （1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13） 式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。 （2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14） （3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15） 式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；
N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 （4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19） 式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20） 向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21） 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；
使用说明书安全开关SLK
正确使用 SLK 系列安全开关是带防护锁定功能（通过低编码等级的独立执行器实现）的联锁装置。在与可移动安全防护装置和机器控制器结合使用时，该安全部件可在执行危险机器功能时防止安全防护装置被打开。 这意味着： f 只有在安全防护装置被关闭和锁定时，可导致危险机器功能的启动命令才能生效。 f 除非危险机器功能已经结束，否则不得解锁防护锁定功能。 f 关闭和锁定安全防护装置不得造成危险机器功能的自动启动。它们必须通过单独的启动命令来启动。对于例外情况，请参阅EN ISO 12100或者相关C标准。 该系列装置还适用于过程保护。 在使用装置前，必须对机器进行风险评估，例如按照下列标准进行： f EN ISO 13849?1，机械安全 ? 控制系统安全相关部件–第1部分：设计通则 f EN ISO 12100，机械安全 – 一般性设计原则 – 风险评估和风险降低 f IEC 62061，机械安全 – 与安全有关的电气、电子和可编程电子控制系统的功能安全正确使用包括遵守安装和操作的相关要求，特别是基于下列标准 f EN ISO 13849?1，机械安全 ? 控制系统安全相关部件 – 第1部分：设计通则 f EN ISO 14119（取代EN 1088），机械安全 – 防护装置的联锁装置 ? 设计和选择原则 f EN 60204?1，机械安全 ? 机器的电气设备 – 第 1部分：一般要求 功能 安全开关允许锁定可移动安全防护装置。在开关头部有一个旋转凸轮，可通过防护锁紧销 固定/释放。 当插入/移除执行器或激活/释放防护锁定功能时，防护锁紧销移动，同时，开关触点被致动。如果凸轮被固定（防护锁定功能激活），执行器将无法从开关头部退出。出于设计原因，只有当安全防护装置关闭时，才能激活防护锁定功能（故障保护锁定机构）。 安全防护装置的位置监测和联锁的监测通过两个独立的开关元件执行（见图1）。SK üK E1E2 图 1: SLK 安全开关的功能 安全开关经过专门设计，可以按照EN ISO 13849?2:2013表A4进行内部故障排除。 防护锁定功能的监测 点打开。 安全门监测触点 所有型号都额外配备至少一个安全门监测触点。当安全防护装置打开时，安全门监测触点被致动。 SLK?M 型 （防护锁定功能通过弹簧力驱动，通过加电释放） f 激活防护锁定功能：关闭安全防护装置；电磁线圈无电压。 f 释放防护锁定功能：向电磁线圈施加电压。 由弹簧操作的防护锁定功能符合闭路电流原理。如果电磁线圈的电压被中断，则防护锁定仍然有效并且安全防护装置无法被直接打开。 如果供电中断时安全防护装置被打开，则随后安全防护装置会被关闭，且防护锁定功能会被激活。这可能导致人员被意外锁住。 SLK?E 型 （防护锁定功能通过加电驱动，通过弹簧力释 f 激活防护锁定功能：向电磁线圈施加电压 f 释放防护锁定功能：断开电磁线圈的电压 由电磁驱动的防护锁定功能符合开路电流原理。如果电磁线圈的电压被中断，则防护锁定功能会被释放，安全防护装置可以直接打开！ 开关状态 开关的详细开关状态见图3。其中描述了所有可用的开关元件 安全防护装置打开 SLK?M 和 SLK?E:安全防护装置关闭且未锁定 SLK?M 和 SLK?E: 安全防护装置关闭且锁定 SLK?M 和 SLK?E: 可选用下列型号: f 用于安全开关的执行器S，无插入件。 f 用于安全开关的执行器F，带插入件。 手动释放 有些情况下需要手动释放防护锁定功能（例如在发生故障或紧急停止时）。在释放后应当进行功能测试。 关于该主题的更多信息可参阅EN ISO 14119:2013标准第5.7.5.1节。装置可配备下列释放功能： 辅助释放 出现故障时，防护锁定功能可以通过辅助释放装置释放，与电磁线圈的状态无关。 执行辅助释放 1. 旋松锁紧螺钉。 1. 使用螺丝刀将辅助释放装置向 箭头所示方向转动。¨¨防护锁定被释放。 重要！ f 执行器在手动释放过程中不得承受拉伸应力。 f 在使用后，重置辅助释放，旋入和密封锁紧螺钉（例如使用密封漆）。
煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算
煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算由于雨季来临，井下涌水量增大，主、副斜井分别将18.5KW潜水泵更换为37KW潜水泵（污水泵），主回联络巷现已贯通，新安装25KW调度绞车一台，部分开关整定值需重新计算。 一、负荷统计： 空压机160KW(1台工作1台备用）、 主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、绞车25KW1台，污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量164.5KW. 副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1 台工作2台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量139.5KW. 回风斜井：绞车40KW1台、皮带机2×40KW1台、刮板机40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW1台、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量241KW. 主回联络巷：刮板机40KW2台、污水泵7.5KW1台。同时工作容量87.5KW. 局扇：10台(1台工作1台备用），2×30＋30＋30＋30＋22＝172KW. 二、保护装置整定计算： 1、馈电开关整定：
1.1、K-1#总开关整定： I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf 式中 Pe ——额定功率之和（KW ） Ue ——额定电压（0.69KV ） 同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数Kf ＝0.6－0.9 I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf =(160＋164.5＋139.5＋241＋87.5）/(1.732×0.69×0.8）×0.8×0.8 =530A ，取整定值为550A 。 按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求： 5.1I I )2(d z 式中 I Z —过流保护装置的电流整定值，A ； I d （2）—被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电 流值，A ； 折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m ，折算系数为0.53， 换算长度为5.3m ； 50mm2电缆，实际长度290m ，折算系数为1.0，换算长度为290m ； 50mm2×2电缆，实际长度300m ，折算系数为0.5，换算长度为150m ；折算电缆长度合计445.3m 查表得d1两相短路电流值为1640A
高压开关整定计算
高压开关柜整定 地面配电室 1、名称：高压开关规格型号：GG1A-125 编号：1601 进线柜Ie=333A (1)过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=400(A) 过流延时取CT=400/5=80 400/80=5 整定值取5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A 400/5=80 1200/80=15( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 2、名称：高压开关规格型号：GG1A-03 编号：1602 额定电流300A 所带负荷2361KW Ie=227A CT=300/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 227=295(A) 过流延时取CT=300/5= 60 295/60= 根据井下设备实际情况，整定值取( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 295=885A CT=300/5=60 885/60=( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 3、名称：高压开关规格型号：GG-1A-07编号：1607 额定电流300A 所 带负荷320KW Ie=30.7A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取40A 过流延时取CT=50/5=10 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取 ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =5X 40=200A
50/5=10 200/10=20 整定值取20A 4、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1606 控地面630KVA变压器Ie=60. 6A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取80A CT=50/5 整定为8A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 80=240A 50/5=10 240/10=24( A) 为避免出现越级跳闸，取22A. 5、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1604 控2.5米绞车CT=50/5 Ie=30.7A 功率P=320KW ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取37A CT=505/=5 根据设备实际情况，整定值取5.5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=" 5) =5X37=185A CT=50/5 185/10= 根据设备实际情况，整定值取20A &名称：高压开关规格型号：GG1A-009编号：1612 控联络柜CT=400/5 Ie=333A ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=(A) 取400A CT=400/5=80 400/80=5 整定为5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A CT=400/5=80 1200/80=15 为避免出现越级跳
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
DSP-1油品脱水安全保护系统操作说明
目录 一、前言 (1) 二、系统构成 (3) 三、功能说明 (5) 1、水中含油监测仪 (5) 2、总线控制器 (5) 3、嵌入式脱水监控站 (6) 4、控制阀 (7) 5、嵌入式脱水监控站的特点 (7) 四、控制原理 (9) 五、现场安装 (10) 六、DSP-1油品脱水安全保护系统操作说明 (12) 1、进入系统： (12) 2、显示信息： (12) 3、一般操作： (13) 4.高级操作 (17) 5.系统接线 (18) 联系方法：............................................................................................................ 错误!未定义书签。
一、前言 人们的需求 很多人许多年来希望油品脱水能摆脱原始的人工方式，真正实现油品贮运生产自动化，这样就能提高油品的质量增加效益；就可以杜绝由于操作人员松懈而造成脱水跑油事故；就可以使操作人员脱离现场恶劣的工作环境，大大降低工人劳动强度；就可以避免脱水带油而造成的环境污染。 面临的现状 目前绝大部分罐区油品脱水还停留在人工脱水阶段，即使少部分安装各种自动切水器，由于存在着各种各样的问题，尤其缺乏本质安全保障，大多无法正常使用，主要问题如下： 机械杠杆式自动切水器：原理简单，机械工作反应不灵敏；要求油水比重差大，对各种油品适应性差；没有任何安全保护；缺少人机界面，现场使用处于失控状态，主要反应可靠性差，不符合安全要求。 脱水罐式自动脱水控制器：工艺过程复杂必需清罐安装回油管；系统需安装脱水罐及相应的工艺管线、阀门，投资费用高；室内控制仪与现场点对点电缆连接单台控制，无法与计算机连网，技术水平低下；主要反应安装困难，故障率高，无故障保护。
煤矿高低压开关整定计算.docx
华润联盛车家庄业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验………………………………14 井下变电所整定值 一、车家庄煤业变电所短路参数计算： 1、1号变压器二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量1000KVA ，系统短路容量 按50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.038Ω X b =0.06Ω R =2 b g K R +R b =0.038Ω
∑X =X x +2 b g K X +X b =0.06+0.0288=0.0888Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)0888.0()038.0(2690 =3450A 2、风机专变二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量100KVA ，系统短路容量按 50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.1921Ω X b =0.186Ω ∑R =2 b g K R +R b =0.1921Ω ∑X =X x +2 b g K X +X b =0.186+0.0288=0.2148Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)2148.0()1921.0(2690 =2395.8A 二号变压器与一号变压容量一样短路也一样 车家庄煤业井下低压开关整定计算 D24#、D33#馈电开关：型号：KBZ-400 电压660V 所带设备有：水泵132KW5台、一台潜水泵7.5KW 。 ○1、各开关额定电流计算： I 1= 132×1.15=151.8 A I 2=11×1.15=12.65 A I 3= 22×1.15=25.3A I 4=75×1.15×2=172 A I 5=17×1.15=19.55 A
继电保护整定计算公式定理汇总
继电保护整定计算公式汇编 为进一步规范我矿高压供电系统继电保护整定计算工作，提高保护的可靠性快速性、灵敏性，为此，将常用的继电保护整定计算公式汇编如下，仅供参考。有不当之处希指正： 一、电力变压器的保护： 1、瓦斯保护： 作为变压器内部故障（相间、匝间短路）的主保护，根据规定，800KV A以上的油浸变压器，均应装设瓦斯保护。 （1）重瓦斯动作流速：0.7～1.0m/s。 （2）轻瓦斯动作容积：S b＜1000KV A：200±10%cm3；S b在1000～15000KV A：250±10%cm3；S b在15000～100000KV A：300±10%cm3；S b＞100000KV A：350±10%cm3。 2、差动保护：作为变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路的主保护。包括平衡线圈I、II及差动线 圈。 3、电流速断保护整定计算公式： （1）动作电流：Idz=Kk×I(3)dmax2
继电器动作电流：u i d jx K dzj K K I K K I ???=2 max ) 3( 其中：K k —可靠系数，DL 型取1.2，GL 型取1.4 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I (3)dmax2—变压器二次最大三相短路电流 K i —电流互感器变比 K u —变压器的变比 一般计算公式：按躲过变压器空载投运时的励磁涌流计算速断保护值，其公式为： i e jx K dzj K I K K I 1??= 其中：K k —可靠系数，取3～6。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I 1e —变压器一次侧额定电流 K i —电流互感器变比 （2）速断保护灵敏系数校验：
开关整定值计算知识讲解
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.
则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
煤矿井下低压开关整定计算公式
Ф） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4 倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA）（2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Z b （690） =（690/6000）2 ×Z b （6000）（3）被保护线路的阻抗电抗：X L =X O L（X O 千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06 欧姆/千米；L：线路长度km）电阻：R L =L/DS ＋R h L：线路长度（米） S：导线截面积（毫米 2 ） D：电导率（米/欧*毫米 2 ，铜芯软电缆按65 o C 时考虑取42.5，铜芯铠装电缆按65 o C 时考虑取48.6） R h ：短路点电弧电阻，取0.01 欧电缆的阻抗Z L ＝ 2 2 RL XL ?8?0 所以总阻抗Z 总＝Zb （690）＋Z L （4）两相短路电流计算 I 短＝Ue （690）
电气开关电流整定值计算
电气开关整定值
低防开关整定计算 一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值I过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值I过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie的1.5倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数取Kf＝0.8－0.9），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数Kt和负荷系数Kf。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取0.9）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取0.8） 注：BKD1-400型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400型低防开关过流整定范围（0-400A） 二、短路保护 （一）、BKD16-400型 1、整定原则： 分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流
值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值0.2－0.4倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则： 被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7倍计算。 3、计算公式： （1）变压器阻抗：Zb（6000）=Ud%×Ue2/Se Ud%：变压器阻抗电压 Ue ：变压器额定电压（6000V） Se：变压器容量（VA） （2）换算低压侧（690V）后的阻抗 Zb（690）=（690/6000）2×Zb（6000） （3）被保护线路的阻抗 电抗：XL=XOL（XO千伏以下的电缆单位长度的电抗值：0.06欧姆/千米；L：线路长度km） 电阻：RL=L/DS＋Rh
安全网关产品说明书
安全网关产品说明书 介绍 欢迎并感谢您选购联通网络信息安全产品，用以构筑您的实时网络防护系统。ZXSECUS 统一威胁管理系统（安全网关）增强了网络的安全性，避免了网络资源的误用和滥用，帮助您更有效的使用通讯资源的同时不会降低网络性能。ZXSECUS统一安全网关是致力于网络安全，易于管理的安全设备。其功能齐备，包括： 应用层服务，例如病毒防护、入侵防护、垃圾邮件过滤、网页内容过滤以及IM/P2P过滤服务。 网络层服务，例如防火墙、入侵防护、IPSec与SSLVPN，以及流量控制。 管理服务，例如用户认证、发送日志与报告到USLA、设备管理设置、安全的web与CLI 管理访问，以及SNMP。 ZXSECUS统一安全网关采用ZXSECUS动态威胁防护系统（DTPSTM）具有芯片设计、网络通信、安全防御及内容分析等方面诸多技术优势。独特的基于ASIC上的网络安全构架能实时进行网络内容和状态分析，并及时启动部署在网络边界的防护关键应用程序，随时对您的网络进行最有效的安全保护。 ZXSECUS设备介绍 所有的ZXSECUS统一安全网关可以对从soho到企业级别的用户提供基于网络的反病毒，网页内容过滤，防火墙，VPN以及入侵防护等防护功能。 ZXSECUS550 ZXSECUS550设备的性能，可用性以及可靠性迎合了企业级别的需求。ZXSECUS550同样也支持高可用性群集以及包括在HA设备主从设备切换时不会丢弃会话，该设备是关键任务系统的理想选择。 ZXSECUS350 ZXSECUS350设备易于部署与管理，为soho以及子机构之间的应用提供了高附加值与可靠的性能。ZXSECUS安装指南通过简单的步骤指导用户在几分钟之内运行设备。ZXSECUS180 ZXSECUS180为soho以及中小型企业设计。ZXSECUS180支持的高级的性能例如，虚拟域以及RIP与OSPF路由协议。 ZXSECUS120
井下中央变电所高压开关整定计算说明书
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日
井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；
继电保护整定计算公式汇总
继电保护整定计算公式 汇总 文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]
继电保护整定计算公式汇编 为进一步规范我矿高压供电系统继电保护整定计算工作，提高保护的可靠性快速性、灵敏性，为此，将常用的继电保护整定计算公式汇编如下，仅供参考。有不当之处希指正： 一、 电力变压器的保护： 1、 瓦斯保护： 作为变压器内部故障（相间、匝间短路）的主保护，根据规定，800KVA 以上的油浸变压器，均应装设瓦斯保护。 （1） 重瓦斯动作流速：～s 。 （2）轻瓦斯动作容积：S b ＜1000KVA ：200±10%cm 3；S b 在1000～15000KVA ：250±10%cm 3；S b 在15000～100000KVA ：300±10%cm 3；S b ＞100000KVA ：350±10%cm 3。 2、差动保护：作为变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路 的主保护。包括平衡线圈I 、II 及差动线圈。 3、 电流速断保护整定计算公式： （1）动作电流：Idz=Kk ×I (3)dmax2 继电器动作电流：u i d jx K dzj K K I K K I ???=2max )3( 其中：K k —可靠系数，DL 型取，GL 型取 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I (3)dmax2—变压器二次最大三相短路电流 K i —电流互感器变比
K u—变压器的变比 一般计算公式：按躲过变压器空载投运时的励磁涌流计算速断保护值，其公式为： 其中：K k—可靠系数，取3～6。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I1e—变压器一次侧额定电流 K i—电流互感器变比 （2）速断保护灵敏系数校验： 其中：I(2)dmin1—变压器一次最小两相短路电流 I dzj —速断保护动作电流值 K i—电流互感器变比 4、过电流保护整定计算公式： （1）继电器动作电流： 其中：K k—可靠系数，取2～3（井下变压器取2）。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I1e—变压器一次侧额定电流 K f—返回系数，取 K i—电流互感器变比 （2）过流保护灵敏系数校验： 其中：I(2)dmin2—变压器二次最小两相短路电流 I dzj —过流保护动作电流值 K i—电流互感器变比
皮带集控及保护系统说明书
系统配置明细表 序号皮带机名称电机启动器型 号、数量、 通讯方式 长度 显示 控制箱 速 度 温 度 扩音 电话 跑偏 闭锁 堆煤 煤位 烟 雾 洒 水 阀 撕 裂 涨 力备注 1
一、系统组成 由四部分组成：（一）、集控中心软、硬件设备；（二）、传输系统线缆、接插件、设备；（三）、皮带机启动控制设备（带RS485接口）；（四）、皮带机综合保护传感器。 图1 系统保护示意图
序号产品名称及型号简单介绍 1 KHP191煤矿用带式输送机保 护装置 产品介绍： 主要用于煤矿井下的皮带远程控制与保护系统，采用 PLC可编程控制器作为核心设备，具有较强的适用性、 可扩展性、高可靠性和强大的通讯能力。通过组网可实 现地面集中开停皮带。 ●控制电路的核心器件采用西门子PLC，并设计了完 善的软、硬件抗干扰隔离措施。 ●该装置能对运输线上的多达45台胶带输送机进行 集中控制； ●能对单台输送机进行手动控制； ●具有煤仓高、低煤位保护，机头下堆煤保护、皮带 打滑、双向急停、跑偏、撕裂、超温、洒水、烟雾 等多种故障保护、语音报警、数字显示功能；整条 运输线的多台控制器能进行计算机通讯，维修人员 可在任何一台的显示器上查看全部或任何一部皮带 机的运转情况。 2 GWP100矿用本质安全型温度 传感器 产品介绍： 适用于煤矿井下有瓦斯、煤尘爆炸性气体中，与皮 带机控制器配合使用，用于检测皮带表温度、减速箱体、 电动机壳体等温度控制。 二、技术参数： 防爆型式矿用本质安全型"EXibI" 工作电压DC12-24V 工作电流 15mA 测量范围0-100℃ 输出 继电器输出：一个常开,一个常 闭;模拟量4-20mA电流输出 电缆最大外径Ф11mm 外壳防护等级 IP54 外形尺寸及重 量 98×40×40mm;0.6Kg