带式输送机设计计算书手写初表汇总

1）计算输送能力

每秒输送能力：I v =Svk= m 3/s (输送能力=输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数) kg/ms 输送能力：I m =Svk ρ= kg/ms(输送能力=输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数×物料堆积密度)小时输送能力：ρSvk Q 6.3= （输送能力=3.6×输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数×物料堆积密度）（S ）输送带横截面积查表3-2得：S= m 2

（V ）带速根据用户提供或者运算后自行选择

（k ）倾斜折减系数查表3-3得：倾斜角度：δ= °(根据用户提供数据填写)得k= 。

（ρ）物料堆积密度根据用户提供数据或查表得

h t S Q / 6.3vk 6.3=?==ρ（根据计算后验证是否满足用户要求）

2）按输送物料块度验算带宽 a= mm

mm a B 8002002=+≥ 带宽B=

确定是否满足要求。是否。

3）输送带

预选输送带规格为。纵向拉伸强度X G = N/mm 。

每米输送带质量 kg/m ，钢丝绳直径d= mm ，带厚 mm 4）托辊、托辊转速核算

预选托辊直径为φ mm 查表3-7得：承载分支每组托辊旋转部分质量kg G 1=

承载分支托辊间距m a 0=

回程分支每组托辊旋转部分质量kg G 2= 回程分支托辊间距m a v =

m kg a G q RO /

01===

m kg a G q RU /

22===

① 托辊转速核算： r/min

30n ===r v π

查表4-12得φ 托辊理论带速［v ］≤ m/s

理论转数［n ］≤ r/min

② 辊子载荷计算 a ．静载荷承载分支托辊

81.9q a e 00==???

? ??+??=B M V I P

kg ===ρSvk I M 回程分支托辊

N 81.90==???=B u q a e P

b ．动载荷承载分支托辊 N 00==

???='a

d s f f f P P

回程分支托辊

??='a s u u f f P P

查表4-17得：φ 托辊，辊长L= mm ，带速v= m/s 托辊承载力为 KN 。

托辊满足设计要求，是否。 5）计算圆周驱动力和传动功率： ①主要阻力H F

倾水H H H F F F +=

]cos )2([δG B RV RO H q q q q fLg F +++= 查表3-6得：根据工作条件选择f ，=f

m kg v Q

q G / 6.36.3=?==

查表3-8估算每米长度输送带质量kg/m

q =B ()N

2==+++=G B RV RO H q q q q g fL F 水水

水L ——输送机水平段长度，m =水L N

]cos )2([==+++=δG B RV RO H q q q q g fL F 倾倾

倾L ——输送机倾斜段长度，m

=倾L N ==+=倾水H H H F F F ②主要特种阻力: 1S F

S F F F +=ε1

εF ——托辊前倾的摩擦阻力

εC ——槽角系数：30°槽角时为0.4

35°槽角时为0.43 45°槽角时为0.5

槽型托辊 ° =εC

0μ托辊和输送带的摩擦系数一般取0.3-0.4

查表3-7得：ε= 也可全部取为1°30′

εL ——装有前倾托辊的输送机长度m =εL N

sin cos )(0==

+=εδμεεεg q q L C F G B

222b

v gl

I F v gL ρμ=

2μ物料与导料拦板间的摩擦系数，一般取为0.5-0.7

s /m k v 3=??=S I v

l ——导料槽栏板长度 m 。

查表3-11导料拦板内宽：m 1=b

1222==

b v gl

I F v gL ρμ

N 1==+=gL S F F F ε ③附加特种阻力

a r S F F n F +?=32

3μ??=p A F r 2k B F a ?=

3n ——清扫器个数，包括头部清扫器和空段清扫器 =3

A ——一个清扫器与输送带接触面积，查表3-11 2m =A p ——清扫器和输送带间的压力3×104--10×104 2N/m =p

3μ——清扫器和输送带间摩擦系数 0.5—0.7 =3

N 3==??=μp A F r N 2==?=k B F a N 32==+?=a r S F F n F ④倾斜阻力

N ==

??=H g q F G St

⑤圆周驱动力u F

N 21==

+++?=st s s H u F F F F C F

查表3-5：=C 6）传动功率计算传动滚筒轴功率：kW v F P U A 1000

1000=== 电动机功率：

''=ηηηA

M P P

η——传动效率，一般为0.85—0.95

η'——电压降系数,一般为0.90—0.95

η''——多机驱动功率不平衡系数，一般取0.90—0.95 单电机驱动时，1=''η

kW 3.12.1==-=M P P ）（

选择电动机型号为： × 7）输送带张力计算：

①为保证输送带工作时不打滑，需在回程带上保持最小张力min 2F

max

min 2-≥e F F U A K 启动系数 1.3—1.7

N F K F U A U max ==?= 查表3-13得：

?=?=== 2

21μ?μ?μ?

μ?μ?e

e e

N e F F U 1

11max

min 2=-?=-≥ 8）胶带校核及长度计算 ①织物芯输送带

n ZB F σ=max

N F F F U min 2max ==+=

σ——输送带纵向扯断强度，查表4-2得。

n ——织物芯输送带静安全系数，棉帆布芯带98-=n ，尼龙、聚酯帆布芯带1210-=n ，使用条件恶劣

或者要求特别安全时应大于12。

Z ——织物芯输送带许用层数，查表3-20。

② 钢绳芯输送带应该满足

B n F G X 1

max ?≥

N F F F U min 2max ==+= 推出=?≤

max

1F B

G n X X G ——纵向拉断强度，查表4-3、4-4、4-5 满足 1=n 范围 ③ 送带总长度计算

?+=N L L L A Z D

Z L ——输送机几何尺寸决定的输送带周长。 A L ——接头长度。

织物芯带：()[]m

1000

601==

??+'

?-=ctg B b Z L A

b '——阶梯宽度，查表3-22。

钢绳芯带：()m

1000

2503==

=l L A

l '——搭接长度，

'K F P l C

S P ——钢丝绳破断强度，查表4-5，一般取15000N/根。 C F ——抽出力，查表3-21。

K ——接头系数，1.3-1.5。 9）传动滚筒直径 ①织物芯输送带

1===B CZd D

取D= mm

C ——系数，棉帆布取80，尼龙芯取90,聚酯芯取108。

1B d ——织物芯带每层厚度，查表4-2。

③ 钢绳芯输送带 145≥d

mm d 145==≥D

d ——钢绳直径，查表4-3、4-4、4-5。

取D= mm 10）制动器的选择

i F F Z U Z ==max

i ——减速器传动比， 2===n

2n ——电机转速。

n ——滚筒转速。

===

30r

v n π

m N max

?===

rF M U z 选择型制动器。 11）传动滚筒最大扭矩

m N

2000

max ?==?=

F M U

12）联轴器扭矩

滚筒与减速器侧联轴器

N ?==

≤?=?=n W

C T n

P K T K T

n T ——公称转矩。

K ——工况系数，查表17-49。

选取型弹性柱销齿式联轴器公称扭矩T n = N ﹒m 13)逐点张力计算

根据不打滑条件，传动滚筒奔离点最小张力为第一滚筒合张力 min 2F

N min 21==F S

112==

???+=G q g L f S S

N 02.102.123=?=?=S S N

234==???+=G q g L f S S

N 04.104.145=?=?=S S ()N

356==

+???+=B RU q q g L f S S

N 02.107.167=?=?=S S 78S S =

N 04.104.189=?=?=S S

()N

3910==

+???+=B RU q q g L f S S

N 02.102.11011=?=?=S S 1112S S =

N 04.104.11213=?=?=S S

()N

31314==

+???+=B RU q q g L f S S

N 04.104.11415=?=?=S S

()N

41516==

+???+=B RU q q g L f S S

N 04.104.11617=?=?=S S ()[]N

cos 11718==

++++???+=St S B G B F F q q q g L f S S δ

N 04.104.11819=?=?=S S 1920S S =

N 04.104.12021=?=?=S S 2122S S =

14)确定传动滚筒合张力功率配比1：1时

N 2

221====U U U F F F

222

122==-=-?μ?μe e F S U N 2221==-=U F S S

第一滚筒合张力

N 122221==+=-S S F 第二滚筒合张力

N 12212==+=-S S F 第一滚筒合张力 kN max 1=F 第二滚筒合张力 kN max 2=F

传动滚筒最大扭矩为：

m kN 2

2max 1max ?=?=?=D F M U

选择传动滚筒为:

最大拉紧力出现于1:2双驱动工况下,拉紧力

N 13120==+=S S F 16)拉紧行程

()m 2εεL 10==++≥L 拉

0ε——输送带伸长率，织物芯带查表4-2，钢绳芯带为0.2%。 1ε——一般取0.001。 17）逆止装置的选择和布置 ①带式输送机所需止力矩

N 2

F -(F H St ?==

=L M

②带式输送机滚筒轴上的逆止装置额定逆止力矩

m N 2?===L M k M 选逆止器型号

机械设计课程设计计算说明书-带式输送机传动装置(含全套图纸)

机械设计课程设计计算说明书设计题目：带式输送机班级：设计者：学号：指导老师：日期：2011年01月06日

目录一、题目及总体分析 (1) 二、选择电动机 (2) 三、传动零件的计算 (7) 1）带传动的设计计算 (7) 2）减速箱的设计计算 (10) Ⅰ.高速齿轮的设计计算 (10) Ⅱ.低速齿轮的设计计算 (14) 四、轴、键、轴承的设计计算 (20) Ⅰ．输入轴及其轴承装置、键的设计 (20) Ⅱ．中间轴及其轴承装置、键的设计 (25) Ⅲ．输出轴及其轴承装置、键的设计 (29) 键连接的校核计算 (33) 轴承的校核计算 (35) 五、润滑与密封 (37) 六、箱体结构尺寸 (38) 七、设计总结 (39) 八、参考文献 (39)

一、题目及总体分析题目：带式输送机传动装置设计参数：设计要求： 1).输送机运转方向不变，工作载荷稳定。 2).输送带鼓轮的传动效率取为0.97。 3).工作寿命为8年，每年300个工作日，每日工作16小时。设计内容： 1.装配图1张； 2.零件图3张； 3.设计说明书1份。说明： 1.带式输送机提升物料：谷物、型砂、碎矿石、煤炭等； 2.输送机运转方向不变，工作载荷稳定； 3.输送带鼓轮的传动效率取为0.97； 4.工作寿命为8年，每年300个工作日，每日工作16小时。

装置分布如图： 1. 选择电动机类型和结构形式按工作条件和要求选用一般用途的Y 系列三相异步电动机，卧式封闭。 2. 选择电动机的容量电动机所需的工作效率为： d w d P P η= d P -电动机功率;w P -工作机所需功率; 工作机所需要功率为： w Fv P 1000 ＝传动装置的总效率为： 42d 1234ηηηηηη＝按表2-3确定各部分效率： V 带传动效率97.01=η，滚动轴承传动效率20.97η＝，三相电压 380V

皮带输送机选型设计

胶带输送机的选型计算一、概述初步选型设计带式输送机，已给出下列原始资料： 1）输送长度m L 7= 2）输送机安装倾角?=4β 3）设计运输生产率h t Q /350= 4）物料的散集密度3/25.2m t =ρ 5)物料在输送机上的堆积角?=38θ 6)物料的块度mm a 200= 计算的主要内容为： 1)运输能力与输送带宽度计算； 2)运行阻力与输送带张力计算； 3)输送带悬垂度与强度的验算； 4)牵引力的计算及电动机功率确定。二、原始资料与数据 1）小时最大运输生产率为A ＝350吨／小时； 2）皮带倾斜角度：?=4β 3）矿源类别：电炉渣； 4）矿石块度：200毫米； 5）矿石散集容重3t/m 25.2=λ； 6）输送机斜长8m ；

L ——输送机2-3段长度m 7； 1?——为槽形托辊阻力系数查带式输送机选型设计手册04.01=?； β——输送机的倾角；其中sin β项的符号，当胶带在该段的运行方向式倾斜向上时取正号；而倾斜向下时取负号； 2-3段的阻力k F 为 N L q L q q F k 92.3807.0737.251997 .0035.07)55.9337.251(sin cos 0220-=??-???+=-+=ββ?）（式中： 0q ——每米长的胶带自重m N /37.251 2q ——为折算到每米长度上的上托辊转动部分的重量，m N /,m N q /55.932.2/8.9212=?= 式中 2G ——为每组下托辊转动部分重量N ，m N /8.205 2l ——下托辊间距m ，一般取上托辊间距的2 倍；取m l 2.22= L ——输送机3~2段长度m 7； 2?——为槽形托辊阻力系数查带式输送机选型设计手册035.02=? 不计局部阻力时的静阻力N F F F k zh w 99.204192.3891.2080=-=+= 2、局部阻力计算（1）图1-1中1~2段和3~4段局部阻力。在换向滚筒处的阻力ht F 近似为：

悬挑脚手架通用计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m

毕业设计计算书

1 污水处理工程初步设计说明 1.1 设计要求（1）设计规模污水处理厂处理能力3015m3/d （2）设计进水水质（3）设计出水水质经污水处理工程处理后出水水质主要指标应达到《纺织染整工业水污染排放标准》（GB4287-92）要求的一级水质标准，主要水质指标如表 2所示。 1.2工艺简介及工艺流程针对*****生产废水和生活污水混合后形成综合废水的水质水量特征，采用以“絮凝沉淀—水解酸化池—交叉流好氧接触氧化池—脱色反应池”为主体的工艺对综合废水进行处理。其工艺流程图如下：

生产废水和生活污水先经过格栅、格网，截留一部份污水中悬浮物和漂浮物，保护后续水泵的正常工作，然后进入调节池；再经泵提升后，污水进入中和池，调节污水pH值；加入絮凝剂，出水进入初沉池沉淀大部分COD、SS和色度；出水流入水解酸化池，水解酸化池主要是分解大的有机物，然后进入二级

好氧池进行生物处理，二级好氧池主要是去除COD 、色度。从好氧池出来的水进入沉淀池进行沉淀，沉淀后的水进入生物活性炭池进行进一步脱色，达标后出水排放。生化污泥浓缩池的污泥一部份用于污泥回流，剩余污泥进入污泥浓缩池进行浓缩，浓缩后的污泥和物化污泥浓缩池的污泥通过带式压滤机进行脱水，泥饼外运，浓缩池的上清液及脱水的滤液则进入调节池。 2 主要构筑物计算 2.1筛网设计说明 1选定网眼尺寸污水中的悬浮物为纤维素类物质，所以筛网的网眼应小于2000um 。 2筛网的种类根据生产的产品规格性能，选用倾斜式筛网，材料为不锈钢，水力负荷0.6~2.4m 3/(min*m 2) 3所需筛网面积A 参数水力负荷q= 2.0m 3/(min*m 2) 设计流量Q=3015m 3/d=2.1m 3/min 面积 2.1 1.05 2.0 Q A q = ==m 2 设计取A=1.1m 2 2.2调节池 1在周期的平均流量为 33015125.625/24 W Q m h T = ==设计取130m 3/h 2水力停留时间t=8h

TD75-800带式输送机设计计算

TD75-800mm-75m带式输送机设计计算一、原始参数及物料特性 1.山碧建材石料输送系统，输送能力：Q=400t/h 2.石料粒度：a=0-200mm 3.堆积密度（查表）：ρ=1700kg/m3 4.静堆积角：α=40° 5.机长Ln约75m 6.提升高度H=0 7.倾斜角度δ=0 二、初步设计给定： 8.带宽B=800mm 9.带速v=1.6m/s 10.上托辊间距a0=1200mm 11.下托辊间距au=3000mm 12.托辊倾角λ=30° 13.托辊辊径?89 14.导料槽长度4000mm 15.输送带上胶厚4.5mm，下胶厚1.5mm 16.拉紧装置：垂直重锤拉紧 17.因需双向运行，采用双头架形式 18.简图如下

三、计算 1.核算输送能力 Q=3.6Svkρ 查表：由α=40°，得θ=25°，S=0.0717㎡；δ=0，得k=1 则Q=3.6Svkρ=3.6*0.0717*1.6*1*1700=702t/h>400t/h，满足要求。 2.核算带宽 B=2a+200=2*200+200=600mm<800mm，带宽满足粒度要求。 3.计算圆周驱动力和传动功率（1）主要阻力FH FH=fLg[qro+qru+(2qB+qG)cosδ] 查表：f=0.03（多尘、物料内摩擦大） G1=7.74KG,G2=7.15KG 则qro=G1/ a0=7.74/1.2=6.45kg/m,qru=G2/a1=7.15/3=2.38kg/m qG=Q/(3.6v)=400/(3.6*1.6)=69.4kg/m qB=9.6kg/m

计算FH=0.03*75*9.81* [6.45+2.38+(2*9.6+69.4)cos0°]= 2150.5N （2）主要特种阻力FGL FGL=μ2*I2*ρ*g*l/v2*bl2 =(0.7*0.11472\2*1700*9.81*4)/(1.6\2*0.495\2)=980N （3）附加特种阻力FS FS=nFr =nApu3 清扫器个数n=5（两个头部清扫器，两个空段清扫器，空段清扫器相当于1.5个头部清扫器）查表：A=0.008,取p=100000，u3=0.6 则FS=5*0.008*100000*0.6=2400N （4）圆周驱动力FU FU=C*FH+FS+FGL=1.92*2150.5+2400+980=7509N （5）传动功率计算传动滚筒轴功率PA为 PA=FU*v/1000=7509*1.6/1000=12.01KW 电动机功率为 PM=PA/η=12.01/0.9/0.9=14.82KW 选电动机型号为Y160L-4,N=15KW。查表，减速机选用ZQ50，驱动装置组合号53，驱动装置图号S2-5061-70,十字滑块联轴器图号SL190.3,规格YP80*150/YA70*135,柱销联轴器图号HL170.3,规格YA42*110/ZC50*110。 4.张力计算

(ST1000)钢丝绳芯输送带选型计算

胶带机更换钢丝绳芯输送带(ST1000) 选型计算 1、基本参数：工作制度：330d/a 16h/d 拉紧形式：重车帯机工作能力：200t/h 输送机倾角：17° 提升高度: 236m 斜长：810m 初步给定参数：带宽：B=800mm 围包角：200° 带速：2.0m/s 2、核算输送能力 t/h，满足要求。式中：Q为输送能力，t/h； A为输送带上物料的最大横断面积，； V为输送带运行速度m/s；为为物料的松散密度； k为输送机的倾斜系数。 3、运行阻力计算基本参数选取：选取钢丝绳芯胶带型号为ST1000；

胶带每米质量为21.6kg/m；（1）主要阻力 F H=fLg[q RO+q RU+(2q B+q G)cosβ] 式中f-模拟摩擦系数； L-输送机长度,m； g-重力加速度，g=9.81m/s2 q R0-承载分支托辊组每米长度旋转部分重量，kg/m； q R0=G1/a0=14/1.2=12kg/m 式中G1-承载分支每组托辊旋转部分质量，kg； a0-承载分支每组托辊间距，m； q RU-回程分支托辊组每米长度旋转部分质量，kg； q RU= G2/a U=12/3=4kg/m 式中G2-回程分支每组托辊旋转部分质量，kg； a U-回程分支每组托辊间距，m； q B-每米长度输送带质量，kg/m； q G-每米长度输送物料质量，kg/m。 q G=Q/3.6V=27.8 kg/m q B=21.6 kg/m f=0.025 F H=fLg[q RO+q RU+(2q B+q G)cosβ] =0.025×810×9.81×[12+4+（2×21.6+27.8）×1] =17283N

型钢悬挑架设计计算书(非常详细)

住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3 同时施工作业层数2卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m)19.8立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m)0.9 内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2)0.1 0.01 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 0.17 挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值 G kdb(kN/m) 0.12 挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数n jj2 3地区江苏南京市结构脚手架荷载标准值 G kjj(kN/m2) 安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25

0.938，0.65 风荷载体型系数μs 1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性) 0.265，0.184 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) 计算简图：立面图

侧面图三、纵向水平杆验算横向水平杆上纵向水平杆根数n4 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490

结构毕业设计计算书

目录第一部分设计原始资料 0 第二部分结构构件选型 0 一、梁柱截面的确定 0 二、横向框架的布置 (1) 三、横向框架的跨度和柱高 (2) 第三部分横向框架内力计算 (2) 一、风荷载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (2) 三、竖向恒载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (10) 四、竖向活载作用下的横向框架(KJ-14)内力计算 (21) 第四部分梁、柱的内力组合 (28) 一、梁的内力组合 (28) 二、柱的内力组合 (30) 第五部分梁、柱的截面设计 (34) 一、梁的配筋计算 (34) 二、柱的配筋计算 (35) 第六部分楼板计算 (38) 第七部分楼梯设计 (40) 第一节楼梯斜板设计 (40) 第二节平台板设计 (41) 第三节楼梯梁设计 (41) 第八部分基础设计 (43) 第一节地基承载力设计值和基础材料 (43) 第二节独立基础计算 (43) 参考文献 (48) 致谢 (49)

第一部分设计原始资料建筑设计图纸：共三套建筑图分别为：某办公楼全套建筑图：某五层框架结构。 1．规模：所选结构据为框架结构，建筑设计工作已完成。总楼层为地上3~5层。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。 2．防火要求：建筑物属二级防火标准。 3．结构形式：钢筋混凝土框架结构。填充墙厚度详分组名单。 4．气象、水文、地质资料：（1）主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值W 0详分组名单。（2）建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和灰荷载作用。（3）自然地面-10m 以下可见地下水。（4）地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数I 1=0.90，场地覆盖层为1.0 M ，场地土壤属Ⅱ类场地土。地基承载力详表一。（5）抗震设防：该建筑物为一般建筑物，建设位置位于6度设防区，按构造进行抗震设防。（6）建筑设计图纸附后，要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计。第二部分结构构件选型一、梁柱截面的确定 1、横向框架梁 (1)、截面高度h 框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=)8 1 ~121(L 。 h=)81~121( L 1=)8 1 ~121(×9200＝767~1150mm 取h=750mm (2)、截面宽度 b=)2 1~3 1(h=)2 1~3 1(×750＝250~375mm 取b=250mm 2、纵向连系梁 (1)、截面高度 h=11( ~)1218L 1=11 (~)1218×3600＝300~200mm 取h=300mm (2)、截面宽度

带式输送机设计计算书手写初表汇总

1）计算输送能力每秒输送能力：I v =Svk= m 3/s (输送能力=输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数) kg/ms 输送能力：I m =Svk ρ= kg/ms(输送能力=输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数×物料堆积密度)小时输送能力：ρSvk Q 6.3= （输送能力=3.6×输送带横截面积×带速×倾斜输送机面积折减系数×物料堆积密度）（S ）输送带横截面积查表3-2得：S= m 2 （V ）带速根据用户提供或者运算后自行选择（k ）倾斜折减系数查表3-3得：倾斜角度：δ= °(根据用户提供数据填写)得k= 。（ρ）物料堆积密度根据用户提供数据或查表得 h t S Q / 6.3vk 6.3=?==ρ（根据计算后验证是否满足用户要求） 2）按输送物料块度验算带宽 a= mm mm a B 8002002=+≥ 带宽B= 确定是否满足要求。是否。 3）输送带预选输送带规格为。纵向拉伸强度X G = N/mm 。每米输送带质量 kg/m ，钢丝绳直径d= mm ，带厚 mm 4）托辊、托辊转速核算预选托辊直径为φ mm 查表3-7得：承载分支每组托辊旋转部分质量kg G 1=

承载分支托辊间距m a 0= 回程分支每组托辊旋转部分质量kg G 2= 回程分支托辊间距m a v = m kg a G q RO / 01=== m kg a G q RU / 22=== ① 托辊转速核算： r/min 30n ===r v π 查表4-12得φ 托辊理论带速［v ］≤ m/s 理论转数［n ］≤ r/min ② 辊子载荷计算 a ．静载荷承载分支托辊 N 81.9q a e 00==??? ? ??+??=B M V I P kg ===ρSvk I M 回程分支托辊 N 81.90==???=B u q a e P b ．动载荷承载分支托辊 N 00== ???='a d s f f f P P 回程分支托辊

外脚手架计算书(20200617113908)

双排扣件钢管脚手架计算书依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m

毕业设计手写计算书流程

毕业设计手写计算书计算思路 1 设计资料 2 结构选型 2.1 结构体系选型：采用全现浇框架结构（纵横向承重）体系 2.2 其它结构选型：屋面和楼面均采用现浇钢筋混凝土楼板 3 结构布置 3.1 确定柱网：框架主梁跨度6-9m 之间为最经济，次梁跨度一般为4-6米。 3.2 梁初选截面：抗震规范第6.3.6条规定：b ≥200；主梁：h = (1/8～1/12) l ，b ＝(1/3～1/2)h ；次梁：h = (1/12～1/16) l ，b ＝(1/3～1/2)h 。 3.3 柱初选截面：抗震规范第6.3.1条规定：矩形柱bc 、hc≥300，圆形柱d≥350； 1 15c i b H =；()12c c h b =（i H ：结构层高） 3.4 板初选厚度：单向板跨度位于1.7-2.5米，一般不宜超过2.5米；双向板跨度不宜超过4米。单向板：h = (l /40 ～ l /45 )l (单向板) 且h ≥60mm ； h =( l /50 ～ l /45)l (双向板) 且h ≥80mm 。 4 框架结构计算 4.1 确定框架的计算简图 1. 结构层高和梁跨度确定：注意首层结构层高指基础顶面至楼板顶面的距离 2. 梁线刚度：对于现浇楼板，考虑楼板的约束，边跨梁取01.5I I =，中跨梁取02.0I I =。 3. 柱线刚度：

4.2 竖向荷载下框架内力计算：恒荷载和活荷载（均考虑柱线刚度修正和梁端弯矩调幅） 4.2.1 楼面恒载作用下框架内力计算 1. 恒荷载计算：屋面恒荷载→顶层屋面梁线荷载（包括边跨和中跨）；楼面恒荷载→中间层梁线荷载（包括边跨和中跨），屋面恒荷载→顶层边节点集中荷载、顶层中间节点集中荷载；楼面恒荷载→中间层边节点、中间节点集中荷载。 2. 计算简图：层高及梁线刚度取值与前面相同，但注意柱线刚度考虑模型固结与实际不符，除底层外，上层各柱的线刚度乘以0.9修正。 3. 分层力矩分配法：计算各层的弯矩图→各层弯矩图叠加→整体在恒载作用下的弯矩图→ 将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正→框架梁在实际分布荷载作用下按简支支梁计算跨中弯矩→总弯矩图。 4. 考虑梁端弯矩调幅：原因，考虑钢筋混凝土框架塑性内力重分布，可适当降低梁端弯矩，进行调幅，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象，对于现浇框架调幅系数0.80.9β=，可将调幅后的梁端弯矩叠加简支梁的弯矩，则得到梁的跨中弯矩。 ()()20001110.5228M M M M M M gl ββ?? =++-+≥?????左右左右跨中跨中 ()211 28 M M M gl ++≥左右跨中其中：0M 跨中、0M 左、0M 右为调幅前梁跨中、左端、右端的弯矩值； M 跨中、M 左、M 右为调幅后梁跨中、左端、右端的弯矩值。 5. 梁端柱边弯矩：将梁端节点弯矩换算至梁端柱边节点弯矩值，以备内力组合使用。 '' 2b M M V =-（柱边弯矩）；' 2 b V V g =-（柱边剪力）其中b 为柱宽。 4.2.2 楼面活荷载作用下框架内力计算 1. 活荷载计算：其余所有步骤均与恒载作用下的相同。（1）考虑活荷载最不利布置。采用分层组合法和满布活荷载法。（2）当采用分层组合法时假定：对于梁，仅考虑本层活荷载的不利布置，而不考虑其它层活荷载的不利布置的影响。对于柱端弯矩，只考虑柱相邻上、下层的活荷载的不利布置的影响，对而不考虑其它层活荷载的影响。对于柱最大轴力，则考虑在该层以上所有层中与该柱相邻的梁上满布活载的情况，但对于与柱不相邻的上层活荷载，仅考虑其轴向力的传递而不考虑其弯矩的作用。（3）当采用满布活荷载时：活荷载2.0kN/m 2，所占比例较小，其不利布置对结构内力的影响不大，因此可不考虑活荷载的不利布置，按活载全部满载布置。其支座处的内力与最不利布置时的内力很接近，但是跨中弯矩比最不利荷载位置法的计算结果要小，因此对跨中弯矩应乘以1.1~1.2的系数予以增大。

机械设计课程设计计算说明书-带式输送机传动装置(含全套图纸)

机械设计课程设计计算说明书设计题目：带式输送机班级：设计者：学号：指导老师：日期：2011年01月06日

管状胶带机设计计算实例

管状胶带机设计计算实例管带机的发展及其优势管状带式输送机是在普通带式输送机基础上发展起来的一种新型带式输送机。它是通过呈六边形布置托辊，将胶带强制裹成边缘互相搭接的圆管来对物料进行密闭输送的。由于管状带式输送机是从普通带式输送机发展而来的，由于它的传动原理与普通带式输送机完全相同，是一项成熟技术，因此得到用户的普遍认可。目前，管状带式输送机技术日趋标准化，它的结构特点决定了未来它将是一种应该优先选取的散料输送方法。管状带式输送机的应用基本没有限制，只要物料粒度均匀，基本上任何散状物料都可采用。常用来输送的典型物料有矿石、煤、焦炭、石灰石、沙石、水泥烧结料、化工粉料和石油焦等。一些非常难处理的物料，如钢浓缩物、粘土、废渣、碎混凝土、金属碎渣、加湿粉煤灰、尾渣和铝土等也可用管状带式输送机输送。管带机的特点： 1. 可广泛应用于各种粒度均匀的散状物料的连续输送； 2. 输送物料被包裹在圆管状胶带内输送，因此，物料不会散落及飞扬；反之，物料也不会因刮风、下雨而受外部环境的影响。这样即避免了因物料的撒落而污染环境，也避免了外部环境对物料的污染； 3. 胶带被六只托辊强制卷成圆管状，无输送带跑偏的情况，管带机可实现立体螺旋状弯曲布置。一条管状带式输送机可取代一个由多条普通胶带机组成的输送系统，从而节省土建（转运站）、设备投资（减少驱动装置数量），并减少了故障点，及设备维护和运行费用； 4. 管状带式输送机自带走廊和防止了雨水对物料的影响，因此，选用管状带式输送机后，可不再建栈桥，节省了栈桥费用； 5. 输送带形成圆管状而增大了物料与胶带间的磨擦系数，故管状带式输送机的输送倾角可达30度（普通带式输送机的最大输送倾角为17°），从而减少了胶带机的输送长度，节省了空间位置和降低了设备成本，可实现大倾角（提升）输送；

型钢悬挑架设计计算书(非常详细)

住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算一、脚手架参数二、荷载设计

计算简图：立面图

侧面图三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.9/(4+1))+1.4×3×0.9/(4+1)=0.818kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(4+1))+3×0.9/(4+1)=0.591kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×0.818×1.52=0.184kN·m σ=M max/W=0.184×106/4490=40.969N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.591×15004/(100×206000×107800)=0.913mm νmax＝0.913mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！

3、支座反力计算承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×0.818×1.5=1.349kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.591×1.5=0.976kN 四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.349kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.976kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算计算简图如下：

毕业设计手算计算书基本步骤模板1

1 建筑设计 1.1 建筑方案的比选与确定根据毕业设计任务书的要求，在参观了一些办公大楼的基础上，我先后做出了三个方案，经过初选，摈弃方案三，现将方案一与方案二做一比较，以此确定最终的建筑设计方案。 1.1.1建筑功能比较由于此保险公司办公楼要求有营业大厅，故可以采用两种方式，一种是将营业大厅单独设置在一边，即采用裙楼的方式，主楼办公区8层，裙楼2层，这样功能划分明确，且建筑物有错落感，外形美观，但结构布置和计算麻烦些；另一种则用对称的柱网，一楼设置营业大厅，与办公区2－8层的布置不同，这样主要的问题就是底层的功能划分了，考虑方便，美观，防火等，此方案绘图和计算相对容易些，考虑到是初次设计完整的一栋框架结构，主要目的是掌握思想方法，故采用方案2，柱网完全采用对称布置。关于底层平面的布置的问题又有如下两种方案：方案一建筑底层平面布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，里面效果好，现浇整体布局较为紧凑，便于设计计算和施工；由于底层有大型的营业大厅，而且要求与办公区隔离，该方案楼梯布置比较困难，若分两边布置，则使建筑无门厅主楼梯，不利于交通组织，将其因为对称布局带来的优势丧失，且将对电梯的布置带来问题；若于中门厅处布置一部主楼梯，则为了防火需要（以防形成“袋形走廊”），要在建筑两侧加设防火楼梯与防火出口，造成不经济，且将楼梯置于建筑两头不利于抗震设计。方案二建筑底层平面非对称布置，可能导致交通组织不明确，但在设置两个入口后问题得到解决，营业大厅不布置在中间，而是放在最右边，有其单独的入口，中间用一道门即可与办公区的门厅隔离，达到设计要求。该方案楼梯布置较为合理，于门厅布置主楼梯一部，通向楼顶，设置防火卷门，即起到消防楼梯的作用，引导人流且同两部电

带式输送机的选型计算

带式输送机的选型计算 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT

1 带式输送机的选型计算 1.1 设计的原始数据与工作环境条件（1）工作地点为工作面的皮带顺槽（2）装煤点的运输生产率，0Q =（吨/时）；（3）输送长度，L =1513m 与倾角β= 5以及货流方向为下运：（4）物料的散集密度，'ρ=3/m t （5）物料在输送带上的堆积角，θ=30 （6）物料的块度，a=400mm 1.2 运输生产率在回采工作面，为综采机组、滚筒采煤机或刨煤机采煤时，其运输生产率应与所选采煤机械相适应。由滚筒采煤机的运输生产率，可知： 2.8360=Q （h t ） 1.3 设备型式、布置与功率配比应根据运输生产率Q 、输送长度L 和倾角，设备在该地点服务时间，输送长度有无变化及如何变化确定设备型式。产量大、运距短、年限长使用DT Ⅱ型；运距大，采用DX 型的；年限短的采用半固定式成套设备；在成套设备中。由于是上山或下山运输和在平巷中输送距离变化与否采用设备也有所不同。根据本顺槽条件，初步选用 280SSJ1200/2?型可伸缩胶带输送机一部。其具体参数为：电机功率：2?280kW 运输能力：1300h t / 胶带宽：1200 mm 带速： m/s

设备布置方式实际上就是系统的整体布置，或称为系统方案设计。在确定了输送机结构型式下，根据原始资料及相关要求，确定传动装置、改向滚筒、拉紧装置、制动装置以及其它附属装置的数量、位置以及它们之间的相对关系，并对输送线路进行整体规划布局。功率配比是指各传动单元间所承担功率（牵引力）的比例。 1.4 输送带宽度、带速、带型确定计算根据物料断面系数表，取458=m K 根据输送机倾角，取1=m C 则由式（），验算带宽 m C v K Q B m m 901.019.05.24582 .836'0 =???= ≥ρ 式（）按物料的宽度进行校核，见式（） mm a B 9002003502200 2max =+?=+≥ 式（）式中 m ax a —物料最大块度的横向尺寸，mm 。则输送机的宽度符合条件 1.5 基本参数的确定计算（1）q –—输送带没米长度上的物料质量，m kg /，可由式（）求的； m kg Q q /9.925 .26.32 .8366.30=?== ν 式（）（2）'t q ——承载托辊转动部分线密度，m kg /,可由式（）求的；

盘扣式脚手架详细计算书

盘扣式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数二、荷载设计

风荷载体型系数μs 1.02 搭设示意图盘扣式脚手架剖面图

盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算

横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05 单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·m σ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)

土木工程专业毕业设计完整计算书

该工程为某大学实验楼，钢筋混凝土框架结构；建筑层数为8层，总建筑面积11305.82m2，宽度为39.95m,长度为60.56m ；底层层高4.2m ，其它层层高3.6m ，室内外高差0.6m 。该工程的梁、柱、板、楼梯、基础均采用现浇，因考虑抗震的要求，需要设置变形缝，宽度为130mm 。 1.1.1设计资料 (1)气象条件该地区年平均气温为20 C o . 冻土深度25cm ，基本风压m2，基本雪压 kN/m2，以西北风为主导方向，年降水量1000mm 。 (2)地质条件该工程场区地势平坦，土层分布比较规律。地基承载力特征值240a f kPa 。 (3)地震烈度 7度。 (4)抗震设防 7度近震。 1.1.2材料梁、柱、基础均采用C30；纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235；单向板和双向板均采用C30，受力筋和分布筋均为HPB235；楼梯采用C20，除平台梁中纵筋采用HRB335外，其余均采用HPB235。工程特点本工程为8层，主体高度为29m 左右，为高层建筑。其特点在于：建造高层建筑可以获得更多的建筑面积，缩小城市的平面规模，缩短城市道路和各种管线的长度，从而节省城市建设于管理的投资；其竖向交通一般由电梯来完成，这样就回增加建筑物的造价；从建筑防火的角度来看，高层建筑的防火要求要高于中低层建筑；以结构受力特性来看，侧向荷载（风荷载和地震作用）在高层建筑分析和设计中将起着重要的作用，因此无论从结构分析，还是结构设计来说，其过程都比较复杂。

在框架结构体系中，高层建筑的结构平面布置应力求简单，结构的主要抗侧力构件应对称均匀布置，尽量使结构的刚心与质心重合，避免地震时引起结构扭转及局部突变，并尽可能降低建筑物的重心，以利于结构的整体稳定性；合理地设置变形缝，其缝的宽度视建筑物的高度和抗震设防而定。该工程的设计，根据工程地震勘探和所属地区的条件，要求有灵活的空间布置和较大的跨度，故采用钢筋混凝土框架结构体系。本章小结本章主要论述了本次设计的工程简况和工程特点，特别对于高层建筑的优点和框架结构中高层建筑的布置原则作了详细阐述。 2 结构设计框架设计 2.1.1 工程简况该实验楼为八层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积11305.82m2，建筑平面

带式输送机毕业设计说明书最新版本

摘要本次毕业设计是关于DTⅡ型固定式带式输送机的设计。首先对胶带输送机作了简单的概述；接着分析了胶带输送机的选型原则及计算方法；然后根据这些设计准则与计算选型方法按照给定参数要求进行选型设计；接着对所选择的输送机各主要零部件进行了校核。普通型带式输送机由六个主要部件组成：传动装置，机尾或导回装置，中部机架，拉紧装置以及胶带。最后简单的说明了输送机的安装与维护。目前，胶带输送机正朝着长距离，高速度，低摩擦的方向发展，近年来出现的气垫式胶带输送机就是其中的一个。在胶带输送机的设计、制造以及应用方面,目前我国与国外先进水平相比仍有较大差距,国内在设计制造带式输送机过程中存在着很多不足。本次带式输送机设计代表了设计的一般过程, 对今后的选型设计工作有一定的参考价值。关键词：带式输送机传动装置导回装置

Abstract The design is a graduation project about the belt conveyor. At first, it is introduction about the belt conveyor. Next, it is the principles about choose component parts of belt conveyor. After that the belt conveyor abase on the principle is designed. Then, it is checking computations about main component parts. The ordinary belt conveyor consists of six main parts: Drive Unit, Jib or Delivery End, Tail Ender Return End. Intermediate Structure, Loop Take-Up and Belt. At last, it is explanation about fix and safeguard of the belt conveyor. Today, long distance, high speed, low friction is the direction of belt conveyor’s development. Air cushion belt conveyor is one of them. At present, we still fall far short of abroad advanced technology in design, manufacture and using. There are a lot of wastes in the design of belt conveyor. Keywords: the belt conveyor Drive Unit Delivery End