D型密封圈的设计说明书

D型密封圈单腔模设计说明书

徐州工业职业技术学院

系别：材料工程系

班级：高分子应用097

姓名：李贵

学号：930207013

班内序号：09

参考目录

一、分析D型密封圈 (3)

二、模具结构的确定与设计 (3)

（1）模具设计的基本要求 (3)

（2）模具断面形状及类型的选择 (2)

（3）分型面的选择与确定 (4)

（4）收缩率的确定及影响因素 (4)

（5）型腔尺寸的确定 (5)

（6）模具导向与定位 (5)

（7）余料槽、启模口 (5)

（8）模具外形尺寸的确定 (6)

（9）模具型腔内的粗糙度及模具外表面的粗糙度 (6)

（10）模具材料的选择 (6)

（11）模具设计组合图设计 (7)

（12）模具半模图设计 (8)

总结 (9)

主要参考文献 (9)

D型密封圈的设计

一、D型密封圈的使用分析

D型密封圈再使用过程中不易拧扭损伤，且在低温下起作用时，、其接触压力比O形圈大，不易啃伤，是一种自密性能好的橡胶密封圈，其类型属于异形断面O形圈，其模具与O形圈模具相似，分型面选择在圆弧最大处。

二、模具结构的确定与设计

1、设计基本要求

提高制品质量，满足外观和尺寸精度等方面的要求，若设计的密封圈其静密封作用，则Ra=6.3~3.2um，动密封时，则Ra<1.6um.。

2、模具的装拆、填料及取出制品，不要损坏制品

该模具有上下模与型芯共三部分组成，设有启模口、型芯与上下模用斜面导向槽，型芯与上下模用斜面定位。上模与型腔之间设有跑气孔，且下模靠近型腔部位开半径为2的半圆形余料槽，保证制品取出方便，模具装拆、填料方便易用。

3、制造容易，成本低廉

模具为单腔模，使用的模具的成型方法为一般车雪冰、磨削等方法。该模具是为丁腈胶模具，无腐蚀性，可选用性能合乎要求的45号钢等一般碳素结构钢，其切削加工性能良好，且该钢可进行调质处理，强度和耐磨性也较高，另外价格较低，有利于降低模具的制造成本，选用45号钢可满足条件。

三、模具的断面形状及类型的选择

模具断面为类似长方形，即沿直径方向纵向切开，采用压模类型的开放式结构.

四、分型面的选择与确定

该胶料密封圈有圆弧，分型面可选择在圆弧最大处，且该圆弧与密封圈上表面相切，可将分型面确定在上表面相平的位置上。

五、收缩率的确定与影响因素

橡胶制品具有一定的冷热温差而产生的收缩，其主要有胶料的种类与含胶率，加工的工艺，制品的大小形状以及断面结构与有无骨架有关。该胶为NBR-41，可以知道其收缩率在1.8%~2.0%之间，取中间值可最大限度的满足条件，可确定该胶料的收缩率为1.9%.

六、型腔尺寸的确定

D型圈尺寸：(单位: mm)

外径Φ100-0.10

+0.08厚度20+0.1

内径Φ60+0.06

-0.05

圆弧R=5 NBR-41收缩率为1.9% δ=（1/3——1/4）Δ，Δ为制品外形尺寸公差取1/4为比率

Δ1=0.18 Δ2=0.14 Δ3=0.11

δ1=0.045 δ2=0.03 δ3=0.025

D P =1/2(D max +D min) =1/2(100.08+99.9) =99.99

D Q=[D P(1+K)-δ1/2]+δ

0=[99.99(1+1.9%)-0.045/2]+0.045

=[101.87]+0.045

d q =1/2(d max+d min)=1/2(60.06+59.94)=60

d x =[d p(1+k)+δ2/2]0

-δ2[60(1+1.9%)+0.03/2]0

-0.03

=[61.16]0

-0.03

C p =1/2(20.1+20) =20.05

C q =[Cp(1+k)]+δ3/2=20.43+0.0125

七、模具的导向与定位

模具选用斜面导向与型芯定位，结构相对简单。

八、余料槽、启模口

型腔左右两侧各开半径为2的半圆形余料槽，防止胶料溢出，启模口在上下模接触边缘，启模口宽约12~15mm，深4~5mm的矩形。

九、模具外形的尺寸的确定

该模具的尺寸类似于一般模具，上模尺寸为直径160mm。厚度18.5mm，下模厚度为40mm.

十、粗糙度的确定

Ra外=6.4~3.2um，Ra内=1.6um

十一、模具材料的选择

该模具可用45号钢或50号钢来做。其切削加工性能良好，且该钢可进行调质处理，强度和耐磨性也较高，另外价格较低，有利于降低模具的制造成本，选用45号钢可满足条件。

十二、模具图样设计

见后图（1）图中未标注圆角半径均为2mm

十三、总结

通过本次的模具设计，我们深入了解和研究本专业在国民经济中的重要地位以及发展趋势，对冷冲压工艺及模具设计、模具制造工艺有更深入的了解；同时也对CAD技术的应用及快速成形、快速制模技术的应用有较深的了解，提高分析问题的能力，为毕业设计收集素材。

感谢刘老师的辛勤指导，使我们正确的认识模具设计过程中的问题。

十四、参考文献

1密封设计与实用数据速查/崔建昆编著.-北京：机械工业出版社出2010—6

2、橡胶模具设计方法与实例/张秀英编著.—2版.—北京：化学工业版社，2009 .9

3、橡胶工厂设备郑秀芳/赵嘉澍主编化学工业出版社2009 .6

密封圈定位套零件的机械加工夹具设计说明书

机电及自动化学院专业课程综合设计说明书设计题目：“密封圈定位套”钻孔夹具设计姓名：刘玉强学号：0911116030 班级：机械电子2班级别：2009级指导教师：刘晓梅

2012 年12月22日

前言夹具设计是在我们完成了全部基础课、技术基础课、大部分专业课以及参加了生产实习之后进行的。这是我们在进行毕业设计之前对所学各课程的一次深入的综合性的复习，也是一次理论联系实际的训练，因此，它在我们四年的大学生活中占有重要的地位。 1. 运用已学过的机床夹具设计及有关课程的理论知识以及生产实习中所获得的实际只是，根据被加工零件的要求，设计既经济合理又能保证加工质量的夹具。 2. 培养结构设计能力，掌握结构设计的方法和步骤 3. 学会使用各种手册、图册、设计表格，规范等各种标准技术资料，能够做到熟练运用机械制造技术课程中的基本理论，正确的解决一个零件在加工中的加工基准的选择、定位、夹紧、加工方法选择以及合理安排工艺路线，保证零件的加工质量。 4. 进一步培养机械制图、分析计算、结构设计、编写技术文件等基本技能。对我而言，此次课程设计是一次难得的实践性环节，是对所学理论知识的又一次更系统更全面的应用、巩固与深化。从中锻炼着我们的分析问题，解决问题的能力。尤其对于机械制造方向的学生，为了更好的接触真正的生产加工，步入社会，这次设计是个很好的锻炼机会。编者 2012-10-9

目录一．设计课题及任务要求 (4) 二．密封圈定位套的分析 (4) 1. 零件分析 (4) 1-1 零件的作用 (4) 1-2零件的工艺分析 (5) 1-3确定零件的生产类型 (5) 2. 确定毛坯类型和毛坯尺寸 (5) 2-1 选择毛坯 (5) 2-2 确定毛坯的的尺寸公差和机械加工余量 (5) 3. 工艺规程设计 (6) 3-1定位基准的选择 (6) 3-2拟定工艺路线 (6) 3-3加工设备及工艺装备的选用 (8) 3-4加工余量、工序尺寸和公差的确定 (9) 3-5切削用量的计算 (11) 3-6时间定额的计算 (11) 三、夹具设计 (11) 1.方案的选择 (11) 2. 夹紧元件及动力装置确定 (12) 3. 钻套、衬套及夹具体零件的选择 (12) 4.夹具体中夹紧零件的选择 (14) 四、定位误差分析 (14) 五、公差配合的选用 (16) 六、切削力的计算与夹紧力分析 (16) 七、设计小结 (17) 四．参考文献 (17) 五. 附件 (17)

设计计算数模板

PSH21D-5-WT五层机械横移式机械停车设备设计计算书 1、设计基本参数：容车组别代号：T型车停车规格：车长×车宽×车高 5300×1950×1650；单位：mm 停车最大重量：2300kg， 4-6层提升速度：9.2m/min，横移速度：8.2m/min。负载=约733kg(载车板自重)+2300kg=3033kg。 1.1、升降电机选择根据车库使用者要求，设计的升降横移式立体车库提升速度：9.2m/min，提升速度：0.1533m/S。起吊重量m=2594kg。g=9.8m/S2。电机功率P＝G×V＝3033x9.8x0.1533=4557w＝4.557kw；根据各立体车库专用电机的型号，苏州乔力以电机设备有限公司的立体车库专用减速电机JLYP-50DX-55 5HP型号电机，减速比1:50，功率：3.7kw，输入：1420r/min，输出27.2r/min。此减速电机润滑良好，各传动构件之间的摩擦小，电机每天运行的时间很短，仅在车辆入库或者出库时启动，所选用电机具有一定过载能力，停车超载时，电机稍有过载。 1.2、横移电机的选择横移速度：8.2m/min=0.14 m/S，g=10m/S2 横移重量G=[900kg(横移框架)+733kg（载车板）+2300kg（车重）]xg=39330 N, 滚轮直径D轮=85mm,滚动摩擦系数μ=0.4（mm），滚动摩擦因数μ＇＝=0.014, 横移部件与轨道之间的摩擦力f为： f= G×μ＇=39330Ｎ×0.014=551N，则横移电机的所需功率Ｐ： P＝f×v＝551Ｎｘ0.14m／S＝77.41w，取0.2kw。根据各立体车库专用电机的型号，选用苏州联发电机有限公司的立体车库专用减速电机JNAP-20DX 1/4HP型号电机，功率：0.2kw，输入：1420r/min，(减速比1:45、输出31.3r/min) 1.3、降钢丝绳选择升降钢丝绳最大拉力（双根）=3033x9.8x0.3=8.917kN。选用6x19S+FC?12钢丝绳，抗拉强度1570/1770MPa。最小破断拉力：77.9kn 77.9/8.917=8.74＞7，安全。 1.4、提升链条实际速度为9.2m/min=0.153m/S,升降横移式立体车库链条运行速度远低于0.6ｍ／ｓ，属于低速链传动。对于低速链传动，因抗拉静力强度不够而破坏的几率很大，设计时在结构允许的条件下，应尽量取较大的链轮直径以减小链条拉力。必须保证小链轮与链条同时啮合的齿数大于３～５。故对链条进行抗拉静力强度计算：链条拉力Fe=29.72x349/324=32.013kn F1=Fe+Fc+Ff=32013+0+8=32021N 设可选链条的抗拉强度（单排）为a，则2a/32.013＞7 即a＞7x32.013/2，a＞112kn 链条采用2条24A提升，抗拉强度为125kn

制定O型密封圈防水设计要求

O型密封圈防水设计要求一、目的规范O型密封圈防水设计。二、适用范围本规范适用于好美水定制件的O型密封圈防水设计，本规范未规定的项目按国家规范执行。详见附页。三、术语和定义： 1、抗拉强度――又称拉伸强度或拉扯强度，是橡胶的最主要、最基本的性能指标，其值越大，表明橡胶的性能越好，单位为MPa，橡胶的抗拉强度通常应大于5MPa(导电橡胶除外)。 2、邵氏硬度――将一定直径的刚性球体压入橡胶试样到一定深度，所需的载荷与其弹性模量的比值，即为邵氏硬度。橡胶的邵氏硬度一般为30～80度，数值越低，说明橡胶越软。邵氏硬度亦称为邵(A)硬度，是橡胶最直接的表征参数，在同类橡胶中，不同硬度的橡胶，具有不同的特性。 3、压缩永久变形――橡胶密封圈（衬垫）在解除压缩后，并不恢复到其原始未压缩的高度，这种特性被称为压缩永久变形。压缩永久变形的计算方法：图1 压缩永久变形的计算方法压缩永久变形＝Hi-Hf Hi-Hd X 100% 其中：H i为橡胶件的初始高度； H d为橡胶件受压缩时的高度（承受压缩载荷），正常使用时，H d为H i的20～25％；

H f为橡胶件的最终高度（去掉载荷后的高度）。 4、抗撕裂强度――指橡胶抵抗裂口处撕开的性能，以单位长度上的抗撕力表示，单位为KN/m。硅橡胶用于密封时，抗撕裂强度应≥25 KN/m。 5、伸长率(扯断伸长率)――指橡胶试样在被扯断时，伸长部分与原长度的百分比。用该指标来表示橡胶的伸长应变能力。用%表示。 6、耐老化性――橡胶在加工、贮存和使用过程中，会发生老化，引起老化的因素有热、光、臭氧、生物、高能辐射、屈挠疲劳等。 7、耐寒性――通常用脆性温度（℃）表示，脆性温度越低，耐寒性越好。四、密封圈材料的选取 1、橡胶选型原则结构件选用橡胶材料，必须综合考虑橡胶的性能（见本规范表1中的性能指标项）与成本，根据以下原则选用橡胶材料。 ●硬度选择邵氏700 ； 5 ●优先选用硅橡胶；（连接器的防水O型圈必须选硅橡胶）； ●无粘接要求的应用，可以选用三元乙丙橡胶，作为硅橡胶的低成本替代方案，但不能用于连接器的防水O型圈； 2、用橡胶的性能及应用硅橡胶、三元乙丙橡胶的性能如表1所示。

模板支架设计方案

模板支架设计一、编制依据：《混凝土结构工程施工质量验收规范》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》《木结构工程施工质量验收规范》施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载）二、编织步骤及注意事项：脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。三、模板支架荷载： 1、荷载分类作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为：（1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；（2）新浇混凝土自重；（3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为：（1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；（2）倾倒或振捣混凝土荷载。四、方案确定： 1、工程概况

板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析：力传递过程：面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆楼板支撑架立面简图

O型密封圈及其槽的设计

O型密封圈及其槽的设计 2011-04-04 13:27:22| 分类：资料| 标签：|字号大中小订阅 O形圈密封是典型的挤压型密封。O形圈截面直径的压缩率和拉伸是密封设计的主要内容，对密封性能和使用寿命有重要意义。O形圈一般安装在密封沟槽内起密封作用。O形密封圈良好的密封效果很大程度上取决于O形圈尺寸与沟槽尺寸的正确匹配，形成合理的密封圈压缩量与拉伸量。密封装置设计加工时，若使O形圈压缩量过小，就会引起泄漏；压缩量过大则会导致O形密封圈橡胶应力松弛而引起泄漏。同样，O形圈工作中拉伸过度，也会加速老化而引起泄漏。世界各国的标准对此都有较严格的规定。 1、O形圈密封的设计原则 1）压缩率压缩率W通常用下式表示： W= (do-h)/do% 式中do——O形圈在自由状态下的截面直径（mm） h ——O形圈槽底与被密封表面的距离，即O形圈压缩后的截面高度（mm）。在选取O形圈的压缩率时，应从如下三个方面考虑： a.要有足够的密封接触面积 b.摩擦力尽量小 c.尽量避免永久变形。从以上这些因素不难发现，它们相互之间存在着矛盾。压缩率大就可获得大的接触压力，但是过大的压缩率无疑会增大滑动摩擦力和永久变形。而压缩率过小则可能由于密封沟槽的同轴度误差和O形圈误差不符合要求，消失部分压缩量而引起泄漏。因此，在选择O形圈的压缩率时，要权衡个方面的因素。一般静密封压缩率大于动密封，但其极值应小于30%(和橡胶材料有关），否则压缩应力明显松弛，将产生过大的永久变形，在高温工况中尤为严重。 O 形圈密封压缩率W的选择应考虑使用条件，静密封或动密封；静密封又可分为径向密封与轴向密封；径向密封（或称圆柱静密封）的泄漏间隙是径向间隙，轴向密封（或称平面静密封）的泄漏间隙是轴向间隙。轴向密封根据压力介质作用于O形圈的内径还是外径又分受内压和外压两种情况，内压增加的拉伸，外压降低O形圈的初始拉伸。上述不同形式的静密封，密封介质对O形圈的作用力方向是不同的，所以预压力设计也不同。对于动密封则要区分是往复运动还是旋转运动密封。 1.静密封：圆柱静密封装置和往复运动式密封装置一样，一般取W=10%~15%；平面密封装置取 W=15%~30%。 2.对于动密封而言，可以分为三种情况： a.往复运动密封一般取W=10%~15%。 b.旋转运动密封在选取压缩率时必须要考虑焦耳热效应，一般来说，旋转运动用O形圈的内径要比轴径大3%~5%，外径的压缩率W=3%~8%。

扣件式钢管模板支架的设计计算

扣件式钢管模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司二O一四年七月十八日

前言近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。特此说明！总工程师室二O一四年七月十八日

目录 CONTENTS 第一节模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表

O型密封圈的选型设计计算参考

O型密封圈的选型设计计算参考 The latest revision on November 22, 2020

【论文摘要】O形密封圈和密封圈槽尺寸的合理匹配是延长密封圈无泄漏密封寿命的必要保证。据此提出一种选配两者尺寸的理论计算方法，并以Y341—148注水封隔器所选密封圈的计算为例说明，根据不同的密封圈可以计算出相应的密封圈槽尺寸。为保证密封圈长期有效地工作，还必须合理选择其压缩率、拉伸量和孔、轴配合精度等相关参数。选取压缩率时，应考虑有足够的密封面接触压力、尽量小的摩擦力和避免密封圈的永久性变形。顾及到一般试制车间的加工水平和井下工具主要是静密封的状况，建议密封面的轴、孔配合应优先选用H8/e8。 SelectionofO-ringandcalculationofO-ringgroovesize ChenAiping,ZhouZhongya (ResearchInstituteofOilProductionTechnology,JianghanPetroleumAdministration,Qianjiand City,HubeiProvince) RationalmatchingofO-ringsandO- ringgroovesisofgreatimportancetop[rolongingtheservicelifeofO- rings.AmethodforselectingO-ringwaspresented.ThesizesoftheO-ringgtoovecanbecalculatedaccordingtovariousO-rings.Toensurelong-termandeffectiveworkofthering,thecompressibility,tensiledimensionandbore-shaftmatchingaccuracyshouldbeproperlyselected. SubjectConceptTerms:O-ringO-ringgroovematchingservicelife 用O形密封圈(以下简称密封圈)密封是最常用的一种密封方式，然而至关重要的是如何正确地选择密封圈和设计密封圈槽尺寸。常规的方法是将密封圈套在宝塔上用游标卡尺测量外径，再确定其相应尺寸。这种方法的弊端是：(1)密封圈是弹性体，外径测量不准确；(2)在设计新工具时，往往没有现成的密封圈，难以确定尺寸，其过盈量往往掌握不准。过盈量太大时密封圈易被剪切损坏，太小时又容易失封。针对这种状况，笔者提出一种选配密封圈的理论计算方法（指外密封圈），以供参考、讨论。密封圈的密封机理［1］密封圈密封属于挤压弹性体密封，是靠密封环预先被挤压由弹性变形产生预紧力，同时工作介质压力也挤压密封环，使之产生自紧力。也就是说，挤压弹性体密封属于自紧式密封。密封圈在介质压力p1作用下，其受力状况如图1所示，产生的接触压力为 pc=pco+Δpc (1) 式中pc——介质压力下的总接触压力，MPa； pco——密封圈初始压力，称之为预接触压力，MPa； Δpc——介质压力经密封圈传递给接触面的接触压力，称为介质作用接触压力，Δpc=κ p1,MPa，其中κ为侧压系数，κ=υ/(1-υ),对于橡胶密封件κ≈0.9～0.985；υ为密封圈材料的泊松比，对于橡胶密封件，υ=0.48～0.496。图1 密封圈接触压力分布要保持密封，必须保证pc＞p1，而Δpc永远小于p1，故应保持足够的预接触压力pco，即密封圈要有足够的预压缩率，才能保证密封。但如果预压缩率太大，又会影响密封圈的工作寿命，因此密封圈和密封圈槽尺寸的合理匹配是延长密封圈无泄漏密封寿命的必要保证。密封圈及密封圈槽的选配方法内密封圈的选配比较简单，不再赘述，这里只介绍一种外密封圈的选配方法。假定孔、轴直径分别为D、d，所选密封圈为D0×d0，问题是如何确定密封圈槽的底径D1，如图2所示。图2 密封圈及密封圈槽尺寸

塔设备设计说明书

《化工设备机械基础》塔设备设计课程设计说明书学院：木工学院班级：林产化工0 8 学号：姓名：万永燕郑舒元分组：第四组目录

前言摘要塔设备是化工、石油等工业中广泛使用的重要生产设备。塔设备的基本功能在于提供气、液两相以充分接触的机会，使质、热两种传递过程能够迅速有效地进行；还要能使接触之后的气、液两相及时分开，互不夹带。因此，蒸馏和吸收操作可在同样的设备中进行。根据塔内气液接触部件的结构型式，塔设备可分为板式塔与填料塔两大类。板式塔内沿塔高装有若干层塔板(或称塔盘)，液体靠重力作用由顶部逐板流向塔底，并在各块板面上形成流动的液层；气体则靠压强差推动，由塔底向上依次穿过各塔板上的液层而流向塔顶。气、液两相在塔内进行逐级接触，两相的组成沿塔高呈阶梯式变化。填料塔内装有各种形式的固体填充物，即填料。液相由塔顶喷淋装置分布于填料层上，靠重力作用沿填料表面流下；气相则在压强差推动下穿过填料的间隙，由塔的一端流向另一端。气、液在填料的润湿表面上进行接触，其组成沿塔高连续地变化。目前在工业生产中，当处理量大时多采用板式塔，而当处理量较小时多采用填料塔。蒸馏操作的规模往往较大，所需塔径常达一米以上，故采用板式塔较多；吸收操作的规模一般较小，故采用填料塔较多。板式塔为逐级接触式气液传质设备。在一个圆筒形的壳体内装有若干层按一定间距放置的水平塔板，塔板上开有很多筛孔，每层塔板靠塔壁处设有降液管。气液两相在塔板内进行逐级接触，两相的组成沿塔高呈阶梯式变化。板式塔的空塔气速很高，因而生产能力较大，塔板效率稳定，造价低，检修、清理方便关键字塔体、封头、裙座、。第二章设计参数及要求符号说明 Pc ----- 计算压力，MPa； Di ----- 圆筒或球壳内径，mm； [Pw]-----圆筒或球壳的最大允许工作压力，MPa； δ ----- 圆筒或球壳的计算厚度，mm； δn ----- 圆筒或球壳的名义厚度，mm； δe ----- 圆筒或球壳的有效厚度，mm；

毕业设计手算计算书基本步骤模板1

1 建筑设计 1.1 建筑方案的比选与确定根据毕业设计任务书的要求，在参观了一些办公大楼的基础上，我先后做出了三个方案，经过初选，摈弃方案三，现将方案一与方案二做一比较，以此确定最终的建筑设计方案。 1.1.1建筑功能比较由于此保险公司办公楼要求有营业大厅，故可以采用两种方式，一种是将营业大厅单独设置在一边，即采用裙楼的方式，主楼办公区8层，裙楼2层，这样功能划分明确，且建筑物有错落感，外形美观，但结构布置和计算麻烦些；另一种则用对称的柱网，一楼设置营业大厅，与办公区2－8层的布置不同，这样主要的问题就是底层的功能划分了，考虑方便，美观，防火等，此方案绘图和计算相对容易些，考虑到是初次设计完整的一栋框架结构，主要目的是掌握思想方法，故采用方案2，柱网完全采用对称布置。关于底层平面的布置的问题又有如下两种方案：方案一建筑底层平面布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，里面效果好，现浇整体布局较为紧凑，便于设计计算和施工；由于底层有大型的营业大厅，而且要求与办公区隔离，该方案楼梯布置比较困难，若分两边布置，则使建筑无门厅主楼梯，不利于交通组织，将其因为对称布局带来的优势丧失，且将对电梯的布置带来问题；若于中门厅处布置一部主楼梯，则为了防火需要（以防形成“袋形走廊”），要在建筑两侧加设防火楼梯与防火出口，造成不经济，且将楼梯置于建筑两头不利于抗震设计。方案二建筑底层平面非对称布置，可能导致交通组织不明确，但在设置两个入口后问题得到解决，营业大厅不布置在中间，而是放在最右边，有其单独的入口，中间用一道门即可与办公区的门厅隔离，达到设计要求。该方案楼梯布置较为合理，于门厅布置主楼梯一部，通向楼顶，设置防火卷门，即起到消防楼梯的作用，引导人流且同两部电

密封圈检验标准

密封圈检验标准 1.目的本规范旨在定义我司橡胶采购制品品质标准，为产品设计者提供达到产品图纸图面要求的系统，为质检员提供塑胶制品与判定的参考依据，同时是橡胶制品供应商对我司品质要求认知的准则。 2.范围本规范适用于本公司对外采购的所有橡胶制品。 3.职责本规范由品质部和技术部负责制定，品质部负责实施和维护 4.检验方法及标准： 4.1 外观、颜色 4.1.1 测试数量：按规定比例抽查对应的包数，按照称重的方法计算每包的数量。 4.1.2 测试方法：在足够的光照条件下目测产品的外观，并与最初确定的样品对比颜色。 4.1.3 判定标准：1）、制品应无裂口、气泡、杂物、缺胶和修边过度现象，制品表面应无较大披锋、毛边，并应有橡胶特有的光泽； 2）、制品表面不得有喷霜、吐蜡等发白现象； 3）、手感不粘手、不能有脱色现象； 4）、制品外观、颜色不得有明显差异。 4.2 尺寸测量 4.2.1 测量器具：卡尺、投影仪 4.2.2 测试方法：按图纸标准的尺寸进行测量（关键尺寸需做破换性切片） 4.2.3 测试数量：按规定比例 4.2.4 判定标准：按图纸标准、并保证在公差范围之内。 4.3 硬度测试 4.3.1 测试器具：针式橡塑硬度计 1 / 2

4.3.2材料规格：被测材料厚度应≥3mm，若单层材料不够3mm，则叠加≤3 层，若三层仍不够，则以厂商提供的试片为准。 4.3.3 测试方法：拿住硬度计，平稳的把压足压在试样上，不能有任何振动，并保持压足平行于试样表面，以使压针垂直地压入试样，所施压的力要刚好使压足和试样完全接触，除另有规定，必须在压足和试样完全接触后1秒内读数，如果是其它间隔时间读数则必须说明。 4.3.4测试点：分别在材料的中央和边缘至少4个点（取平均值）。 4.3.5测试数量：按规定比例 4.3.6记录方式：指针所指刻度为被测物之硬度，一次性读数，记下最高和最低值。 5. 检查每次收货时供应商提供的材质保证书，材料是否与前一次所使用材料吻合。（注：专业文档是经验性极强的领域，无法思考和涵盖全面，素材和资料部分来自网络，供参考。可复制、编制，期待你的好评与关注）

毕业设计定位套

毕业设计定位套篇一：定位套毕业设计重庆机电职业技术学院毕业设计（论文）课题名称定位套的机械加工工艺规程及数控加工编程学生姓名 xxxxxxxx 学号xxxxxxxxxxxxxx 系别机械工程系专业班级机械设计与制造xxxx 指导教师xxxxxxxx 技术职务 xxxxxxxxx 重庆机电职业技术学院教务处制重庆机电职业技术学院毕业设计（论文）任务书指导教师：年月日零件图如上图重庆机电职业技术学院毕业设计（论文）开题报告篇二：密封圈定位套的设计目录

零件图及其零件毛坯图.................................2 一零件分析 (3) 1.1零件的作用....................................3 1.2零件的工艺分析................................3 1.3确定零件的生产类型............................3 二确定毛坯类型和毛坯尺寸. (3) 2.1选择毛坯......................................3 2.2 确定毛坯尺寸和加工余量........................3 三工艺规程设计......................................4 3.1定位基准的选择.................................4 3.2拟定工艺路线...................................4 3.3确定加工设备及工艺装备.........................6 3.4加工余量、工序尺寸及公差的确定.................7 3.5切削用量的计算.................................9 3.6生产工艺过程卡片及其工序卡片..................13 四工序40钻孔夹具的设计. (26) 4.1夹具设计方案 (26) 4.2夹具的三维设计 (26)

模板设计计算书(一)

模板设计计算书（一）模板设计计算书（一）提要：计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载模板设计计算书（一）矩形梁模板和顶撑计算梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高ｍ，?梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。木材用红松：fe＝10N／mm2ｆｖ＝/mm2 fm=13N/mm2 1.底板计算底板计算抗弯强度验算计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数,设底模厚度为4mm。底模板自重 .2×5××=/m 砼荷重 .2×24××=/m 钢筋荷重

.2×××=/m 振捣砼荷载 .2××=/m 根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝?的折减系数,所以q=×=/m 验算底模抗弯承载力底模下面顶撑间距为米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得: L= L= L= L= Ｍmax＝－=－××=·m 按下列公式验算Ｍmax/wn≤kfm Ｍmax/Ｗn=×106/﹛250/（6×402）﹜=/mm2 满足要求抗剪强度验算Ｖmax==××= Ｌmax=3Ｖmax/2bh=3××103/（2×250×40）=/mm2 Ｋfv=×=/mm2>/mm2

满足要求挠度验算验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载 q’=++=/m wA=×q’l4/100EI=××6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=? 允许挠度为h/400=600/400=> 满足要求２、侧模板计算（１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，?要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：Ｆ＝×24×200/20+15×1×1×（2）=/m2 F=24H=24×=/m2 选择二者之中较小者取F=/m2 振捣砼时产生的侧压力为4kN/m2 总侧压力q1==/m2 化为线荷载q=×=/m 验算抗弯强度按四跨连续梁查表得: Ｍmax=－=－××=kn·m=- 钢模板静截面抵抗矩为

JSGF HYW 005-2014 密封结构设计技术规范

前言本技术规范起草部门：技术与设计部本技术规范起草人：何龙本技术规范批准人：唐在兴本技术规范文件版本：A0 本技术规范于2014年8月首次发布

密封结构设计技术规范 1适用范围本技术规范适用于灯具外壳防护使用密封圈的静密封结构设计。包括气密性灯具密封结构设计。2引用标准或文件 GB/T 3452.1-2005 液压气动用O形橡胶密封圈第1部分：尺寸系列及公差 GB/T 3452.3-2005 液压气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸 GB/T 6612-2008 静密封、填料密封术语 JB/T 6659-2007 气动用0形橡胶密封圈尺寸系列和公差 JBT 7757.2-2006 机械密封用Ｏ形橡胶圈 JB/ZQ4609-2006 圆橡胶、圆橡胶管及沟槽尺寸《静密封设计技术》（顾伯勤编著）《橡胶类零部件（物料）设计规范》（在PLM中查阅） 3基本术语、定义 3.1密封：指机器、设备的连接处没有发生泄露的现象（该定义摘自《静密封设计技术》）。 3.2静密封: 相对静止的配合面间的密封。密封的功能是防止泄漏。 3.3泄漏: 通过密封的物质传递。造成密封泄漏的主要原因：（1）机械零件表面缺陷、尺寸加工误差及装配误差形成的装配间隙；（2）密封件两侧存在压力差。减小或消除装配间隙是阻止泄漏的主要途径。 3.4接触型密封：借密封力使密封件与配合面相互压紧甚至嵌入，以减小或消除间隙的密封。 3.5密封力（或密封载荷）：作用于接触型密封的密封件上的接触力。 3.6填料密封：填料作密封件的密封。 3.7接触压力：填料密封摩擦面间受到的力。 3.8密封垫片：置于配合面间几何形状符合要求的薄截面密封件。按材质分有：橡胶垫片，金属垫片、纸质垫片、石绵垫片、塑料垫片、石墨垫片等。 3.9填料：在设备或机器上，装填在可动杆件和它所通过的孔之间，对介质起密封作用的零部件。注：防爆产品电缆引入所指的填料在GB3836.1附录A2.2条中另有定义，指粘性液体粘接材料。 3.10 压紧式填料：质地柔软，在填料箱中经轴向压缩，产生径向弹性变形以堵塞间隙的填料。 3.11 密封圈：电缆引入装置或导管引入装置中，保证引入装置与电缆或导管与电缆之间的密封所使用的环状物（该定义摘自GB3836.1第3.5.3条对防爆产品电缆密封圈的定义）。 3.12 衬垫：用于外壳接合处，起外壳防护作用的可压缩或弹性材料。（该定义摘自GB3836.1第6.5 条和GB3836.2第5.4条对防爆产品密封衬垫的定义）。 3.13 压缩率：密封圈装入密封槽内受挤压，其截面受压缩变形所产生的压缩变形率。也称作压缩比。注1：上述术语除3.1、3.11和3.12条外，其余均摘自《GB/T6612-2008静密封、填料密封术语》。

现浇混凝土模板的支撑设计计算书

模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。

施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算

mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。（1）按抗弯强度验算上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算（3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受

的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5）木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6）钢管支撑立杆受力验算。支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接：立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计

塔设备设计说明书

塔设备设计说明书 Prepared on 24 November 2020

《化工设备机械基础》塔设备设计课程设计说明书学院：木工学院班级：林产化工0 8 学号：姓名：万永燕郑舒元分组：第四组目录

在塔板内进行逐级接触，两相的组成沿塔高呈阶梯式变化。板式塔的空塔气速很高，因而生产能力较大，塔板效率稳定，造价低，检修、清理方便关键字塔体、封头、裙座、。第二章设计参数及要求符号说明 Pc ----- 计算压力，MPa； Di ----- 圆筒或球壳内径，mm； [Pw]-----圆筒或球壳的最大允许工作压力，MPa； δ ----- 圆筒或球壳的计算厚度，mm； δn ----- 圆筒或球壳的名义厚度，mm； δe ----- 圆筒或球壳的有效厚度，mm； t] [δ----- 圆筒或球壳材料在设计温度下的许用应力，MPa； t δ ------ 圆筒或球壳材料在设计温度下的计算应力，MPa； φ ------ 焊接接头系数； C ------- 厚度附加量，mm；

模板计算

施工模板设计计算书本工程为框架剪力墙结构，汽车库和指挥中心为均为地下一层。其中汽车库部分共有48根框架柱，其中矩形柱2根，方形柱46根。柱径分别有700×700mm、900×900mm、1100×1100mm、1700×500mm、950×900mm等五种。柱高均为4300mm。最大框架梁断面为b×h：700×1400mm，梁长为8000mm。砼墙最大厚度为750mm，计算高度为5700mm。现浇板厚分别有：指挥中心部分有1800mm、1000mm ，汽车库部分有450mm、400mm。一、施工材料 1、钢管φ=48×3.5（用于柱箍、钢楞和模板支撑）截面积： A = 489㎜2 截面抵抗矩：W X = 5.08×103mm3 截面惯性矩：I X = 12.19×104mm4 回转半径：ⅰ= 15.8㎜每米重量：g = 3.84 ㎏/m 弹性模量： E = 2.06×105 N/㎜2 2、木材多层胶合板厚18㎜（用于顶板模板）竹胶合板厚18㎜（用于柱模）木板（东北松）板厚50㎜（用于梁底模）木枋50×100（用于木模板楞木）木材弹性模量： E = 9.5×103 N/mm3

木材抗弯强度设计值：f m= 13 N/㎜2 木材抗剪强度设计值：f V = 1.4 N/㎜2 3、钢材（型钢） ⑴、∟75×75×5角钢（用于柱箍）截面积A＝741.2mm2 理论重量：5.818kg/m 截面惯性矩Ix＝37.97×104mm4 截面最小抵抗矩W X = 7.32×103mm3 回转半径i=23.3mm 钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2 钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑵、10＃槽钢（用于墙模板钢楞）截面积A＝1274.8mm2 理论重量：10.007kg/m 截面惯性矩Ix＝198×104mm4 截面最小抵抗矩W X = 39.7×103mm3 回转半径i x=23.3mm 钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2 钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑶、6＃槽钢（用于墙模板钢楞）截面积A＝845.1mm2 理论重量：6.63kg/m

石膏排出泵检修工艺规程

石膏排出泵检修工艺规程第一节设备规范石膏排出泵：2台（1运1备）石膏排出泵技术参数表表7

石膏排出泵配套电机参数表

第二节检修 1. 轴承组件装配装配时预热轴承内圈，温度不允许超过120℃，轴承内圈必须靠紧轴肩或黄油挡圈。对于双列圆锥滚子轴承，其内圈、外圈、定位套等是成套组件，不允许与同类轴承的相应零件互换。对于A 、 B 、 C 、 D 、 E 、 F 、 G 型轴承组件，采用单列圆锥滚子轴承，装配时用调整轴承端盖处的垫来保证轴向间隙，轴向间隙值应符合下表：对于R 、S 、ST 、T 、TU 、U 轴承组件，泵端采用的是双列

圆锥滚子轴承，由于轴承本身已保证了轴向间隙、故不需调整轴向间隙。轴承装配时注意加入适量的轴承润滑脂，轴承端盖处密封采用迷宫环和迷宫套，安装迷宫环时注意豁口在直径方向上相对布置。轴承润滑脂建议用锂基润滑脂#2或#3.装配时加润滑脂量可参照下表：单位克式 2.填料轴封组件的装配填料轴封组件包括填料箱、轴套、定位套、密封圈、填料、填料垫、水封环及填料压盖等零件，水封环分两种结构。安装时注意轴套及定位套间的密封圈必须安装在正确位置。 3.副叶轮轴封组件的安装副叶轮轴封组件包括副叶轮，减压盖、轴套、定位套等零件，采用橡胶减压盖时用唇口密封圈和唇口密封压盖，采

用金属减压盖时用填料、填料垫、水封环和填料压盖，用户根据使用条件不同可进行选择，组装时注意各密封圈的位置必须安装正确。 4.泵头部分组装在泵体内装入密封圈，再用后护板定位螺母装上后护板、叶轮，再装护套，然后用螺栓及固定压板将护套压在泵体上，最后装前护板、泵盖、橡胶衬里泵则应将前护套先装入泵盖，拧紧螺栓，再将泵盖与泵体合装，装胶件时为便于装配可在配合面处涂肥皂水或橡胶润滑液，装配时须注意各密封垫须放在正确位置并压紧，为保证各零件的相互正确位置及便于装配，可选用后护板和后护套吊管*302，后护板和后护套定位螺母*303及护套吊梁*304装配工具。 5.对于大功率的R、S、ST、T、TU、U轴承组件的泵带有拆卸环，拆卸时应先拆卸其上的三个内六角螺栓，将其拧入拆卸环上的另三个螺孔中，从轴上顶起拆卸环的三个环块，然后才能松开叶轮。第三节日常维护与保养要使泵安全运行，必须注意日常的维护，维护保养应注意以下几方面： 1.轴封的维护：填料轴封泵要定期检测密封水压和水量，要始终保持少量清洁水沿轴流过，定期调填料压盖，检查填料并定期

钢模板设计计算

府谷煤炭铁路专用线四标模板计算书编制：复核：审核：中铁七局集团府谷铁路专用线项目部二O一一年十二月十八日

钢模板设计计算参数选定：混凝土浇注速度V=1.5m/h，混凝土初凝时间取3h，汽车路上消耗0.5小时，即混凝土入模到凝结取2小时。混凝土入模温度取t0=20oC，掺外加剂，混凝土塌落度取160mm。混凝土塌落度影响系数1.5，外加剂修正系数1.2 1、混凝土对模板侧压力计算则：F1=γc H=γc VΔT=25×1.5×2=75KN/m2=75 KPa F2=0.22γc t0?1?2V t0=200/(20+15)= 5.7 h 则：F2=0.22×25×5.714×1.2×1.5×5.1=53.12KPa 取基本荷载标准值F=53.12KPa 荷载组合：标准值取1.2为保险系数，但以0.85予以折减，水平冲击荷载取1.4为保险系数，采用0.2～0.8m3 的灰斗进行浇注，取F倒=4KPa 1.则：混凝土侧压力值F=（53.12+4） ×1.2×0.85=58.26KPa 2、面板验算模板面板采用6mm厚钢板，采用双向板结构，取方格间距为0.3×0.3m.以一边简支、三面固结计算。图中q=f×10×10-3=58.26KN/m 一面简支最为不利

取计算单元为10mm=1×10-3 m 则K=(Eh 3×b)/(12×(1-0.32))(建筑施工手册) =41.53846 W=61bh 2=61×10×10-3×(6×10-3)2=6×10-8m 3 δ=Mmax/W=0.06ql 2/W=0.06×58.26×0.32/(6×10-8 ) =52MPa ＜170MPa=[δ],可以 f max =0.0016ql 4/K=0.0016×58.26×0.34/41.538=0.18mm 发生与板中心 Fmax=0.18<[f]=L/400=300/400=0.75mm 满足要求 3.板内肋的布置及验算：横向：内楞采用δ=6mm 厚，高0.07m 板作为内楞，间距0.4m q=58.26×0.3=17.478KN/m M=ql 2/8=17.478×0.32/8=196.6N ·M 则；W=6 1×b ×10-3×(0.07)2=4.9×10-6m 3 I=121bh 3=121×b ×10-3×(0.07)3=171.5×10-9m 4 [d]= Mmax/W=196.6/（4.9×10-6 ）=40MPa ＜170MPa ，可以 f max =5ql 4/（384EI ）=5×17.478×3004/（384×2.1×105×171.5×103）=0.051mm 4.竖肋验算竖肋采用[8的槽钢，每1.0m 加一道外加强箍，外加强箍采用2根[16槽钢，[8的槽钢竖向间距0.3m ，截面参数：W=25.3cm 3 I=101.3cm 4