脚手架计算书(步距1.8)
本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。
本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下：
1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得）
①恒载的标准值G k：
G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2
由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝
0.1113KN/m。
a.当取H i＝56.7m
用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2
＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356
＝12.84KN
用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2
＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356
＝13.19KN
b.当取H i＝28.4m
用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2
＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356
＝6.61KN
用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2
＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356
＝6.96KN
②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k：
Q k=n1×l a×q k
由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有：
用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN
用于装修作业时，Q k= 2×1.5×1.2＝3.6KN
③风荷载验算
q WK=ωk·L a
ωk = 0.7μzμsω0
μs=1.2ξ(1+η) （敞开式双排脚手架查《建筑施工脚手架实用手册》表4—21和表4—22得ξ＝0.089；η＝1.00）
μs=1.2ξ(1+η)＝1.2×0.089×（1＋1）＝0.21 KN/m2
查全国基本风压分布图得地区的基本风压为ω0=0.35 KN/m2。
当H=24 m，风压高度变化系数μZ=1.01；
H=47.4 m，风压高度变化系数μZ=1.32；
则风荷载：
ωk= 0.7μzμsω0=0.7×1.01×0.21×0.35=0.052KN/m2（离地24m）ωk= 0.7μzμsω0=0.7×1.32×0.21×0.35=0.07KN/m2（离地47.4m）作用与立柱的风线荷载标准值, 柱距L=1.5 m
q WK=ωk·L a =0.052×1.5=0.078KN/ m（离地24m）
q WK=ωk·L a =0.07×1.5=0.105KN/ m（离地50.5m）
风荷载产生的弯距，h=1.8 m步距
M WK=0.12 q WK h2 =0.12×0.078×1.82 =30.33 KN㎜（离地24m）
M WK=0.12 q WK h2 =0.12×0.105×1.82 =40.82 KN㎜（离地50.5m）
2、脚手架整体稳定验算
①确定材料强度附加分项系数r m’
因组合风荷载，查表5—5，得r m’＝1.59× 1+0.9（η+λ）
1+η+λ
r m’的计算结果列入下表，其中
N wk=M wk A/W=489M wk/5080=0.09626×30.33（40.82）
＝2.92（3.93）KN
r m’计算表
②计算轴心力设计值N’
N’=1.2（N GK+N QK）
式中N GK即G K，N QK即Q K的数值代入得到：
a.验算24m截面
用于结构作业时，N’=1.2（12.84＋2.7）＝18.65KN
用于装修作业时，N’=1.2（13.19＋3.6）＝20.15 KN
b.验算47.4m截面
用于结构作业时，N’=1.2（6.61＋2.7）＝11.17KN
用于装修作业时，N’=1.2（6.96＋3.6）＝12.67 KN
③计算风荷载弯距M W
M W＝1.2 M WK
a.验算24m截面
M W＝1.2 M WK =1.2×30.33=36.40 KNmm
b.验算47.4m截面
M W＝1.2 M WK =1.2×40.82=48.98 KNmm
④确定稳定系数φ
查表5—16得μ＝1.53，λ＝μh/i=1.53×1.8/0.0158=174, 由表5—18查得φ＝0.235
⑤验算稳定
N’ M w
──＋─── ≤ f c/0.9 r m’
?·A W
得到验算结果，列入下表
通过计算可得五～十九层的外脚手架底面截面验算不合格，对此架进行卸荷处理，五～十九层脚手架搭设高度在18m（在十层相对高度37m）和36m（在十五层相对高度55m）处卸荷。
3、脚手架卸荷计算
五～十九层脚手架搭设高度在十层18m（相对高度37m）和在十五层36m（相对高度55m）处卸荷。脚手架总高度57.6m（相对高度76.6m），卸荷计算高度为21.6m，查表所得值见《建筑施工脚手架实用手册》。
①计算底层立柱的轴心压力（按21.6m计算）
a.脚手架结构自重产生的轴心压力N GK，一跨（L=1.5m）荷载
由表4—38查得一个柱距围脚手架结构自重产生的轴心压力标准值：g k=0.125KN/m
N GK＝H×g k=21.6×0.125=2.7KN
b.脚手架活荷载产生的轴心压力：
脚手板产生的轴心压力，查表4—39得：
N Q1K＝0.663KN
敞开式脚手架的防护材料产生的轴心压力，查表4—40得：N Q2K＝0.228KN
根据装修用途脚手架，二层同时操作，施工均布荷载Q K＝2×2.0=4.0KN/m2，查表4—41得施工荷载产生轴心压力：
N Q3K＝4.42KN
活荷载产生得轴心压力标准值为：
N QK＝0.663＋0.228＋4.42＝5.31KN。
c.计算立柱的轴心压力设计值：
N=1.2×N GK+1.4 N QK＝1.2×2.7+1.4×5.31=10.68KN
P=N/2/ tgβ=5.34/ 2.18=2.45KN
③钢丝绳验算
钢丝绳选用1根6×37直径13mm，钢丝绳公称抗拉强度1400 N/mm2，破断拉力总和为87.8kN，荷载不均匀系数取0.82 K为安全系数，取8.0
钢丝绳允许拉力[Fg]=87.8×0.82/8.0=12.0kN
钢丝绳拉力T=5.87kN<[Fg] =12.0kN，满足要求。
4、型钢悬挑式脚手架悬挑架设计及计算
本工程塔楼从地上5层~19层采用型钢悬挑式钢管脚手架，在上一层用钢丝绳斜拉挑梁端头，施工作业层结构为1层、装修为2层，
采用木脚手板铺设；脚手架用Φ48×3.5钢管和扣件搭设，立杆横向间距1.2m，纵距1.5m，步距为1.8m，立杆距建筑物结构外边缘0.3m。
脚手架支撑在16#工字钢横梁上，横梁沿脚手架纵向放置在Ⅰ22a工字钢制作的水平挑梁上，挑梁末端由钢丝绳斜拉固定在上一层梁底，钢丝绳选用2根6×37直径17.5mm。
脚手架结构自重产生的轴心压力N GK，一跨（L=1.5m）荷载
由表4—38查得一个柱距围脚手架结构自重产生的轴心压力标准值：g k=0.125KN/m
N GK＝H×g k=30×0.125=3.75KN
b.脚手架活荷载产生的轴心压力：
脚手板产生的轴心压力，查表4—39得：
N Q1K＝0.663KN
敞开式脚手架的防护材料产生的轴心压力，查表4—40得：N Q2K＝0.228KN
根据装修用途脚手架，二层同时操作，施工均布荷载Q K＝2×2.0=4.0KN/m2，查表4—41得施工荷载产生轴心压力：N Q3K＝4.42KN
活荷载产生得轴心压力标准值为：
N QK＝0.663＋0.228＋4.42＝5.31KN。
c.计算立柱的轴心压力设计值：
P=1.2×N GK+1.4 N QK＝1.2×3.75+1.4×5.31=11.94KN
②工字钢横梁验算
为了减少锚固挑梁对以后装修施工的影响，沿脚手架纵向铺设
a.横梁选用16#工字钢，自重Q=205N/m
2
max 1.0267.0ql pl M +==10.04m kN ?
b.强度验算
按公式： ≤
NX X X
W M γ f
截面塑性发展系数——对于工字形截面：05.1=x γ
型钢截面x 轴的净截面抗弯模量——对于16#工字钢：
3
141cm W NX =
钢材抗弯强度设计值——f=205N/mm 2
带入公式得：NX X X
W M γ=10040/（1.05×141）=67.81≤f=205N/mm 2，
满足要求。
整体稳定性验算
按公式：X b X
W M ?≤f=205N/mm 2
式中b ?——稳定系数，经过计算b ?=1.0，将稳定系数b ?带入公式得：
f
mm N W M b ?=???=256/2.711041.10.1/1004.10/?，满足要求。
③工字钢挑梁验算
工字钢挑梁选用22a 工字钢，自重Q=330N/m ，作用在挑梁上的集中荷载N=P=12.3+0.205×3=12.915KN 。
从上面的计算简图可以看出，工字钢挑梁为一端铰支，一端由钢丝绳斜拉平衡，作用在挑梁上面的荷载除钢梁自重外，还有上部脚手架通过横梁传给挑梁的集中荷载N 。经过计算：
拉力T=16.91kN ；挑梁最大弯矩：M max =20.664KNm 强度验算
工字形截面塑性发展系数05.1=x γ；净截面抗弯模量
3
309cm W NX =。
NX X X
W M γ=20664/（1.05×309）=63.69＜f=205N/mm 2，满足要求。
稳定性验算
按公式：X b X
W M ?≤f=205N/mm 2
式中b ?——稳定系数，经过计算b ?=1.0，将稳定系数b ?带入公式得：
f
mm N W M b ?=???=256/87.661009.30.1/10664.20/?，满足要求。
④钢丝绳验算
钢丝绳选用2根6×37直径17.5mm （1根为安全绳），钢丝绳公称抗拉强度1400 N/mm 2，破断拉力总和为156.0kN ，荷载不均匀系数取0.82
K 为安全系数，取8.0
钢丝绳允许拉力[Fg]=156×0.82/8.0=16.0kN 钢丝绳拉力T=16.91kN ≈[Fg] =16.0kN ，满足要求。 ⑤吊环选择
在三层梁底预埋2Φ25圆钢，埋入梁。
按规吊环拉应力不应大于50N/mm 2，每个吊环按两个截面计算 吊环截面A g =T/(4×50)=16910/(4×50)=85mm 2
直径25一级钢，A g=490 mm2>85 mm2，满足要求
5、连墙件验算
连墙件采用48×3.5钢管，连接用直角扣件、旋转扣件。连墙件的轴向设计值计算：
采用二步二跨布置连墙件，h=1.8 m ；l=1.5m；取连墙杆竖距h w=3.6 m；连墙杆横距l n=3.0 m。
N l=N lw+N0
N l—连墙件轴向设计值（KN）
N lw—风荷载产生的连墙件轴向设计值
N0—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN），取5
ωk= 0.7μzμsω0=0.7×1.32×0.21×0.35=0.07KN/m2
N lw=1.4ωk A K（A K为迎风面积）
=1.4×0.07×（3.6×3.0）
=1.06KN
N l=N lw+N0=1.06+5=6.06KN〈 R C=8.00KN（满足要求）
外脚手架方案计算书
脚手架计算书 1、计算依据 （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006） （3）工程设计图纸及地质资料等 2、脚手架的计算参数 搭设高度H=24米，密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。脚手架立于基槽回填土上，下设50×100×4000木垫板。步距1.8m，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.05米，连墙件为2步3跨设置，脚手板按同时铺设4排计算，同时作业层数n1=2。 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2, E=2.06×105N*mm2 3、荷载标准值 （1）结构自重标准值：g k1的取值参照脚手架安全技术规程的附表选用（双排脚手架）g k1=0.13 kN/m2。 （2）脚手板自重标准值：g k2=0.35kN/m2（可按实际取值） （3）栏杆、挡脚板自重标准值：0.14 kN/m （4）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2 （5）风荷载标准值：ωk=μz·μs·ω0=1.25*1.3*0.7=1.14 kN/m2 式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取值，地面粗糙类 别选B,取μz=1.25。 μs——脚手架风荷载体型系数，取1.3. ω0——基本风压值，根据澳大利亚荷载规范取值为0.7 kN/m2 4、纵向水平杆、横向水平杆强度及变形计算 （1）横向水平杆计算 脚手架搭设剖面图如下：
扣件式脚手架计算书(修改后)
附件1： 扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、脚手架参数
风荷载体型系数 μs 1.254 风压高度变化系数μz(连墙件、单立 杆稳定性) 1.06， 0.796 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连 墙件、单立杆稳定性) 0.332，0.25 计算简图： 立面图 侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3.6×0.9/(2+1)=1. 674kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.03+0.35×0.9/(2+1))+3.6×0.9/(2+1)=1.215kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.674×1.52=0.377kN·m σ=Mmax/W=0.377×106/4120=91.426N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.215×15004/(100×206000×98900)=2.044mm νmax＝2.044mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
钢管落地脚手架计算书
外脚手架施工方案 工程概况 第一章 1.1 工程概况 上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块； 工程建设单位： 上海罗南房地产有限公司； 项目管理及施工总承包单位： 浙江省紹兴白云建设有限公司； 勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司： 建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司： 监理单位： 上海创众工程监理有限公司； 第二章作业特点 a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数 不高，较适合采用双排外脚手架。 基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。再做10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。 第三章材质要求及引用标准 一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于3.0mm。无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使
用锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。 二引用标准: 1 2 3 4 5建筑施工高处作业安全技术规范
外脚手架计算书(20200617113908)
双排扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m
施组方案—脚手架搭设方案(含计算书)
1.0 安全技术设计 1.1 一般规定 本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)规定： （1）脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算： 1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算； 2）立杆的稳定性计算； 3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算； 4）立杆地基承载力计算。 （2）计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1.4。 （3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。 （4）纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。 （5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）按下表采用。 （6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。 注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N.m，且不应大于65N.m。 （7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。 注：l为受弯构件的跨度
（8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。 构件类别容许长细比[λ] 立杆双排架210 单排架230 横向斜撑、剪刀撑中的压杆250 拉杆350 1.2 构造要求 1.2.1 脚手架设计 本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58.85米计算为例），采用的钢管类型为48×3.5。内排架距离墙体距离为550mm。 脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1.5m。 1.2.2 平面布置 立杆纵向间距1500mm，横向间距1200mm。内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内，错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm）。 1.2.3 立面布置 正立面图 大横杆步距1500mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3（≥600mm），扶
附着式升降脚手架施工组织设计
附着式升降脚手架 施 工 方 案
目录 一、工程概况 二、方案设计 2．１爬架基本工作原理 2.２方案设计依据 ２.3平面设计 2.４立面设计 2．5主要技术参数 三、爬架施工现场管理 3.１安全管理体系 ３．２安全措施 ３．３安全检查制度 四、爬架的安装 4.1安装流程图 4.2架体的安装与搭设 4.３电气的安装 4.４调试验收 ４.5一般规定及要求 五、爬架的升降 5.1施工流程图 5.２升降前的准备 5.3升降作业 ５.4提升操作步骤 ５.5下降操作步骤 5.６升降过程中的注意事项 5.７升降后的检查验收 六、爬架的使用 ６.１使用注意事项 6.2使用中的日常维护 七、爬架的拆除 八、计算书
一、工程概况 1、参建单位 工程名称： 建设单位: 设计单位： 监理单位： 施工单位: 2、概况 工程概况：由武胜城市投资有限公司投资兴建的武胜县城市综合体安置房;座落于武胜县沿口镇迎宾大道北侧,建筑高度层高３２层数层，结构形式：剪力墙结构; 二、方案设计 ２.1爬架基本工作原理： 爬架是通过附着支承结构附着在工程结构上，依靠自身的升降设备实现升降的悬空脚手架，即沿建筑物外侧，搭设一定高度的外脚手架,并将其附着在建筑物上,脚手架带有升降机构及升降动力设备,随着工程进度,脚手架沿建筑物升降。 2．2方案设计依据 （1）标准层结构平面图 （2）ＹＦ附着升降脚手架安装操作规程和技术指标 （3）《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-9９)
（4）《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》 （5）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-200１）（6）《建筑施工高处作业安全技术规程》（ＪGJ80-91) （7）《建筑安装工人安全技术操作规程》 （8）《建筑现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-200５) ２.3平面设计 2.3．１根据工程结构情况, #楼共布置个提升机构，分段对架体进行升降。 2.3.2提升机构的平面位置及立面位置详见后附图，施工时按图设置预留孔。 ２.3.３架体底部采用标准连接杆搭设底部桁架,局部用脚手架钢管搭设底部桁架，搭设长度不超过2.0m。 2.3．４施工电梯处搭设挑架。 2.4立面设计 2.4.1爬架从标准一层开始安装搭设,随施工进度逐层搭设至第标准四层爬架开始提升。 2.4.2附着支撑结构为:三角形支座宽４0０mｍ－1000mm，使用工况安装三个，升降工况安装两个附着支座。 2.4.３爬架以主框架及水平梁架为骨架采用扣件钢管搭设，高度14．４米，按规范搭设剪刀撑，剪刀撑从架体底部向上连续搭设，跨度不大于6m,水平夹角45-600,并应将把主框架和底部水平梁架连为整体。
落地式脚手架计算书
落地式脚手架计算书 工程名称：泰安嘉源居工程1#楼工程 施工单位：山东泰安建筑工程集团有限公司 编制人：田德森 目录 脚手架计算书的编制依据.......................................................... 错误!未定义书签。参数信息....................................................................................... 错误!未定义书签。 1、脚手架搭设参数 ............................................................. 错误!未定义书签。 2、永久荷载参数.................................................................. 错误!未定义书签。 3、可变荷载与风荷载参数................................................. 错误!未定义书签。 4、地基参数.......................................................................... 错误!未定义书签。横向水平杆（小横杆）计算 ..................................................... 错误!未定义书签。 1、抗弯强度计算.................................................................. 错误!未定义书签。 2、变形计算.......................................................................... 错误!未定义书签。纵向水平杆(大横杆)计算........................................................... 错误!未定义书签。扣件的抗滑承载力计算.............................................................. 错误!未定义书签。立杆的稳定性计算...................................................................... 错误!未定义书签。 1、分析立杆稳定性计算部位............................................. 错误!未定义书签。 2、计算风荷载产生的弯曲压应力 .................................... 错误!未定义书签。脚手架搭设高度计算.................................................................. 错误!未定义书签。连墙件计算................................................................................... 错误!未定义书签。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书(范本)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书（范本） 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 更多建筑工程技术资料请加群（303362541） 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为φ48.3×3.6， 连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用[5号槽钢U口水平，建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.052=0.111kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.111+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.111+0.117×1.470)×1.2002=-0.264kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=0.264×106/5260.0=50.114N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (10)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数
1800 3001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:
“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k =(Q K +Q P1 )×S=(3+×= kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=×Q K ×S+×Q P1 ×S=×3×+××= kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max = ql b 2 = × =·m 88 4、钢管载面模量W= 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ=M max = ×106 =mm2〉205N/mm2 W×103 7、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算 1、钢材弹性模量E＝×105N/mm2 2、钢管惯性矩I＝ 3、容许挠度 [ν]=l/150与10mm
附着式升降脚手架的安全管理
附着式升降脚手架的安全管理 姓名：XXX 部门：XXX 日期：XXX
附着式升降脚手架的安全管理 附着式升降脚手架（也称为整体提升架或爬架）以其成本低、安装快、使用方便和适应性强等优点成为高层、超高层建筑施工脚手架的主要方式之一。但附着式升降脚手架属定型施工设备，一旦出现坠落等安全事故，往往会造成非常严重的后果。 1.安全及事故分析 1.1事故经过 1996年，佛出市某大厦工地，发生了一起井架卸料平台倒塌导致人员坠落的事故，造成3人死亡。 事发当天上午，该工地B座附着式升降脚手架进行下降作业，当从22层往21层下降时，与井架卸料平台相碰，导致15层以上的卸料平台全部倒塌，致使在22层平台上操作的3名工人坠落，送医院均不治死亡。 1.2事故分析 （1）事故的直接原因是附着式升降脚手架下降时撞击卸料平台21层中部水平钢管的外伸端，导致15层以上的卸料平台失稳倒塌； （2）作业人员素质低、安全意识淡薄，安全教育和安全技术交底工作未落实，施工时违章蛮干。升降作业时未能严格按照该大厦整体提升外墙脚手架施工方案中的安全技术措施和要求实施，下降作业前拆除大部分联结杆件，致使整体提升外墙脚手架刚度降低，下降过程中摇摆晃动，产生偏移和变形，碰撞了卸料平台。 （3）施工现场管理混乱。总包单位与分包单位责任不清、安全管理混乱和脱节。脚手架下降作业前未做检查、未制订专项施工安全方案、 第 2 页共 10 页
准备工作不充分，下降过程协调指挥监控不到位，联络信号不合理、不科学等，造成脚手架在下降过程中仍有工人在卸料平台上作业和有障碍物等严重安全隐患。 2.附着式升降脚手架的使用条件。 2.1资格认证制度 附着式升降脚手架的使用具有比较大的危险性，它不仅是一种单项施工技术，而且是形成定型化反复使用的工具或载人设备，所以应该有足够的安全保障，必须对使用和生产附着式升降脚手架的厂家和施工企业实行资格认证制度。 （1）建设部建字（2000）230号文《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》中第五十五条规定：“国务院建设行政主管部门对从事附着升降脚手架工程的施工单位实行资质管理，未取得相应资质证书的不得施工；对附着升降脚手架实行认证制度，即所使用的附着升降脚手架必须经过国务院建设行政主管部门组织鉴定或者委托具有资格的单位进行认证”。第五十六条规定：“附着升降脚手架工程主施工单位应当根据资质管理有关规定到当地建设行政主管部门办理相应审查手续”。并规定：“对已获得附着脚手架资质证书的施工单位实行年检管理制度”。 （2）附着式升降脚手架各结构构件在各地组装后，在有建设部发放的生产和使用许可证的基础上，经当地建筑安全监督管理部门核实并具体检验后，发放准用证，方可使用。 （3）附着式升降脚手架处于研制阶段和在工程上使用前，应提出该阶段的各项安全措施，经使用单位的上级部门批准，并到当地安全监督管理部门备案。 第 3 页共 10 页
落地外脚手架计算书
附件计算书一：双排扣件钢管脚手架计算 书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2017 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度31.2米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为4.2kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.9600。 地基承载力标准值140kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m 活荷载标准值Q=4.160×0.850/2=1.768kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.128=0.196kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.768=2.475kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.196+0.10×2.475)×1.5002=0.592kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.196+0.117×2.475)×1.5002=-0.696kN.m
脚手架计算书及相关图纸
脚手架计算书及相关图纸【计算书】 钢管落地脚手架计算书、脚手架参数 、荷载设计
Z.
计算简图: 立面图 § 侧面图
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260 三、纵向水平杆验算 橫向水平杆 飙向隶平杆 注禺銳向水罟杆在上祇横向水平杆上纵向水平杆 根数埼不包會两僧水平杆’如本明洌为乱 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2 ?.04+G kjb X b/(n+1))+1.4 G細b/(n+1)=1.2 ?04+0.35 09/(2+1))+1.4 3X9 /(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb X b/(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.04+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1 X.43 *52=0.32kN m (T =M ax/W=0.32 >106/5260=61.32N/mm2w [f]=205N/mm f 12 ) 150015001500 r*r 满足要求！
2、挠度验算 v ax=0.677q'l a4心00EI)=0.677 1 您4 >1500^/(100 206000 >127100)=1.368mm v ax= 1.368mm< [ v^min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1 X.43 *5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1 X.04 X.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2 %.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知 F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 2.37KN Z37kN
高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书
高层建筑全钢附着式升降脚手架爬架工程计算书 一、计算依据 1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》 JGJ202-2010 2、《建筑结构荷载设计规范》 GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》 GB50017-2003 4、《建筑施工安全技术标准》 JGJ59-2011 二、荷载计算 按架体最大跨度计算荷载，架体高度13.5米，跨度6米，宽度0.6米，架体防护面积81米2。 2.1 恒荷载G k
恒荷载G k=20618N 2.2 活荷载Q k 活荷载的计算应根据施工具体情况，按使用、升降及坠落三种工况来确定控制荷载标准值。
活荷载Q k=25.2KN 2.3 风荷载ωk ωk=βz·μz·μs·ω0 βz-风振系数，一般取1； μz-风压高度变化系数，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用； μs-风荷载体型系数；μs=1.3φ，φ-挡风系数，为脚手架挡风面积与迎风面积之比；镀锌防火安全立网的挡风系数φ
=0.6；μs=0.78； ω0-基本风压值，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用； ωk=1×2.1×0.78×0.35=0.57KN/m2 因此风荷载F=0.57×13.5×6=46170N。 三、荷载效应组合值S 依据规范取：恒荷载分项系数γG=1.2；活荷载分项系数γ Q=1.4；使用工况荷载不均匀系数γ2=1.3，升降、坠落工况荷载不均匀系数γ2=2。 使用工况： S=1.3×（γG S GK+γQ S QK）=1.3×（1.2×25719+1.4×25200）=85.96KN 升降工况： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×4200）=73.5KN 坠落工况（使用工况）： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×25200）=132.3KN 坠落工况（升降工况）： S=2×（γG S GK+γQ S QK）=2×（1.2×25719+1.4×6300）=79.4KN 四、导轨及其连接件强度计验算 导轨承载计算： 导轨采用6.3#槽钢加φ25mm圆钢对接焊制作成定型框架，
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数 二、荷载设计 计算简图：
立面图 侧面图三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0. 8/(2+1)=1.26kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/ m 计算简图如下： 1、抗弯验算
M max=0.1ql a2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=1.41mm νmax＝1.41mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.26×1.5=2.07kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.91×1.5=1.51kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.07kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.51kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m)
外脚手架搭设在地下室顶板计算书
外脚手架搭设在地下室顶板计算书 CBD21地块改造工程工程；属于框架结构;地上14层;地下2层；建筑高度：57.4m；标准层层高：3.3m ；总建筑面积：88345平方米；总工期：730天； 本工程由宁波维科置业集团有限公司投资建设，宁波建筑设计研究院设计，浙江省华夏工程勘测院地质勘察，浙江工正建设监理咨询有限公司监理，慈溪城关 建筑有限公司组织施工；由施云兰担任项目经理，吴焕正担任技术负责人。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 36.3 米，20米以下采用双管立杆，20米以上采用单管立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距5.4 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数 本工程地处浙江省慈溪市，基本风压为0.45 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1337； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地下室顶板参数 地下室顶板类型:钢筋混凝土；地下室顶板承载力标准值(kpa):200.00；立杆地下室顶板面积(m2):0.25；地下室顶板承载力调整系数:1.00。
(完整word版)钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高4.5m，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 44.2 m，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.20m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:12； 5.地基参数要求 若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！ 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
升降脚手架计算书——圆管(48X3.5)概要知识交流
隆镐附着升降脚手架 计 算 书 编制：_________________ 审核：_________________ 批准：_________________ 天津隆镐科技有限公司 一、编制依据 本计算书中涉及的主要国家或行业规范、标准请参照表1.1： 表1.1
二、工程概况 1．工程建设概况见表2.1： 表2.1 表2.2 三、升降脚手架荷载标准值 1．静荷载标准值 升降脚手架搭设高度为15.9米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆纵距1.5米，内立杆与外立杆中心距0.9米，立杆步距1.8米。 脚手板采用木脚手板（竹笆），其荷载标准值按《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202－2010）中表4.1.2-1取值：0.35KN/m2计算。 挡脚板采用木脚手板（竹笆），其荷载标准值按《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202－2010）中表4.1.2-2取值：0.14KN/m计算。 脚手架外侧满挂密目安全网，其荷载标准值按照0.005KN/m2计算，底部挂安全平网，其荷载标准值按照0.15KN/m2计算。 扣件荷载：直角扣件13.2N/个，旋转扣件14.6N/个，对拉扣件18.4N/个。 隆镐升降脚手架主要使用材料及其参数见表3.1： 表3.1
采用φ48×3.5钢管的构件的长度： 立 杆：L=(15.9-1.8)m ×3根+（14.4-1.8）m ×3跟=80.1ｍ；——每根3个对接扣件 大横杆：L=(2×7+6)根×6.8m= 136m(每根长度按6.8m 计算）；——每根1个对接扣件，5个直角扣件 小横杆：L=7根×9层×1.35m=85.05m (每根长度按1.35m 计算）；——每根2个直角扣件 纵向支撑（剪刀撑）：L=2根×22)+m+2根×1)m=42.54m (按单片剪刀撑计算)；——共20+15+12=47个旋转扣件 架体结构边柱的缀条：横缀条9根，斜缀条8根：L= 9根×0.9m +8； 架体结构边柱的外立杆（附加护栏立杆、斜杆）：： 采用48.3 3.6Φ?钢管的构件的总长度为： ∑L ＝80.1+136+85.05+42.54+24.2+17.9=385.79m 所用钢管的总重为：G Φ ＝ 385.79×1000×0.038=14660.02N 采用匚 6.3(含30φ圆钢)的架体构件为架体结构的边柱，L=2根×14.4m=28.8m ，其中30φ圆钢（0.054N/mm ）长58mm ，共85个。 所用槽钢匚6.3(含30φ圆钢)的总重量为：G 槽 =28.8×1000×0.065+58×85×0.054=2138.22N 采用槽钢匚10的架体构件为主框架的兜底装置：L=2根×1.1m=2.2m 。 所用槽钢匚10的总重量为：G 兜底 =2.2×10×10=220N 扣件重量：G 扣件 =（6×3+20）×18.4+（20×5+63×2）×13.2+47×14.6=4368.6N G=G Φ+G 槽+ G 兜底+ G 扣件=14660.02+2138.22+220+4368.6=21386.84N （2）脚手板、挡脚板自重： 板宽1.2m ，长6.0m ，厚0.04m ，有3步脚手板。 根据荷载规范木脚手板自重取0.35KN/ｍ2。 脚手板的自重为：G 脚手板 =0.35×3×1.2×6.0=7.56kN=7560N 挡脚板：G 挡脚板 =0.14×3×6.0=2.52kN=2520N 脚手板、挡脚板自重：G P =7560+2520=10080N （3）安全网： 密目安全网面积：A 1=(6.0+1.3×2)×15.9=136.74㎡ 兜底平网面积：A 2=6.0×1.3=7.8㎡ 安全网的重量为：G 安全网 =0.005×136.74+0.15×7.8=1.854kN=1854N （4）升降设备：（一个7.5t 级电动葫芦900N ） G 葫芦= 900N 永久荷载汇总见表3.2：
双排脚手架详细计算书
钢管落地脚手架计算书 1 工程；工程建设地点: ；属于结构；地上0 层；地下0 层；建筑高度： 0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0 平方米；总工期：0 天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息 1. 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为25 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：横距L b为1.2m，纵距L a为1.2m,大小横杆的步距为1.5 m ; 内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为①48 X 3.0 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3. 风荷载参数本工程地处广东东莞市，基本风压0.5 kN/m 2；风荷载高度变化 系数％计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取 0.74，风荷载体型系数片为0.693 ; 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0.1291 ; 脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150 ; 安全设施与安全网（kN/m2）:0.005 ；