门式支架承载力计算书
戴港互通现浇箱梁支架计算书
一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算
根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下：
N d----门架稳定承载力设计值
i-----门架立杆换算截面回转半径
I-----门架立杆换算截面惯性矩
h 0----门架高度，h
o
=1900mm
I 0、A
1
----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积
h 1、I
1
----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h
1
=1700mm
A——门架立杆的毛截面积，A=2A
1
=2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2
D 1、d
1
——分别为门架立杆的外径和内径D
1
=57mm，d
1
=52mm
D 2、d
2
——分别为门架加强杆的外径和内径D
2
=27mm.d
2
=24mm
φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6
λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh
/i
K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13
I 0=π（D
1
4-d4
1
）/64=15.92*104mm4
I 1=π（D
2
4-d4
2
）/64=0.98*104mm4
I=I
0+I
1
×h
1
/h
=15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4
i=√I/A
1
=√16.8×104/428=19.8mm
λ=Kh
/i=1.13×1900/19.8=108.43
按λ查规范表B.0.6，φ=0.53
N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN
根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。
门架产品出厂允许最大承载力为75KN。
托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。
二、HR型可调重型门式支架承载力验算
1、恒载
（1）箱梁砼自重
a、腹板（实体处）：
钢筋砼重：26×1.4=36.4 KN/m2
b、梁端腹板（空心处）：
钢筋砼重：26×0.72=18.72 KN/m2
c、跨中腹板（空心处）：
钢筋砼重：26×0.52=13.52 KN/m2
d、翼缘板：
钢筋砼重：26×0.29=7.54 KN/m2
（2）模板、钢托架自重取0.75 KN/m2
（3）支架自重计算：
单榀门架自重24KG,两付拉杆重5KG，合计290N/榀
支架自重按5层门架计，自重290×5×10-3=1.45 KN
2、活荷载
（1）施工人员及施工设备荷载 1.5KN/m2，浇筑砼时产生的对水平模板冲击力2KN/m2，合计3.5KN/m2
（2）风荷载计算
本工程门式支架最大高度10m左右，作用于支架的水平荷载按
ω
K =0.7×μ
z
×μ
S
×ω
O
计算。
式中基本风压ω
O ----按象山石浦地区，地面粗糙系数B时，取ω
O
=0.70KN/m2
风压高度变化系数μ
z ----按建筑结构荷载规范，10m高度时取μ
z
=1.00
风荷载体型系数μ
S
----参照JGJ128-2000条文说明算例，取
μ
S
=（0.093×2）× 1.2=0.223
故ω
K
=0.7×1.0×0.223×0.70=0.109 KN/m2
风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩值：
M K =0.85×1.4×ω
K
×H2×b/10=0.85×1.4×0.109×102×b/10=1.297b KN*M
三、支架稳定性验算
钢结构梯形屋架课程设计计算书(绝对完整)
第一章：设计资料 某单跨单层厂房，跨度L＝24m，长度54m，柱距6m，厂房内无吊车、无振动设备，屋架铰接于混凝土柱上，屋面采用1.5*6.0m太空轻质大型屋面板。钢材采用Q235－BF，焊条采用E43型，手工焊。柱网布置如图2.1所示，杆件容许长度比：屋架压杆【λ】＝150 屋架拉杆【λ】＝350。 第二章：结构形式与布置 2.1 柱网布置 图2.1 柱网布置图 2.2屋架形式及几何尺寸 由于采用大型屋面板和油毡防水屋面，故选用平坡梯形钢屋架，未考虑起拱时的上弦坡度i＝1/10。屋架跨度l＝24m，每端支座缩进0.15m，计算跨度l0＝l－2*0.15m＝23.7m；端部高度取H0＝2m，中部高度H ＝3.2m；起拱按f＝l0/500，取50mm，起拱后的上弦坡度为1/9.6。 配合大型屋面板尺寸（1.5*6m），采用钢屋架间距B＝6m，上弦节间尺寸1.5m。选用屋架的杆件布置和尺寸如施工图所示。
图2.2 屋架的杆件尺寸 2.3支撑布置 由于房屋较短，仅在房屋两端5.5m开间内布置上、下弦横向水平支撑以及两端和中央垂直支撑，不设纵向水平支撑。中间各屋架用系杆联系，上下弦各在两端和中央设3道系杆，其中上弦屋脊处与下弦支座共三道为刚性系杆。所有屋架采用统一规格，但因支撑孔和支撑连接板的不同分为三个编号：中部6榀为WJ1a ,设6道系杆的连接板，端部第2榀为WJ1b，需另加横向水平支撑的的连接螺栓孔和支撑横杆连接板；端部榀（共两榀）为WJ1c。 图2.3 上弦平面
12 1 2 1---1 2---2 图2.3下弦平面与剖面 第三章：荷载计算及杆件内力计算 3.1屋架荷载计算 表3.1 屋架荷载计算表 3.2屋架杆件内力系数 屋架上弦左半跨单位节点荷载作用下的杆件内力系数经计算如图所示。屋架上弦左半跨单位节点荷载、右半跨单位节点荷载、全跨单位节点荷载作用下的屋架左半跨杆件的内力
支架+门洞+竖向模板计算书
支架模板（碗扣式支架）计算书 一、计算说明 计算参数选用Φ48×3.0的满堂碗扣式支架，立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，主梁(横梁)为12cm×14cm方木，小梁(纵梁)为10cm×10cm方木，间距为0.3m，面板采用18mm厚竹胶板模板。支架顺桥向间距均为0.6m，支架步距均为1.2m。支架横桥向布置如下： 1、中支座顺桥向前后3m范围内：底板支架横桥向间距为0.3m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m。 箱梁设计底板厚0.93m，顶板厚0.5m，腹板高度3m，宽0.7m，底板支架最大高度5.6m。 2、箱梁中支座顺桥向前后3m～20m范围内：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.3m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.6m。 箱梁设计底板最大厚0.67m，顶板厚0.25m，腹板最大高度2.87m，支架最大高度6.6m；支架在腹板之间位置横向间距0.6m，混凝土计算厚度取0.67+0.25=0.92m，按1m计，支架最大高度6.6m。
3、箱梁中支座顺桥向20m范围外：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.9m。 箱梁设计底板最大厚0.27m，顶板厚0.25m，腹板最大高度1.9m，支架最大高度6.74m；支架在腹板之间位置间距0.9m，混凝土计算厚度取0.27+0.25=0.52m，支架最大高度6.74m。 4、翼缘板混凝土最大厚度0.5m，最小厚度0.2m，宽2m，支架尺寸统一为0.6×0.9×1.2m，搭设高度9.54m，按10m计。
5、引桥支架 中支座顺桥向前后3.5m范围内、边支座3.5m范围内：支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m。箱梁中支座顺桥向前后3.5m范围、边支座3.5m范围外：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.9m。 引桥为等截面箱梁，底板厚0.22m，顶板厚0.25m，腹板高1.8m，翼缘板混凝土最大高度0.5m，最小高度0.2m，宽2m，支架高度均小于主梁。 将主桥和引桥支架规格和受力情况进行综合考虑，取最大受荷情况，计算以下3种情况： 1.横桥向间距为0.3m，混凝土高度3m，考虑1.2倍荷载预压，取3.6m 为混凝土计算高度，支架最大高度6.6m，按7m计。 2.横桥向间距为0.6m，混凝土高度1.9m，考虑1.2倍荷载预压，取2.28m 为混凝土计算高度，支架最大高度6.74m，按7m计。 3.横桥向间距为0.9m，混凝土高度0.52m，考虑1.2倍荷载预压，取0.65m为混凝土计算高度，支架最大高度10m。
门式脚手架施工方案
中心小区专项治理工程（主体工程）脚手架施工方案 编制： 审核： 审批： 大庆油田工程建设有限公司油建公司 第五工程部 2014年4月27日
第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程名称：中心小区专项治理工程（主体工程） 建设单位：大庆油田矿区服务事业部物业管理二公司 监理单位：大庆石油工程监理有限公司 建设地点：中心小区 本工程为住宅楼外墙装饰工程，主要为外墙保温及涂料粉刷，新安装装饰构件，考虑住户正常通行、施工安全及施工顺利进行，采用门式脚手架作为工程施工用脚手架。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用门架脚手架方案： 第四节脚手架的材质要求 门架 1、门架采用MF1219，门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。 2、周转使用门架及配件的维修保养或报废，可按门架及配件的质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法。 A类属于外观检查有轻微变形、损伤和锈蚀，不影响正常使用和安全承载。所以，门架及配件在清除表面粘附砂浆、泥土等污物，除锈后可以使用，重新油漆属于经常性的保养工作。 B类属于外观检查有一定程度变形、损伤、锈蚀，用肉眼或器具测量可见，该类门架及配件将影响正常使用和安全承载，所以应经矫直、平整、更换不见、修复、补焊、防锈、油漆等修理工作后方能继续使用；该类别除锈、油漆指用砂纸、铁刷等将锈除去，重新涂刷油漆。 C类指有片状剥落，锈蚀面积大（达总表面面积的50％以上），有修坑，但无贯穿锈洞等严重锈蚀现象，这类门架及配件不能由外观确定承载力，而应由试验确定其承载力。承载力试验方法按现行国家标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）中6.2及表
钢结构桁架设计计算书
renchunmin 一、设计计算资料 1. 办公室平面尺寸为18m ×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。 2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l/20～l/8。 3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。上柱截面为600mm ×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝1 4.3N/mm 2 。 抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。 4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。 5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。 6. 该办公楼建于苏州大生公司所 属区内。 7. 屋盖荷载标准值： (l) 屋面活荷载 0.50 kN/m 2 (2) 基本雪压 s 0 0.40 kN/m 2(3) 基本风压 w 0 0.45 kN/m 2(4) 复合屋面板自重 0.15 kN/m 2(5) 檩条自重 查型钢表 (6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN/m 28. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。 二、屋架几何尺寸的确定 1.屋架杆件几何长度 屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mm H 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220 217700 150020==?+ =+=取mm L i H H 。跨中起拱高度为60mm （L/500）。梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。
满堂支架及门洞支架验算(最终版)
重庆市轨道交通十号线（建新东路～王家庄）工程 环山公园站～长河站区间（高架段） 箱梁满堂支架及门洞支架 安全检算报告 重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司 二〇一五年一月
重庆市轨道交通十号线（建新东路～王家庄）工程 环山公园站～长河站区间（高架段） 箱梁满堂支架及门洞支架 安全检算报告 审查： 复核： 审核： 重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司 二〇一五年一月
目录 第一章概述 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2主要计算依据 (6) 第二章简支箱梁支架结构受力计算 (6) 2.1方木检算 (9) 2.2立柱检算 (14) 2.3支座检算 (17) 第三章连续箱梁支架结构受力计算 (18) 3.1方木检算 (20) 3.2立柱检算 (26) 3.3支座检算 (29) 第四章连续箱梁门洞支架结构受力计算 (30) 4.1贝雷梁上部型钢计算 (30) 4.2贝雷梁计算 (31) 4.3贝雷梁下部型钢验算 (32) 4.4钢管立柱计算 (34) 4.5基础计算 (34) 第五章结论及建议 (35) 5.1结论 (35) 5.2建议 (35)
第一章概述 1.1工程概况 本工程（建新东路-王家庄段）线路长度33.42km，其中地下段长度为27.04km，高架段长度为6.38km。环山公园站至长河站区间高架总长1130.906m，共29跨，均为群桩基础；1#为桥台，2#～21#墩为花瓣式桥墩，22#～30#为矩形双肢墩（上设盖梁），墩柱高度1.8～15米；其中11#～14#墩、27#～30#墩为现浇连续箱梁，其余为预应力简支箱梁，标准梁宽10.4m（1～21#墩，21#至30#墩梁宽渐变）。高架段箱梁参数统计表如下： 表1：桥梁箱梁参数统计表 2m梁高双线单箱单室箱梁断面图如下（腹板加厚段）： 图1.1：双线简支梁标准断面箱梁 1
门式支架承载力计算书
戴港互通现浇箱梁支架计算书 一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算 根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积，A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm，d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 1 4-d4 1 ）/64=15.92*104mm4 I 1=π（D 2 4-d4 2 ）/64=0.98*104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4 i=√I/A 1 =√16.8×104/428=19.8mm λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN 根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
落地门架_门架简图
落地门架_门架平面图 四、门架稳定性计算 门架型号MF1219水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型Ф48×3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型Ф48×3 每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N Gk1= (G k1 + G k2 ×2+ G k3 ×1/2+ G k4 ×2×1/1+ G k5 ×2+ G k6 ×2) /h =(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m
1/2表示水平架设置2步1设 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N Gk2= (G k7 ×l/cosα×2/4+ G k8 ×l×1/4+ G k9 /4+ G k10 ×4/4+ G k11 ×l+ G k12 ×l×h) /h =(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N Qk =n× Q k ×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值： ω k =μ z ×μ s ×ω o =0.74×0.8×0.3=0.178 kN/ m2 q k = ω k × l=0.178×1.83=0.325 kN/ m 风荷载产生的弯矩标准值： M k = q k H 1 2/10=0.325×3.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N Gk1+ N Gk2 )H+1.4 N Qk =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN 组合风荷载时： N w =1.2(N Gk1 + N Gk2 )H+0.9×1.4 (N Qk +2M k /b) =1.2× (0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4× (13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值
门洞支架搭设专项方案
常州市高架道路二期工程 门洞支架搭设专项方案 1 工程概况 本工程高架道路施工沿线需跨越多个路口（滆湖东路、广电路、人民路、中吴大道、延陵东路等），因此需搭设门洞式支架以保证南北、东西向车辆通行。考虑到各路口车流量大小各异，拟采用双向4车道和双向2车道的门洞式支架。 2 门洞支架搭设总体布置 双向2车道的门洞式支架，门洞式支架跨径8m，拟采用50b工字钢作纵梁，50b 工字钢作为横梁，门洞式支架净高5m，门洞净宽7m。 双向4车道的门洞式支架，门洞式支架跨径15m，拟采用贝雷梁作纵梁，50b 工字钢作为横梁，门洞式支架净高5m，门洞净宽14m。 3、双向2车道门洞支架承载力验算 双向2车道门洞式支架搭设 （1）、测量人员按设计桩号、角度放出支座基础轮廓线及防撞墩轮廓线，将老路面凿毛，立模板浇注25m×1.0m×0.5m的C20砼基础（地面有坡度的以最高点为准）。并在基础上预埋钢板（700mm×700mm×16mm），根据580支撑法兰螺栓孔位在上钻孔预先置上M30螺栓，与钢管支撑底部法兰联接,以固定钢管支撑。两端做半圆形防撞墩，防撞墩净距离为4m。基础施工时要严格按施工方案控制预埋件位置及高度。 （2）、待砼强度达到15MPa后，在砼基础上弹线搭设各排7根Ф580mm钢管支撑，钢管与钢管之间的中心间距为4m，吊装Ф580钢管位置一定要正确。Ф580mm 钢管支墩高4m，钢管间设10#槽钢人字撑。支撑顶设1根50b工字钢横梁。 （3）、纵向采用51根（按照25m宽度考虑）50b工字钢按照0.5m间距布置，分别用汽车吊吊装，按施工方案设计位置对正后，与工字钢横梁采用电焊稳定，并用10#槽钢做加强焊接。 （4）、门洞钢架完成后，上置15cm×15cm方木分配梁，立杆与方木之间垫10cm×10cm×3mm钢板，间距以门洞纵梁上面的满堂钢管支架间距为准。
支架计算书
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
完整版门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 二、荷载参数 三、设计简图
门架简图_落地门 架． 门架平面图落地门架_四、门架稳定性计算
每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N= (G+ G×2+ G×1/2+ G×2×1/1+ G×2+ G×2) /h k6k2k4k1k3k5Gk1=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m 设1步2表示水平架设置1/2 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N= (G×l/cosα×2/4+ G×l×1/4+ G/4+ G×4/4+ G×l+ G×l×h) /h k12k9Gk2k8k7k11k10=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N=n×Q×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN kQk门架宽度b，见门架型号编辑 风荷载标准值： 2 0.3=0.178 kN/ m0.8××μ×ω=0.74×ω=μokzs q= ω×l=0.178×1.83=0.325 kN/ m kk风荷载产生的弯矩标准值： 22/10=0.494 kN . m 3.9/10=0.325×M= q H 1kk 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+1.4 N =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN QkGk2Gk1组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+0.9×1.4 (N+2M/b) kGk1QkwGk2=1.2×(0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4×(13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值 参数计算： 4 1536/1930=193593 mm/h=107800+107800×+I·h I=I01100.50.5=21.37 mm i=(I/A)=(193593/424) 1λ=kh/i=1.22×1930/21.37=110.19 0由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516
满堂支架计算书(最终版)
满堂支架专项施工方案 1 工程概况 本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。跨度最大结构形式为25+40+40+25。现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1： 图1、箱梁断面结构尺寸 2 编制范围 K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。 3 编制依据 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86 《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004 《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95
《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008 《桥涵施工计算手册》 设计院提供设计图纸 4、施工工艺流程及整体设计 4.1 工艺流程 施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装 4.2 整体设计 支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。 碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。顶托上方纵向布置I10工字钢，工字钢上方布置横向10×10cm方木，间距30cm。底托直接坐立于砼表面。扫地杆距地面高度为20cm。支架按一联架设，并在本
40+56+40m支架法连续梁支架及门洞计算书.docx
附件 4 ：支架及门洞结构受力分析验算书 一、工程概况 辽河2# 特大桥40+56+40m连续梁（DK549+989.6），桥址位于山东省邹城市大束镇匡庄村境内，该连续梁全长137.7m，与东西走向的 S342岚济线（省道）斜交，斜交角度116 °0＇（大里程方向右角）。桥梁从S342省道上部跨越，公路上部连续梁孔跨距公路路面7.5m左右。本段线路为直线地段，桥梁设计二期恆载为120KN/m～140KN/m。 梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12.0m ，箱梁底宽6.7m 。顶板厚度 40cm ，腹板厚度 48 ～80cm ，底板厚度 40 ～80cm ；梁 体计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高 4.35m，跨中10m直线段及边跨17.75m直线段梁高为 3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距 5.6m，中支座横桥向中心距 5.9m。全联在端支点、中支点及跨中共设 5 个横隔板，隔板设有孔洞（孔洞尺寸：高×宽=120cm×150cm ），供检查人员通过。 本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。跨S342 省道部位预留两个宽 ×高=5.0 ×4.5m 交通门洞。 二、计算依据 1.铁路桥涵设计基本规范 (TB 1000 2.1-2005 ) 2.铁路桥涵施工规范（ TB 10203-2002） 3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001 ） 4.铁路工程抗震设计规范（GB50111 －2006） 5.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005） 6.工程设计图纸及地质资料。 7.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 1.计算说明 1.1概况： 工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m 5层 工程内容：站台雨棚吊顶 1.2本工程采用门式脚手架规格如下：
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。 2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算 门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN
锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN 每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.732 钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN 每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m 加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN 2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力） 根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， μ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值 W k=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m 风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 M k=0.708*62/10=2.549KN.m
钢桁架桥计算书-毕业设计之欧阳歌谷创编
目录 欧阳歌谷（2021.02.01）1.设计资料1 1.1基本资料1 1.2构件截面尺寸1 1.3单元编号4 1.4荷载5 2.内力计算7 2.1荷载组合7 2.2内力9 3.主桁杆件设计11 3.1验算内容11 3.2截面几何特征计算11 3.3刚度验算15 3.4强度验算16 3.5疲劳强度验算16 3.6总体稳定验算17 3.7局部稳定验算18 4.挠度及预拱度验算19 4.1挠度验算19
4.2预拱度19 5.节点应力验算20 5.1节点板撕破强度检算20 5.2节点板中心竖直截面的法向应力验算21 5.3腹杆与弦杆间节点板水平截面的剪应力检算22 6.课程设计心得23
1.设计资料 1.1基本资料 (1)设计规范 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）； (2)工程概况 该桥为48m下承式公路简支钢桁架梁桥，共8个节间，节间长度为6m，主桁高10m，主桁中心距为7.00m，纵梁中心距为3m，桥面布置2行车道，行车道宽度为7m。 (3)选用材料 主桁杆件材料采用A3钢材。 (4)活载等级 采用公路I级荷载。 1.2构件截面尺寸 各构件截面对照图
各构件截面尺寸统计情况见表1-1： 表1-1 构件截面尺寸统计表 编号名称类型 截面 形状 H B1 (B) tw tf1(tf ) B2tf2C 1下弦杆E0E2用户H型0.460.460.010.0120.4 6 0.012 2下弦杆E2E4用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 3上弦杆A1A3用户H型0.460.460.0120.020.4 6 0.02 4上弦杆A3A3用户H型0.460.460.020.0240.4 6 0.024 5斜杆E0A1用户H型0.460.60.0120.020.60.02 6斜杆A1E2用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 7斜杆E2A3用户H型0.460.460.010.0160.4 6 0.016 8斜杆A3E4用户H型0.460.440.010.0120.4 4 0.012 9竖杆用户H型0.460.260.010.0120.2 6 0.012 10横梁用户H型 1.290.240.0120.0240.2 4 0.024 11纵梁用户H型 1.290.240.010.0160.2 4 0.016 12下平联用户T型0.160.180.010.01 13桥门架上下横撑和短 斜撑 用户双角0.080.1250.010.01 0.0 1 14桥门架长斜撑用户双角0.10.160.010.010.0
门洞支架方案.doc
过车门洞支架搭设方案 一、概况 广清连接线立交C1标段高架桥进出城6#～11#墩左右幅分离，由整幅断面分离成进出城双幅桥，使高架桥占据现有的整个交通车道，车流方向与桥位呈斜交状态。为解决正常的交通车流量，我部在箱梁下采用门式支架，预留单门洞二车道交通车道，进城门洞宽7米，门洞高7.7米，出城及各路口门洞宽7米，门洞高5.2米，总长440米。门洞两侧用门式脚手架搭设支架。49#～43#之间围蔽向西段至柱子边将原单车道改为双车道，同时将场地用C25硬化为道路，并封闭路中间原双车道，见二期围蔽与疏导图，各路口及调头位置根据施工顺序改移，不影响车辆通行。 目前围蔽与交通状态图见图1。 二期围蔽与交通疏导图见图2。 二、门式支架结构型式 由于交通车量大，门洞跨度大，长度大，用料较多结合我单位实际拟采用以下两种方案。 方案1：进城门洞采用6米长Φ426厚8mm钢管作立柱，间距3m，钢管底部浇注C25砼防撞基础，并预埋连接钢板（8mm厚）基础高70cm，宽60cm，钢管之间用2[12槽钢连成格构，顶部顺桥向用9米长I40a 工字钢连成横梁，纵桥向载工字钢上按90cm间距布置I40a分配梁，分配梁上由方木、门式脚手架、顶托、底托、纵横方木及竹胶板组成箱梁模板支架系统。 方案2：出城及各路口过车门洞宽7米高5.2米，门洞采用双层双排贝雷片作立柱，立柱间距 6 米，横梁采用单层双排贝雷片、防
撞基础高70cm，宽80cm，贝雷片之间用销子及桁架螺栓连接，贝雷横梁以上作法同方案1。 门架结构布置平面、断面图见图3。 三、门架安装步骤 放线—>防撞砼基础—>安装钢管（贝雷片）立柱—>安装横梁工字钢（贝雷片）—>铺设工字钢分配梁—>防护板—>方木—>门式脚手架—>纵横方木—>模板 四、受力计算： 1、荷载计算 按箱梁底板（7.25m）全分布在门式支架内，每米砼为4.64m3. 箱梁砼自重 4.64 ×25 KN/m3=116 KN/m 支架自重 0.3 KN/m3×7.25m×1.6m=3.48 KN/m 模板肋条 0.45 KN/m2×7.25m=3.26 KN/m 人行、机具荷载 1 KN/m2×7.25m=7.25 KN/m 施工冲击荷载 2 KN/m2×7.25m=14.5 KN/m 砼振动荷载 2 KN/m2×7.25m=14.5 KN/m 荷载组合为：116+3.48+3.26+7.25+14.5+14.5=158.99 KN/m 2、方案1受力计算： 1）每3m由2个钢管承受荷载 每根钢管受力：Q=159×1.2×3÷2=286.2KN 2）每根Φ426钢管临界力P计算： Ix=Iy=πr03δ=π×[（426-8）/2]3×8=0.229×109mm4 A=2πr0δ=2×3.14×（426-8）/2×8=10500mm2 ix=iy= r0/√2 =（426-8）/2÷√2 =147.8mm
模板支架计算书
模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值：
qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 模板支架立杆的计算长度I0＝h＋2a＝1.5＋2×0.1＝1.7 m 取长度系数μ＝1.5 λ＝I0/I＝KμI0/i 取K＝1，λ＝1.5×170/1.58＝161.39＜〔λ〕＝210，滿足要求 取K＝1.155λ＝1.155×1.5×170/1.58＝186.4 Ψ＝0.207 验算支架立杆稳定性，即 N/ΨA＝11.34×103/0.207×489＝112．03N/ mm2＜205 N/ mm2＝f，滿足要求
门洞支架及基础计算书
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书 1概述 潇湘路（32+48+32）m连续梁，门洞条形基础中心间距8.5米。 门洞横断面如图1-1所示。 图1-1调整后门洞横断面图 门洞纵断面不作改变如图1-2所示。 图1-2门洞总断面图 门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内
部灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。 2主要材料力学性能 （1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下： 抗拉、抗压、抗弯强度: [ =125Mpa Q235:[σ]=215Mpa, ] （2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下： 弹性模量：E=3.15×104N/mm2。 抗压强度设计值： 抗拉强度设计值： （3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：。 （4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下： 抗拉强度设计值： 3门洞结构计算 3.1midas整体建模及荷载施加 Midas整体模型如图3.1-1所示。 图3.1-1MIDAS整体模型图
midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。 3.1-2荷载加载横断面图 荷载加载纵断面如图3.1-3所示。 图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析 整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
图5.2-1门洞整体位移等值线 图5.2-2门洞整体组合应力云图 图5.2-3门洞整体剪应力云图
由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满足要求。 3.3细部构件分析 3.3.1I40工字钢计算 I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。 图3.3-1I40工字钢整体位移等值线 I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。 图3.3-2I40工字钢组合应力云图 I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。
门式脚手架专项施工方案(含计算书范本)
目录 第一章编制依据 (2) 第二章工程概述 (2) 第三章保证工程安全技术措施 (2) 第四章门式脚手架方案选择 (3) 第五章门式脚手架平台性能和施工措施 (3) 第六章门式脚手架的材质要求 (4) 第七章施工材料准备 (5) 第八章脚手架的搭设流程及要求 (5) 第九章脚手架计算书 (8) 第十章门式脚手架搭设的劳动力安排 (13) 第十一章门式脚手架的检查与验收 (13) 第十二章门式脚手架搭设安全技术措施 (13) 第十三章门式脚手架拆除安全技术措施 (14)
第一章编制依据 ☆《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 ☆《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 ☆《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 ☆《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 第二章工程概述 第三章保证工程安全技术措施 ☆建立安全管理体系，定期开展安全三级教育活动。 ☆班组要进行班前、班后的检查及时清除不安全的隐患。 ☆对进场的职工进行安全生产教育，做到谁施工，谁负责安全生产的原则。 ☆对特种作业人员要持证上岗。 ☆对现场的用电要有专人管理，用电设备作好接地保护，配电箱必须设三级漏电保护器。☆门式钢管脚手架和扣件必须符合质量要求。
第四章门式脚手架方案选择 根据图纸要求和施工现场需求，在选择方案时，充分考虑以下几点： ☆操作灵活，可根据现场需求，搭设满堂架或移动门式脚手架，同时搭设速度快，满足工期要求。 ☆架体的结构设计，力求做到结构安全可靠。 ☆在规定的条件下和规定使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性及便于施工； ☆选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修； ☆结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收； ☆综合以上几点，门式脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求； ☆结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用满堂门式脚手架。 第五章门式脚手架平台性能和施工措施 ☆为方便施工，故采用满堂式或移动式操作平台进行施工。操作平台无需专业人员拆装，一般施工人员都能安全快捷地进行拆装。 ☆使用安全方便：可加层可降层，只要把上层拼装件拆下一层（步）把平台板放至下层（步）就可低层施工，反之加层同样操作。 ☆移动式平台上部作业区要挂好安全网。 ☆采用上下一致，台阶式搭设，安全性能好，可反复使用。 ☆停留位置时要增加斜撑加以固定。 ☆遇到大风时应停止作业，然后靠近墙边、用绳子固定架子