绝缘导线的热稳定校验
现对《低压配电设计规范》GB50054-95的第4.2.2条的规定，谈谈我的意见。
第4.2.2条：绝缘导线的热稳定校验应符合下列规定：
一. 当短路持续时间不大于5s时，绝缘导体的热稳定应按下式进行校验：
S≥It0.5/K（4.2.2）
式中 S——绝缘导体的线芯截面（mm2）；
I——短路电流有效值（均方根值A）；
t——在已达到允许最高持续工作温度的导体内短路电流持续作用的时间（s）；
K——不同绝缘的计算系数。
二.不同绝缘、不同线芯材料的K值，应符合表4.2.2的规定。
三.短路持续时间小于0.1s时，应计入短路电流非周期分量的影响；大于5s时应计入散热的影响。
在执行该条规定时，需注意下列问题：
1. 公式（4.
2.2）只适合短路持续时间不大于5s。
2. 短路电流I如何确定：
a) 相线的热稳定校验：
在220/380配电系统中，一般以三相短路电流为最大。两相短路电流在远离发电机处发生短路时仅为三相短路电流的0.866倍，只有在发电机出口处短路时两相短路电流可能达三相短路电流的1.5倍。因此，当短路点远离发电机时，校验相线的热稳定时I值采用三相短路电流值；在发电机出口处发生短路时I值采用两相短路电流。
b) 中性线（N）的热稳定校验：取相线对中性线的短路电流作为I值。
c) TN-C系统的PEN、TN-S系统的PE、TT系统的PE、IT系统的PE线热稳定校验：TN-C系统的PEN及TN-S系统的PE线的热稳定校验取相线对PEN或PE线的短路电流作为I值。
TT系统，考虑到某一设备发生中性线碰外壳接地，因中性线基本上为地电位，故障电流甚小，回路上的过电流保护以及RCD都无法动作，此故障作为第一次故障得以长期潜伏下来。但因中性线碰设备外壳与PE线导通，此TT系统实际已转变为TN系统。其后设备发生相线碰外壳时，PE线上流过的故障电流将和TN系统同样大，以金属导体为通路的金属性短路电流。因此TT系统的PE线的热稳定校验所采用的I值需考虑上述的要求。
IT系统，如果某一设备发生第一次接地故障后不能及时消除（例如遇到难以找到故障点和消除故障，或绝缘监测器失灵未发出报警信号等情况），其后其他设备发生第二次接地故障，则故障扩大为两相短路，这时PE线上将通过两相短路电流而非微量的接地电容电流。因此IT系统的PE线热稳定校验所采用的I值应为上述两相短路电流值。
国际电工标准非常重视电气事故的防范措施，在不少情况下需考虑发生两个故障引起的危险，上述即是两例。
d) 短路持续时间小于0.1S时短路电流中的非周期电流分量的发热将起到较显著作用。例如采用带限流作用的断路器，其全分断时间小于0.1s。此时需先按断路器无限流作用计算预期的短路电流值，然后根据制造厂所提供的“I2t——预期短路电流”特性曲线查找对应的I2t值。根据K2S2≥I2t来校验热稳定（该I2t中的I值，是包括非周期分量电流分量的均方根值）。
注：相——N短路电流及相——PE短路电流的如何计算，可参照《工业与民用配电设计手册》的相关内容。
3. 短路持续时间t如何确定：
a) 采用断路器的瞬时脱扣器作为短路保护时，t为断路器全分断时间（包括灭弧时间）——全分断时间可查断路器的样本或由断路器制造厂提供。
b) 采用断路器的短延时脱扣器作为短路保护时，t为短延时脱扣器的整定时间+断路器的全分断时间。
c) 采用熔断器作为短路保护电器时，先计算短路电流，然后根据熔断器的“电流——全分断时间”曲线查出相应的全分断时间，该时间即为t值。
4. 短路持续时间大于5s的问题：如果各级均采用断路器作为保护电器，除末级采用瞬时脱扣器外，其他的各级采用短延时脱扣器。上下级断路器的动作时限差一般为0.1~0.2s，最上一级的短延时整定时间要达到5s以上（估计从第一级至最末级的保护级数需达25~50级）工程设计中一般不可能这样做。如果真的出现这种情况，则应计入散热的影响（但是目前尚未找到相应考虑散热影响的计算公式）。
5. 计算短路电流时所如何考虑短路点的问题：
a) 高压电缆热稳定校验时，计算短路电流的短路点如何确定，如下（可参见《工业与民用配电设计手册》）：
不超过制造长度的单根电缆，短路发生在电缆的末端；有中间接头的电缆，短路发生在每一缩减电缆截面线段的首端，电缆段为等截面时，则短路发生在第二段电缆的首端，即第一个中间接头处；无中间接头的并列连接的电缆，短路发生在并列点后。
b) 低压电缆（绝缘导线）热稳定校验时，计算短路电流的短路点如何来确定。GB50054-95及JGJ16-2008规范中未明确说明。可参考《低压电气装置的设计安装和检验》（王厚余）第十章.第一节.（2）“被保护回路内任一点发生短路时，保护电器都能在被保护回路的导体温度上升到允许限值前的时间内切断电源。即在被保护的回路中从首端到末端发生短路时，均应能被保护。首端短路时短路电流为最大，根据王厚余老先生的意见是否可认为，当被保护回路导线是等截面的，计算短路电流的短路点可取回路的首端（因为首端短路时短路电流最大，当回路导线是等截面时，只要按该短路电流校验能通过热稳定，整个回路的导线均能满足热稳定的要求）。
上海戴经颐 2011.1.12
高压电缆热稳定校验计算书
筠连县分水岭煤业有限责任公司 井 下 高 压 电 缆 热 稳 定 性 校 验 计 算 书 巡司二煤矿 编制：机电科 筠连县分水岭煤业有限责任公司
井下高压电缆热稳定校验计算书 一、概述： 根据《煤矿安全规程》第453条及456条之规定，对我矿入井高压电缆进行热稳定校验。 二、确定供电方式 我矿高压供电采用分列运行供电方式，地面变电所、井下变电所均采用单母线分段分列供电方式运行，各种主要负荷分接于不同母线段。 三、井下高压电缆明细： 矿上有两趟主进线，引至巡司变电站不同母线段，一趟931线，另一趟925线。井下中央变电所由地面配电房10KV输入。 入井一回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 入井二回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 四、校验计算 1、井下入井回路高压电缆热稳定性校验 已知条件：该条高压电缆型号为，MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2 ,800m，电缆长度为800m=0.8km。 （1）计算电网阻抗 查附表一，短路电流的周期分量稳定性为 电抗：X=0.072*0.8=0.0576Ω； 电阻：R=0.407*0.8=0.3256 Ω； (2)三相短路电流的计算
A Z I 5.174693305 .0310000 3v 3=?== ∞ （3）电缆热稳定校验 由于断路器的燃弧时间及固有动作时间之和约为t=0.05S; 查附表二得热稳定计算系数取K=142; 故电缆最小热值稳定截面为 23mm 51.2705.0142/5.17469t )/(min ===∞）（K I S Smin<50mm 2 故选用 MYJV 22 -8.7/10KV 3*50 电缆热稳定校验合格，符合要求。 附表一：三相电缆在工作温度时的阻抗值（Ω/Km ） 电缆截面S （mm 2 ） 4 6 10 16 2 5 35 50 70 95 120 150 185 240 交联聚乙烯 R 4.988 3.325 2.035 1.272 0.814 0.581 0.407 0.291 0.214 0.169 0.136 0.11 0.085 X 0.093 0.093 0.087 0.082 0.075 0.072 0.072 0.069 0.069 0.069 0.07 0.07 0.07 附表二 不同绝缘导体的热稳定计算系数 绝缘材料 芯线起始温度（° C ） 芯线最高允许温度（°C ） 系数K 聚氯乙烯 70 160 115（114） 普通橡胶 75 200 131 乙丙橡胶 90 250 143（142） 油浸纸绝缘 80 160 107 交联聚乙烯 90 250 142
绝缘导线的热稳定校验
现对《低压配电设计规范》GB50054-95的第4.2.2条的规定，谈谈我的意见。 第4.2.2条：绝缘导线的热稳定校验应符合下列规定： 一. 当短路持续时间不大于5s时，绝缘导体的热稳定应按下式进行校验： S≥It0.5/K（4.2.2） 式中 S——绝缘导体的线芯截面（mm2）； I——短路电流有效值（均方根值A）； t——在已达到允许最高持续工作温度的导体内短路电流持续作用的时间（s）； K——不同绝缘的计算系数。 二.不同绝缘、不同线芯材料的K值，应符合表4.2.2的规定。 三.短路持续时间小于0.1s时，应计入短路电流非周期分量的影响；大于5s时应计入散热的影响。 在执行该条规定时，需注意下列问题： 1. 公式（4. 2.2）只适合短路持续时间不大于5s。 2. 短路电流I如何确定： a) 相线的热稳定校验： 在220/380配电系统中，一般以三相短路电流为最大。两相短路电流在远离发电机处发生短路时仅为三相短路电流的0.866倍，只有在发电机出口处短路时两相短路电流可能达三相短路电流的1.5倍。因此，当短路点远离发电机时，校验相线的热稳定时I值采用三相短路电流值；在发电机出口处发生短路时I值采用两相短路电流。 b) 中性线（N）的热稳定校验：取相线对中性线的短路电流作为I值。 c) TN-C系统的PEN、TN-S系统的PE、TT系统的PE、IT系统的PE线热稳定校验：TN-C系统的PEN及TN-S系统的PE线的热稳定校验取相线对PEN或PE线的短路电流作为I值。 TT系统，考虑到某一设备发生中性线碰外壳接地，因中性线基本上为地电位，故障电流甚小，回路上的过电流保护以及RCD都无法动作，此故障作为第一次故障得以长期潜伏下来。但因中性线碰设备外壳与PE线导通，此TT系统实际已转变为TN系统。其后设备发生相线碰外壳时，PE线上流过的故障电流将和TN系统同样大，以金属导体为通路的金属性短路电流。因此TT系统的PE线的热稳定校验所采用的I值需考虑上述的要求。 IT系统，如果某一设备发生第一次接地故障后不能及时消除（例如遇到难以找到故障点和消除故障，或绝缘监测器失灵未发出报警信号等情况），其后其他设备发生第二次接地故障，则故障扩大为两相短路，这时PE线上将通过两相短路电流而非微量的接地电容电流。因此IT系统的PE线热稳定校验所采用的I值应为上述两相短路电流值。 国际电工标准非常重视电气事故的防范措施，在不少情况下需考虑发生两个故障引起的危险，上述即是两例。 d) 短路持续时间小于0.1S时短路电流中的非周期电流分量的发热将起到较显著作用。例如采用带限流作用的断路器，其全分断时间小于0.1s。此时需先按断路器无限流作用计算预期的短路电流值，然后根据制造厂所提供的“I2t——预期短路电流”特性曲线查找对应的I2t值。根据K2S2≥I2t来校验热稳定（该I2t中的I值，是包括非周期分量电流分量的均方根值）。 注：相——N短路电流及相——PE短路电流的如何计算，可参照《工业与民用配电设计手册》的相关内容。 3. 短路持续时间t如何确定： a) 采用断路器的瞬时脱扣器作为短路保护时，t为断路器全分断时间（包括灭弧时间）——全分断时间可查断路器的样本或由断路器制造厂提供。
井下高压电缆热稳定性校验
井下高压电缆热稳定性校验
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：
井下高压电缆热稳定性校验 机电运输部 二○一二年七月
一、井下高压电缆明细： 水泵一回路 MYJV 428.7/10-3*150mm 2-520m(6KV) 水泵二回路 MYJV 428.7/10-3*95mm 2-520m(6KV) 井下一回路MYJV 428.7/10-3*150mm 2-520m(6KV) 井下二回路MYJV 428.7/10-3*95mm 2-520m(6KV) 12采区上部一回路MYJV 328.7/10-3*95mm 2-1300m(6KV) 12采区上部二回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-1300m(6KV) 12采区下部一回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-600m(6KV) 12采区下部二回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-600m(6KV) 14采区回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-1400m(6KV) 南翼配电点回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-495m(6KV) 二、校验计算 1、井下水泵一回路高压电缆热稳定性校验 已知条件：该条高压电缆型号为 MYJV 428.7/10-3*150mm 2（6KV ），电缆长度为520m 。 短路电流的周期分量稳定性为 X=0.08*0.52=0.0416Ω； R=0.295*0.52=0.1534 Ω ；Ω=+=+=158.01534.00416.02222 X R Z ，A Z I 23021158 .0363003v 3=?==∞ 用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（0.25s ）故电缆最小热值稳定截面为
热稳定性校验(主焦
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验 一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验 1 23 G 35kV 2 Uz%=7.5△P N.T =12kW △P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kV S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗： 2 22.1. u %7.5 6.30.37()1001008z N T N T U Z S ?===Ω? 35kV 变压器电阻：2 22.1.22. 6.30.0120.007()8 N T N T N T U R P S =?=?=Ω 35kV 变压器电抗：10.37()X = ==Ω 电缆电抗：02(x )0.415000.08780 0.66()1000 1000i L X ??+?== =Ω∑ 电缆电阻：02(x )0.11815000.118780 0.27()1000 1000 i L R ??+?== =Ω∑ 总阻抗： 21.370.66) 1.06( Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算： S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KA
S2点三相短路电流：32 d d =2.88I I KA = 1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为 3128.020.62 2486.37cos 0.78 kp S KVA φ?= ==。 电缆的长时工作电流Ig 为239.25 Ig === A 按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。 (2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得 60000.1300Uy V ?=?=，线路的实际电压损失 109.1L U COS DS φφ?====，U ?小于300V 电压损失满足要求 (3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积： 3 2min d =S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ； C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电
高压电缆热稳定校验计算书
*作品编号：DG13485201600078972981* 创作者：玫霸* 筠连县分水岭煤业有限责任公司 井 下 高 压 电 缆 热 稳 定 性 校 验 计 算 书 巡司二煤矿
编制：机电科 筠连县分水岭煤业有限责任公司 井下高压电缆热稳定校验计算书 一、概述： 根据《煤矿安全规程》第453条及456条之规定，对我矿入井高压电缆进行热稳定校验。 二、确定供电方式 我矿高压供电采用分列运行供电方式，地面变电所、井下变电所均采用单母线分段分列供电方式运行，各种主要负荷分接于不同母线段。 三、井下高压电缆明细： 矿上有两趟主进线，引至巡司变电站不同母线段，一趟931线，另一趟925线。井下中央变电所由地面配电房10KV输入。 入井一回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 入井二回路：MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2--800m(10KV) 四、校验计算 1、井下入井回路高压电缆热稳定性校验 已知条件：该条高压电缆型号为，MYJV22-8.7/10KV 3*50mm2 ,800m，电缆长度为800m=0.8km。 （1）计算电网阻抗 查附表一，短路电流的周期分量稳定性为
电抗：X=0.072*0.8=0.0576Ω； 电阻：R=0.407*0.8=0.3256 Ω； (2)三相短路电流的计算 （3）电缆热稳定校验 由于断路器的燃弧时间及固有动作时间之和约为t=0.05S; 查附表二得热稳定计算系数取K=142; 故电缆最小热值稳定截面为 Smin<50mm2故选用 MYJV22 -8.7/10KV 3*50 电缆热稳定校验合格，符合要求。 附表一：三相电缆在工作温度时的阻抗值（Ω/Km）
变压器低压侧出线电缆热稳定校验
变压器低压侧出线电缆热稳定校验 设计人员常对变压器高压侧电缆作短路热稳定校验。但低压侧电缆的短路热稳定校验往往容易被忽略，尤其是配至消防控制中心和弱电机房等处的出线回路，由于负荷容量不大、所选电缆截面较小，有时并不满足规范对电缆热稳定的要求。 1 电缆热稳定校验的重要性 根据GB 50054—2011《低压配电设计规范》第3．2．14条、第6．2．3条和GB 50217 2007《电力工程电缆设计规范》第3．7．7条的规定，电缆应能承受预期的故障电流或短路电流和短路保护的动作时间，对于非熔断器保护回路，应该校验电缆的相导体和保护导体的最小截面。 如果电缆不满足热稳定校验的要求．则在短路时电缆的绝缘层可能被破坏．同时可能影响到近旁的电缆和电气装置，甚至引发电气火灾。电缆的热稳定校验是设计过程中的重要环节。 2 变压器低压侧出线电缆的热稳定校验要求 根据GB 50054—2011第3．2．14条、第6．2．3条的规定，绝缘导体的热稳定，应按其截面积校验，且应符合下列规定： 当短路持续时间小于等于5 S(但不小于0．1 S)时，绝缘导体的截面积应符合下式： ------------- 短路持续时间小于0．1 s时，校验绝缘导体截面积应计入短路电流非周期分量的影响；大于5 S时．校验绝缘导体截面积应计入散热的影响。由上式可得：----------- 3 民用建筑中典型案例校验 3．1 短路参数计算 假设变压器高压侧的短路容量为S=300 MVA，则l 000 kVA变压器的低压出 I=1处(U n =0．38 kV，u k ％=6)的短路电流计算如下： 取基准容量：S j =100 MVA，基准电压：U j = 1．05 U n =0．4 kV，基准电流： ----------- 电力系统的阻抗： ------ 变压器的阻抗： -------- 变压器低压出口处的短路阻抗： --------- 变压器低压出口处的短路电流： -------- 假设这个短路点远离发电厂，短路电路的总电阻较小，总电抗较大(R Σ≤XΣ／3)时，t一0．05 s。取短路电流峰值系数K P =1．8，矩路全电流最大有效值， I P =1．51 I K =1．51×22．8=34．4 kA 。 3.2 保护电器自动切断电流的动作时间 a．低压出线开关的主保护分闸时间(即低压馈线屏出线开关的脱扣时间) 可查样本获得。如出线开关的长延时整定电流值为40 A，由上面的数据可知，短路电流I K =22．8 kA，是长延时整定电流的570倍。一般带热磁脱扣器的断路器，
从检验到项目 电缆基本性能测试全解析
1、检验方式 例行试验：是制造厂对全部成品电缆进行的实验。其目的是检查产品质量是否符合技术条件的要求，以便发现制造过程中的偶然性的缺陷。它是非破坏性的实验，如导线的直流电阻、绝缘电阻时间。和耐压试验局部放电检测等。 型式试验：是制造厂家定期对产品进行全面的性能检验，特别是对一种新产品在定型成批生产之前，或对一种产品的结构、材料和主要工艺有了变更而可能影响电缆的性能时进行的试验。通过型式试验：可检验该产品能否满足运行的要求，并可与老产品进行比较。如绝缘和护套的热老化性能、电力电缆长期稳定性试验等。 验收试验：是电缆安装敷设后对电缆进行的验收试验，以便检查安装质量，发现施工中可能生的损伤。如安装后的耐压试验等。 2.试验项目 2.1导线直流电阻的测试 电线电缆的导电线芯主要传输电能或电信号。导线的电阻是其电气性能的主要指标，在交流电压作用时线芯电阻由于集肤效应、邻近效应面比直流电压作用时大，但在电眼频率为50Hz 时两者相差很小，现在标准规定那个均只能要求检测线芯的直流电阻或电阻率是否超过标准中的规定的值，通过此项的检查可以发现生产工艺中的某些缺陷：如导线断裂或其中部分单线断裂;导线截面不符合标准;产品的长度不正确等。对电力电缆，还可检查其是否会影响电线电缆产品的运行中允许载流量。 对导体直流电阻的测量有单臂直流电阻法和双臂直流电桥法，后者的准确度较前者高一些。测试步骤也较前者复杂。 2.2 绝缘电阻的测试 绝缘电阻式反映电线电缆产品绝缘特性的重要指标，它与该产品的耐电强度，介质损耗，以及绝缘材料在工作状态下的逐渐劣化等均有密切的关系。对于通信电缆，线间绝缘电阻过低还会增大回路衰减、回路间的串音及在导电线芯上进行远距离供电泄露等，因此都要求绝缘电阻应高于规定值。 测定绝缘电阻可以发现工艺中的缺陷，如绝缘干燥不透或护套损伤受潮;绝缘受到污染和有导电杂质混入;各种原因引起的绝缘层开裂等。在电线、电缆的运行中，经常要检测绝缘电阻和泄漏电流，以此作为是否能够继续安全运行的主要依据。 目前电线电缆绝缘电阻的测量，除了用欧姆计(摇表)外，常用的有检流计比较法高阻计法(电压——电流法)。 2.3电容及损耗因数的测量
井下高压系统短路电流计算及高压控制开关分段能力和电缆热稳定校验
井下高压系统短路电流计算及高压控制开关分段能力和电缆热稳定校验 35K V变电站 MYJ V22-3×120 0.66K m 中央变电所 MYJ V22-3×120 1.6K m 采区变电所 S1S2 S3 综采工作面配电点 M Y P T J - 3 × 5 1 . 4 K m 35/10 6.3MV A 井下高压系统短路电流计算及高压控制开关分段能力和电缆热稳定性校验： Y0=0.38Ω/K m X0=0Ω/K m △P k=36k w △P0=6k w U K％=7.5％I0％=0.45％Y0=0.179Ω/k m X0=0.06Ω/k m Y0=0.179Ω/k m X0=0.06Ω/k m （一）S1点回路总阻抗 1、求短路回路中各元件折算阻抗；
R T1=△P K/1000·U N2/S N2=36/1000×10.52/6.32=3969/39690=0.1Ω X T1=U K%/100×U N2/S N=7.5/100×10.52/6.3=826.875/630=1.3125Ω R L1=0.179×0.66=0.11814Ω X L1=0.06×0.66=0.0396Ω （二）求短路回路总阻抗； X互=1.3125+0.0396=1.3521Ω （三）求S1点的短路参数； I S（3）=Vav/3×∑=10.5/3×1.3521=10.5/2.342=4.48KA i im=2.55I S（3）=2.55×4.48=11.43KA I im=1.52I S（3）=1.52×4.48=6.81KA S S=Uar2/X∑=10.52/1.35=81.7MVA I S2=0.866I S（3）=0.866×4.48=3.88KA 井下中央变电所高压真空配电装置（PJG-400/10Y）极限允许通过电流值为31.5KA，2s热稳态电流为12.5KA。
井下高压电缆热稳定性校验
井下高压电缆热稳定性校验 机电运输部 二○一二年七月
一、井下高压电缆明细： 水泵一回路 MYJV 428.7/10-3*150mm 2-520m(6KV) 水泵二回路 MYJV 428.7/10-3*95mm 2-520m(6KV) 井下一回路MYJV 428.7/10-3*150mm 2-520m(6KV) 井下二回路MYJV 428.7/10-3*95mm 2-520m(6KV) 12采区上部一回路MYJV 328.7/10-3*95mm 2-1300m(6KV) 12采区上部二回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-1300m(6KV) 12采区下部一回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-600m(6KV) 12采区下部二回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-600m(6KV) 14采区回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-1400m(6KV) 南翼配电点回路MYJV 328.7/10-3*70mm 2-495m(6KV) 二、校验计算 1、井下水泵一回路高压电缆热稳定性校验 已知条件：该条高压电缆型号为 MYJV 428.7/10-3*150mm 2（6KV ）， 电缆长度为520m 。 短路电流的周期分量稳定性为 X=0.08*0.52=0.0416Ω； R=0.295*0.52=0.1534 Ω ；Ω=+=+=158.01534.00416.02222 X R Z ，A Z I 23021158 .0363003v 3=?==∞ 用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（0.25s ）故电缆最小热值稳定截面为 23mm 81.40141 25.023021tj min ===∞C I S ，Smin<150mm 2 故选用 MYJV 42 3*150 电缆完全符合要求。
电缆选择校验书
商住楼施工电源系统电缆选择校验书
一、福利区#4配电室至现场总柜电缆截面积校验：（总容量200KW ） （一）按持续允许电流校验： 敷设在空气中和土壤中的电缆允许载流量按下式校验： KI xu ≥I g 式中 I g —计算工作电流（A ）； I xu —电缆在标准敷设条件下的额定载流量（A ）； K —不同敷设条件下综合校正系数。 由于是土壤中多根敷设，所以： K= K t K 3K 4 K t —环境温度不同于标准敷设温度时的校正系数； K 3—敷设电缆因土壤热阻不同的校正系数； K 4—多根电缆直埋敷设时的校正系数。 按照技术资料查表，取K t =0.895、K 3=0.78（土壤热阻系数按ρ T =160℃·cm/W ）、K 4=0.83、I xu =810.12（A ）代入计算如下： K =0.895?0.78?0.83=0.579 KI xu =0.579?810.12=469.05(A) 计算工作电流公式如下： I g ?3 10 式中 P —总负荷（KW ）； Ue —额定电压（V ）； cos ?—功率因数，一般取0.85。 取cos ?=0.85，计算工作电流为： I g 310 =357.50(A) KI xu >I g 可见福利区#4配电室至现场总柜电缆选用铜芯VV22—4?120mm 2的电缆按持续允许电流校验能满足要求。 （二）按短路热稳定性校验： 按下式校验电缆热稳定截面并选用接近于该计算值的电缆； S ≈?310 式中 S —电缆热稳定要求最小截面积（mm 2）； Qt —短路热效应（kA 2·s ）； C —热稳定系数。
高低压电缆短路电流计算及热稳定性校验开关
短路电流计算及电缆动热稳定性校验 一、变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验 S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：2 22.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N T N T U Z S ?===Ω? 35kV 变压器电阻：2 22.1.22. 6.30.0120.007()8 N T N T N T U R P S =?=?=Ω 35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：02(x )0.415000.087808000.72()1000 1000i L X ??+?+== =Ω∑ （） 电缆电阻：0 2 (x ) 0.11815000.1187808000.36()1000 1000 i L R ??+?+= = =Ω∑（） 总阻抗： 1 1.15()Z ===Ω S1 点三相短路电流：(3)1 3.16()d I KA === S2点三相短路电流计算： S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长500米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.1KA S2 点三相短路电流：32 d d =2.4I I KA = 1、高压电缆的热稳定性校验。 电缆最小允许热稳定截面积： 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ； C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温
升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。 2min 70S mm ≤故选用 MYJV22-3×70电缆符合要求。 2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。 3、高压开关断路器开断能力计算 查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表 6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.16KA ZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。 4、低压电缆热稳定性校验 电缆最小允许热稳定截面积： 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ； C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。 2min 70S mm ≤故选用 MY-3×70+1×25电缆符合要求。 5、低压开关分断能力校验 按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
高压电缆热稳定校验
采区变电所高压电缆校验计算 采区（北翼）共安装KBSGZY-630/10型移动变电站2台、KBSGZY-315/10型移动变电站3台，高压电流总量为127.3A ，目前敷设两条MYJV22-3*50型交联聚氯乙烯铠装电缆，电缆载流量为150A ，长度分别为1000m. 系统短路容量S=1.73*31.5*10000V=545.58MVA, 系统的电抗为Xx=100/545.58＝0.183Ω 高压电缆电阻、电抗： Xo=0.08Ω/km Ro=0.42Ω/km, Xg=Xo ×Lg=0.08Ω Rg=Ro ×Lg=0.42Ω, ΣX1= Xx+Xg/Kb 2+Xb=0.183+(0.08/8.32)+0.09142=0.27558Ω ΣR1=Rg/Kb 2+Rb=0.42/8.32+0.01488=0.02097Ω Id (2)=Ue/2√(ΣR)2+(ΣX)2=1200/0.5527=2170.95A 三相短路电流： I d 3 =1.15×I d 2=1.15×2170.95=2496.59A 1、高压电缆的热稳定性校验。 电缆最小允许热稳定截面积： S min =I d 3C ti =2496.598025.0=15.6mm 2 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
C——电缆的热稳定系数，交联聚乙烯绝缘电力电缆短路允许温度120℃时，热稳定系数取80 最小允许热稳定截面积15.6mm2<50mm2（使用电缆截面）因此高压电缆的热稳定性符合要求。 2、导线截面积计算公式(导线距离/压降/电流关系) 铜线S=IL÷(54.4×ΔU)；=126A*1000/(54.4*52)=44.46mm2 I-导线中通过的最大电流(A)=P/1.732*U=126A （计算线路电流I ，公式：I= P/1.732×U ，其中：P-功率，用“千瓦”U-电压，单位kV；计算线路电阻R，公式：R=ρ（0.0175）×L/S=0.35，其中：ρ-导体电阻率，铜芯电缆用0.0175代入L—线路长度，用“米”代入S-电缆的标称截面；ΔU-允许的压降(V);计算线路压降，公式：ΔU=I×R=52。 L-导线长度(m);S-导线的截面积(平方毫米) 计算电缆截面45mm2<50mm2（使用电缆截面）符合要求3、电缆载流量计算： 安装设备总高压电流为36*2+18*3=126A；MYJV22-3×50载流量为150A；126A<150A 经以上计算：MYJV22-3×50 8.7/10型电缆符合要求。
路器的限流作用及电缆热稳定校验
低压断路器的限流作用及电缆的热稳定校验 在变压器低压侧电气设备的短路稳定校验特别是电缆热稳定校验中常常容易忽略两个问题, 一是断路器具有的限流作用, 二是在计算低压侧短路电流时忽略了一些低压元件的接触电阻和线圈阻抗, 因此在选择低压侧出线电缆时常常不必要地放大了电缆截面, 现在对这两个问题分述如下; 1,断路器的限流作用; 目前我们在设计变压器低压侧出线系统时, 大量采用塑壳断路器, 国内外目前生产的塑壳断路器大多是能够快速开断而有限流作用的. 下面讨论塑壳断路器在线路发生短路时的限流作用; 大家知道, 电路故障发生短路, 其短路电流的大小与短路发生的时刻有关, 短路发生后有一个暂态冲击电流, 在最严重的情况下, 冲击短路电流峰值将接近于短路电流周期分量和非周期分量峰值的叠加. 短路电流从零迅速上升到峰值的时间是在短路发生后半周波(10ms) 的时刻. 因此断路器要起到限制短路电流和通过能量的作用, 必须快速断开, 也就是说,在短路电流上升未达到峰值之前(10ms之内) 断开, 短路电流持续时间包括三部分,一是电流上升至整定电流的时间, 二是断路器的固有动作时间. 三是断路器开始分断燃弧至断弧时间. 要起到限流作用一般要求断路器的固有动作时间缩短到3ms之内. 限流断路器的快速动作是利用短路电流所产生的电动力作为推动断路器触头快速动作的力. 断路器固有动作时间后即触头斥开后(此时断路器并未完全断开) 电弧即出现, 利用电弧电阻的迅速坛加限制短路电流的上升直至断弧. 全部断开时间一般在10ms左右.. 目前国内外生产的塑壳断路器常说明其产品有限流能力, 但限流能力应有具体指标, 只有运用这些指标, 通过设计的实际计算, 才能在工程中具体使用, 限流性能一般可用下述两个指标予以衡量; (1), 用分断时的最大通过电流值与予期短路电流峰值相比较来说明短路电流被抑制到什么程度. (2), 用分断时的最大通过能量与予期短路电流流通时通过的能量相比较来说明短路能量被抑制到什么程度. 这两个指标一般都用下列两个表格曲线来表示; 表格的横座标均表示我们在短路计算中得出的短路电流有效值(kA), 表格中的斜直线是予期(没有限流时) 的短路电流最大峰值(左表)和半周波通过能量(右表), 表中曲线则是各型塑壳断路器的限流特性和限能特性. 纵座标则是对应的最大通过电流kA(左表) 和最大通过能量A2.s(右表), 如果能使最大通过电流和能量都抑制得低一些, 则短路电流对电路和设备所产生的动力效应和热效应都减轻. 现在一些引进生产的塑壳断路器都用表格列出了这两个指标, 例如ABB公司的S型塑壳断路器; 施奈德公司的NS型塑壳断路器. 西门子公司的3VF型塑壳断路器等...ABB公司还列出了断路器的分闸时间, 其全分闸时间最快的达到3.5ms. 国内塑壳断路器的生产厂家尚少见测试出这些指标, 但江苏常熟开关制造有限公司通过测试, 绘制了他们生产的CM1型塑壳断路器的限流特性曲线, 现介绍如下;
2013.7高低压电缆短路电流计算及热稳定性校验开关
短路电流计算及电缆动热稳定性校验 一、变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验 G 35kV 2 Uz%=7.5△P N.T =12kW △P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kV 1 2 3 S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：2 22.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N T N T U Z S ?= ==Ω ? 35kV 变压器电阻：2 22.1.22. 6.30.0120.007()8 N T N T N T U R P S =?=?=Ω 35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：0 2 (x ) 0.415000.087808000.72()1000 1000i L X ??+?+ = = =Ω∑ （） 电缆电阻：02(x )0.11815000.1187808000.36()1000 1000 i L R ??+?+== =Ω∑（） 总阻抗： 21 .370.72) 1.15( Z ==Ω S1点三相短路电流：(3) 1 3.16()d I KA === S2点三相短路电流计算： S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长500米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.1KA S2点三相短路电流：32 d d =2.4I I KA =
1、高压电缆的热稳定性校验。 电缆最小允许热稳定截面积： 3 2min d =100 S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ； C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。 2min 70S mm 故选用 MYJV22-3×70电缆符合要求。 2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。 3、高压开关断路器开断能力计算 查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表 6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.16KA ZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。 4、低压电缆热稳定性校验 电缆最小允许热稳定截面积： 3 2min d =S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；
电缆热稳定计算
花秋二矿下井电缆热稳定校验 一、L3校验 L1 L2 L3 （计算电路图） 取 S b =100MV A I b =5.5KA 已知上级电源短路容量S KS =3819MV A X S *=b KS S S =1003819=0.0262 架空线LGJ-120,12KM, X X ’=0.0292 X X * =0.0292×12=0.3504 6300KV A 变压器的相对基准电抗X*T*da =.%100s da N T u S S =7.51001006.3 =1.19 查表（2-2-2）《煤矿电工手册》（矿井供电）（上） X ′=0.08 Ω/KM 查表（2-2-13） R 1′=0.11/km (150mm 2 ) R 2′=0.24/km (70mm 2 ) L 1 :X*e l1′= X ′L 2b b S U =0.08×0.96×10010.510.5 ?=0.0697 L 2 : X*e l2′=0.08×0.45× 10010.510.5?=0.0327 L 1 : R *e l1′=R ′L=0.11×0.96=0.1056 L 2 : R* e l2′=0.24×0.45=0.108 2 2 2
j0.0262 j0.3504 j1.19 0.1056+j0.0697 0.108+j0.0327 （等值电路图） *R =∑0.1056+0.108=0.2136 *X =∑0.0262+0.3504+1.19+0.0697+0.0327=1.669 *Z =∑ I d 3=*b I Z ∑= 5.51.6826 =3.269(KA) 查表(10-3-3) C=93.4 t f =0.65s 公式（10-3-8）A min ≥ I d 3 c =3.269×93.4 2 选择50mm 2电缆供电满足要求 二、L2校验 *R =∑0.1056 *X =∑0.0262+0.3504+1.19+0.0697=1.6363 *Z =∑=1.6397 I d 3=*b I Z ∑= 5.51.6397 =3.354(KA) 查表(10-3-3) C=93.4 t f =0.65s 公式（10-3-8）A min ≥ I d 3 c =3.354×93.4 2 选择70mm 2电缆供电满足要求 二、L3校验 *R =∑0