碗扣式模板支撑架施工方案.(DOC)

目录

一、编制依据及执行规范 (2)

二、工程概况 (2)

三、碗扣式模板支撑架搭设构造要求 (2)

四、碗扣式脚手架搭设施工工艺 (4)

五、质量检查 (6)

六、安全措施 (7)

七、应急预案 (8)

附件 (9)

一、编制依据及执行规范

1、施工图纸；北京立人建筑设计有限公司设计

2、应用的主要规范、规程及标准：

二、工程概况

本工程为北京澳特舒尔增资二期扩建项目1#生产厂房及研发中心工程、整体为框架结构、地上一层7007.95㎡、地下一层2047.85㎡、1－7轴为独立基础、8－20轴为地下室、地上一层檐高10m、地下层高4.5 m、1－20轴171m、A－D轴39m 。研发中心独立基础、地上三层，层高3.4m、檐高11.12m、1－7轴49.160m、A－F轴28.16m、面积3858.69㎡

三、碗扣式模板支撑架搭设构造要求

本工程结合本工程结构形式、实际施工特点，整个结构使用落地式、全封闭的满堂红碗扣式模板支撑脚手架，架体受力计算书详见附件。

3.1、搭设材料

（1）、搭设脚手架全部采用定型标准碗扣架管，本支撑架使用Φ48.3 × 3.6钢管，质量符合现行国家标准规定。

（2）、脚手架钢管的尺寸立杆、横杆最大长度1500-2400㎜。

（3）、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。

（4）、钢管上严禁打孔，钢管在使用前仔细检查质量。

（5）、扣件材质必须符合《钢管脚手架、模板模板支架安全技术规程》（DB11/T583-2008）规定。

（6）、木脚手板有断裂、腐朽的禁止使用。

（7）、安全网必须有建设主管部门认证的产品。

3.2、搭设要求

（1）、立杆间距为1.2米，纵距为1.2米，歩距1.5米，纵横向满设扫地杆。

（2）、在四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，支架安装中4-6米设置一组剪刀撑。斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间。

（3）、为确保本工程模板支撑架的整体稳定性，在架体中部设置连续水平剪刀撑。

（4）、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

图一：剪刀撑示意图及平面图

（5）、模板支撑架可采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁的梁板合支方法。当梁的荷载超过横杆的设计承载力时，可采取独立支撑的方法，并与楼板支撑连成一体。如下图所示：

图二：房屋建筑模板支撑架

四、碗扣式脚手架搭设施工工艺

4.1、准备工作

（1）、搭设前，工程技术负责人应按施工方案的要求，对架子工进行安全技术交底，交底双方履行签字手续。

（2）、熟悉图纸和施工现场，掌握建筑平面和立面的构造特点，环境条件。

（3）、材料准备。对进场的钢管、扣件、脚手架、等进行检查验收。

（4）、架子工应持有效的特种作业人员操作证上岗作业。砼作业时还需安排人员看守。工人施工时必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿防滑鞋，严禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。

4.2、碗扣式模板支撑架施工流程

放线测量→架体地脚排布并验收→架体搭设→垂直度调整→扫地杆、剪刀撑等构造搭设→安全防护设施搭设→架体验收→模板搭设→结构施工、达到拆模强度→

拆模。

4.3、碗扣式模板支撑架安装

（1）、架体分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。

（2）、在己处理好的地基上，平整的地基基础上的支架，其立杆底座可直接用木板垫座;直接用立杆可调座调整立杆高度，使立杆碗扣接头处于同一水平面内;当相邻立杆地基高差大于0.6m时，则先调整立杆节间使同一层碗扣接头高差小于0.6m，再用立杆可调座调整高度，使其处于同一水平面内。在搭设过程中，随时注意基础的沉降，对基础沉降悬空的立杆，调整可调底座，使之均匀受力。

（3）、立杆采用1.2m间距，特殊情况如遇柱子横杆采用1.5m；梁底另加立杆,其间距不大于2.0m，立杆采用2.4 m和1.5m两种不同长度立杆搭接，上面加U托调整高度，以保证立杆的整体稳定性。

（4）、立杆同横杆上的连接是靠碗扣接头锁定，连接时，先将上碗扣滑至限位销以上并旋转，使其搁在限位销上，将横杆接头插入下碗扣，待应装横杆接头全部装好后，落下上碗扣并预锁紧。立杆的接长是靠焊于立杆顶端的连接管承插而成，立杆插好后，使上部立杆底端连接孔同下部立杆顶端连接孔对齐，插入立杆连接销并锁定。

（5）、立杆施工的垂直高度限制:按1/200控制，且全高的垂直偏差不应大于10cm执行。

图二碗扣支架节点示意图

（6）、当组装完两层横杆后，首先检查并调整水平框架的直角度和纵向直线度(对曲线布置的脚手架应保证立杆的正确位置)；其次检查横杆的水平度，并通过调整立杆可调座减少横杆间的水平偏差；逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不浮地松动。当底层架子符合搭设要求后，检查所有碗扣接头，并锁紧。在搭设过程中，应随时注意检查上述内容，并调整。

4.4、碗扣式模板支撑架拆除

（1）、模板支撑架拆除应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）中混凝土强度的有关规定。

（2）、应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经技术管理程序批准后方可实施拆除作业。

（3）、脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。（4）、脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。

（5）、拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。

（6）、拆除作业应从顶部开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。

（7）、拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。

4.5、其他施工注意事项

(1)碗扣架安装前进行测量放线，根据立杆布置图弹出双向立杆控制线，沿线确定立杆位置，同一开间上、下层立杆应在设置在同一竖向位置上。使用碗扣架时，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于300mm。

(2)立杆下设置木垫板，高度不符模数处在垫板上放置可调底座，以调整立杆高度。顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

（3）支架必须保证有足够的强度，刚度和稳定性。施工操作人员应严格按设计要求安装和拆除支撑，不能有随意性。具体构造、拆除方法和时间等的要求，一定严格按规范进行，保证安装质量合格。

（4）支架、模板搭设到位后，组织技术、安全、施工人员对整体架体结构进行全面的检查验收，及时解决存在的结构缺陷，经检查验收合格后方可正式投入使用。

（5）混凝土浇注过程时，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（6）其他未尽事宜，可按国家相关规范要求进行。

五、质量检查

5.1、架体检查

碗扣支撑架搭设时每6m进行一次检查与验收；架体随施工进度定期进行检查，到达方案搭设要求的高度后进行全面检查与验收，保证架子的几何尺寸不变形，立杆的间距、水平杆的步距，剪刀撑等设置是否完整。

过程检查内容应包括立杆底部基层清理、木垫板、底座位置、顶托螺杆伸出长度、钢管规格尺寸、立杆垂直度、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑及安全网等各种安全措施等的设置情况是否满足方案及相关规范规定，不合格的不得使用。

模板支撑架浇注混凝土时，设专人全过程监督：立杆拉杆是否安装牢固，钢管连接、扣件拧紧程度是否符合要求。

5.2、模板检查

支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无误。

杜绝模板接缝漏浆提高接缝质量，模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝方法为硬拼并做成企口形式，注意切割质量，毛边要用手刨刨平。

为保证梁柱接头模板接缝严密，梁模必须由两头向中部配模，保证梁端与柱贴实严密。模板支搭完毕后，要进行预检并办理项目部内工长的交接检手续经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，设木工专门负责看管模板。

安装允许偏差和检查方法：

六、安全措施

为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制订如下安全措施：

1、施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制定的相关管理制度。根据脚手架工程的特点，对施管人员进行安全教育，提高安全工作水平，是预防发生事故、确保作业安全的基础。加强对工人的安全教育，并设专职的安全员。

2、认真坚持执行定期安全教育、安全检查制度，设立安全监督岗，对发现的事故隐患和危机工程、人身安全的事项，做到立即处理、落实到人。

3、杜绝违章指挥和违章作业。完善安全防护措施，提高现场人员的自我保护素质。

4、明确支架施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，在支架搭设、拆除前向工作人员进行安全技术交底，未经审批部门同意，不得修改变更。支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统上下。

5、整体架拼装完成后，检查所有连接扣件是否松紧。施工期间随时对支架进行全面检查，发现异常情况及时通报，必要时采取果断措施；楼层框架梁（板）支撑体系支搭完成后应履行检查验收，合格后方可进行模板安装。模板支架及模板表面不得集中堆载，梁部位堆载不得超过12.5kN/m，板部位堆载不得超过4kN/m。

6、身体状况不适的施工人员，不得上架作业。

7、支架拆除除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安全防护用品。

8、有六级以上的大风和雨天时停止脚手架的搭设和拆除作业。雨后上架应穿防滑鞋。不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则采用安全措施，并报主管部门批准。

9、工地用电的架设及用电安全应按行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。

10、认真执行有关安全工作的规程、规定和文件。

七、应急预案

满堂钢管支架是建筑施工中常用的支模方式，而模板坍塌事故是建筑施工中较易引发群体伤亡的危险源之一。模板坍塌事故的技术主要原因在有限的场地上集中了大量的工人、建筑材料、机械设备等，存在着不确定、不安全的因素，同时受到施工环境，以及季节和气候等自然条件的影响，容易造成一定的隐患。因此为预防模板坍塌事故的发生，有必要建立相应的应急预案。

1、按《建筑法》、《安全生产法》、《消防法》、建设部《工程建设重大事故的调查程序规定》、《建筑工程安全操作规程》编制安全应急预案。

2、预案的编制原则：1贯彻“安全第一，预防为主”的原则。2贯彻“以人为本，快速有效”原则。3“原地救援”原则。

3、成立应急预案的独立领导小组（指挥中心）。应急预案领导小组及其人员组成由组长（项目经理）、副组长（主管安全生产的项目副经理及技术负责人为副组长）、下设各组员各组组长组成。应急小组负责通讯联络、技术支持、消防保安、抢险抢修、医疗救护、后勤

保障。应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。

4、应急领导小组职责：建筑工地发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策，第一时间向110、119、120、企业救援指挥部、当地安监部门、公安厅部门求援或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时救援组长。

5、应急预案的技术措施：1保证现场有必要的基本装备，如特种防护品、一般防救护品及临时救护担架及常用的救护药品等；2专用装备，如医疗器材、抢救工具（一般工地常备工具即基本满足使用）、照明器材、通讯器材、交通工具、灭火器材等。

6、对职工进行应急知识培训：制定应急培训计划，对应急救援人员的培训和员工应急响应的培训要分开进行。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责，员工能在发生重大事故时会采取正确的自救措施。

7、通信联络：项目部将110、119、120、项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。

8、事故报告：工地发生安全事故后，企业、项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，按有关规定报告有关部门。

附件

架体架计算书

（一）、综合说明

由于其中模板支撑架高在6米范围内，设计范围：梁最大截面尺寸为300 X 750。

（二）、搭设方案

1、基本搭设参数

模板支架高H为4.1m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.3m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。

2.材料及荷载取值说明

本支撑架使用Φ48 .3×3.6钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

（三）、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方图表1

向为纵向。

1.板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，

模板的截面抵抗矩为：w＝1000×182/6=5.40×104mm3；

模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.15×24×1 =3.60kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3＝0.5×1.1×1 =0.55kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1 =1kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+3.6+0.55)×1.35=6.008kN/m；

q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max = 0.08g1l c2+0.1q1l c2 = 0.08×6.008×0.32+0.1×4.2×0.32=0.081kN·m

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下：

M2max= -0.1g1l c2-0.117q1l c2= -0.1×6.008×0.32-0.117×4.2×0.32= -0.098kN·m；

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。M max=0.098kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ =0.098×106 /(5.40×104)=1.815N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ =1.815N/mm2小于抗弯强度设计值 f m=15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1l c+0.617q1l c=0.6×6.008×0.3+0.617×4.2×0.3=1.859kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ =3×1859/(2×1000×18)=0.349N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ =0.349N/mm2小于抗剪强度设计值f v =1.4N/mm2满足要求。

（4）底模挠度验算

模板弹性模量E=6000 N/mm2；

模板惯性矩I=1000×183/12=4.86×105 mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

ν =1.00069mm；

底模面板的挠度计算值ν =1.00069mm小于挠度设计值[v] =Min(300/150，10)mm ，满足要求。

2.底模方木的强度和刚度验算

按三跨连续梁计算

（1）荷载计算

模板自重标准值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.5×24×0.3=3.6kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3=0.5×1.1×0.3=0.165kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.3=0.3kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.3=0.6kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+3.6+0.165)×1.35=5.204kN/m；

q2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下:

M max= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×5.204×0.92-0.117×1.26×0.92=-0.541kN·m；

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/6=200×1002/6=33.333×104 mm3；

σ =0.541×106/(33.333×104)=1.623N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ =1.623N/mm2小于抗弯强度设计值f m=13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2l a+0.617q2l a=0.6×5.204×0.9+0.617×1.26×0.9=3.51kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ =0.263N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ =0.263N/mm2小于抗剪强度设计值f v=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量E=9000 N/mm2；

方木惯性矩I=200×1003/12=16.667×106 mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.095 mm；

底模方木的挠度计算值ν =0.095mm 小于挠度设计值[v] =Min(900/150，10)mm ，满足要求。

3.托梁材料计算

根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

（1）荷载计算

材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×5.204×0.9+1.2×1.26×0.9=6.513kN；

按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

（2）强度与刚度验算

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：木方: 200×100mm；

W=333.333 ×103mm3；

I=1666.667 ×104mm4；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力R max = 21.314 kN ；

钢管的最大应力计算值σ = 1.567×106/333.333×103=4.7 N/mm2；

钢管的最大挠度νmax = 0.607 mm ；

支撑钢管的抗弯强度设计值f m=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值σ =4.7 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值f m=205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度计算值ν =0.607小于最大允许挠度[v]=min(900/150,10) mm,满足要求!

4.立杆稳定性验算

立杆计算简图

（1）、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

①、立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N = 1.35∑N GK + 1.4∑N QK

其中N GK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=21.314kN。

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×2.25=0.0.338kN；

立杆受压荷载总设计值为：

N ut=F1+F2×1.35=21.314+0.338×1.35=21.77kN；

其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

②、立杆稳定性验算。按下式验算

φ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；

A --立杆的截面面积，取4.24×102mm2；

K H --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；

l0=kμh=1.167×1.427×1.5=2.498m；

式中：h-支架立杆的步距，取1.5m；

a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；

μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.427；

k --计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.167；

故l0取2.498m；

λ=l0/i=2.498×103 /15.9=158；

查《规程》附录C得φ= 0.281；

K H=1；

σ =1.05×N/(φAK H)=1.05×21.77×103 /(0.281×4.24×102×1)=191.856N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ =191.856N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f =205

N/mm2，满足要求。

（2）、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:

N ut＝21.77kN；

风荷载标准值按下式计算：

W k=0.7μzμs Wo=0.7×0.74×0.273×0.9=0.127kN/m2；

其中w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.9 kN/m2；

μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74 ；

μs -- 风荷载体型系数：取值为0.273；

M w=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×W k×l a×h2/10=0.85×1.4×0.127×0.9×1.52/10=0.031kN·m；

（2）立杆稳定性验算

σ =1.05×N/(φAK H)+M w/W=1.05×21.77×103/(0.281×4.24×102×1)+0.031×106

/(4.49×103)=198.76N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ =198. 76N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足要求。

5.立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤f g

地基承载力设计值:

f g = f gk×k c = 300×0.4=120 kPa；

其中，地基承载力标准值：f gk= 300 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：k c = 0.4 ；

立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05×22.023/0.2=115.621 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 23.124 kN；

基础底面面积：A = 0.2 m2。

p=115.621kPa ≤f g=120 kPa 。地基承载力满足要求！