(完整版)三相异步电动机电磁计算
三相电机
额定电压U=380V，f=50HZ,机座号Y132，输出P2=8KW， p=4极
1.型号：Y132M
2.输出功率：P N=8KW
3.相数：m1=3
4.接法：
5.相电压：Uφ=380V
6.功电流：I w=P2×103
m1UΦ=8×103
3×380
=7.018A
7.极对数：p=2
8.定子槽数：Z1=36
9.转子槽数：Z2=32
10.定子每极每相槽数：Q
p1=Z1
2pm1
=36
2×2×3
=3
11.定子外径：D1=21cm
定子内径：D i1=13.6cm
气隙长度：δ=0.4mm
转子外径：D2=13.52cm 13.6-0.04*2=13.52cm
转子内径：D i2=4.8cm
定子槽型：半闭口圆底槽
定子槽尺寸：b o1=0.35cm b1=0.67cm h o1=0.08cm R1=0.44cm h12=1.45cm
转子槽形：梯形槽
转子槽尺寸：b o2=0.1cm b r1=0.55cm b r2=0.3cm h o2=0.05cm h r12=2.3cm
12.极距：τ=πD i1
2p =3.1415×13.6
4
=10.681cm
13.定子齿距：t1=πD i1
Z1=3.1415×13.6
36
=1.187cm
14.转子齿距：t2=πD2
Z2=3.1415×13.52
32
=1.327cm
15.气隙长度：δ=0.04cm
16.转子斜槽距：b sk=t1=1.187cm
17.铁芯长度：l=16cm
18.铁芯有效长度：无径向通风道：l ef=l+2δ=16.08cm
19.净铁芯长：无径向通风道：l Fe=K Fe l=0.95*16=15.2cm
K Fe=0.95（不涂漆）
20.绕组型式：单层交叉式
21.并联支路数：a1=1
22.节距：1-9,2-10,11-18
23.每槽导线数：由后面计算的数据根据公式计算为：
每极磁通φ1=0.00784wb
波幅系数：K A=1.46
绕组系数：K dp1=0.96
每相串联有效导线数：Nφ1K dp1=K z′U1×10?2
K Aφ1×50
f1
=
1.21×380×10?2 1.46×0.00784×50
50
=401.70 K’z取1.21
每相串联导线数：Nφ1=Nφ1K dp1
K dp1=401.70
0.96
=418
每槽导线数：N1‘=418
12
=34.83取整数：N1=35
24.线规：导线并饶根数与截面积之积（式中的值由其后的公
式算得）：
N1’A1′=I1
a1J1=9.1627
1×5.19
=1.7655mm2
由此可通过查表知线规为：2-1.06（N-φ）
25.每根导线截面积：A cl=0.00882cm2
26.槽有效面积：A e=A s-A i=1.1444cm2
A s=2R+b s1
2×(h s′?h)+πR2
2
A i=C i(2h s12+πR)
C i-绝缘厚度 h-槽楔厚度 C i=0.08mm
27.槽满率：k s=N s1N cl d2
A e ×100%=2×35×0.013
1.1444
=79.5%
d-绝缘导线外径 d=1.14mm
28. 每相串联导线数：N φ1=Z 1N s1ma 1
=
35×363
=420
29. 绕组分布系数：K d1=sin (α
2q 1)
q 1sin (α
2)
=0.96
q 1=Z 12pm
=
364×3
=3
α=
2pπZ 1
=
2×2×180
°
36
=20°
30. 绕组短距系数：K p1=sin (β×90°
)=1 β=
y mq 1
31. 绕组系数：K dp1=K d1K p1=0.96
二．磁路计算
32. 每极磁通：?1=
K E U ?2.22fN ?1K dp1
=0.00784Wb =
380×0.923
2.22×50×420×0.96
K E =0.923 K E 范围0.85-0.95 33. 定子齿截面积:A t1=
b t1l Fe Z 1
2p =76.05cm 2 34. 转子齿截面积：A t2=b t2l Fe Z 2
2p
=75.95cm 2
b t1,b t2-定，转子齿宽
35. 定子轭部截面积：A j1=h j ′
l Fe =1.877×15.2=28.53cm 2 h j ′
=D 1
?D i1
2
?h s +13
R =3.7?(0.08+1.45+0.44)+
0.443
=
1.877
36. 转子轭部截面积：A j2=h j2′
l Fe =30.65cm 2 h j2′
=
D 2?D i2
2
?h R ?2
3
d k =2.016
因无通风孔d k =0
37. 空气隙面积：A δ=τl ef =10.681×16.08=171.8cm 2 38. 波幅系数：K A =1.46 K S =1.276
K A 由饱和系数K S 查得，开始计算时先假定K S
39. 定子齿磁密：B t1=K A
?1A t1×104
=1.46×
0.0078476.05
×104
=
1.505T
40. 转子齿磁密：B t2=K A
?1A t2×104
=1.46×
0.0078475.95
×104
=
1.507T
41. 定子轭磁密：B j1=12×?1A j1×104
=12×0.0078428.53×104
=1.37T 42. 转子轭磁密：B j2=12
×?1A j2
×104
=12
×
0.0078430.65
×104
=1.28T
43. 气隙磁密：B δ=K A
?1A δ
×104
=1.46×
0.00784171.8
×104=0.666T
44. 定子齿磁场强度：H T1=20.58A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 45. 转子齿磁场强度：H t2=20.79A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 46. 定子轭磁场强度：H j1=11.44A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 47. 转子轭磁场强度：H j2=8.43A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 48. 定子齿磁路计算长度：h T1′=h s1+h s2+R
3
=1.597cm
49. 转子齿磁路计算长度：h T2′
=h R1+h R2=2.3cm 50. 定子轭磁路计算长度：l j1′
=π(D i1?h j1′
)
4p
=7.51cm 51.
转子轭部磁路计算长度：l j2
′
=
π(D i2+h j2′)
4p
=2.67cm
52. 气隙磁路计算长度：δe =δK c1K c2=0.4×1.308×1.031÷10=0.05393cm
K c1=t1
t1?r1δK c2=t2
t2?r2δ
t-齿距 b0-槽口宽
53.定子齿磁位降：F t1=H t1×h t1′=32.86A
54.转子齿磁位降：F t2=H t2×h t2′=47.81A
55.定子轭部磁位降：F j1=C1H j1l j1′=43.31A
C1=0.504 定子轭部磁路校正系数
56.转子轭部磁位降：F j2=C2H j2l j2′=9.23A
C2=0.41 转子轭部磁路校正系数
57.气隙磁位降：Fδ=0.8Bδδe×104=0.8×0.666×
0.05393×104=287.34A
58.饱和系数：K s=F t1+F t2+Fδ
Fδ=32.86+47.81+287.34
287.34
=1.28
与38项比对
59.总磁位降：F=F t1+F t2+F j1+F j2+Fδ=32.86+
47.81+43.31+9.23+287.34=420.55A
60.励磁电流：I m=4.44pF
mN?1K dp1=4.44×2×420.55
3×420×0.96
=3.087A
61.励磁电流标幺值：I m?=I m
I w =3.087
7.018
=0.4399
62.励磁电抗标幺值：X m?=1
I m?=1
0.4399
=2.2732
三．参数计算
63.线圈平均半匝长度：l c1=l e+2(d+l E′)=31.22cm
d=1.5cm(直线部分伸出长) l E′=kτc
k对2,4极取0.58 τc-平均节距τc=10.54cm
64. 线圈端部平均长度：l E =2(l E ′
+d )=15.22cm 65. 线圈端部轴向投影长度：f d =l E ′
sin α=3.77cm 66. 阻抗折算系数：K z =
m 1(N ?1K dp1)2m 2(N ?2K dp2)
2
=15241
式中：对笼型转子m 2=Z 2，N ?2=1，K dp2=1 67. 定子相电阻：R 1=ρ1N ?1l
c1a 1N c1A c1
=1.61Ω ρ1-导线电阻率
标幺值：R 1?=
R 1I w U ?
=0.0297
68. 转子导条电阻：R B =K z
K B ρB l B A B
=1.1407Ω
式中：K B =1.04(对铸铝转子) ρB -导条电阻率 l B =16cm(转子导条长度) A B =0.965cm 2(每根导条截面积) 标幺值：R B ?=R B ×
I 2U ?
=1.1407×
7.018380
=0.0211
69. 转子端环电阻：R R =K z
ρR Z z D R
2πp 2A R =0.3467Ω
ρ
R
-端环电阻系数 D R-端环平均直径（10.7cm） A R-端环截面积（2.6cm2）
标幺值：R R?=R R I w
U?=0.3467×7.018
380
=0.006
70.转子电阻标幺值：R2?=R B?+R R?=0.0211+0.006=
0.0271
71.漏抗系数：C x=0.4π2fl ef(N?12
pq1)(I w
U?
)×10?5=0.4×
3.14152×50×16.08×(4202
2×3)(7.018
380
)×10?8=0.01723
72.定子槽漏磁导：λs1=K U1λU1+K c1λc1=1.2431
K U1=1 K c1=1 λU1=0.4097 λc1=0.8334
73.定子槽漏抗：X s1?=(lσ1
l ef )λc1C x=(16
16.08
)×0.8334×
0.01723=0.01429
lσ1=l1(对无径向通风道)
74.定子谐波漏磁导：λd1=0.0129
对60°相带整数槽绕组，且2
3
≤β≤1
λd1=π2
18×[
(5q12+1)?(1
4
c
q1
+2
3
c2?1
4
c3
q1
)
3q12
]?K dp12
式中:c-短距槽数，c=8q1(1-p)
75.定子谐波漏抗：x d1?=m1q1τ
π2δef K s
λd1C x=1.8243×0.01723=
0.03143
76.定子端部漏磁导：λE1=0.67(l E-0.64τc)=5.6778
77.定子端部漏抗：X E1?=(q1
l ef )λE1C x=(3
16.08
)×5.6778×
0.01723=0.01825
78. 定子漏抗标幺值：X 1?=X s1?+X d1?+X E1?
=0.01429+0.03142+0.01825=0.06397
79. 转子槽漏磁导：λs2=λU2+λc2=2.1754 λU2=
h R0b 02
=0.5(槽上部漏磁导)
λL2=1.6754(槽下部漏磁导)
80. 转子槽漏抗：X s2?=(l
σ2
l ef
)K dp12(Z
1Z 2
)λs2C x =0.03862=
2.2413×0.01723 l σ2=l 2
81. 转子谐波漏磁导：对笼型转子：λd2=∑1
(k Z 2
p ±1)
2=0.013
K=1，2,3 82.
转子谐波漏抗：X d2
?=
m 1q 1τK dp12
πδef K s
λd2C x =1.6757×0.01723=
0.02887
83. 转子端部漏磁导：λE2=0.757(l B
?l 21.13
+
D R 2p
)=2.025(对笼型
转子)
84. 转子端部漏抗：X E2?=q 1l ef
K dp12λE2C x =0.3478×0.01723=
0.00599 85.
转子斜槽漏抗：X sk
?=0.5(b sk t 2
)
2X d2
?=0.5×(1.1871.327
)2×
0.02887=0.01155
86. 转子漏抗标幺值：X 2?=X s2?+X d2?+X E2?+X sk ?=0.08503 87. 运行总漏抗：X ?=X 1?+X 2?=0.06397+0.08503=0.149
四．运行性能计算
88.满载电流有功分量：I p?=1
η=1
0.88
=1.136
设η=0.88 η?效率
89.满载电抗电流：I x?=σ1X?I p?2[1+(σ1X?I p?)2]=1.0281×
0.149×1.1362×[1+(1.0281×0.149×1.136)2]=0.2037
式中：σ1=1+I m?X1?=1+0.4399×0.06397=1.0281 90.满载电流无功分量：I Q?=I m?+I x?=0.4399+0.2037=
0.6436
91.满载电动势比值：K E=1?(I p?R1?+I Q?X1?)=1?
(1.136×0.0297+0.6436×0.06397)=0.925
与32项进行比对
92.定子电流：I1?=√I p?2+I Q?2=√1.1362+0.64362=1.3056
I1=I1?I w=1.3056×7.018=9.1627A
93.转子导条电流：I2?=√I p?2+I x?2=√1.1362+0.20372=
1.154
I2=I2?I w K1=1.154×7.018×37.8=306.13A
K1-电流折算系数
K1=m1N?1K dp1
Z2=3×420×0.96
32
=37.8
94.转子端环电流：I R=Z2
2πp I2=32
2×3.1415×2
×306.13=779.58A
95.定子电密：J1=I1
a1N c1A c1×102=9.1627
1×1.76423
=5.19A/mm2
96.线负荷：A1=m1Z?1I1
πD i1=3×420×9.1627
3.1415×13.6
=270.22A
cm
97.热负荷：AJ1=A1J1=1402.44
98.转子导条电密：J B=I2
A B×102=306.13
0.965×102
=3.17A/mm2
99.转子端环电密：J R=I R
A R×102=779.58
2.6×100
=2.998A/mm2
100.空载电动势比值：K E0=1?I m?X1?=1?0.4399×
0.06397=0.9719
101.空载定子齿磁密：B t10=K E0
K E B t1=0.9719
0.925
×1.505=1.5813T
102.空载定子轭磁密：B j10=K E0
K E B j1=0.9719
0.925
×1.37=1.4395T
103.定子齿单位铁损耗：p t1由B t10查表得44.02×10?3W/cm3 104.定子轭单位铁损耗：p j1由B j10查表的36.7×10?3W/cm3 105.定子齿体积：V t1=2pA t1h t1′=485.68cm3
106.定子轭体积：V j1=4pA j1l j1′=1713.73cm3
107.铁损耗：P Fe=k1p
t1V t1+k2p
j1
V j1
对半闭口槽：k1=2.5,k2=2
P Fe=(2.5×44.02×485.68+2×36.7×1713.73)×10?3= 179.24W
标幺值：P Fe?=P Fe
P N×103
=0.0224
108.基本铁耗：
P Fe1?=p
t1
V t1+p
j1
V j1 P N×10
=44.02×10?3×485.68+36.7×10?3×1713.73
8000
=0.01053
109.定子电阻损耗：P cu1?=I1?2R1?=1.30562×0.0297=0.0506
P cu1=P cu1?P N ×103
=0.0506×8000=404.8W
110. 转子电阻损耗：P cu2?=I 2?2R 2
?=1.1542×0.0271=0.0361 P cu2=P cu2?P N ×103
=288.8W 111. 风摩损耗：P fv *参考试验值确定为0.01 P fv =P fv ?P N ×103
=0.01×8000=80W 112. 杂散损耗：P s *对铸铝转子可取0.02
P s =P s ?P N ×103=0.02×8000=160W
113. 总损耗：∑P ?=P cu1?+P cu2?+P Fe ?+P fv ?+P s ?=0.0506+0.0361+0.0224+0.01+0.02=0.1391 114. 输入功率：P 1
?=1+∑P ?=1.1391 115. 满载效率：η=1?∑P ?P 1
?=1?
0.13911.1391
=0.878
η?η′η
=
0.878?0.880.878
=?0.0023>?0.005
与88项假定值比对
116. 功率因数：cos φ=1
I 1?η=11.3056×0.878=0.872
117. 满载转差率：S N =
P cu2?
P em
?=
0.03611.07797
=0.0335
P em *-气隙电磁功率
P em ?=P 1??P cu1??P Fe1?
=1.07797
118. 额定转速：n N =60f (1?S N )
p
=
60×50×(1?0.0335)
2
=1449.75r/min
119. 最大转矩倍数： T max ?=N
2×(R 1+√R 1+X ?2)
=
2×(0.0297+√0.02972+0.1492)
=2.66
五．起动性能计算
I st =(2.5~3.5)T max ?×I w =61.8A
120. 起动时槽磁动势： F st =0.707I st
N ?1a 1
×(K V1+K dp1K d1Z
1Z
2
)√K E0=3071.09A
121. 虚拟磁密：B L =
F st ×10?41.6δβc
=5.0241T
βL =0.64+2.5√
δ
t 1+t 2
=0.955
122. 起动漏磁饱和系数：K as =0.418
123. 定子槽口宽增大：?b 01=(t 1?b 01)(1?k as )=0.4874 124. 转子槽口宽增大：?b 02=(t 2?b 02)(1?k as )=0.7141 125. 定子槽上部漏磁导减少：?λU1=h r0?0.58h r1
b 01
(
?b 01?b 01+1.5b 01
)=
0.1836
126. 转子槽上部漏磁导减少：?λU2=
h R0
b 02(
?b 02
?b 02+b 02
)=0.4397
127. 起动定子槽漏磁导：λs1st =K U1(λU1??λU1)+K c1λc1=1.0596 128. 起动定子槽漏抗标幺值：X s1st ?=λs1st λs1
X s1?=
1.05961.2431
×
0.01429=0.01218
129. 起动定子谐波漏抗标幺值：X d1st ?=k as X d1?=0.01218 130. 定子起动漏抗标幺值：X 1st ?=X s1st ?+X d1st ?+X E1?=0.01218+0.01313+0.01825=0.04356
131. 挤流转子导条相对高度：ε=2πh B √
b B
b s f
ρB ×109
=1.551
h B -转子导条高度（cm ） b R
b S
-转子导条宽与槽宽之比，对铸
铝转子为1
ρB -转子导条电阻率 h B =2.35cm 132. 导条电阻等效高度：h ρR =
h B φ(ε
)k a
=2.351.45
×1=1.621
133. 槽漏抗等效高度：h ρx =h B ψ(ε)k a =2.35×0.78×1=
1.833 134. 挤流电阻增大系数：K R =(1+a )φ2(ε)1+a [2φ(ε)?1]
=1.308
a =
b 1b 2
135. 挤流漏抗减少系数：K x =b 2(1+a )2ψ(ε)b px
(1+a ′)2(K r1
′
K r1)=0.888
a ′=
b 1b px
b px =b 1+(b 2??b 1)ψ(ε)
136. 起动转子槽下部漏磁导：λL2st =K x λL2=K X ×2h 1b 0+b 1
+λL =
1.4875 λL =
4β
(1+α)k τ1
137. 起动转子槽漏磁导：λs2(st )=(λU2??λU2)+λL2st =1.5478 138. 起动转子槽漏抗标幺值：X s2st ?=
λs2st λs2
×X s2?=0.0275
139. 起动转子谐波漏抗标幺值：X d2st ?=k as X d2?=0.01207 140. 起动转子斜槽漏抗标幺值：X skst ?=k as X sk ?=0.0048 141. 转子起动漏抗标幺值：X 2st ?=X s2st ?+X d2st ?+X E2?+X skst ?=0.05036 142. 起动总漏抗标幺值：X st ?=X 1st ?+X 2st ?
=0.04356+0.05036=0.09392
143. R Bst ?=[k R
(l ef
?N V2b 02
l B
)+
l B ?(l f ?N V2b 02)
l B
]×R B ?=0.0276
144. 转子起动电阻标幺值：R 2st ?=R Bst ?+R R ?
=0.0276+0.006=0.0336 145. 起动总电阻标幺值：R st ?=R 1?+R 2st ?
=0.0297+0.0336=0.0633 146. 起动总阻抗：Z st ?=√R st ?2+X st ?2=0.1133
147. 起动电流：I st =I Kw
Z st
?
=
7.0180.1133
=61.94A
61.94?61.861.94
=0.0023<0.005
148. 起动电流倍数：I st ?=
61.949.1627=6.76 149. 起动转矩倍数：T st ?=R 2(st )
?
Z st ?2(1?S N )=
0.03360.1133
2
×(1?
0.0335)=2.53
三相异步交流电机的设计_毕业设计
学生毕业设计（毕业论文） 系别：机电工程 专业：数控技术 设计（论文）题目：三相异步交流电机
毕业设计（论文）任务书 一、课题名称：三相异步电机的设计 二、主要技术指标： 1.内部由定子和转子构成。 2. 外壳有机座、端盖、轴承盖、接线盒、吊环等组成。 3. 技术要求：采用电压AC380，可以实现正反转。 三、工作内容和要求： 1．设计磁路部分：定子铁心和转子铁心。 2 设计电路部分：定子绕组和转子绕组以及电路图。 3 设计机械部分：机座、端子、轴和轴承等。 4．设计电路的正反转和安全控制部分。 5．按照“毕业设计规格”设计毕业报告。 四、主要参考文献： 1.[1]王世琨.《图解电工入门》[M].中国电力出版社.2008.
2.[2]满永奎.《电工学》[M].清华大学出版社.2008. 3.[3]乔长君.《电机绕组接线图册》[M].化学工业出版社.2012. 4.百度文库 学生（签名）年月日 指导教师（签名）年月日 教研室主任（签名）年月日 系主任（签名）年月日
毕业设计（论文）开题报告
摘要
在费拉里斯和特斯拉发明多相交流系统后，19世纪80年代中期，多沃罗沃尔斯基发明了三相异步电机，异步电机无需电刷和换向器三相异步电机(Triple-phase asynchronous motor)是靠同时接入380V三相交流电源（相位差120度）供电的一类电动机，由于三相异步电机的转子与定子旋转磁场以相同的方向、不同的转速成旋转，存在转差率，所以叫三相异步电机。 作电动机运行的三相异步电机。三相异步电动机转子的转速低于旋转磁场的转速，转子绕组因与磁场间存在着相对运动而感生电动势和电流，并与磁场相互作用产生电磁转矩，实现能量变换。与单相异步电动机相比，三相异步电动机运行性能好，并可节省各种材料。按转子结构的不同，三相异步电动机可分为笼式和绕线式两种。笼式转子的异步电动机结构简单、运行可靠、重量轻、价格便宜，得到了广泛的应用。 Reese and Tesla invented in AC system. At the mid of 1880s, 多沃罗沃尔Chomsky invented the three-phase asynchronous motors, asynchronous motors without brushes and commutate. Three-phase asynchronous motors (Triple-phase asynchronous motor) is by simultaneously accessing 380V three-phase AC power supply of a class of motors, three-phase asynchronous motor as the rotor and the stator rotating in the same direction, to rotate at different speeds, there turn slip, so called three-phase asynchronous motors. For three-phase asynchronous motors motor is running. Three-phase asynchronous motor rotor speed is lower than the speed of the rotating magnetic field, the magnetic field due to the rotor windings relative motion exists between the induced electromotive force and current, and the magnetic field generated by the interaction with the electromagnetic torque and achieve energy conversion. Compared with single-phase induction motor, Three- phase asynchronous motor running properties, and save a variety of materials. According to the different structure of the rotor, three-phase cage induction motor and the winding can be divided into two kinds. Cage rotor induction motor, simple structure, reliable operation, light weight, cheap, has been widely used
三相异步电动机基本控制线路的安装与调试
三相异步电动机基本控制线路的安装与调试 任务1-1 三相异步电动机的单向运行控制 学习内容: 1、常用低压电器的基本结构、工作原理、图形符号和文字符号、主要技术参数及其应用； 2、三相异步电动机的启/停、点动/长动控制。 学习目标: 1、知道：常用低压电器的工作原理、图形符号和文字符号；常用低压电器的用途。 2、能根据控制要求正确选择低压电器。 3、了解：常用低压电器的基本结构；主要技术参数。 4、掌握三相异步电动机的启/停、点动/长动控制电路的原理。 学习重点:工作原理、图形符号、文字符号、选择使用。 学习难点:工作原理、选择使用 §1-1 机床电气控制中常用的低压电器 目标任务： 1、了解低压电器的基本知识，熟悉常用的低压电器种类； 2、熟悉常用的各种低压电器的结构及原理、符号、选用； 3、熟练掌握常用低压电器的使用。 相关知识： 1-1. 低压电器基本知识
凡是对电能的生产、输送、分配和应用能起到切换、控制、调节、检测以及保护等作用的电工器械，均称为电器。低压电器通常是指在交流1200V及以下、直流1500V及以下的电路中使用的电器。机床电气控制线路中使用的电器多数属于低压电器。 一、低压电器的分类 低压电器是指工作在交流电压1200V 、直流电压1500V 以下的各种电器。生产机械上大多用低压电器。低压电器种类繁多，按其结构、用途及所控制对象的不同，可以有不同的分类方式。 1 ．按用途和控制对象不同，可将低压电器分为配电电器和控制电器。 用于电能的输送和分配的电器称为低压配电电器，这类电器包括刀开关、转换开关、空气断路器和熔断器等。用于各种控制电路和控制系统的电器称为控制电器，这类电器包括接触器、起动器和各种控制继电器等。 2 ．按操作方式不同，可将低压电器分为自动电器和手动电器。 通过电器本身参数变化或外来信号（如电、磁、光、热等）自动完成接通、分断、起动、反向和停止等动作的电器称为自动电器。常用的自动电器有接触器、继电器等。 通过人力直接操作来完成接通、分断、起动、反向和停止等动作的电器称为手动电器。常用的手动电器有刀开关、转换开关和主令电器等。 3 ．按工作原理可分为电磁式电器和非电量控制电器 电磁式电器是依据电磁感应原理来工作的电器，如接触器、各类电磁式继电器等。非电量控制电器的工作是靠外力或某种非电量的变化而动作的电器，如行程开关、速度继电器等。 二、低压电器的作用 控制作用、保护作用、测量作用、调节作用、指示作用、转换作用 三、低压电器的基本结构 电磁式低压电器大都有两个主要组成部分，即：感测部分──电磁机构和执行部分──触头系统。 1 ．电磁机构 电磁机构的主要作用是将电磁能量转换成机械能量，带动触头动作，从而完成接通或分断电路的功能。 电磁机构由吸引线圈、铁心和衔铁 3 个基本部分组成。常用的电磁机构如图所示，可分为 3 种形式。 2. 直流电磁铁和交流电磁铁
Y2-160M1-2三相异步电动机电磁设计解读
目录 摘要 ..................................................................... I Abstract................................................................. II 第一章绪论........................................................ - 4 - 1.1 工程背景...................................................... - 4 - 1.2 该课题设计的主要内容.......................................... - 4 - 第二章三相异步电动机................................................ - 6 - 2.1 三相异步电动机结构............................................ - 6 - 2.1.1 异步电动机的定子结构..................................... - 7 - 2.1.2 异步电动机的转子结构..................................... - 8 - 2.1.3 三相异步电动机接线图..................................... - 8 - 2.2 三相异步电动机工作原理........................................ - 9 - 2.3 三相异步电动机的机械特性和工作特性........................... - 12 - 第三章三相异步电机电磁设计......................................... - 14 - 3.1 主要尺寸和空气隙的确定....................................... - 14 - 3.2 定子绕组与铁芯设计........................................... - 14 - 3.2.1 定子绕组型式和节距的选择................................ - 15 - 3.2.2 定子冲片的设计.......................................... - 16 - 3.3 额定数据及主要尺寸........................................... - 17 - 3.4 磁路计算..................................................... - 19 - 3.5 性能计算..................................................... - 22 - 3.5.1 工作性能计算............................................ - 22 - 3.5.2 起动性能计算............................................ - 26 - 第四章电机转动轴的工艺分析......................................... - 28 - 4.1 转动轴的加工工艺分析......................................... - 28 - 4.2 选择设备和加工工序........................................... - 30 - 4.3 成品的最后工序............................................... - 31 - 小结与致谢........................................................... - 32 - 参考文献............................................................. - 33 -
三相异步电动机的七种调速方法及特点
三相异步电动机分类特点以及调速方法 三相异步电动机分类： 1、从调速的本质来看，不同的调速方式无非是改变交流电动机的同步转速或不改变同步转两种。不改变同步转速的调速方法有1)绕线式电动机的转子串电阻调速、2)斩波调速、3)串级调速以及应用电磁转差离合器、4)液力偶合器、5)油膜离合器等调速。不改变同步转速的调速方法在生产机械中广泛使用。 2、改变同步转速的有改变定子极对数的多速电动机，改变定子电压、频率的变频调速有能无换向电动机调速等。 3、从调速时的能耗观点来看，有1)高效调速方法与2)低效调速方法两种：高效调速指时转差率不变，因此无转差损耗，如多速电动机、变频调速以及能将转差损耗回收的调速方法(如串级调速等)。有转差损耗的调速方法属低效调速，如转子串电阻调速方法，能量就损耗在转子回路中；电磁离合器的调速方法，能量损耗在离合器线圈中；液力偶合器调速，能量损耗在液力偶合器的油中。一般来说转差损耗随调速范围扩大而增加，如果调速范围不大，能量损耗是很小的。 我们清楚三相异步电动机转速公式为： n=60f/p(1-s) 从上式可见，改变供电频率f、电动机的极对数p及转差率s均可太到改变转速的目的，下面松文机电具体介绍其七种调速方法。 一、变极对数调速方法：这种调速方法是用改变定子绕组的接红方式来改变笼型电动机定子极对数达到调速目的。本方法适用于不需要无级调速的生产机械，如金属切削机床、升降机、起重设备、风机、水泵等。 特点如下：1、具有较硬的机械特性，稳定性良好； 2、无转差损耗，效率高；3、接线简单、控制方便、价格低；4、有级调速，级差较大，不能获得平滑调速；5、可以与调压调速、电磁转差离合器配合使用，获得较高效率的平滑调速特性。 二、变频调速方法：变频调速是改变电动机定子电源的频率，从而改变其同步转速的调速方法。变频调速系统主要设备是提供变频电源的变频器，变频器可分成交流-直流-交流变频器和交流-交流变频器两大类，目前国内大都使用交-直-交变频器。本方法适用于要求精度高、调速性能较好场合。其特点：1、效率高，调速过程中没有附加损耗；2、应用范围广，可用于笼型异步电动机；3、 调速范围大，特性硬，精度高；4、 技术复杂，造价高，维护检修困难。 三、串级调速方法 ：串级调速是指绕线式电动机转子回路中串入可调节的附加电势来改变电动机的转差，达到调速的目的。大部分转差功率被串入的附加电势所吸收，再利用产生附加的装置，把吸收的转差功率返回电网或转换能量加以利用。根据转差功率吸收利用方式，串级调速可分为
水轮发电机电磁计算单SFW3200-8-1730
水轮发电机计算单 发电机型号： 设计时间 :2011-10-29 16:01:58 ======================================================================= 序号名称变量结果单位 ======================================================================= 一. 基本数据 1.1 额定数据 1.101 额定功率 Pn 2000 (kW) 1.102 额定功率因素 cosθn .8 1.103 额定容量 SN 2500 (kVA) 1.104 额定电压 UN 6300 (V) 1.105 相电压 Uθ 3637.307 (V) 1.106 额定电流 IN 229.114 (A) 1.107 相电流 Iθ 229.114 (A) 1.108 额定转速 nN 750 (r/min) 1.109 飞逸转速 nr 4 (r/min) 1.110 额定频率 fN 50 (Hz) 1.111 极数 2p 8 1.112 相数 M 3 1.113 飞轮力矩 GD2 737.895 (kN.m) 1.114 无功功率 Pr 1500.0000 (kW) 1.115 机械时间常数 Tmec 5686.403 (s) 1.115 重量估算 Gr 5.645 (t) 1.2 定子铁芯和转子磁极铁芯尺寸 1.201 定子铁芯外径 Dl 173 (cm) 1.202 定子铁芯内径 Di 132 (cm) 1.203 定子槽宽度 bs 1.68 (cm) 1.204 定子槽高度 hs 7.48 (cm) 1.205 定子槽楔高度 hk .5 (cm) 1.206 定子线圈单边绝缘厚度δi .265 (cm) 1.207 定子铁芯径向通风槽宽度及通风槽数 bvnv 9 (cm) 1.208 无通风槽的定子铁芯长度 l 45 (cm) 1.209 各段铁芯长度不相等时相邻通风槽的平均距离 tv 5.4 (cm) 1.3 定子绕组数据 1.301 定子槽数 Z 108 1.302 每极每相槽数 q 4.5 1.303 每项并联支路数 a 1
凸极同步发电机电磁计算程序
凸极同步发电机电磁计算程序 额定数据和主要尺寸 1．额定电压 U N V 600= 2．额定转速 n N 1500/m in r = 3．额定频率 ?HZ 50= 4．额定功率因数 cos ?=0.8 5．额定电流 80N I A = 6．相数 m=3 7．确定功率: 600800.8 1.173.16P k w = ???= 8．根据功率取对应T2X-250L 电机，额定功率75N P k w = 9．效率 91.4% η = 10．极数 2p 120120504 1500 N f n ?== = 11．计算功率： ' 1.0875 101.25c o s 0.8 E N K P P k w ? ?= = = 式中 1.08 E K =（对于同步发电机取值） 12．极弧系数：极弧长度(0.630.72)p b τ =～
取'p α= 0.67 p b τ = 13．气隙磁密 (0.7 1.07B T δ=～ 取0.8B T δ = 14．取线负荷 280/280/ A K A m A c m == 15．电机的计算体积 3 ' 2 '16.110 il p B d p N P D le f K K A B n δ α ? ???= ? ?? 3 3 3 3 6.110101.2510 0.67 1.110.92280000.81500 27.110 m -???= ?????=? 16．主要尺寸比：0.6 2.5 λ =～ 17．定子铁心内径取值范围 il D = 0.23990.3860m = =～ 18．定子铁心铁外径： ()111.42 1.420.23990.3407i D D m ===～0.3860～0.5481 按标准选取1 430D m m = 则定子内径： 11430302.823001.42 1.42 i D D c m m m = =≈≈ 19．定子铁心有效长度： 2 3 122 1 27.110 0.30113000.3 i i D lef l lef m m m D -??≈= = ≈≈ 20．定子铁心净长度： ()3000.92276F et F et k k F et l K l n b K l m m =-= ?=?= 式中F e t K =0.92(对0.5mm 厚硅钢片) 在对发电机的计算中,k k n b 不计入F e t l 中
三相异步电动机的使用、维护和检修教案
教案（首页） 授课班级机电高职1002 授课日期 课题序号 3.5 授课形式讲授授课时数 2 课题名称三相异步电动机的使用、维护和检修 教学目标1．了解三相异步电动机启动前的准备工作和启动时的注意事项。2．熟悉三相异步电动机运行中的监视项目。 3．熟悉三相异步电动机的定期检修内容。 4．了解三相异步电动机的常见故障以及处理方法。 教学重点1．了解三相异步电动机启动前的准备工作和启动时的注意事项。2．熟悉三相异步电动机运行中的监视项目。 教学难点1．了解三相异步电动机启动前的准备工作和启动时的注意事项。2．熟悉三相异步电动机运行中的监视项目。 教材内容更 新、补 充及删减 无 课外作业补充 教学后记无 送审记录 课堂时间安排和板书设计
复习5 导 入 5 新 授 60 练 习 15 小 结 5 一、电机选择原则 1、电源的原则 2、防护形式的选择 3、功率的选择 4、起动情况选择 5、转速的选择 二、电机的安装原则 三、电机的接地装置 四、电机的定期检查和保养 五、三相异步电机的常见故障及处理方法 课堂教学安排
课题序号课题名称第页共页教学过程主要教学内容及步骤 导入新授三相异步电动机在生产设备中长期不间断地工作，是目前工矿企业的主要动力装置，电动机的使用寿命是有限的，因为电动机轴承的逐渐磨损、绝缘材料的逐渐老化等等，这些现象是不可避免的。但一般来说，只要选用正确、安装良好、维修保养完善，电动机的使用寿命还是比较长的。在使用中如何尽量避免对电动机的损害，及时发现电动机运行中的故障隐患，对电动机的安全运行意义重大。因此，电动机在运行中的监视和维护，定期的检查维修，是消灭故障隐患，延长电动机使用寿命，减小不必要损失的重要手段。 一、电动机的选择原则 合理选择电动机是正确使用电动机的前提。电动机品种繁多，性能各异，选择时要全面考虑电源、负载、使用环境等诸多因素。对于与电动机使用相配套的控制电器和保护电器的选择也是同样重要的。 1．电源的选择 在三相异步电动机中，中小功率电动机大多采用三相380V电压，但也有使用三相22OV电压的。在电源频率方面，我国自行生产的电动机采用50Hz的频率，而世界上有些国家采用60Hz的交流电源。虽然频率不同不至于烧毁电动机，但其工作性能将大不一样。因此，在选择电动机时应根据电源的情况和电动机的铭牌正确选用。 2．防护型式的选择 由于工作环境不尽相同，有的生产场所温度较高、有的生产场所有大量的粉尘、有的场所空气中含有爆炸性气体或腐蚀性气体等等。这些环境都会使电动机的绝缘状况恶化，从而缩短电动机的使用寿命，甚至危及生命和财产的安全。因此，使用时有必要选择各种不同结构形式的电动机，以保证在各种不同的工作环境中能安全可靠地运行。电动机的外壳一般有如下型式: (1)开启型外壳有通风孔，借助和转轴连成一体的通风风扇使周围的空气与电动机内部的空气流通。此型电动机冷却效果好，适用于干燥无尘的场所。 (2)防护型机壳内部的转动部分及带电部分有必要的机械保护，以防止意外的接触。若电动机通风口用带网孔的遮盖物盖起来，叫网罩式；通风口可防止垂直下落的液体或固体直接进入电动机内部的叫防漏式；通风口可防止与垂直成100o范围内任何方向的液体或固体进入电动机内部的叫防溅式。(3)封闭式机壳严密密封，靠自身或外部风扇冷却，外壳带有散热片。适用于潮湿、多尘或含酸性气体的场合。 (4)防水式外壳结构能阻止一定压力的水进入电动机内部。 (5)水密式当电动机浸没在水中时，外壳结构能防止水进入电动机内部。 (6)潜水式电动机能长期在规定的水压下运行。 (7)防爆式电动机外壳能阻止电动机内部的气体爆炸传递到电动机外部，从而引起外部燃烧气体的爆炸。 3．功率的选择 课堂教学安排 课题序号课题名称第页共页
三相异步电动机的设计说明书
三相异步电动机的设 计说明书 一．三相异步电动机的基本结构 三相异步电动机由两个基本部分构成：固定部分—定子和转子，转子 按其结构可分为鼠笼型和绕线型两种。 1-1.定子的结构组成 定子由定子铁心、机座、定子绕组等部分组成，定子铁心是异步电动机磁路的一部分，一般由0.5毫米厚的硅钢片叠压而成，用压圈及扣片固紧，各片之间相互绝缘，以减少涡流损耗。 定子绕组是由带有绝缘的铝导线或铜导线绕制而成的，小型电机采用散下线圈或称软绕组，大中型电机采用成型线圈，又称为硬绕组。 1-2.转子的结构组成 转子由转子铁心、转子绕组、转子支架、转轴和风扇等部分组成，转子铁心和定子铁心一样，也是由0.5毫米硅钢片叠压而成。鼠笼型转子的绕组是由安放在转子铁心槽的裸导条和两端的环形端环连接而成，如果去掉转子铁心，绕组的形状象一个笼子；绕线型转子的绕组与定子绕组相似，做成三相绕组，在部星型或三角型。 1-3.工作原理 当定子绕组接至三相对称电源时，流入定子绕组的三相对称电流，在气隙产生一个以同步转速n 1 旋转的定子旋转磁场，设旋转磁场的转向为逆 时针，当旋转磁场的磁力线切割转子导体时，将在导体产生感应电动势e 2 ，电动势的方向根据右手定则确定。N极下的电动势方向用?表示，S极下的 电动势用Θ表示，转子电流的有功分量i 2a 与e 2 同相位，所以Θ ?和既表示 电动势的方向，又表示电流有功分量的方向。转子电流有功分量与气隙旋转磁场相互作用产生电磁力f em ,根据左手定则，在N极下的所有电流方向为
?的导体和在S极下所有电流流向为Θ的导体均产生沿着逆时针方向的切 向电磁力f em ,在该电磁力作用下，使转子受到了逆时针方向的电磁转矩M em 的驱动作用，转子将沿着旋转磁场相同的方向转动。驱动转子的电磁转矩与转子轴端拖动的生产机械的制动转矩相平衡，转子将以恒速n拖动生产机械稳定运行，从而实现了电能与机械能之间的能量转换，这就是异步电动机的基本工作原理。 二．异步电动机存在的缺点 2-1.笼型感应电动机存在下列三个主要缺点。 （1）起动转矩不大，难以满足带负载起动的需要。当前社会上解决该问题的多数办法是提高电动机的功率容量（即增容）来提高其起动转矩，这就造成严重的“大马拉小车”，既增加购买设备的投资，又在长期的应用中因处于低负荷运行而浪费大量电量，很不经济。第二种办法是增购液力偶合器，先让电动机空载起动，在由液力偶合器驱动负载。这种办法同样要增加添购设备的投资，并因液力偶合器的效率低于97%，因此至少浪费3%的电能，因而整个驱动装置的效率很低，同样浪费电量，更何况添加液力偶合器之后，机组的运行可靠性大大下降，显著增加维护困难，因此不是一个好办法。 （2）大转矩不大，用于驱动经常出现短时过负荷的负载，如矿山所用破碎机等时，往往停转而烧坏电动机。以致只能在轻载状况下运行，既降低了产量又浪费电能。 （3）起动电流很大，增加了所需供电变压器的容量，从而增加大量投资。另一办法是采用降压起动来降低起动电流，同样要增加添购降压装置的投资，并且使本来就不好的起动特性进一步恶化。 2-2.绕线型感应电动机 绕线性感应电动机正常运行时，三相绕组通过集电环短路。起动时，为减小起动电流，转子中可以串入起动电阻，转子串入适当的电阻，不仅可以减小起动电流，而且由于转子功率因数和转子电流有功分量增大，起动转矩也可增大。这种电动机还可通过改变外串电阻调速。绕线型电动机
水轮发电机基本知识介绍
水轮发电机基本知识介绍 一. 关于发电机电磁设计 水轮发电机电磁设计的任务是按给定的容量、电压、相数、频率、功率因数、转速等额定值和其他技术要求来确定发电机的有效部分尺寸、电磁负荷、绕组数据及性能参数等。 水轮发电机电气参数的选择，主要依据电力系统对电站电气参数和主接线的要求，同时根据《水轮发电机基本技术条件》、《导体和电器设备选择设计技术规定》等相关规范来选择，当然也要根据具体电站的要求。 在电磁设计过程中考核的几个主要参数：磁密，定、转子线圈温升，短路比，主要电抗，效率，飞轮力矩。 二. 电磁设计需要输入的基本技术数据 （一）额定容量、有功功率、无功功率和功率因数的关系 Φ--发电机输出电流在时间相位上滞后于电压的相位角 额定容量S=√3U N I N =22Q P 有功功率P=√3U N I N cos φ=S ·cos φ 无功功率Q=√3U N I N sin φ=S ·sin φ cos φ= S P （二）发电机的电磁计算需要具备以下基本的额定数据： 功率/容量，功率因数，电压，转速（极数），频率，相数，飞轮力矩（转运惯量） 1. 额定容量（视在功率）或者额定功率（有功功率）
S=φ cos P （kV A / MV A ） P=水轮机额定出力×发电机效率 （kW / MW ） 发电机的容量大小更直接反映发电机的发电能力。有功功率结合功率因数才能完整反映发电机的输出功率能力。 2. 额定功率因数cos φ 发电机有功功率一定时，cos φ的减小，可以提高电力系统稳定运行的功率极限，提高发电机的稳定运行水平；同时由于增大了发电机的容量，发电机造价也增加。相反，提高额定功率因数，可以提高发电机有效材料的利用率，并可提高发电机的效率。近年来由于电力系统容量的增加，系统装设同步调相机和电力电容器来改善其功率因数，以及远距离超高压输电系统使线路对地电容增大，发电机采用快速励磁系统提高稳定性，使发电机额定功率因数有可能提高。 取值：0.8，0.85，0.875，0.9，国内大容量多取0.85~0.9，国外发达国家多取0.9~0.95。 灯泡式水轮发电机由于受结构尺寸限制，功率因数较一般水轮发电机的取值高，以减小气隙长度，提高通风冷却效果。 (1) 一般水轮发电机 GB/T7894-2009 水轮发电机基本技术条件：
三相异步电动机电磁计算
三相电机 额定电压U=380V，f=50HZ,机座号Y132，输出P2=8KW，p=4极 螈 1. 2.芄型号：Y132M 3. 4.蒂输出功率：P N=8KW 5. 6.袂相数：m1=3 7. 8.薇接法： 9. 10.莃相电压：Uφ=380V 11. 13. 14.极对数：p=2 15. 16.定子槽数：Z1=36
17. 18.转子槽数：Z2=32 19. 20.定子每极每相槽数： 21. 22.肂定子外径：D1=21cm D i1=13.6cm 荿定子内径： =0.4mm 蒃气隙长度：δ 转子外径：D2=13.52cm 13.6-0.04*2=13.52cm 转子内径：D i2=4.8cm 定子槽型：半闭口圆底槽 定子槽尺寸：b o1=0.35cm b1=0.67cm h o1=0.08cm R1=0.44cm h12=1.45cm 转子槽形：梯形槽 转子槽尺寸：b o2=0.1cm b r1=0.55cm b r2=0.3cm h o2=0.05cm h r12=2.3cm
23.极距： 24.定子齿距： 25.转子齿距： 26.气隙长度： 27.转子斜槽距：b sk=t1=1.187cm 28.铁芯长度：l=16cm 29.铁芯有效长度：无径向通风道：l ef=l+2δ=16.08cm 30.净铁芯长：无径向通风道：l Fe=K Fe l=0.95*16=15.2cm K Fe=0.95（不涂漆） 31.绕组型式：单层交叉式 32.并联支路数：a1=1 33.节距：1-9,2-10,11-18 34.每槽导线数：由后面计算的数据根据公式计算为： 每极磁通φ1=0.00784wb 波幅系数：K A=1.46 绕组系数：K dp1=0.96
水轮发电机甩负荷定义
水轮机甩负荷定义 中文名称： 甩负荷 英文名称： load rejection 定义： 机组在运行中突然失去负荷。由于导叶来不及迅速关闭，导致机组的转速与蜗壳压力升高，而尾水管的压力则降低或真空度加大。应用学科： 电力（一级学科）；水力机械及辅助设备（二级学科） 以上内容由全国科学技术名词审定委员会审定公布 甩负荷的英语对应翻译为：load shedding 甩负荷分为两种，一种是主动甩负荷：当电网提供的有功大大小于系统需要的有功，主动甩掉部分不重要的负荷，提高电网供电质量。一种是故障甩负荷，发生这种事故的原因除了电网不正常之外，发电机的主开关跳闸、汽机主汽门脱扣等都是引起该事故的原因。当电站突然甩去大量负荷时，二回路蒸汽流量急剧下降，使一回路冷却剂温度及压力迅速上升。这就是甩负荷事故。 在水电站中甩负荷是一种常见的现象。水轮发电机组发生甩负荷后，巨大的剩余能量使机组转速上升很快，调速器迅速关闭导叶，并
经过一段时间的调整，重新稳定在空载工况下运行。在甩负荷过程中，除了调节保证计算所关心的最大转速上升值和最大水击压力上升值外，还要对甩负荷动态过程品质指标的优劣进行考核。 1.1、转速上升时间:机组甩100%额定负荷后，由于剩余能量巨大，转速上升很快。正常情况下，调速器以最大速度关闭导叶到零开度，转速上升时间tM=tc+tn，其中：tc为调速器迟滞时间，取决于调速器的死区大小、机组转速的上升速率以及运行工况等，调速器在非限制条件下，tc一般大约在0.2s～0.3s。tn为调保计算中的升速时间，被定义为自导叶开始动作到最大转速所经历的时间。升速时间tn取决于水轮机主动力矩和机组惯性力矩之比，即与机组特性有关。采用比转速(ns)统计法有：为相对升速时间，τn=0.9-0.00063·ns。可以看出，相对升速时间τn随比转速的增加而减少，即低比转速、高水头水轮机相对升速时间大，高比转速、低水头水轮机相对升速时间小。T′s为导叶直线关闭时间。由于迟滞时间tc 较升速时间tn小得多，一般情况下，可将转速上升时间tm等同于调保计算中的升速时间tn看待。根据统计资料大多机组的tm=(2～6)s 。 1.2、转速下降时间(tD) 它表示机组甩负荷后，导叶直线关闭到零并一直保持到零开度(相当于机组紧急停机)情况下，自最高转速下降到空载转速区域为止的时间，或称为最快转速下降时间。在最高转速之前，机组处于水轮机工况，之后，进入制动和反水泵工况，转轮
各种计算电磁学方法比较和仿真软件
各种计算电磁学方法比较和仿真软件 各种计算电磁学方法比较和仿真软件微波EDA 仿真软件与电磁场的数值算法密切相关，在介绍微波EDA 软件之前先简要的介绍一下微波电磁场理论的数值算法。所有的数值算法都是建立在Maxwell 方程组之上的，了解Maxwell 方程是学习电磁场数值算法的基础。计算电磁学中有众多不同的算法，如时域有限差分法（FDTD ）、时域有限积分法（FITD ）、有限元法（FE）、矩量法（MoM ）、边界元法（BEM ）、谱域法（SM）、传输线法（TLM ）、模式匹配法（MM ）、横向谐振法（TRM ）、线方法（ML ）和解析法等等。在频域，数值算法有：有限元法（ FEM -- Finite Element Method）、矩量法（MoM -- Method of Moments ），差分法（ FDM -- Finite Difference Methods ），边界元法（ BEM --Boundary Element Method ），和传输线法 （ TLM -Transmission-Line-matrix Method ）。在时域，数值算法有：时域有限差分法（ FDTD - Finite Difference Time Domain ），和有限积分法（ FIT - Finite Integration Technology ）。这些方法中有解析法、半解析法和数值方法。数值方法中又分零阶、一阶、二阶和高阶方法。依照解析程度由低到高排列，依次是：时域有限差分法（FDTD ）、传输线法（TLM ）、时域有限积分法（FITD ）、有限元法（FEM ）、矩量法（MoM ）、线方法（ML ）、边界元法（BEM ）、谱域法（SM ）、模式匹配法
三相异步电动机变频调速系统设计及仿真
天津职业技术师范大学 课程设计说明书题目：三相异步电动机变频调速系统设计及仿真 指导老师： 班级：机检1112班 组员
天津工程师范学院 课程设计任务书 机械工程学院机检1112 班学生 课程设计课题： 三相异步电动机变频调速系统设计及仿真 一、课程设计工作日自 2015 年 1 月 12 日至 2015 年 1 月 23 日 二、同组学生： 三、课程设计任务要求（包括课题来源、类型、目的和意义、基本要求、完成时 间、主要参考资料等）： 1、目的和意义 交流调速是一门重要的专业必修课，它具有很强的实践性。为了加深对所学课程（模拟电子技术、数字电子技术、电机与拖动、电力电子变流技术等）的理解以及灵活应用所学知识去解决实际问题，培养学生设计实际系统的能力，特开设为期一周的课程设计。 2、具体内容 写出设计说明书，内容包括： （1）各主要环节的工作原理； （2）整个系统的工作原理（包括启动、制动以及逻辑切换过程）； （3）调节器参数的计算过程。 2．画出一张详细的电气原理图； 3．采用Matlab中的Simulink软件对整个调速系统进行仿真研究，对计算得到的调节 器参数进行校正，验证设计结果的正确性。将Simulink仿真模型，以及启动过程中的电流、转速波形图附在设计说明书中。 4、考核方式 1．周五采用口试方式进行考核（以小组为单位），成绩按百分制评定。其中小组分数占60%，个人成绩占40%（包括口试情况和上交材料内容）； 2．每天上午8:30--11:30在综合楼226房间答疑。 五、参考文献 1、陈伯时．电力拖动自动控制系统----运动控制系统（第3版）．机械工业出版社，2003 指导教师签字：教研室主任签字：
Y系列三相异步电动机使用说明书
Y系列三相异步电动机使用说明书 l、电动机的安装 1．1安装前的准备工作 电动机开箱前应检查包装是否完整无损，有无受潮的现象，开罩后应小心清除电动机上的尘土和防锈层，仔细检查在运输过程中有无变形和损坏，紧固件有无松动或脱落，转子转动是否灵活，铭牌数据是否符合要求，并用500VMQ表测量高压电阻，绝缘电阻应不低于1MQ 否则应对绕组进行干燥处理，但是处理温度不超过J20℃。 1．2电动机的安装场地和安装基础 电动机的安装场地海拔高度应不超过100()m；一般用途的电动机的安装场地要干燥、洁净，电动机周围应通风良好，与其它设备要留有一定的间隔，以便于检查，监视和清扫，环境温度在40℃以下，并需防止强烈的辐射；安装基础要坚固、结实，有一定的刚度，安装面应平整，以保证电机的平衡运行。 I．3电动机的接线 1．3．1电动机应妥善接地，接线盒内右下方及机座外壳有接地装置，必要时亦可利用电动机底脚或法兰盘紧固螺栓接地，以保证电动机的安全运行。 1．4电动机与机械负载的联接 1．4．1电动机可采用联轴器，正齿轴或皮带与负载机械联接，双轴伸电动机的风扇端只允许采用联轴器传动。 1．4．2采用联轴器联接时，电动机轴中心线与负载机械的轴中心线要重合，以免电动机在动行中产生强烈振动，联轴动和不正常的声音等。器的安装偏差为：2极电动机允许偏差0．015mm，4、6、8极电动机偏差0．04mm。 1．4．3立式安装的电动机，轴伸只允许采用联轴器与机械负载联接。 2、电动机的起动 2．1电动机起动前的检查 2．1．1新安装或停用三个月以上的电动机起动前应检查绝缘电阻，测得绝缘电阻值不小于1MQ。 2．1．2检查电动机的紧固螺钉是否拧紧，轴承是否缺油，电动机的接线是否符合要求，外壳是否可靠接地或接零。 2．1．3检查联轴器的螺钉和销钉是否紧固，皮带联接处是否良好，松紧是否合适，机组转动是否灵活，有无卡位，窜动和不正常的声音等。 2．1．4检查熔断器的额定电流是否符合要求，安装是否牢固可靠。 2．1．5检查起动设备接线是否正确，起动装置是否灵活，触点接触是否良好，起动设备的金属处壳是否可靠接地或接零。 2．1．6检查三相电源电压是否正常，电压是否过高过低或三相电压不对称等。 2．1．7上述任何一项有问题，都必须彻底解决，在确认准备工作无误时方可起动。 2．2起动时的注意事项
水轮发电机计算单
水轮发电机计算单 电机设计2009-09-29 12:29:13 阅读171 评论0 字号：大中小订阅 SFW2500-8/1730 电磁计算结果 =============================================================================== = 序号名称变量结果单位备注 =============================================================================== = 一、基本数据 1.1 额定数据 1.01 额定功率PN 2500.000 (kW) 1.02 额定功率因数COSθN .800 1.03 额定容量SN 3125.000 (kVA) 1.04 额定电压UN 10500.000 (V) 1.05 相电压Uθ 606 2.178 (V) 1.06 额定电流IN 171.830 (A) 1.07 相电流Iθ 171.830 (A) 1.08 额定转速nN 750.000 (r/min) 1.09 飞逸转速nr .000 (r/min) 1.10 额定频率fN 50.000 (Hz) 1.11 极数2p 8.000 1.12 相数 M 3.000 1.12 飞轮力矩 GD2 99.379 (kN.m ) 1.2 定子铁心和转子磁极铁心尺寸 1.13 定子铁心外径D1 173.000 (cm) 1.14 定子铁心内径Di 13 2.000 (cm) 1.15 定子槽宽度bs 1.680 (cm) 1.16 定子槽高度hs 7.500 (cm) 1.17 定子槽楔高度hk .500 (cm) 1.18 定子线圈绝缘单边厚度δi .330 (cm) 1.19 定子铁心径向通风 槽宽度及通风槽数 bvnv 15.000 (cm) 1.20 无通风槽的定子铁心长度 l 63.000 (cm) 1.21 各段铁心长度不相等时 相邻通风槽的平均距离tv 4.875 (cm)
PLC控制三相异步电动机正反转设计
A n h u i Vo c a c t i o n a l& Te c h n i c a l C o l l e g e o f I n d u s t r y&Tr a d e 毕业论文 PLC控制三相异步电动机正反转设计Plc control with a three wire asynchronous motor is inverting design 所在系院： 专业班级： 学生学号： 学生姓名： 指导教师： 2013年03 月02日
A n h u i Vo c a c t i o n a l& Te c h n i c a l C o l l e g e o f I n d u s t r y&Tr a d e 毕业设计说明书 PLC控制三相异步电动机正反转设计Plc control with a three wire asynchronous motor is inverting design 所在系院： 专业班级： 学生学号： 学生姓名： 指导教师： 2013年03 月02 日
毕业设计（论文）任务书 系（院）专业班级1 学生姓名学号2010050205 一、题目：PLC控制三项异步电动机正反转设计 二、内容与要求： 内容：1.三相异步电动机的基本结构；2.PLC的基础知识；3三项异步电动机的PLC控制 要求：了解三相异步电动机的基本结构，运用学过的PLC知识对三项异步电动机正反转进行程序设计。运用所学理论知识与实践相结合，利用PLC控制三项异步电动机正反转，以达到方便，简单，易于操作的目的。 三、设计（论文）起止日期： 任务下达日期： 2012 年 1 月 15 日 完成日期： 2013 年 3 月 2 日 指导教师签名： 年月日四、教研室审查意见： 教研室负责人签名： 年月日