钢管脚手架计算书
脚手架计算书
一、脚手架设计及验算说明：
本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架，
本计算书依据原报送方案进行验算和优化，部分计算参数需结合原报送方案璞审阅。本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。
二、脚手架设计验算：
（一）、落地式钢管脚手架设计验算：
1、计算参数
⑴、脚手架参数：
①、双排脚手架搭设高度为24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。
②、搭设几何尺寸：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。
③、横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；
④、与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:按2层计算；
3.风荷载参数
本工程地处牡丹江分局，按《建筑结构荷载规范》取值，基本风压0.27 kN/m2；
风压高度变化系数μz，按C类地区（有密集建筑群市区），计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74；风荷载体型系数μs 按密目安全网封闭，背靠开洞墙面，计算取值为1.236；（按Us＝1.3φ，其中φ＝1.2An/Aw,其中An为密目安全网挡风面积，Aw为迎风面积，密目网按2000目计算）
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值，按《技术规范》插值法计算:0.1278(kN/m)，因技术规范中计算简图中无步距中间栏杆，实际搭设计算时采用三排立杆的中间立杆，修正计算实际每米立杆荷载为：立杆1米，小横杆0.9/1.8=0.5米，大横杆1.6/1.8=0.89米，每个主结点直角扣件2个，剪刀撑的旋转扣件按技术规范简图计25/30=0.83个，立杆接头扣件按每6.5米一个1/6.5=0.15个，钢管壁厚按3.5mm计38.4N每米。
每米立杆的结构自重为：（1+0.5+0.89）×38.4+13.2×2+0.83×14.6+18.4×0.15=133.05N
验算时取大值按每0.1331(kN/m)计算
脚手板自重标准值按木脚手板(kN/m2):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板铺设总层数:3层；
5.地基参数
本工程按实际情况，脚手架搭设位置为已施工好的砼地坪，并且立杆下脚采用木板垫板，现场观察受力条件很好。
6、大横杆计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
（1）.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.0384 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.9=0.315kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×0.9=1.8 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.0384+1.2×0.315=0.424 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×1.8=2.52 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
（2）.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.424×1.62+0.10×2.52×1.62 =0.732 kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为M2max= -0.10×0.424×1.62-0.117×2.52×1.62 =-0.863kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ =Max(0.732×106,0.863×106)/4490=192.2 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ= 192 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！
（3）.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.0384+0.315=0.353 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.8 kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=0.677×0.353×16004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.8×16004/(100×2.06×105×107 800) = 6.012mm；
大横杆的最大挠度 6.012mm 小于大横杆的最大容许挠度MIN(1600/150 mm,10 mm)，满足要求！
6、小横杆的计算:
按本方案小横杆支撑于立杆上，小横杆中部不支撑大横杆，在同样的计算条件下，小横杆的跨度只有大横杆的一半，大横杆强度值及变形值能满足要求，小横杆强度及变形值同样能满足要求，不再进行强度及变形验算。
7、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤Rc
其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.6=0.0528 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9=0.0297 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.6=0.432 kN；
活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.6 = 2.88 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.0528+0.0297+0.432)+1.4×2.88=4.65 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
8、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1331kN/m
NG1 = 0.1331×24.30 = 3.234kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用木板，标准值为0.35kN/m2
NG2= 0.35×1.6×0.9×2 = 1.008 kN；
(3)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2
NG3 = 0.005×1.6×24.3 = 0.194 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG = NG1+NG2+NG3 = 3.561 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，因为取最在荷载的中排立杆计算，且同时施工两层活荷载标准值为：
NQ = 2×0.9×1.6×2 = 5.76 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.561+ 0.85×1.4×5.76= 11.128 kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.561+1.4×5.76=12.337kN；
（1）、立杆的稳定性计算:
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.27 kN/m2；（在GB50009-2001中已将风荷载标准值调整为50年一遇，但是在脚手架的技术规范中，考虑到脚手架的使用周期很短，仍按30年重现期取值）μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；（在结构计算中，风荷载在顶部最在，是在外脚手架计算中，在进行立杆的稳定性验算时，立杆的轴压力在底部最大，综合计算值最大，μz按地面以上5米，C类地区取值）
μs -- 风荷载体型系数：取值为1.357；（风荷载体型系数按技术规范4.2.3条计算μs＝1.3∮，其中∮按1.2An/Aw计算，∮值按两部分计算，第1部分为密目安全网的挡风系数，第2部分为外侧钢管的挡风系数，第1部分目前建设部规定的密目
安全网网目密度不低于2000目/cm2。取最低值按2000目来计算，∮1＝1.032。第2部分钢管部分的挡风系数按技术规范4.2.4计算，∮2＝0.087，∮值按∮1+∮2－∮1×∮2/1.2计算＝1.044，代入μs计算公式＝1.357）
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk = 0.7 ×0.27×0.74×1.357 = 0.190 kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 为:
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.190×1.6×1.82/10 = 0.117kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤[f]
立杆的轴心压力设计值：N = 11.128 kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
立杆的轴心压力设计值：N = N'= 12.337kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ = 1.5 ；
计算长度,由公式l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 3.118/0.0159=196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i=196 的结果查《技术规范》附录C表得到：φ= 0.188
立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
按公式σ = N/(φA) + MW/W ≤[f]
σ = 11128/(0.188×424)+117000/4490 = 165.66 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 165.66N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 12.337/(0.188×424)=N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 154.77 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
9、最大搭设高度的计算:
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs = [φAf - (1.2NG2k + 0.85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W))]/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3 = 1.202 kN；
活荷载标准值：NQ = 5.76 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.133 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.107 /(1.4 ×0.85) = 0.09 kN·m；
Hs =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.008+0.85×1.4×(5.76+0.188×4.24×100×0.09/4.49)))/(1.2×0.133)=39.94 m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条按公式Hs = [φAf - (1.2NG2k + 0.85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W))]/1.2Gk计算的脚手架搭设高度Hs 等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = Hs /(1+0.001Hs)
[H] = 39.94 /(1+0.001×39.94)=38.4米m；
[H]= 39.94 和38.4比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H] =38.4m。脚手架单立杆搭设高度为24.3m，小于[H]，满足要求！
10、连墙件的稳定性计算:
按技术规范5.4.1连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝1.236，ω0＝0.27，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×1.236×0.27 = 0.215 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积按连墙件2步3跨计算Aw = 3.61×4.8＝17.28 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)取值, N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.199 kN；
连墙件的轴向力计算值Nl = Nlw + N0= 10.199 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i = 450/15.9＝28.3的结果查表得到φ=0.924，l为内排架距离墙的长度；采用钢管抱箍固定在柱子上两根钢管 A = 4.24×2＝8.48 cm2 ；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.924×8.48×10-4×205×103 = 160.628kN；
Nl = 10.199 < Nf = 160.628,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件扣件滑移验算：因使用钢管抱箍，连墙件受力点为两个扣件
Nl = 10.199 <2×8×0.75＝12，扣件抗滑力满足要求。
11、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤fg
本工程按实际情况，脚手架搭设在已施工好的砼结构地面，并且立杆下设置垫板，受力条件很好，不再进行地基承载力验算。
经过以上步骤按技术规范对1－6层脚手架进行验算，1－6层脚手架设计满足技术规范要求！
三、脚手架设计及验算
1．脚手架参数
双排脚手架搭设高度为20.9 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.45 m；
采用的钢管类型为Φ48×3.5，为提高计算安全系数，计算时采用Φ48×3.0参数。横杆与立杆连接方式为单扣件；
在悬挑架最底部立杆上的扣件为两个（一个为连接扣件，一个为抗滑扣件），钢管斜撑顶部扣件为两个（一个为连接扣件，一个为抗滑扣件）；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处位于昆明市，基本风压0.27 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.299，计算立杆稳定性时取0.909，风荷载体型系数μs 为1.357；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1278；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；
脚手板类别:木脚手板；
5.水平悬挑支撑梁
因本工程为装饰改造工程，不能按正常施工条件预埋水平支撑梁，悬挑脚手架的支撑梁采用与主体结构框架柱连接，与脚手架连接按铰支连接，不进行抗弯强度验算。只进行轴向拉力验算。
6.拉杆与支撑参数
支撑数量为:2；
脚手架下端支撑点与受力楼层支撑垂直距离为(m):3.600（层高）；
最里面支点距离建筑物0.45 m,支杆采用48×3mm。
7、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值按技术规范附录a-1插值，为0.1278kN/m；NG1内= 0.1278×20.90 = 2.671kN；
因技术规范表中统计值未包括外侧中部栏杆，在计算外侧立杆时：
NG1外=(0.1278+1.6×0.0384/1.8) ×20.9=3.318KN.
(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2= 0.35×2×1.6×0.9/2 = 0.504 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；外侧每步中部设置一根栏杆
NG3 :按搭设习惯每步距中部均设置栏杆，不按只设置两个施工层计算，换算并入
NG1外中；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.6×20.9/2 = 0.084kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG内= NG1+NG2+NG3+NG4 =2.67+0.504+0.084＝3.258 kN；
NG外= NG1外+NG2+NG3+NG4 =3.318+0.504+0.084＝3.906 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，同时施工两层，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值：
NQ = 2×0.9×1.6×2/2 = 2.88 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N内= 1.2 NG内+0.85×1.4NQ = 1.2×3.285+ 0.85×1.4×2.88= 7.369 kN；
N外= 1.2 NG外+0.85×1.4NQ = 1.2×3.906+ 0.85×1.4×2.88= 8.114 kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N内'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.258+1.4×2.88=7.942kN；
N外'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.906+1.4×2.88=8.719kN；
8、钢管斜撑的受力计算:
水平拉杆的轴力R12和斜撑的轴力R46 ，R56按照下面计算
R12 = NG内×0.95/3.6+ NG外×1.85/3.6＝1.945+2.007＝3.952
R46= NG内×3.72/3.6=7.615KN
R56= NG外×4.05/3.6=9.128KN
⑴、斜撑钢管的稳定性计算:
斜支杆的轴力均取最大值进行计算，为R56=9.128kN
下面压杆以48×3mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：不考虑风荷载时：
σ = N/φA ≤[f]
其中N -- 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 9.128kN；
φ-- 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ= 0.412；
i -- 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.595cm；
l -- 受最大压力斜杆计算长度，因中部采用了拉结限制l = 4.05/2=2.03m；
A -- 受压斜杆净截面面积，A =4.241cm2；
σ -- 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是9128/(0.412×424)=52.25N/mm2< [f] = 215N/mm2；
[f] -- 受压斜杆抗压强度设计值，[f] = 215N/mm2；
受压斜杆的稳定性计算σ < [f]，满足要求!
内侧斜向支撑钢管轴向力及计算长度均小于外侧斜撑钢管，不再进行验算，满足要求。
⑵、挑架底部立杆扣件防滑验算：（采用两个扣件，防滑保证系数取0.75）
取大值外侧NG外=8.719<2×8×0.75=12KN.
满足要求！
⑶、斜钢扣件防滑验算：（采用两个扣件，防滑保证系数取0.75）
取大值外侧N56＝9.158<2×8×0.75=12KN
满足要求！
9、水平拉接点R12扣件抗滑力验算：
⑴、按现有建筑状况减少水平拉接点的假设：
对应于每个斜撑点的水平拉力为3.952KN，按现有建筑形态只在有柱子部位设拉接点，柱子间距为8.1米。相当于6个水平力集中于一点，3.952×6＝23.55KN,在增加拉杆数量条件下可以满足每8.1米一个拉接点的受力。须进行悬挑脚手架底部外侧水平杆变形值验算：
将集中力折算成均面荷载，q=2.928KN/M.按三跨连续梁进行强度及变形值验算。按计算公式：
跨内最大弯矩：M=0.08×2.928×82=15KN.M
支座最大弯矩：M=0.1×2.928×82=18.74KN.M
强度验算：σ =Max(18.74×106,15×106)/4490=4173 N/mm2；远远超过允许值[205] 强度验算远远超过允许值，不再进行挠度验算。
减少拉接点的假设不能满足要求！
⑵、按每组斜杆支撑部位均设对应水平接结点进行验算，按现有建筑形式采取方案如图：
受力验算：
有柱子部位：R12=3.952kn<8,扣件抗滑力满足要求！
无柱子部位验算M16螺栓抗剪力：NVB=2×3.14×16×16/4×FV=50.24KN>R13 (其中，FV取Q235钢材抗剪强度设计值125N/MM2),连接螺栓抗剪力满足要求！10、其它验算说明：按技术规范应对大横杆、小横杆、连墙件等内容进行验算，7－12层的脚手架搭设参数与1－6层参数相同，使用条件相同，高度小于1－6层高度，根据1－6层验算结果，除了悬挑受力构件外，其它验算项目不单独进行验算，满足要求！
四、顶部外挑脚手架设计及验算：
1、参数信息：
⑴.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为：外立杆7.6，内立杆6.5米；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.3 m；
采用的钢管类型为Φ48×3.5，为提高计算安全系数，计算时重量采用Φ48×3.5参数，力学性能采用Φ48×3.0参数。
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):2.00；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:1层；
3.风荷载参数
本工程地处云南昆明市，基本风压0.27 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.299，计算立杆稳定性时取0.909，风荷载体型系数μs 为1.357；
4.静荷载参数
因该架体特殊，静荷载按实际计算：
钢管自重:
NG1=（外立杆）7.6×0.0384+（内立杆）6.5×0.0384+（小横杆5根）1.2×0.0384×5+（大横杆14根包括中间栏杆）1.6×0.0384×14=1.45KN
脚手板自重标准值(kN/m2): 脚手板类别:木脚手板；0.350；按铺两层计算；
NG2=0.35×0.9×1.6×2=1.008KN
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;
NG4=1.6×7.6×0.005=0.061KN
脚手板类别:木脚手板；
5.水平悬挑支撑梁
因本工程为装饰改造工程，不能按正常施工条件预埋水平支撑梁，悬挑脚手架的支撑梁采用与主体结构框架柱连接，与脚手架连接按铰支连接，不进行抗弯强度验算。
只进行轴向拉力验算。
6.拉杆与支撑参数
斜支撑两根，钢丝索一根，具体数据见搭设简图：
脚手架下端支撑点与受力楼层支撑垂直距离为(m):9.1米。
最里面支点距离建筑物0.3 m；
7、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。因本段外挑架面积较小，且立杆、横杆、连墙杆间距均与1－12层相同，不再进行立杆、横杆等验算，计算斜撑杆时未考虑风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
NG=NG1+NG2+NG4=2.519KN
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，按施工一层计算，内外立杆共同计算：NQ = 2×0.9×1.6＝2.88KN；
两根立杆轴向力设计值为：
N=1.2NG+1.4NQ=7.055KN；
8、钢管斜撑的受力计算:
以上计算的立杆轴力设计值为两根立杆值，根据架体特征，外斜撑杆受力不利，只对外斜撑杆进行计算取:
N外＝7.055/2=3.527KN
钢丝索拉力：N12
斜撑杆压力：N24
（1）、斜撑钢管的稳定性计算:
①、方案一：
按力平衡方程式：
N12×COS(54.77)＝N24×COS(63.06)
N12×SIN(54.77)+N24×SIN(63.06)=3.527
解方程：N12=1.81KN
N24=2.30KN
斜支撑的轴力按2.30KN计算
下面压杆以48×3mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：不考虑风荷载时：
σ = N/φA ≤[f]
其中N -- 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 2.3kN；
φ-- 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i=157查表得到φ= 0.284；
i -- 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.59cm；
l -- 受最大压力斜杆计算长度，因中部采用了拉结限制l = 2.5O米
A -- 受压斜杆净截面面积，A =4.241cm2；
σ -- 受压斜杆受压应力计算值，
经计算得到结果是2300/(0.284×424)=19N/mm2< [f] = 215N/mm2；
[f] -- 受压斜杆抗压强度设计值，[f] = 215N/mm2；
受压斜杆的稳定性计算σ < [f]，满足要求!
内侧斜向支撑钢管轴向力及计算长度均小于外侧斜撑钢管，不再进行验算，满足要求。
但是不经济，采用方案二：
②、方案二：
支杆稳定性验算：
按方案一步骤列方程解方程：
N12=2.34KN
N24=2.1KN
按力平衡方程式：
N12×COS(54.77)=N24×COS(49.94)
N12×SIN(54.77)+N24×SIN(49.94)=3.527
解方程：N12=2.34KN
N24=2.1KN
斜撑杆稳定性验算：
斜支撑的轴力按2.10KN计算
下面压杆以48×3mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：不考虑风荷载时：
σ = N/φA ≤[f]
其中N -- 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 2.1kN；
φ-- 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i=157查表得到φ= 0.14；
i -- 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.59cm；
l -- 受最大压力斜杆计算长度，因中部采用了拉结限制l = 3.6米
A -- 受压斜杆净截面面积，A =4.241cm2；
σ -- 受压斜杆受压应力计算值，
经计算得到结果是2100/(0.284×424)=35.4N/mm2< [f] = 215N/mm2；
[f] -- 受压斜杆抗压强度设计值，[f] = 215N/mm2；
受压斜撑的稳定性计算σ < [f]，满足要求!
内侧斜向支撑钢管轴向力及计算长度均小于外侧斜撑钢管，不再进行验算，满足要求。
钢丝绳选择：
选择6×19，钢丝公称抗拉强度1400N/MM2,直径7.7mm钢丝绳，其破断拉力=31.3KN
钢丝绳允许拉力验算：
[Fg]=aFg/K
a;换算系数，6×19的钢丝绳取0.85
Fg；钢丝绳破断拉力31.3KN
K;安全系数，按用作起重设备计算取5
N12=2.34在计算时只是外立杆处的拉结点，因计算应力不大，采用一根钢索，钢
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的横距为，立杆的纵距为，大小横杆的步距为； 内排架距离墙长度为； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根； 脚手架沿墙纵向长度为； 采用的钢管类型为Φ48×； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为； 连墙件采用两步两跨，竖向间距，水平间距3m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2层； 3.风荷载参数 本工程地处广东深圳市，基本风压m2； 风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):； 脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):； 安全设施与安全网(kN/m2):； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):； 脚手板铺设总层数:12； 5.地基参数要求 若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):； 立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。 本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！ 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=m； 脚手板的自重标准值:P2=×(2+1)=m； 活荷载标准值:Q=2×(2+1)=m； 静荷载的设计值:q1=×+×=m； 活荷载的设计值:q2=×=m； 图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=××+××=； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为M2max=××；
门式脚手架施工方案
中心小区专项治理工程（主体工程）脚手架施工方案 编制： 审核： 审批： 大庆油田工程建设有限公司油建公司 第五工程部 2014年4月27日
第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程名称：中心小区专项治理工程（主体工程） 建设单位：大庆油田矿区服务事业部物业管理二公司 监理单位：大庆石油工程监理有限公司 建设地点：中心小区 本工程为住宅楼外墙装饰工程，主要为外墙保温及涂料粉刷，新安装装饰构件，考虑住户正常通行、施工安全及施工顺利进行，采用门式脚手架作为工程施工用脚手架。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用门架脚手架方案： 第四节脚手架的材质要求 门架 1、门架采用MF1219，门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。 2、周转使用门架及配件的维修保养或报废，可按门架及配件的质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法。 A类属于外观检查有轻微变形、损伤和锈蚀，不影响正常使用和安全承载。所以，门架及配件在清除表面粘附砂浆、泥土等污物，除锈后可以使用，重新油漆属于经常性的保养工作。 B类属于外观检查有一定程度变形、损伤、锈蚀，用肉眼或器具测量可见，该类门架及配件将影响正常使用和安全承载，所以应经矫直、平整、更换不见、修复、补焊、防锈、油漆等修理工作后方能继续使用；该类别除锈、油漆指用砂纸、铁刷等将锈除去，重新涂刷油漆。 C类指有片状剥落，锈蚀面积大（达总表面面积的50％以上），有修坑，但无贯穿锈洞等严重锈蚀现象，这类门架及配件不能由外观确定承载力，而应由试验确定其承载力。承载力试验方法按现行国家标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）中6.2及表
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书 一．工程概况 1.1 工程简介 A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。 1.2 建设条件 该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。 1.2.1地形地貌 典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。 1.2.2地质情况 Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到地质情况主要为 4 分化。承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。 1.2.3气候 气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。 二．施工方案总体布臵和荷载设计值 2.1 支架搭设情况说明 A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇
筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。方木布臵情况：横桥向放臵截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。15cm×15cm方木放臵在工10型钢上，工10型钢放臵在贝雷梁上，贝雷梁放臵在钢管桩顶端的沙桶上。 2.2 设计荷载取值 混凝土自重取： 26.5kN/m3 箱梁重： 24.1kN/m2 模板自重： 2.5kN/m2 施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2 考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2 三．贝雷梁设计验算 大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。其中第一跨采用满堂支架法施工，验算过程参考满堂支架法计算书。 神杨路方向第二、三、五、六跨 神杨路方向第二跨，第三跨，第五跨，第六跨，跨中布臵两排钢管桩，计算采用间距17m进行计算，现场可以根据实际情况减小间距。 采用双排单层加强型贝雷梁，每组贝雷梁间距1m, 全截面使用21组。 混凝土箱梁每平方米荷载： 31.6kN/m2 贝雷梁每片自重： 2×3kN/m 荷载总重： 6kN+31.6kN/m=37.6kN/m 双排单层加强型贝雷梁力学性能： [M] = 3375kN〃m [Q] = 490kN
脚手架计算书(DOC)
满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)：
q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数 二、荷载设计 计算简图：
立面图 侧面图三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0. 8/(2+1)=1.26kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/ m 计算简图如下： 1、抗弯验算
M max=0.1ql a2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=1.41mm νmax＝1.41mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.26×1.5=2.07kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.91×1.5=1.51kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.07kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.51kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m)
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
落地门架_门架简图
落地门架_门架平面图 四、门架稳定性计算 门架型号MF1219水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型Ф48×3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型Ф48×3 每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N Gk1= (G k1 + G k2 ×2+ G k3 ×1/2+ G k4 ×2×1/1+ G k5 ×2+ G k6 ×2) /h =(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m
1/2表示水平架设置2步1设 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N Gk2= (G k7 ×l/cosα×2/4+ G k8 ×l×1/4+ G k9 /4+ G k10 ×4/4+ G k11 ×l+ G k12 ×l×h) /h =(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N Qk =n× Q k ×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值： ω k =μ z ×μ s ×ω o =0.74×0.8×0.3=0.178 kN/ m2 q k = ω k × l=0.178×1.83=0.325 kN/ m 风荷载产生的弯矩标准值： M k = q k H 1 2/10=0.325×3.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N Gk1+ N Gk2 )H+1.4 N Qk =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN 组合风荷载时： N w =1.2(N Gk1 + N Gk2 )H+0.9×1.4 (N Qk +2M k /b) =1.2× (0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4× (13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值
钢管支架计算书630
钢管支架计算书 天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算： 1、荷载计算 M19节段重量为187.08T,整体受力。 2、计算钢管支架的轴力 据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算 3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM） 钢管支架的强度验算由下式计算：N/A m <[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。 4、整体稳定性验算 钢管支架的整体稳定性由下式计算： N/A m <ψ[б] (1)截面力学特性（如下图） 钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm） 如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有 A m =223cm2,I X /=140579.2cm4 A m =194.7cm2,I X /=93639.59cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4 I X =4×(I X /+A m ×r 2 2)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4
（2）：计算整体稳定性折减系数 计算构件的长细比λ h ： 由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式： λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ h =(λ 2+27A d /A q )1/2 λ 0 =L /i=3600/25.1=143.42 λ =L /i=3600/21.93=164.16 26948.5056 51273.76 A d =1218.4cm2 A d =83390.66cm2 35887.76 A q =2×4800=864cm2 A q =71706.72cm2 代入计算有λ h =143.4 代人计算有λ h =164.2 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.339 ψ 1 =0.273 (3)立柱的整体稳定性验算由公式有： N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2 ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2 而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。 (4)单根立柱的整体稳定性验算 A m =223cm2, I X /=140579.2cm4 回转半径i=（I X / A m ）0.5=25.1cm λ =L /I=1500/25.1=39.8(以15m设置一道 横联计算) λ 0 =L /I=800/25.1=31.9 查《钢结构设计手册》附表，得ψ 1=0.883 ψ 1 =0.936 由公式有：N/A m <ψ[б] б=N/A m =2400/4/223=2.69KN/cm2 б=N/A m =2400/4/194.7=3.08KN/cm2 而ψ[б]=0.883×170=150.11Mpa=15KN/cm2，故安全。 ψ[б]=0.936×170=159.12Mpa=15.9KN/cm2，
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规》GB50007-2011 一、脚手架参数 二、荷载设计
计算简图： 立面图
侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.038+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.038+0.3×1.5/(0+1))+1.4×2×1. 5/(0+1)=4.786kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.038+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.038+0.3×1.5/(0+1))+2×1.5/(0+1)=3.488kN/ m 计算简图如下：
1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[4.786×12/8，4.786×0.152/2]=0.598kN·m σ=M max/W=0.598×106/5080=117.768N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI)， q'a14/(8EI)]=max[5×3.488×10004/(384×206000×121900)， 3.488×1504/(8×206000×121900)]=1.809mm νmax＝1.809mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=4.786×(1+0.15)2/(2×1)=3.165kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=3.488×(1+0.15)2/(2×1)=2.307kN
落地式双排钢管脚手架计算
落地式双排钢管脚手架计算 一、计算参数： 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为35米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.35米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根； 采用的钢管类型为Φ48.3×3.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为0.65 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 数参载荷静4. 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 :的杆计算二、大横按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m； ；0.09=0.154 kN/m×0.038+1.2×: q1=1.2静荷载的设计值 ；0.6=0.84 kN/m: q2=1.4×活荷载的设计值 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) ) 支座最大弯矩大横杆设计荷载组合简图图2 (验强2.度算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
完整版门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 二、荷载参数 三、设计简图
门架简图_落地门 架． 门架平面图落地门架_四、门架稳定性计算
每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N= (G+ G×2+ G×1/2+ G×2×1/1+ G×2+ G×2) /h k6k2k4k1k3k5Gk1=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m 设1步2表示水平架设置1/2 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N= (G×l/cosα×2/4+ G×l×1/4+ G/4+ G×4/4+ G×l+ G×l×h) /h k12k9Gk2k8k7k11k10=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N=n×Q×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN kQk门架宽度b，见门架型号编辑 风荷载标准值： 2 0.3=0.178 kN/ m0.8××μ×ω=0.74×ω=μokzs q= ω×l=0.178×1.83=0.325 kN/ m kk风荷载产生的弯矩标准值： 22/10=0.494 kN . m 3.9/10=0.325×M= q H 1kk 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+1.4 N =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN QkGk2Gk1组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+0.9×1.4 (N+2M/b) kGk1QkwGk2=1.2×(0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4×(13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值 参数计算： 4 1536/1930=193593 mm/h=107800+107800×+I·h I=I01100.50.5=21.37 mm i=(I/A)=(193593/424) 1λ=kh/i=1.22×1930/21.37=110.19 0由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516
承插型盘扣式钢管支架计算书
承插型盘扣式钢管支架 计算书
10、模板支架设计及计算 10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm): 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 一、计算参数: 模板支架搭设高度为4.8m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000× 1000/64800=1.229N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 三、模板支撑木方的计算
钢管脚手架计算书
脚手架计算书 一、脚手架设计及验算说明： 本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架， 本计算书依据原报送方案进行验算和优化，部分计算参数需结合原报送方案璞审阅。本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。 二、脚手架设计验算： （一）、落地式钢管脚手架设计验算： 1、计算参数 ⑴、脚手架参数： ①、双排脚手架搭设高度为24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。 ②、搭设几何尺寸：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。 ③、横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； ④、与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:按2层计算；
最新39m落地式扣件钢管脚手架计算书汇总
39m落地式扣件钢管脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。 双排脚手架，搭设高度39.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设10层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.2m。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m
脚手架的计算和荷载计算
脚手架的计算和荷载 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值: P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值: P2=0.300×0.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值: Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m 活荷载的计算值: q2=1.4×0.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.142+0.10×1.120)×1.5002=0.278kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.142+0.117×1.120)×1.5002=-0.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327× 106/5080.0=64.332N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 1.计算说明 1.1概况： 工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m 5层 工程内容：站台雨棚吊顶 1.2本工程采用门式脚手架规格如下：
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。 2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算 门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN
锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN 每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.732 钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN 每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m 加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN 2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力） 根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， μ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值 W k=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m 风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 M k=0.708*62/10=2.549KN.m
钢管支架的计算书
路基边坡防护施工钢管支架工程专项安全方案 设计计算书 一、计算目的 路基边坡坡面防护施工是在斜坡上进行，特别是对于锚杆锚索施工，需要专门 的操作平台来进行锚孔的钻进，所以需搭设钢管支架作为操作平台。对于钢管支架 结合实际地质情况，管架的受力是否合理，有必要对其进行受力计算，掌握支架的 受力情况，实现合理搭设，既经济又保证安全。 支架布置见附件详图。 为了确保安全，为了确保支架结构的受力合理、安全可靠、稳定，满足施工荷 载的需要，确保施工安全，特进行支架的设计及受力计算。 二、支架的设计 （1）材料选择 钢管：支架纵、横向水平杆、立杆均选用直径φ=48mm、壁厚t=3.5mm的钢管，长度分 别为2m、3m、6m；钢管截面面积A=489mm 2,截面惯性矩I=1.215×105mm4,抵抗矩 W=5.078×103 mm3，回转半径15.78 mm，每延米理论重量为3.84㎏。 铸铁扣件：基本形式有三种，即直角扣件、回转扣件、对接扣件。 竹跳板：规格3 m×0.2m；用于铺设出渣通道。 安全网：规格4.5 m×1.2 m。 （2）支架的布置 (a)立杆 立杆垂直于地面，是把脚手架上所有荷载传递给基础的受力杆件。立杆纵向间距 1.2m, 横向间距1m。 (b)纵、横向水平杆 纵、横向水平杆是承受并传递荷载给立杆的受力杆件。纵向水平杆在纵向水平连接 各立杆，横向水平杆在横向水平连接内、外排立杆。间距见附件详图。 (c)剪刀撑 设置剪刀撑或斜撑，可增强脚手架的纵、横向刚度。剪刀撑是设在脚手架内、外侧
面的十 字交叉斜杆，而斜撑是单独的斜杆。 (d)纵、横向水平扫地杆 纵向扫地杆连接立杆下端距底座下方10c m～20cm处的纵向水平杆，起约束立杆底端在纵向发生位移的作用；水平扫地杆设置在位于纵向水平扫地杆上方处的横向水平杆，起约束立杆底端在横向发生位移的作用。 （e）扣件 直角扣件用于两根垂直相交钢管的连接，依靠扣件与钢管表面间的摩擦力来传递荷载；回转扣件用于两根任意角度相交钢管的连接；对接扣件用于两根钢管对接接长的连接。支架各部分具体尺寸、钢管间距以及支架搭设详细要求等详见附图和施工方案。 1. 图1.小横杆受力计算图示 2.荷载 作用在支架小横杆上的荷载主要是施工荷载，主要是工人和钻孔机械的自重；根据
落地式扣件钢管脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 单排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.40米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设1层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值240kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.400/2=0.070kN/m 活荷载标准值Q=3.000×0.400/2=0.600kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.070=0.132kN/m
门式支架承载力计算书
戴港互通现浇箱梁支架计算书 一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算 根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积，A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm，d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 1 4-d4 1 ）/64=15.92*104mm4 I 1=π（D 2 4-d4 2 ）/64=0.98*104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4 i=√I/A 1 =√16.8×104/428=19.8mm λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN 根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。