卡罗塞尔2000氧化沟污水处理课程设计doc资料

水质工程学

课程设计计算说明书

学院：环境学院

专业：给水排水

姓名：袁鹏

学号：P3401120333

指导老师：肖雪峰

1.基本资料

2015年，国家实行新的环保法。为保证国家环保政策的顺利执行，实现节能减排目标目标，保护环境，同时根据环境影响评价，拟在南京溧水建设一座污水处理厂，主要接纳新区污水渠输送过来的生活污水，对其进行处理，出水达标排放至城市外河。

经过详细核算，污水厂要求每天处理水量为139000吨。由于该污水厂区周围水系分布较少，同时有绿化、园林等用水大户，故考虑对部分污水进行深度处理，以达到中水回用水要求。

污水厂所在地为一平地，红线不可逾越，黄线可适当扩充与缩减。考虑成本独立核算问题，要求污水处理部分与中水工程部分独立成两块区域。办公区域按照实际要求共用。

污水厂进水水质按下表考虑：

出水水质按国家GB 18918－2002一级B排放标准执行。

其中10％的最终出水要求深度处理回用（主要用于林场绿化），回用标准按照CJ/T 48-1999生活杂用水水质绿化、冲洗道路用水标准执行。工程位置见附图平面，红线为规划污水厂区的3条边，虚线位置根据工程情况完成征地工作，土地记入成本。

第一篇污水厂设计

第一章污水处理工艺流程

第一节原水水量及水质分析

1.原水水量计算

污水厂要求每天处理水量为139000吨

日平均流量流量为Q=139000m3/d=1608.8L/s

变化系数K z=2.7/（1698.8）^0.11=1.19

日最大流量Q max=1608.8*1.19=1914.42L/s=165410 m3/d

2.设计进水水质、设计出水水质及处理程度如下表：

一级标准（B）排放要求。根据排水要求和进水水质，计算去除率如表1-1。

2.1工艺比较

适合于中小型污水处理厂的除磷脱氮工艺的比较

①工艺流程简单，运行管理方便。氧化沟工艺不需要初沉池和污泥消化池。有些类型氧化沟还可以和二沉池合建，省去污泥回流系统。

②运行稳定，处理效果好。氧化沟的BOD平均处理水平可达到95%左右。

③能承受水量、水质的冲击负荷，对浓度较高的工业废水有较强的适应能力。这主要是由于氧化沟水力停留时间长、泥龄长和循环稀释水量大。

④污泥量少、性质稳定。由于氧化沟泥龄长。一般为20～30 d，污泥在沟内已好氧稳定，所以污泥产量少从而管理简单，运行费用低。

⑤可以除磷脱氮。可以通过氧化沟中曝气机的开关，创造好氧、缺氧环境达到除磷脱氮目的，脱氮效率一般＞80%。但要达到较高的除磷效果则需要采取另外措施。

⑥基建投资省、运行费用低。和传统活性污泥法工艺相比，在去除BOD、去除BOD和NH

-N及去除BOD和脱氮三种情况下，基建费用和运行费用都有较大

3

降低，特别是在去除BOD和脱氮情况下更省。同时统计表明在规模较小的情况下，氧化沟的基建投资比传统活性污泥法节省更多。

按照运行方式，氧化沟可以分为连续工作式、交替工作式和半交替工作式。连续工作式氧化沟，如帕斯韦尔氧化沟、卡罗塞尔氧化沟。奥贝尔氧化沟在我国应用比较多，这些氧化沟通过设置适当的缺氧段、厌氧段、好氧段都能取得较好的除磷脱氮效果。连续工作式氧化沟又可分为合建式和分建式。交替工作式氧化沟一般采用合建式，多采用转刷曝气，不设二沉池和污泥回流设施。交替工作式氧化沟又可分为单沟式、双沟式和三沟式，交替式氧化沟兼有连续式氧化沟和SBR工艺的一些特点，可以根据水量水质的变化调节转刷的开停，既可以节约能源，又可以实现最佳的除磷脱氮效果。

2.2工艺流程为：

污水→粗格栅→集水井→提升泵→细格栅→沉砂池→初沉池→氧化沟→二沉池→消毒→出水

污泥的处理：

初沉污泥+回流污泥→浓缩→消化→脱水→泥→运输

污水深度处理工艺流程为：

集水池→一泵房→混凝池→沉淀池→过滤池→消毒→清水池→二泵房→用户

3..1 处理量

根据设计任务书，该厂每天处理污水规模定为： 13.9万吨

处理污水量： Q=139000m 3/d =1608.8L/s 变化系数： K z =2.7/（1698.8）^0.11=1.19

则居住区生活污水最大设计流量Q max =1608.8*1.19=1914.42L/s=165410 m 3/d

3.2.1泵前中格栅

格栅：格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常进行。

处理污水量： Q=139000m 3/d =1608.8L/s 变化系数： K z =2.7/（1698.8）^0.11=1.19

则居住区生活污水最大设计流量Q max =1608.8*1.19=1914.42L/s=165410 m 3/d

(1) 格栅间隙数n:

两组格栅 设计参数： 过栅流速 0.6～1.0m/s;

格栅前渠道内的水流速度 0.4～0.9m/s 倾角 45°～75° 水头损失 0.08～0.15m 设栅前水位h = 0.5 m ；过栅流速v = 0.8 m/s; 栅条间隙宽e = 0.02 m ；格栅倾角α= 60°。

max Q =

914.11000

42

.1914 m 3/s

n=

hv a Q 2e sin m ax =

6.0318

.05.002.0260

sin 914.1=??? 取n=104 格栅的宽度B ：

栅条宽度 S = 0.01m ；栅条断面：锐边矩形。

B=s(n-1) +bn=0.01×(104-1)+0.02×104=3.11m (2)格栅的水头损失

因栅条为矩形格栅，取k=3, β=2.42，计算水头损失得：

m k g v e s h 081.0360sin 81

.92.80)02.001.0(42.2sin 2)(2

342341=????=??=οαβ

(3)格栅后槽的总高度，取渠前超高h 2=0.3 m H=h+ h 1+ h 2=0.5+0.08+0.3=0.88m (4)格栅总长度

设进水宽m B 19.21= ，渐宽部分展开角?=201α，此时进水槽的流速为：

s m B h Q /874.019

.25.0957

.01max =?=?=

ν 进水渠道渐宽部分的长度

m tg tg B B l 266.120219

.211.32111≈-=-=

?

α 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度

m l l 633.02

1

2==

H 1=h ＋h 2=0.5+0.3=0.8m

?+

+++=600.15.0121tg H l l L =3.73+1.865+0.5+1.0+?

608

.0tg =3.864m (5) 每日栅渣量

取按栅渣量W 1=0.05m 3/103m 3 (栅渣/污水)

W=

=???1000K 864001max z W Q 948.61000

19.186400

50.0914.1=???m 3/d > 0.20 m 3/d

故采用机械清渣方式。

图1 格栅草图

格栅采用链条回转式格栅，它由驱动机构、主传动链轮轴、从动链轮轴、 牵引链、齿耙、过力矩保护装置和机架等组成。

设两道粗格栅，选用2台格栅除污机，每台的过水流量为 1.914/2=0.957m 3/s 。 3.2.2 集水池、泵房

选择三台水泵，两用一备。 （1） 集水池设计 每台水泵容量h m K Q Q z /04.344648

19

.113900024231=?=??=

=957.23L/S 集水池容积，选用一台泵5min 的容量：

V =957.23×60×5/1000=287.17m 3

（2） 提升泵房设计

a 流量：Q =6890.4m 3/h ；采用三用一备，单台泵流量2296.8m 3/h ； b

高28m ，地下埋深10m 。 3.2.3 泵后细格栅 (1) 格栅间隙数n:

设栅前水位h = 0.60 m ；过栅流速v = 0.80 m/s; 栅条间隙宽b = 0.010m ；格栅倾角α= 60°。 设2台细格栅同时进水。

max Q =

957.02

10001914.42

=?m 3/s

n=

hv

a

Q b sin max =

66.17280.06.0010.060sin 957.0=?? 取n=173 格栅的宽度B ：

栅条宽度 S = 0.010m ；栅条断面：锐边矩形。

B=s(n-1) +en=0.010×(173-1)+0.010×173=3.45 m (2)格栅的水头损失

因栅条为矩形格栅，取k=3, β=2.42，计算水头损失得：

m k g v s h 205.0360sin 81

.92.800)010.0010.0(42.2sin 2)e (2

342341=????=??=οαβ

(3)格栅后槽的总高度，取渠前超高h 2=0.3 m H=h+ h 1+ h 2=0.60+0.205+0.3=1.105m (4)格栅总长度

设进水宽m B 10.11= ，渐宽部分展开角?=201α，此时进水槽的流速为：

s m B h Q /45.110

.106.02

914.11max =?÷=?=

ν 进水渠道渐宽部分的长度

m tg tg B B l 75.220245

.145.32111=-=-=

?

α 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度

m l l 375.12

1

2==

H 1=h ＋h 2=0.6+0.3=0.9m

栅

槽总

长

度

：

?+

+++=600.15.0121tg H l l L =4.47+2.24+0.5+1.0+?

609

.0tg =6.145m (5) 每日栅渣量

取按栅渣量W 1=0.10m 3/103m 3 (栅渣/污水) W=

=???1000

K 864001max z W Q 952.6100019.186400

10.02915.1=???÷）（m 3/d > 0.20 m 3/d

故采用机械清渣方式。

3.2.4 平流沉砂池

(1)设计说明

沉砂池的作用是从污水中将比重较大的颗粒去除，其工作原理是以重力分离为基础，故应将沉砂池的进水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带起。其设计原则一般为：

①城市污水厂一般均应设置沉砂池，座数或分格数应不少于2座(格)，并按

并联运行原则考虑；

②沉砂池去除的砂粒杂质是以比重为2.65，粒径为0.2以上的颗粒为主；

③城市污水的沉砂量可按每106m 3污水沉砂量为30m 3

计算，其含水率为60%，容量为1500kg/m 3

④贮砂斗槔容积应按2日沉砂量计算，贮砂斗池壁与水平面的倾角不应小于55°排砂管直径应不小于0.3m ；

⑤沉砂池的超高不宜低于0.3m ；

⑥除砂一般宜采用机械方法，当采用重力排砂时，沉砂池和晒砂厂应尽量靠近，以缩短排砂管的长度。 (2)池型的确定

采用平流式沉砂池，它具有截留无机颗粒效果较好、工作稳定，结构简单、排沉砂较方便等优点。 (3)设计参数

设计流量：Q=1.914m 3/d （设计2组沉砂池合建） 设计流速：v=0.25m/s 水力停留时间：t=40s (4)设计计算

①沉砂池长度L L = vt=0.25×40=10.0m ②水流断面积A

A=Q max /v=0.957/0.25=3.828m 2 ③池总宽度B 每组宽取B=2.0m>0.6m ④有效水深h 2

h 2=A/B=3.828/4=0.957m ⑤沉砂斗容积V

设计t=2d ，即考虑排泥间隔天数为2天，每组沉砂池设两个沉砂斗，则每个沉砂斗容积:

36

61max

17.410

19.12302914.18640010286400m K tx Q V z =?????='=

其中：x 1城市污水沉砂量30m 3/106m 3，K Z 污水流量总变化系数1.19

⑥沉砂池高度H

设计斗底宽a 1=0.5m ，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高h d =0.5m 则沉砂斗上口宽：m a h a d 1.15.060tan 5

.0260tan 21=+?

?=+?=

采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度为 m a L L 9.321.1210222=?-=-=

则沉泥区高度为m 734.09.306.05.0L 06.0h h 2d 3=?+=+= 设超高h 1=0.3m ，则池总高度

1.989m m 96

2.1734.0957.0

3.0h h h H 321==++=++=

⑦计算草图如下：

进水出水

图2 平流沉淀池草图

3.2.5 配水井

当有两组以上的氧化沟并联运行时，应设有配水井保证均匀配水。 （1）总流量：Q=1.914m 3/s （2）水力停留时间：t=2min ； （3）配水井中心管径

1

1

14v Q D π=

式中：1Q —集配水井的设计流量，s m /3，本设计取1.914s m /3。

1v —中心管内污水流速，s m /一般采用s m /6.0≥，本设计取 1.0s m /。 m v Q D 56.10

.114.3914

.144111=??==

π ，本设计取1.6m 。 （4）配水井直径

212

1

24D v Q D +=

π 式中：2v —配水井内污水流速，s m /，一般采用0.2-0.4s m /,本设计取 0.3s m /。

()m D v Q D 25.356.13

.014.3914.1442

21212=+??=+=

π ，本设计取3.3m

（5）配水井面积 22

2

2

55.84

3.34

A m D =?=

?=

ππ

（6)配水井高度：取超高h 1=0.5m,有效水深h=1.0m H=h+h 1=1+0.5=1.5m （7）进出水管

进水采用明渠，承接沉砂池明渠建设。

出水管分2根出水，可达到均匀出水的目的。 3.2.6氧化沟计算 （1）方案必选。

经比较，其中卡罗赛尔氧化沟和交替工作氧化沟较好。虽然交替工作氧化沟在各方面都不错，但是其构造比较复杂，初期投资较大，且需安装自动控制系统，运行管理不便，费用较高。所以最终确定采用卡罗塞尔2000型（Carrousel ）氧化沟，这种系统除了可以去除BOD 5与COD 之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，且两种去除率都非常高，出水水质良好，可以达到排放标准。

（1） 设计依据与要求

本设计的卡罗塞尔2000型氧化沟设计参数如下：

a ．污泥负荷力：0.05～0.15()d kgMLSS kdBOD ?/

b ．水力停留时间：h HRT 30~6=

c ．未达到污泥的好氧化稳定，污泥龄

d SRT 25=；

d ．设计流量采用平均流量：平Q =13.9s L h m d m /8.1608/7.5791/10334==?

e ．设计最低水温为：10℃

f ．设计最高水温为：25℃

（2）设计流量：平Q =13.9s L h m d m /8.1608/7.5791/10334==?

（3）确定污泥龄：

考虑小型处理厂污泥不进行好氧或厌氧消化稳定,本设计为了达到污泥的好氧稳定，取污泥龄 d SRT 20=，使其部分稳定。

反硝化率为

S N K de =

，()TN S S TN N e ---=00005.0 式中：0N --反硝化消耗的氮量，mg/l

0TN --进水的TN 值l mg /，设计值为38l mg /

e TN --出水的TN 值l mg /，按一级B 标为l mg /8 0S --进水的BOD 值l mg /，设计值为l mg /220 e S --出水的BOD 值l mg /，按一级B 标为l mg /20

()091.0220

8

2022005.038=--?-=

de K

因为067.0=de K 且为缺氧区反硝化。则

d V V cd c

cd

D 42.0=?==θθθ 式中：D V --缺氧区容积，3m ；

V --氧化沟的总容积，3m ；

cd θ--缺氧区的污泥龄，d ；

c θ--氧化沟的总泥龄，

d ；d HRT 20= （4）计算产泥系数

()()()

??

?????+???--+=--151500072.117.0175.0072.117.02.016.075.0T c T c S X K Y θθ 式中：K --系数，取0.9

0X --进水的SS 值，l mg /，设计值为200l mg / 0S --进水的BOD 值，l mg /设计值为220l mg /

c θ --氧化沟的总泥龄

d ,d HRT 25= 故:

()5

55/761.0072.12517.0175.0072.12517.02.012202006.075.09.0kgBOD kgSS Y =???

?????+????--?+?=-- 核算氧化沟的污泥负荷

()

()

()D kgMLSS kgBOD S S Y S L e c S ?=-??=

-??=/058.020220761.025220

500

θ

验证合格

（5）确定污泥浓度

由于采用设缺氧区的氧化沟工艺，同时污泥达到好氧稳定，因此本设计污泥浓度取：X=4500l mg /

经过好氧稳定后，污泥的沉降性能得到很大改观，取污泥的容积指数为： SVI 范围为100g ml /200~ ,本设计取120l mg /

故回流污泥浓度R X 为

10000.21120

10106

6=?=?=γSVI X R l mg /

则相应的回流比

R=

00824500

100004500

=-=-X X X R

（6)氧化沟容积的计算

()3

301175335

.4100020220761.025/7.579124100024m d h m X

S S Y Q V e c =?-????=-=

）（θ

由于

20.0==c

cd

D V V θθ 则氧化沟缺氧区容积为

32350720.0m V V D ==

氧化沟好氧区容积为

()39402611753380.020.01m V V D =?=-=

校核氧化沟的水力停留时间

h Q V HRT 24.164

.579194026

===

（水力停留时间：h HRT 30~6= 合格） （7）氧化沟沟型计算

设计2座氧化沟

a.单座氧化沟有效容积

358767m V =单

b.设计氧化沟有效水深H=4.0m ，超高设计0.5m

h=4.0+0.5=4.5m

中间分隔墙厚度为0.20m

c.氧化沟面积

22.130595

.458767m H V

A ===单

设计单沟道宽度b=8m

d.弯道部分面积

()

22102.206220.2082

1

m A =?+??=π

()22

203.4120.20822

1m A =+???=

π 22105.61803.412206.02m A A A =+=+=弯

e.直线段部分面积

215.2441105.6182.13059m A A A =-=-=弯直

f.单沟道直线段长度L:

m b A L .88838

412441.15

4=?=?=

直 取76m g.进水管计算

进水管流量：

()()s m d m Q R Q /464.1/1264902

109.1382.0121334

==??+=?+=

进水水管控制流速：V s m /2≤

进出水管直径：

设计进水管流速V=1.5s m /

m V

Q

d 115.15

.1464

.144=??==

ππ

校核进出水管流速：

()

s m s m A Q V /2/5.12

115

.1464.12

<≈==π (合格) (8)需氧量的计算

a.需氧量按最不利情况设计，设计流量按最高日流量设计

最不利情况为：T=25℃ d 25c =θ

查手册单位BOD 的耗氧量为kgBOD kgO /35.120=θ 单位时间消耗的BOD 量为：

()3010-?-??=e c t S S Q f S

式中：c f --系数，本设计取1.1

()310202207.57911.1-?-??=t S h kgBOD /2.1274=

单位时间硝化的氮量为：

()[]

30010205.0-?---?=S S TN Q N ht 最

式中：最Q --为最高日流量 1914.42L/s=5791.7m3/h

=ht N ()[]h kgN /58.1501022022005.0387.57913=?--?-?-

单位时间反硝化的脱氮量为：

()[]30001005.0-?--?-=e e a t TN S S TN Q N

代入数值：

()[]h kgN N t /83.15110852022005.0387.579130=?--?-?=-

b.需氧量的设计计算

氧化沟单位时间的需氧量为

h

kgO N N S AOR ot ht t /6.739283.11586.258.15057.42.127435.186.257.435.12=?-?+?=-+= 在水温为25℃时，实际需氧量转化为标准需氧量的系数59.1=k 则：

h kgO AOR k SOR /96.35546.739259.12=?=?=

降解单位BOD 的耗氧量

kgBOD kgO S SOR t /42.32

.127496

.43552== （合格） (9)氧化沟剩余污泥量的计算

20℃时活性污泥自身氧化系数：K d （20）= 0.06 ，Y(20) = 0.5； 剩余生物污泥量：

d Kg VX K S S YQ X d

e v /00021000

4500

75.05876706.01000202201390005.0)(0=???--?

?=--=? 氧化沟计算草图如下：

(10)氧化沟设备选定

a.卡罗塞尔2000氧化沟曝气设备选择

总需氧量为：SOR=2176.27kgO 2/h ，2个氧化沟设置10台表面曝气机

则每台表面曝气机供氧量SOR 1

h kgO n SOR SOR /627.21710

27

.217621===

选择DS300恒速式倒伞型表面曝气机(手册11册)。尺寸：直径3000mm b.氧化沟的搅拌设备

搅拌功率按3/8~5m W 计算，单座氧化沟所需的最小功率为kw 68.5513700=? 共需10台DQT075低速潜水推流器(手册11册)。

3.2.7二沉池

（一）池型的选择

二沉池设置在生物处理机构后面，用于沉淀去除活性污泥和腐殖污泥，是生物处理系统中十分重要的组成部分。二沉池主要有平流式和辐流式两种。下面对两中二沉池进行比较：

经比较，选用辐流式沉淀池。

（二） 二沉池（普通辐流式沉淀池）设计计算

设计总处理水量为Q=139000m 3

/d=5791.7m 3

/h 较大可以设计四组沉淀池， 参数设定：表面负荷0q =1。5m 3

/(m 2

.h),n=4组

保护高度：h 1=0.3m

缓冲层高：机械排泥时h 3=0.3m （1) 沉淀部分水面面积：20

28.9655

.147

.5791m nq Q F =?=

=

（2）池子直径：m F

D 3528

.96544=?=

=

π

π

，取35m 。

（3) 沉淀部分有效水深：设t=2h, m t q h 35.1202=?==

（4）污泥斗容积

污泥区所需存泥容积： 污泥斗容积：

设S=0.5L/(人·d),T=4h,污泥部分所需容积 (设设计人口数N=30万)

3067.4124

410004

20000005.01000m n SNT V =????==

污泥斗高度 73m .1tg60)12(tg )r r (h 0215=?-=?-=α

取污泥斗下半径r 2=1m ，上半径r 1=2m

()

32222212

15

1.7m 12)1122(3

73

.114.33

=+?+??=

++=

r r r r

h V π

设池底径向坡度为i=0.05，底坡落差m r h 775.005.05.15)5.17(05.014=?=-= 池底可储存污泥的体积为

()

3

222

1124

201.280)225.175.17(3

775

.014.33

m r Rr R h V =+?+??=

++?=

π共可贮存污泥体积为

332167.4176.29201.280712m m .V V >=+=+

满足要求。 （5）二沉池总高度：

H=h 1+h 2+h 3+h 4+h 5=0.3+3+0.3+0.775+1.73=6.105m 沉淀池周边处高度

m h h h H 6.33.033.03210=++=++=

径深比校核：

7.96

.3350==H D （符合6～12要求） 查《手册 第11册》P584，经比较，采用CG25C(逆时针)周边传动刮泥机一台，其它设备均与吸泥机配套。

（6)辐流式二沉池计算草图：

3.2.8消毒

城镇污水经处理后，水质已经改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很可观，并有存在病原菌的可能。因此，污水排放水体前应进行消毒。

消毒剂优点缺点适用条件

液氯效果可靠、投配简单、

投量准确，价格便宜

氯化形成的余氯及某些含

氯化合物低浓度时对水生

物有毒害，当污水含工业

污水比例大时，氯化可能

生成致癌化合物

适用于，中规模

的污水处理厂

漂白粉投加设备简单，价格

便宜

同液氯缺点外，沿尚有投

量不准确，溶解调制不便，

劳动强度大

适用于出水水质

较好，排入水体

卫生条件要求高

的污水处理厂

臭氧消毒效率高，并能有

效地降解污水中残留

的有机物，色，味，

等，污水中PH，温度

对消毒效果影响小，

不产生难处理的或生

物积累性残余物

投资大成本高，设备管理

复杂

适用于出水水质

较好，排入水体

卫生条件要求高

的污水处理厂

次氯酸钠用海水或一定浓度的

盐水，由处理厂就地

自制电解产生，消毒

需要特制氯片及专用的消

毒器，消毒水量小

适用于医院、生

物制品所等小型

污水处理站

毒。效果可靠、投配简单、投量准确，价格便宜。

(1)反应池选择

采用隔板式接触反应池。

(2)设计参数

设计流量：Q=5791.7m 3/h=1.914m 3/s 。

水力停留时间：t=30min ，平均水深h=6m ，设最大加氯量L mg /0.4max =ρ 隔板间隔：b=4m (3)设计计算

①接触池容积V

32.34456030914.1Q V m t =??== 表面积 2m 2.5746

2.3445===

h V A ，隔板数采用2个 则廊道总宽为()m 12412B =?+= ②接触池长度L

m B A L 85.47122

.574===，取48m

长宽比124

48

==b L

③实际消毒池容积为3345664812V m h L B =??=??='

池深取m 3.63.06h =+=(0.3m 为超高)

经校核均满足有效停留时间的要求 (4)运行参数

池底坡度2%～3%，隔板用3块 水流速度0.8m/s (5)混合装置

在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机2台（立式），混合搅拌机功率

kW QTG N 01.2105350060914.11006.110532

2

422

0=??????=??=-μ

实际选用BLD11-17-2.2KW 双桨搅拌机，功率2.2Kw 。

消毒池设计为纵向板流反应池，在第一格隔3m 设纵向垂直折流板，在第二格隔5 m 设垂直折流板，第三格不设。 (6)接触消毒池计算草图：