变压器的介绍.

变压器

1.1 概述

变压器是一种静止的电器设备，它依靠电磁感应作用，将一种电压、电流的交流电能转换成同频率的另一种电压、电流的电能。

变压器是电力系统中重要的电气设备。众所周知，输送一定的电能时，输电线路的电压愈高，线路中的电流和相应的损耗就愈小。为此，需要用升压变压器把交流发电机发出的电压升高到输电电压，通过高压输电线将电能经济地送到用电地区；然后再用降压变压器逐步将输电电压降到配电电压，送到各用电区；最后再经配电变压器变成用户所需的电压，供各种动力和照明设备安全而方便地使用。变压器的总容量要比发电机的总容量大得多，可达6～7 倍。

除此之外，变压器还广泛应用在其他场合，如电焊、电炉和电解使用的变压器，化工行业用的整流变压器，传递信息用的电磁传感器，供测量用的互感器，自控系统中的脉冲变压器，试验用的调压器等。

变压器还可以改变电流，改变负载的等效阻抗、电源的相数和频率。

变压器的结构虽然简单，其基本原理、分析方法却可作为其他交流电机研究的基础，特别是感应电机。

1.2 变压器的分类

变压器的种类繁多，从不同角度，变压器可以作不同的分类。

从用途来看，可分为电力变压器、试验变压器、测量变压器及特殊用途变压器。电力变压器用在电力系统中，用来升高电压的变压器称为升压变压器；用来降低电压的变压器称为降压变压器。升压变压器与降压变压器除了额定电压不同以外，在原理和结构上并无差别。此外还有配电变压器和联络变压器。试验变压器用于实验室，有调压变压器和高压试验变压器。测量变压器用于测量大电流和高电压，主要是仪用互感器，包括电压互感器和电流互感器。特殊用途变压器有电炉用变压器、电焊用变压器、电解用整流变压器、晶闸管线路中的变压器、传递信息用的电磁传感器、自控系统中的脉冲变压器等。

从相数来看，有单相变压器、三相变压器和多相变压器。电力变压器以三相居多。

从每相绕组数目来看，可分为单绕组变压器、双绕组变压器、三绕组和多绕组变压器。通常变压器都为双绕组变压器，单绕组变压器又称自藕变压器，三绕组变压器（即联络变压器）用于把三种电压等级的电网连接在一起，大容量电厂中用作厂用电源的分裂变压器就是一种多绕组变压器。

从铁心结构看，可分为心式变压器、壳式变压器、渐开线式变压器和辐射式变压器等。

从冷却方式看，有以空气为冷却介质的干式变压器，以油为冷却介质的油浸变压器，以特殊气体为冷却介质的充气变压器。油浸变压器又分自冷、风冷和强制油循环冷却的变压器。自冷是利用温差产生变压器油的自循环进行冷却，风冷是利用装在散热器上的吹风机进行冷却，强制油循环冷却是利用专门设备（如油泵）强迫变压器油加速循环。

从容量大小看，可分为小型变压器（10～630kVA ）、中型变压器（800～6300kVA）、大型变压器（ 8000～63000 kVA ）和特大型变压器（90000kVA 以上）。

1.3 变压器工作原理

1.3.1 变压器的构成

图2-1所示为一台最简单的单相双绕组变压器物理模型，是由在一个闭合的铁心上绕两个匝数不同的绕组构成。输人电能的绕组称为一次绕组（或原绕组、初级绕组），输出电能的绕组称为二次绕组（或副绕组、次级绕组）。一次绕组接电源，二次绕组接负载。

1.3.2 变压器的工作原理

当一次绕组接交流电源时，就有交流电流流过，并在铁心中产生交变磁通。交变磁通同时交链二次绕组，根据电磁感应定律，二次绕组中将感生同频率的交变电动势。由于感应电动势与绕组匝数成正比，故改变二次绕组的匝数可得到不同的二次电压。可得到不同的二次电压。如果二次绕组接负载，便有电能输出。这就是变压器的工作原理。

1.4 变压器的结构

变压器中最主要的部件是铁心和绕组，它们构成了变压器的器身。器身是各种变压器都不可缺少的部件，因为变压器的功能是通过器身来实现的。变压器的结构大同小异，现以油浸式电力变压器为例进行介绍。油浸式变压器的铁心和绕组浸放在油箱中，绕组的端点经绝缘套管引出，与外线路连接，油箱内装满变压器油，此外还装有一些起保护和冷却等作用的附件，如图2-2所示。油浸式电力变压器主要包括五个部分：① 器身；② 油箱；③ 出线装置；④ 冷却装置；⑤ 保护装置。下面分别做详细的介

绍。

1.4.1 器身

1、铁心

铁心既是变压器的主磁路，又是它的机械骨架。铁心

由心柱、铁扼及

夹紧装置组成，

心柱套装绕组，

铁扼将心柱连接

起来，使之形成

闭合磁路，如图

2-3所示。

铁心有心

式、壳式、渐开线式和辐射式等结构。心式结构的心柱被

绕组所包围，铁扼在上下两端，如图2-3所示。这种铁心

结构绕组装配和绝缘比较

容易，散热条件较好，常在

电力变压器中采用。壳式结

构是心柱在中间，铁扼环绕在两旁，把绕组包围起来，好

像绕组的外壳，如图 2-4 所示。壳式变压器结构坚固，

机械强度高，但制造工艺复杂，绝缘较困难，散热不好，

耗用材料较多，主要用于电压很低、电流很大的特殊场合，

如电炉用变压器，其绕组能够承受住巨大的电磁力。渐开

线式结构是把一定的硅钢片卷成渐开线形状，然后叠成圆柱形心柱，再用宽度等于扼高的带钢卷成三角形铁扼，把三个心柱对称地放在铁扼上，用穿心螺栓紧固。它的优点是三相磁路对称，铁扼的截面积只有心柱的1/3，叠装方

便，可采用机械化和自动化生产；缺点是由于心柱和铁扼采用对接式装配，励磁电流和噪声较大。这种铁心型式用于成批生产的中、小型变压器。辐射式结构一般用于特大型变压器。除此之外，大容量的三相变压器由于运输的限制，需要降低铁心高度，采用三心柱旁扼式结构。旁扼的截面积与上下扼相等，也为心柱的1/3。某些特殊需要的小容量单相变压器采用硅钢带卷制成环形铁心，可节省材料15％至20％。

由于变压器的磁通是交变的，为了减小涡流损耗，铁心用0.3-0.35mm的热轧或冷轧硅钢片叠成，片表面涂有一层绝缘漆。最近研制采用铁硼系列非晶合金材料制作铁心，空载损耗可降低75％左右，有取代硅钢片的发展趋势。

在叠装铁心时，硅钢片先被裁成需要形状和尺寸的冲片。铁心叠装方法有对接式和交叠式两种。对接式装配次序为：先把心柱和铁扼分别叠装、夹紧，然后再拼在一起。交叠式装配是心柱和铁扼同时叠装和夹紧，相邻两层的冲片采用不同的排列方法，使接

缝处互相错开，如图2-9所示。交叠式装配可以避免

涡流在硅钢片间流通，气隙小，励磁电流小；由于各

层冲片交错镶嵌，压紧铁心所需的紧固件较少，结构

简单。对于冷轧硅钢片，顺碾压方向导磁性能要比横

方向好很多，采用斜接缝，以进一

步减少励磁电流及转角处的附加

损耗，交叠组合方法如图2-10所示。叠装好的铁心其铁扼用槽钢（或

焊接夹件）及穿心螺杆固定。近代已采用环氧树脂玻璃粘带绑扎心柱，

提高了硅钢片的利用率，改善了空载性能。

心柱的截面一般作成多级阶梯形，以充分利用绕组内圆空间，如

图2-11所示。容量很小的变压器采用正方形。容量愈大、铁心截面愈大，所用的级数就愈多，愈接近圆形，利用率愈好。当铁心柱的外接直径为100mm时，常用四级铁心柱；

当直径为150mm时，可用五级铁心柱；而当直径达1000mm

时，铁心截面可多达十七级。渐开线形铁心柱的截面为

圆形。相应地，铁扼的截面有矩形、 T 形和阶梯形，

如图2-12 所示。采用热轧硅钢片时，为了减少励磁电

流和铁心损耗，铁扼的截面一般比心柱大5％一10% ；

若采用冷轧硅钢片全斜接缝时，则两者相等。

在容量较大的变压器中，为了限制铁心温度，常在铁心的叠片之间设置油槽，以增强散热效果。油槽分两种，一种与硅钢片平

行，另一种与硅钢片垂直，如图2-13所示。后一种的散热效果较好，但结构较

复杂。

2、绕组

绕组是变压器的电路部分，是由若干个集中绕制的线圈构成。线圈一般绕成圆形，以便在电磁力作用下有较好的机械性能，同时绕制也比较方便。电压较高的绕组称为高压绕组，电压较低的绕组称为低压绕组。绕组有同心式、交叠式两种基本型式。

心式变压器律用同心式绕组如图2-3所示。其高压、低压绕组均作成圆筒形，同心地套在铁心柱上。为了便于绝缘，低压绕组靠近心柱，高压绕组套在外面，之间留有油道。同心式绕组的优点是结构简单，制造方便。组成同心式绕组的线圈有圆筒式、螺旋式、连续式、纠结式、分段式和箔式等结构形式。不同的结构形式有不同的电气、机械、热方面的特性和适用范围。对于单相变压器，低压、高压绕组各被分成两部分，套在两边的铁心柱上；两部分在电路上既可以串联，也可以并联。交叠式绕组又称饼式绕组，由饼式元件构成，仅用于铁壳式变压器，如图2-14所示。其高压、低压绕组各分为若干个线饼，沿着心柱的高度交错排列，饼间开设径向油道。为了排列对称并利于绝缘，高压绕组分成两个线饼，低压绕组分成一个整线饼和两个“半线饼”；两个低压“半线饼”

分别放置在最上和最下的靠铁扼位置，低压整线饼则放置在铁心柱的正中间；两个高压线饼分别被放在低压“半线饼”和低压整线饼之间，远离铁扼。交叠式绕组的优点是漏抗小，机械强度好，引出线布置方便，易于构成多条并联支路。绕组是用绝缘的扁（或圆）铜（或铝）导线绕成，高压绕组的匝数多、导线细，低压绕组的匝数少、导线粗。

电力变压器的高压绕组上通常有±5％的抽头，通过分接开关来控制。在输人电压略有变动时，可保持输出电压接近额定值。绝缘结构器身的绝缘有主绝缘和纵绝缘。主绝缘指绕组与铁心之间、同相的高压和低压绕组之间、相绕组之间、绕组与油箱之间的绝缘；

纵绝缘指绕组的匝间、层间、线饼间、线段间的绝缘。主绝缘是采用油与绝缘隔板结构。

绕组间的径向距离用圆筒分隔成若干油隙。匝间绝缘主要是导线绝缘，小型变压器用漆包绝缘，大型变压器用电缆纸包或纱包绝缘。层间绝缘采用电缆纸、电工纸板或油隙绝缘。线饼间、线段间一般用油隙绝缘，并用绝缘垫块将它们分隔开。

1.4.2 出线装置

出线装置即为绝缘套管，由中心导电杆、瓷套两部分组成。导电杆穿过变压

器油箱壁，将油箱中的绕组端头连接到外线路。

1kv 以下采用简单的实心瓷质套管。10-35kV 采用空心充气或充油套管，这

种套管在瓷套和导电杆间有一道充油层，以加强绝缘，如图2-15所示。110kv 以

上时，在瓷套内腔中除了充油外，还环绕导电杆包几层绝缘纸筒，并在每个绝缘

纸筒上贴附一层铝箔，以使绝缘层、铝箔层沿套管的径向形成串联电容效应，使

瓷套与导电杆间的电场分布均匀，以承受较高的电压，称为电容式充油套管。为

了增加表面放电距离，高压绝缘套管外形做成多级伞形，电压愈高级数愈多。

1.4.3 油箱

油箱包括箱体、变压器油和附件。

箱体休由箱盖、箱底和箱壁构成。箱盖有平顶形和钟罩（拱顶）形。箱壁有平板式、管式和散热器式。为了使油箱的机械强度高、散热表面大，箱壁一般用钢板焊成椭圆形。箱底装有沉积器，以沉聚侵人变压器油中的水分和污物，定期加以排除。

变压器油一方面作为绝缘介质，另一方面作为散热媒介。因此要求变压器油介电强度高、燃点高、运动粘度低、凝固点低、酸碱度低、杂质和水分少。少量水分可使变压器油的绝缘性能大为降低（含0.004％水分，绝缘强度降低 50 % ）。在较高温度下长期与空气接触还将使变压器油氧化，产生悬浮物，堵塞油道，增加酸度，也降低绝缘强度。因此，防止氧化

和潮气侵人油中十分重要。受潮或氧化的变压器油要过滤。

附件包括放油阀门、小车、油样油门、接地螺栓和铭牌等。

1.4.4 冷却装置

变压器的铁心和绕组运行时产生的热量，由变压器油通过自然对流带到油箱壁，油箱壁再通过空气对流方式散发出去，称为油浸自冷。随着变压器容量的增大，油箱壁的散热面积要相应加大。容量很小的变压器（20KVA以下）可用平板油箱；容量稍大的则油箱壁采用波纹钢板焊制，称为波纹油箱；中型变压器（30-2000KVA）在油箱壁上焊接散热扁管，称为管式油箱。大型变压器（2500-6300KVA)的油箱四周已安排不下所需油管，把油管先组合成整体的散热器（或采用片式散热器），再装到油箱上，称为散热器式油箱。容量为（8000-40000KVA）的变压器，在散热器上装风扇，称为油浸风冷。也有用油泵将热油送入冷却器，冷却后的油再被送回变压器，称为强迫油循环冷却。

1.4.5 保护装置

1、储油柜

为了防止受潮和氧化，希望油箱内部与外界空气隔离，但又不能密封。因为变压器工作时，变压器油受热而膨胀，严重时会胀坏油箱，因此要留一个透气口，使箱内的空气被逐出；而当变压器空载或不工作时，变压器油又会冷却而收缩，把箱外含有潮气的空气吸人。这种现象称为呼吸作用。为了减小油与空气的接触面积，降低油的氧化速度，减少侵入油中的水分，在油箱上面安装一个储油柜（亦称膨胀器或油枕），如图1-2所示。储油柜用薄钢板制成圆筒形，横装在油箱盖上，有管道与油箱连通，使油面的升降限制在储油柜内。油箱内的油不和空气接触，而储油柜中油与空气的接触面很小，油的温度也低。储油面上部的空气由一通气管道接到外部空气，在通气管道中存放有氯化钙等干燥剂，空气中的水分大部被干燥剂吸收。储油柜的底部有沉积器，以沉聚侵人变压器油中的水分和污物，定期加以排除。在储油柜的外侧还安装有油位表以观察储油柜中油面的高低，由于油面的高度与温度有关，油位表还可作温度指示器。有的大型变压器采用胶囊式储油柜，使油与外界空气完全隔离。还有的大型变压器在储油柜内增加隔膜或充氮。对于波纹油箱，可省去储油柜，由波纹板的变形来承受热胀冷缩。

2、气体继电器

在储油柜与油箱的油路通道间常装有气体继电器，如图

2-2和图2-16所示。当变压器内部发生故障时，绝缘气化产生

气体，气体上升存在气体继电器的顶部，使油面下降，当降到

一定程度时，上部浮筒接通电路发出报警信号。如果发生了严

重故障，短时间产生的大量气体，以较快的速度进人气体继电

器，下部浮简自动切断变压器的电源。气体继电器对油箱漏油

也可以保护。

3、安全气道

安全气道（亦称防爆管）是装在油箱顶盖上的一个长钢管，出口装有一定厚度的玻璃板或酚醛纸板制成的防爆膜，如图2-2所示。当变压器内部发生严重故障而气体继电器失灵时，有大量气体形成，油箱内的压力迅速增加，油流和气体将冲破防爆膜向外喷出，以免油箱爆裂。最近也有采用压力释放阀的。

5 变压器的铭牌数据

变压器的额定值主要有：

1、额定容量Se：额定容量指额定视在功率，是在额定状态下输出能力的保证值，单位为

伏安（VA）、千伏安（KVA）、兆伏安（MVA）。对于三相变压器而言，额定容量是指三相的总容量。通常把双绕组变压器的一次绕组和二次绕组额定容量设计得相等，而三绕组变压器的额定容量则指容量最大的绕组的额定容量。

2、额定电压Ue：额定电压是在空载时额定分接头上的电压保证值，单位为伏（V）或千

伏（KV）。当变压器一次侧在额定分接头处接有额定电压U1e，二次侧空载电压即为二次侧额定电压U2e。三相变压器的额定电压是指线电压。

3、额定电流Ie：额定电流是在额定状态下，绕组允许通过的电流，可以用额定容量除以

各绕组的额定电压计算出来，单位为安（A）。三相变压器的额定电流是指线电流，即一次侧额定线电流 I1e、二次侧额定线电流I2e。

4、额定频率：我国的标准工业频率为 50Hz ，故电力变压器的额定频率都是 50Hz。

此外，额定状态下的效率和温升等数据亦属于额定值。在变压器的铭牌上还标注有型号、相数、接线图、联结组别、漏阻抗标么值或短路电压、空载电流、损耗、运行方式（长期或短期）、冷却方式、使用条件等。对于特大型变压器，铭牌上还标注有变压器的总重量、器身、铁心和绕组的重量以及储油量，外形尺寸等。

1.6 变压器的运行原理

1.6.1 变压器的空载运行

变压器的一次绕组接交流电源，二次绕组开路的工作状态，称为空载运行。

1.6.1.1 变压器空载运行时的电磁关系

图2-17是一台单相变压器空载运行的示意图。一次、二次绕组的匝数分别为 N1和N2 。当一次绕组外施交流电压U1时，将流过很小的空载电流i0，产生交变磁动势N1i0，建立空载磁场。

空载磁场的磁通分成主磁通φ和

漏磁通φ1δ两部分。主磁通同时交链一

次、二次绕组，其路径为沿着铁心而

闭合的主磁路，磁阻较小。漏磁通只

交链一次绕组，称一次侧漏磁通，其

路径大部分为非磁性物质，磁阻较大，

漏磁通很小。主磁通通过互感作用传

递功率，漏磁通不传递功率。

由于磁通交变，根据电磁感应定律，一次、二次绕组中将感应出电动势，设主磁通为

则一次绕组中的感应电动势为

其有效值为

同理，二次绕组中的感应电动势为

一次侧漏磁通在一次绕组中也感应电动势，即

可见感应电动势的有效值正比于绕组的匝数，波形与磁通相同，相位滞后于磁通 90°相角。在一般变压器中，空载电流所产生的电阻压降很小，漏磁通φ1δm也很小，则e1δ也很小，它们可忽略不计，即u1≈e1 。因此，对于已经制成的变压器，主磁通的大小和波形主要取决于电源电压的大小和波形。

由于二次侧开路，二次绕组中无电流流过，即i2＝ 0 ，则开路电压u20 = e2 ,于是

式中，k称为变压器的变比。

可见，空载运行时，变压器一次绕组与二次绕组的电压比就等于其匝数比。因此，要使一次和二次绕组具有不同的电压，只要它们具有不同的匝数即可。

1.6.1.2 励磁电流

产生磁场所需的电流称为励磁电流i m , 空载

运行时，一次绕组的电流i10全部用以建立磁场，

所以，空载电流就是励磁电流，即i10＝ i m。励

磁电流中包括磁化电流和铁耗电流。

磁化电流iμ用于建立磁场，对已经制成的变

压器，iμ的大小和波形取决于主磁通φ和铁心磁

路的磁化曲线φ=f(iμ）。当磁路不饱和时，磁化

曲线是直线，iμ与φ成正比，故当φ随时间正弦

变化时, iμ亦随时间正弦变化，且iμ与φ同相位，

而与感应电动势 e1相差90°角，因此，磁化电流

为纯无功电流。当磁路饱和时，需由图解法来确定，如图2-18所示。主磁通随时间正弦变化，当时间t=t1 、磁通φ=φ（1）时，由磁化曲线的点 1 处查出对应的磁化电流为iμ（1）；同理可以确定其他瞬间的磁化电流，从而可得到i

μ=

f(t）。可以看出，当磁通随时间正弦变化时，由磁路

饱和而引起的非线性将导致磁化电流成为与磁通同相

位的尖顶波；磁路越饱和，磁化电流的波形愈尖，即

畸变愈严重。但是无论怎样畸变，用傅氏级数分解，

其基波分量始终与磁通波形同相位；换言之，它是无功电流。为便于计算，通常用一个有效值与之相等的等效正弦波电流来代替非正弦的磁化电流。

铁耗电流 i Fe用于供给铁心损耗。考虑磁滞损耗时，需将磁化曲线换成动态磁滞回线，再用图解法得出励磁电流i m = f( t ) ，如图2-19所示。不难看出，此时励磁电流将不再与主磁通同相位，而是超前一个相角αFe , αFe称为铁耗角。此时励磁电流i m中，除无功的磁化电流iμ外，还有一个有功的磁滞损耗电流。考虑涡流损耗时，还需引入一个有功的涡流损耗电流，铁耗角a Fe增大。磁滞和涡流损耗电流都超前于φ90°电角度，与-e1同相位，二者之和为铁耗电流 i Fe，用相量表示时有

此时电源输入的有功功率不再为零，输入功率的极小部分消耗于一次绕组的电阻损耗，大部分将变成磁滞和涡流损耗。

1.6.1.3 励磁阻抗

磁化电流iμ与主磁通φ所感应的电动势e1之间有下列关系

式中,Λm为主磁路的磁导；L1μ是对应铁心元件的磁化电感，有L1μ＝ N12Λm 。用相量表示时有：

式中Xμ称为变压器的磁化电抗，它是表征铁心磁化性能的一个参数，Xμ=ωL1μ。

铁耗电流 i Fe与感应电动势e1同相位，用相量表示时，它们的关系可写成

式中， R Fe称为变压器的铁耗电阻，它是表征铁心损耗的一个参数， P Fe=I Fe2 R Fe 。

于是，励磁电流与感应电动势之间的关系为

相应的等效电路如图2-20所示，此电路由两个并联分支构成。为简单计，可用一个串联阻抗代替这两个并联分支，如图2-21所示，此时

式中， Z m称为变压器的励磁阻抗，它是表征铁心磁化性能和铁心损耗的一个综合参数；X m 称为变压器的励磁电抗，它是表征铁心磁化性能的一个等效参数；R m称为变压器的励磁电阻，它是表征铁心损耗的一个等效参数。

由于铁心磁路的磁化曲线呈非线性，所以E1和I m之间亦是非线关系，即参数Z m不是常值，而随着工作点饱和程度的增加而减小。但是，由于变压器正常运行时，外施电压近似等于额定电压，主磁通φ变动范围不大，可近似认为Z m为常值。

1.6.1.4 漏磁通和漏抗

一次绕组的漏磁通与其感应的由动势e1δ及空载电流i10之间有下列关系

式中Λ1δ为一次绕组漏磁路的磁导；L1δ是漏磁电感， L1δ＝N12Λ1δ。用相量表示时，有

式中X1δ称为变压器一次绕组的漏磁电抗，简称漏抗 ,X1δ=ωL1δ，它是表征绕组漏磁效应的一个参数。由于漏磁通的路径主要为非磁性物质，磁阻为常值,漏磁电抗为常值。

1.6.1.5电压方程、等效电路和相量图

综合前述分析，根据基尔霍夫第二定律，可得变压器空载运行时一次侧的电压方程为

式中，Z１为一次绕组漏阻抗， Z１＝R1+ jＸ1。由此式可画出变压器的空载等效电路和相量图，如图2－22和图2－23所示。电压方程、等效电路、相量图都是用来分析电机运行性能的工具，各具特色。电压方程清楚地表达了变压器各部分的电磁关系，等效电路便于记忆，相量图则描述了各电磁物理量间的相位关系。

1.6.2变压器的负载运行

变压器的一次绕组接交流电源，二次绕组接

负载的工作状态，称为负载运行。此时二次绕组

中便有电流流过，如图2－24所示。

1.6.

2.1负载时的电磁物理现象

当二次绕组通过接负载阻抗 ZＬ闭合后，在感

应电动势 e2的作用下，二次侧回路中便有电流i2

流过，i2将产生磁动势N2 i2 。由于磁动势N2 i2也作用在铁心磁路上，使主磁通趋于改变，

一次绕组的电动势e1也相应地趋于改变，从而破坏了原来的电压平衡。在电源电压 u1和电阻 R1不变的情况下， e1的改变必将引起一次绕组电流发生改变，出现一个增量。此时，一次绕组电流中除了励磁电流外，还将增加一个负载分量i1L，即

i m用以建立主磁通φm ；i1L用以抵消二次绕组电流的作用。换言之，i1L产生的磁动势N1i1L 应恰好与i2所产生的磁动势N2i2大小相等、相位相反，以保持主磁通φm基本不变，从而达到新的磁动势平衡。此时有

此关系就称为变压器的磁动势平衡关系。可见一次侧的负载电流是二次侧负载电流的l/K倍。在此关系式两边同时乘以-e1，再考虑到电压比，于是

式中，左端的负号表示输人功率，右端的正号表示输出功率。说明通过一次、二次绕组的磁动势平衡和电磁感应关系，一次绕组从电源吸收的电功率就传递到二次绕组，并输出给负载。这就是变压器进行能量传递的原理。

将式两边乘以 N

1，得

考虑到式的关系，可得

这就是变压器的磁动势方程。它表明，负载时作用在铁心上的、用

以建立主磁通的磁动势是一次和二次绕组的合成磁动势：用相量表示时

两边除以 N得

二次绕组电流除了影响主磁通外，还建立二次侧漏磁通φ2δ，在二次绕组内感应电动势e2δ。用相量表示时，与一次侧类似地有

式中，X2δ=ωL2δ称为变压器二次

绕组的漏抗。漏磁通的路径如图2-25

所示。

综上所述，负载运行时，变压器

内部的电磁关系如图2-26所示。

此外，一次和二次绕组内还有电

阻压降i1R1和i2R2。

按照磁路性质的不同，把磁通分成主磁通和漏磁通两部分，把不受铁心饱和影响的漏磁通分离出来，用常值参数X1δ和X2δ来表征，而把受铁心饱和影响的主磁通及其参数Z m作为局部的非线性问题，再加以线性化处理，这是分析变压器的重要方法之一。这样做一方面可以简化分析；另一方面可以提高测试和计算精度。

1.6.

2.2 正方向的规定

变压器中的电压、电流、电动势、磁动势和磁通都是正负交替变化的时间函数。根据电工理论，凡是属于交变的量，在列电路方程时，需给它们规定参考方向，习惯上称为正方向。从原理上讲，正方向可以任意选择，因为各物理量的变化规律是一定的，并不依正方向的选择不同而改变。但正方向规定不同，会导致所列出的表达式不同。在电机理论中，常按习惯方式（惯例）选择正方向。这样，既便于文献交流和记忆，也可以避免出错。

对一次侧：

1、电流的正方向与电源电压的正方向一致；

2、磁通的正方向与产生该磁通的电流正方向符合右手螺旋关系；

3、感应电动势的正方向与产生该电动势的磁通正方向符合右手螺旋关系，所以感应电动

势的正方向与电流正方向一致。

对二次侧：

1、感应电动势的正方向与产生该电动势的磁通正方向符合右手螺旋关系；

2、电流正方向与感应电动势的正方向一致；

3、端电压的正方向与电流正方向一致。图2-1和图2-2中各量的正方向，就是按照惯例

规定的。

1.6.

2.3 电压方程式

综合上述的电磁物理现象和正方向，根据基尔霍夫第二定律，可得变压器一次和二次侧的电压方程

若电压和电流均随时间正弦变化，上式相应的复数形式电压方程为

式中，Z 1δ和Z2δ分别称为一次和二次绕组的漏阻抗，Z 1δ=R1+jX 1δ, Z2δ=R2+jX2δ

1.7 变压器的特性及并联运行

变压器的特性分基本特性和运行特性两大类，基本特性包括空载特

性和短路特性，运行特性包括外特性和效率特性。

1.7.1 变压器的基本特性

1.7.1.1 空载特性

空载特性可由空载试验来测得，空载试验又称开路试验，接线如图2-27所示。

用调压器调节外加电压，使U1从零逐步升到1.15U1N为

止，逐点测量空载电流I0、U1和相应的输人功率 Po ，即

可得到空载特性曲线I0=f(U1）和 P0= f(U1），如图2-28

所示。

空载特性曲线I0=f(U1）实质上反映了变压器的磁化曲

线。可以看出，当电压较低时，磁通较小，I0和 U1是线性

关系；电压增高时，磁路逐渐饱和，I0增加比较迅速。因此

励磁阻抗Z m并非常值，而是随饱和程度的增高而减小。

变压器总是在额定电压或很接近额定电压的情况下运行，一般只求额定电压时的Z m值，能够真实反映变压器运行时的磁路饱和情况。

可以从空载特性曲线上查出额定电压时的I0和P0值，也可以直接测得该点的值。空载时，电流I0就是励磁电流 I m。由于一次漏阻抗比励磁阻抗小得多，可忽略不计，则励磁阻抗为：

由于空载电流很小，它在一次绕组中产生的电阻损耗也可以忽略不计，空载输人功率可认为基本上是供给铁心损耗的，故励磁电阻应为：

于是励磁电抗为：

为了实验时的安全和仪表选择的方便，空载试验通常在低压侧加电压和测量，高压侧开路。此时所测得的数据为归算到低压侧的值。如果低压侧为二次侧，需归算到高压侧，各参数应乘以K2。

1.7.1.2 短路特性

短路特性可由短路试验来测得，接线如图2-29所示。

从变压器的简化等效电路可以看出，二次绕组短路时，短路电流取

决于外加电压和变压器的知路阻抗Z k。由于Z k很小，如果变压器在额定

电压下短路，则短路电流可达(9.5-20)

I N，将损坏变压器。为避免测量过大

的短路电流，一般在高压侧加电压，

低压侧短路。通常短路电流达到额定电流，这时外加电压

约为（0.05-0.105）U N 。因此短路试验时变压器内的主磁

通很小，励磁电流和铁心损耗均可忽略不计。励磁支路可

以略去，采用简化等效电路进行分析。

短路试验时，外加电压必须用调压器从零起逐步增大，使短路电流最后达到1.2I N为止，逐点测量短路电流 I k、外加电压 U k和相应的输人功率P k ，即可得到短路特性曲线I k= f(U k）和P k= f(U k），如图2-30所示。短路阻抗为：

短路时的输人功率可认为全部消耗于一次、二次绕组的电阻损耗。故短路电阻为：

于是短路电抗为：

如果要分离一次侧和二次侧的电阻，则可用电桥测出每侧的直流电阻。设r1为一次绕组直流电阻， r2’为二次绕组直流电阻折算到一次侧的数值，并设R k已折算到一次侧，则应有：

联立求解可得R1和R2’。

一次侧和二次侧的漏抗无法用实验方法分离。如果一定要分离，通常可假设：

因为电阻随温度而变化，如短路试验时的室温为θ（℃），按照国家标准规定应换算到标准温度75 ℃ 时的值，因此有：

如在短路试验时，使短路电流恰为额定电流时所需加的电压称为短路电压 U lk，即有U lk=I N Z K 。短路电压标么值为：

可见，短路电压的标么值恰等于短路阻抗的标么值。因此短路电压又称为阻抗电压。它是一个很重要的数据，以百分数的形式标注在变压器铭牌上。

1.7.2 变压器的运行特性

1.7.

2.1 外特性与电压调整率

1、外特性

电源电压和负载功率因数保持不变的条件下，二次侧端电压随

负载电流变化的规律称为外特性，即U2＝ f（I2）。若用标么值表

示，则为 U1*= 1，COSψ2=常值时，U2*=f (I2*)关系，如图2-31

所示。外特性的好坏可用变压器的电压调整率来表示。

2、电压调整率

当在变压器一次侧加额定电压、二次侧开路时，二次侧的空载

电压U20就是它的额定电压U2e 。负载以后，由于负载电流在变压器内部产生漏阻抗压降，使二次侧的端电压发生变化。在空载与额定负载两种情况下，二次侧电压变化的百分值就定义为电压调整率，又称电压变化率，即:

还可以表示为:

可见，求出U2*，就可以得到△u。

U2*可以由简化的等效电路和相量图求出 ,感性负载时，如图2-32 所示。图中各线段均用标么值表示，由相量图中的几何关系可知:

由于n<<1 ，应用二项式定理展开根式部分，并取前两项，得:

代人式（3-12）得:

由几何关系可知：

式中，I*为负载电流的标么值。不计励磁电流时，I1*= I2* = I*，

故：

由于后一项的值很小，计算时常略去，故简化成：

该式说明，电压调整率随着负载电流的增加而正比增大。此外，电压调整率还与负载的性质和漏阻抗值有关。当负载为感性时，ψ2角为正值，电压调整率恒为正值，即负载时的二次电压恒比空载时低；当负载为容性时，ψ2角为负值，电压调整率可为负值，即负载时的二次电压可高于空载电压；当负载为纯电阻时，ψ2= 0 ,△ u ％= I*R k*，对一般电力变压器，R k*= 0.01-0.02 ，十分微小，因此，电压降落不大。图2-33画出了△u％ = f(ψ2)曲线。

当负载为额定负载（I*= 1）、功率因数为指定值时的电压调整率，称为额定电压调整率△ue 。额定电压调整率是变压器的主要性能指标之一，通常△ue约为5%左右，所以一般电力变压器的高压绕组均有±5％的抽头，以便进行电压调节。

1.7.

2.2 效率特性与效率

1、损耗

变压器在运行时将产生损耗，分为铜耗Pcu和铁耗PFe 两类，每一类包括基本损耗和杂散损耗。

基本铜耗是指电流流过绕组时所产生的直流电阻损耗，如一次绕组铜耗Pcu1=I12 R1 ,二次绕组铜耗Pcu2 =I22 R2 。杂散铜耗主要指漏磁场引起电流集肤

效应，使绕组的有效电阻增大而增加的铜耗，以及漏磁场在结构部件中引起的涡流损耗等。铜耗与负载电流的平方成正比，因而也称为可变损耗。铜耗与绕组的温度有关，一般都用75 ℃ 时的电阻值来计算。

基本铁耗是变压器铁心中的磁滞和涡流损耗。杂散铁耗包括叠片之间的局部涡流损耗和主磁通在结构部件中引起的涡流损耗等。铁耗可近似认为与Bm2或U12 成正比。

由于变压器的一次电压保持不变，故铁耗可视为不变损耗。

2、效率

变压器的输入功率P1减去内部的总损耗ΣP以后，可得输出功率P2 ，即:

因此，变压器的效率为：

3、效率特性

效率特性指一次侧外施额定电压、二次侧负载功率因数不变

时，变压器的效率随负载电流变化的规律，即η=f(I2）。考虑到:

式中，R＂k为归算到二次侧时变压器的短路电阻。略去二次

绕组的电压变化对效率的影响时，效率可表示为：

该式即为变压器的效率特性，其曲线如图2-34 所示。

额定负载时变压器的效率称为额定效率ηe ，是变压器的另一个主要性能指标，通常电力变压器的额定效率ηe≈95％-99％。

4、最大效率

从效率特性可见，当负载达到某一数值时，效率将达到其最大值ηmax 。将上式对负载电流I2求导数，并令之为零，可得：

mI22 R＂k=PFe

说明，当效率达到最大时，变压器的铜耗恰好等于铁耗，即可变损耗等于不变损耗。考虑到变压器的空载损耗基本上等于铁耗，短路损耗基本上等于铜耗。用额定电流时的短路损耗表示时，mI22 R＂k=( I2* )2PKN ,所以，发生最大效率时：

此时负载电流的标么值为：

一般电力变压器的P0/PkN =l/4-1/3 ，相应的最大效率发生在I2*=0.5-0.6左右。不将变压器设计成满载（I2*=l）时达到最大效率，是因为变压器并非经常满载运行，I2*随季节、昼夜而变化，因而铜耗也随之变化，而铁耗在变压器投人运行后，则总是