吨水泥罐基础设计计算书

单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。 2、地基承载力计算

计算时按单个水泥罐计算

单个水泥罐基础要求的地基承载力为：

δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344

N MPa ?===? 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超

20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：

水泥罐平面位置示意图

δ2= ()1301000 1.413460200MPa ???=?????

因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。

3、抗倾覆计算

武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平

荷载为500N/m 2，

抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则

抗倾覆满足。

水平风荷载产生的弯矩为：

0.5 3.3182+3=356.4KN M =???÷（18）?M

水泥罐空罐自重20t ，则基础及水泥罐总重为：

抗倾覆极限比较：

即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。

4、基础配筋

基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§≥ 0.15%，经计算断面配筋， @150Φ16钢筋满足要求。

水泥罐基础计算书

水泥罐及粉煤灰罐基础计算书 1、千灯湖站地层情况自上而下分布如下：杂填土:0～；粉细砂层：0～;粉砂岩：0～。该地层经过了φ550@400 深约14m的深层搅拌桩加固。 2、荷载分析静荷载：支架；水泥罐装水泥60t; 粉煤灰可装40T。动荷载：施工不考虑; 风荷载：根据气象资料，按10级台风计算。 3、水泥罐及粉煤灰罐基础设计承台砼为C30，承台尺寸为：8900mm×4400mm×600mm。 4、受力及变形验算（1）基础竖向承载力验算静荷载： V=405+1000=1405kN G =×××25= 式中 V—为水泥罐自重水泥罐空壳及支架自重，水泥罐可装60T水泥，粉煤灰可装40T； G—为基础重量；深层搅拌桩复合地基承载力： f——复合地基承载力特征值（kPa） spk m——面积置换率，桩的截面积除以设计要求每一根桩所承担的处理面积；

a R ——单桩竖向承载力特征值（KN ） p A ——桩的截面积（2m ） β——桩间土承载力折减系数，当桩端土未经修正的承载力特征值大于桩周土的承载力特征值的平均值时，可取～，差值大时取低值；当桩端土未经修正的承载力特征值小于或等于桩周土的承载力特征值的平均值时，可取～，差值大时或设置褥垫层时均取高值；桩竖向承载力特征值a R 可按下列二式进行估算，由水泥强度确定的a R 宜大于地基抗力所提供的a R 。 1P n a p si i p i R u q l q A α==+∑ ① a cu P R f A η= ② 式中： p u ——桩的周长（m ）； n ——桩长范围内的土层数； si q ——桩周第i 层土的侧阻力特征值，淤泥可取4～7kpa ；淤泥质土可取6～ 12kpa ；软塑状的黏性土可取10～15kpa ；对可塑状的黏性土、稍密中粗砂可取12～18kpa ；对稍密粉土和稍密的粉细砂可取8～15kpa ； p q ——桩端地基土未经修正的承载力特征值（kpa ），可按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ-15-31有关规定取值； i l ——第i 层土层的厚度（m ）； α——桩端天然地基土的承载力折减系数，可取～；承载力高时取低值； η——桩身水泥土强度折减系数； cu f ——桩身水泥标准抗压强度；

水泥罐基础验算

水泥罐基础验算公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]

集料拌和站基础及立柱设计计算书汉十铁路客运专线HSSG-6标段一工区砼拌和站设置两台HZS-180型拌合机，每台拌合机配备6个罐，共4个水泥罐，每个拌和站的两个水泥罐基础联体设置。一、设计资料（1）每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径。水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。6个罐放置在圆环形基础上，圆环内径7米，外径米，基础高，外露。基础采用φ18@300mm×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。（2）水泥罐总高米，罐高米，罐径米，柱高5m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为米，柱子材料为厚度8mm的钢管柱。施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。二、水泥罐基础计算书 1、计算基本参数水泥罐自重8t，装满水泥共重108t。水泥罐总高米，罐高米，柱高5m。 2、地基承载力计算水泥罐基础要求的承载力

1)砼基础面积：S=；砼体积：V=×=；底座自重：Gd=×2500×=（砼自重按2500kg/m3）; 2）装满水泥的水泥罐自重：Gsz=6×108×=； 3）总自重为：Gz=Gd+Gsz=+=； 4）基底承载力：P=Gz/S==102kpa； 5) 基底经处理后检测的承载力P’≥140kpa； 6） P≤P’ 经验算，地基承载力满足要求。水泥罐基础满足地基承载力要求，则主机也同时满足承载力要求。 3、抗倾覆计算抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。由于水泥搅拌机属于受风敏感且筒体高度较大，为确保筒体和施工人员的安全，根据《高耸结构设计规范》（GBJ135-2006以下简称高规），应考虑风荷载对结构的影响。 1）风荷载强度计算：跟全国风压表，枣阳地区最大风荷载取值为㎡。 2）风力计算：平均作用高度为：H=2+5=；单根水泥罐的风力大小为F=A×W=××=； 1个水泥罐的叠加倾覆力矩

沥青路面结构计算书

新建路面设计 1. 项目概况与交通荷载参数该项目位于西南地区，属于二级公路，设计时速为40Km/h,12米双车道公路，设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为8.2%, 方向系数取55.0%, 车道系数取 70.0%。根据交通历史数据，按表A.2.6-1确定该设计公路为TTC4类，根据表 A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。表1. 车辆类型分布系数根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。表2. 非满载车与满载车所占比例(%) 根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。根据附表A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数

根据公式（A.4.2）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。 2. 初拟路面结构方案初拟路面结构如表4所示。表4. 初拟路面结构路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取1.00,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa。 3. 路面结构验算 3.1 沥青混合料层永久变形验算根据表G.1.2，基准等效温度Tξ为20.1℃，由式（G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5℃。可靠度系数为1.04。根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。根据式（B.3.2-3）和式（B.3.2-4），计算得到d1=-8.23，d2=0.77。把d1和d2的计算结果带入式（B.3.2-2），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（B.3.2-1）计算各分层永久变形量(Rai)。各计算结果汇总于表5中。各层永久变形累加得到沥青混合料层总永久变形量Ra=19.2(mm)，根据表3.0.6-1，沥青层容许永久变形为20.0(mm)，拟定的路面结构满足要求。

混凝土搅拌站水泥罐基础设计

100t水泥罐基础设计计算书一、工程概况某大型工程混凝土搅拌站采用100t水泥罐，水泥罐直径，顶面高度20m。水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础，基础断面尺寸为×+×。二、设计依据： 1、《建筑结构荷载规范（2006版）》（GB50009-2001） 2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。三、荷载计算 1、水泥罐自重：8t；满仓时水泥重量为100t。 2、风荷载计算：宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡，风荷载标准值: ωk=βzμsμz ω0 其中：βz=，μz=，μs=，则： ωk=βzμsμz ω0=×××= kN/㎡四、水泥罐基础计算 1、地基承载力验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN

混凝土基础自重荷载：G ck=（××+××）×24=407kN 风荷载：风荷载作用点高度离地面，罐身高度15m，直径。 F wk=×15×= 风荷载对基底产生弯矩：M wk=×（+2）=·m 基础底面最大应力： p k，max= G ck+G k bh+ M wk W= 错误!+ 错误!=。 2、基础配筋验算 (1) 基础配筋验算混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片，钢筋间距250mm，按照简支梁验算。混凝土基础承受弯矩：M max=×(1 8×207××=362kN 按照单筋梁验算： αs= M max f c bh02= 362×106 ×3200×8502= ξ=1-1-2αs=1-错误!=<ξb= A s=f c bξh0 f y= 错误!=1403mm 2 在基础顶部及底部均配筋13Φ16，A s 实=13×201=2613mm 2 > A s=1403mm2，基础配筋满足要求。 (2) 基础顶部承压验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。迎风面立柱柱脚受力：

水泥罐稳定性计算书.docx

水泥罐稳定性计算书一、编制说明本验算编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的,为确保有足够的水泥储藏量,保证工程顺利进行,工程计划投入50t,100t两种水泥罐进行施工作业。二、编制依据 1、施工现场平面布置； 2、水泥罐平面示意图及基础参数（华新水泥鄂州分厂提供）； 3、工程周边建筑情况。三、水泥罐定位水泥罐定位布置见下图：四、水泥罐基础及承台设计 1、本水泥罐基础根据现场实际情况,采用强夯处理过后地基,且经静力触探检测承载力大于150Kpa； 2、基础承载设计为：承载砼为C25等级,承台尺寸为4500*4500*500mm,承台采取开挖半米浇筑混凝土布置。五、水泥罐基础,承载验算,抗倾覆验算： 1、基础竖向承载力验算,根据现场地基处理后土体检测,该层土的承载力特征值为150KN/㎡。水泥罐自重根据水泥厂提供数据,50t罐取10t计算,100t罐取15t计算；分两种情况进行验算（1）50t水泥罐 V=600KN G=4.5*4.5*0.5*25=254KN =（G+V）/A=（600+254）/（4.5*4.5）=42.12KN/㎡<〔〕=150KN/㎡（2）100t水泥罐 V=1150KN

G=4.5*4.5*0.5*25=254KN =（G+V）/A=（1150+254）/（4.5*4.5）=69.33KN/㎡<〔〕=150KN/㎡即承载能力满足要求；其中式中： V——为水泥罐满载时总重量,取水泥罐说明书； G——为基础承载重量； A——为基础承载接触面积。 2、基础抗倾覆验算：分两种情况进行验算按照抗倾覆验算公式 0.95-S>0即满足要求其中式中： ——自重及压重产生的稳定力矩KNm； ——风荷载标准值,此处为平原地带,根据设计图纸总说明,历史最大风速17m/s,根据风速与风压通用公式取=/1600,计算得0.18； H ——风荷载计算力矩高度； S ——水泥罐侧面受力面积。（1）50t水泥罐空罐： 0.95-SH=0.95*（4.5*4.5*0.5*25+100）*（4.5/2）-0.18*3*4.35*（3.714+4.35/2）=742.84KNm>0 满罐： 0.95-SH=0.95*（4.5*4.5*0.5*25+600）*（4.5/2）-0.18*3*4.35*（3.714+4.35/2）=1811.59KNm>0 （2）100t水泥罐空罐： 0.95-SH=0.95*（4.5*4.5*0.5*25+150）*（4.5/2）-0.18*3*8.7*（3.714+8.7/2）=2963.16KNm>0 满罐： 0.95-SH=0.95*（4.5*4.5*0.5*25+1150）*（4.5/2）-0.18*3*8.7*（3.714+8.7/2）=825.66KNm>0 抗倾覆均能满足要求,现场为防止突发情况,在罐体四周沿三个方向拉设缆风绳,保证稳定,且在罐体周围布置护栏防撞。知识改变命运

沥青路面结构设计与计算书

沥青路面结构设计与计算书 1 工程简介本路段属于安图至汪清段二级公路.K0+000～K3+500，全线设计时速为60km/h的二级公路，路面采用60km/h的二级公路标准。路基宽度为10m，行车道宽度为2×3. 5m，路肩宽度为2×0.75m硬路肩、2×0.75土路肩。路面设计为沥青混凝土路面，设计年限为12年。路面设计以双轮组单轴载100KN为标准轴载,以BZZ－100表示；根据沿线工程地质特征及结合当地筑路材料确定路面结构为：路面的面层采用4cm厚细粒式沥青混凝土和6cm厚中粒式沥青混凝土，基层采用20cm厚水泥稳定碎石，底基层采用石灰粉煤灰土。 2 土基回弹模量的确定本设计路段自然区划位于Ⅱ3区，当地土质为粘质土，由《公路沥青路面设计规范（JTG D50-2004）》表F.2查得，土基回弹模量在干燥状态取39Mpa,在中湿状态取34.5Mpa. 3 设计资料（1）交通量年增长率：5% 设计年限：12年

。 4 设计任务 4.1 沥青路面结构组合设计 4.2 沥青路面结构层厚度计算，并进行结构层层底拉应力验算 4.3 绘制沥青路面结构图 5 沥青路面结构组合设计 5.1 路面设计以双轮组单轴载100KN 为标准轴载,以BZZ －100表示。标准轴载计算参数如表10－1所示。 5.1.1.1 轴载换算轴载换算采用如下的计算公式： 35 .41 21∑=? ?? ??=k i i i P P n C C N ，()11 1.211c m =+?-=，计算结果如下表所示。

注：轴载小于25KN 的轴载作用不计 5.1.1.2 累计当量轴次根据设计规范，二级公路沥青路面设计年限取12年，车道系数η=0.7，γ=5.0% 累计当量轴次： ()[][] 329841405 .07 .005.8113651)05.01(3651112 =???-+=??-+= ηγ γN N t e 次 5.1.2 验算半刚性基层层底拉应力的累计当量轴次 5.1.2.1 轴载验算验算半刚性基层层底拉应力的轴载换算公式为：

100t水泥罐基础设计计算

3.8m*3.8m*120k n/m 2 =1732.8kn J01 地面标高3.5m ① 素填土 0.88m J02 地面标高3.5m ① 素填土 0.44m J03 地面标高3.5m ① 素填土 0.41m ③ 淤泥质粉质粘土 ③ 淤泥质粉质粘土 ③ 淤泥质粉质粘土 -5.79m 粉土 loot 水泥罐基础设计计算 1、水泥罐自重 G1: 200kn (20t)估 2、水泥自重 G2: 1000kn (100t) 3、基础承台自重 G3： 3.8m*3.8m*1.2m*26=451kn 4、荷载组合：（G1+G2+G3）*1.2 （分项系数）=1981.2kn 、受力分析 1、承台地基承载力：按12t/m 2估算，承台地基承载力为 2、桩承载力需达到 1981.2k n-1732.8k n=248.4kn 三、单桩承载力计算 1、土层极限侧摩阻力系数 -1.72m -4.76m ④ 粉土粉土根据上述柱状图，打入桩范围内平均层厚：素填土 2.92m 、淤泥质粉质粘土 4.67m 、荷载

粉土1.41m。打入桩的极限侧摩阻力标准值为：20Kpa、14Kpa、30Kpa，故打入桩桩身范围内(9m) 土层平均极限侧摩阻力为：(2.92m*20+4.67m*14+1.41m*30) /9m=18.45Kpa 2、单根桩承载力计算单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*( U* a *H* T)(不计桩端承载力) 式中：[P]------沉桩容许承载力 U ----- 桩周长， a——震动沉桩影响系数，锤击沉桩取1.0 H——桩入土深度，9.0m T -----桩侧土的极限摩阻力，取18.45Kpa; ①如采用直径 273钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5* ( U* a *H* T) =1/1.5*0.273*3.14*1.0*9*18.45=94.89kn，需打入的根数为248.4kn/94.89kn=2.61 根，取3 根，布置如图： 3.8m ②如采用直径 630钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5* ( U* a *H* T)

150吨水泥罐基础设计计算书(20200908125122)

一、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个100t 型和一个150t 型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距 2.05m ；150t 型水泥罐直径3.3m ，支腿邻边间距 2.2m 。根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。基础尺寸8m （长）×4m （宽）×0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用Φ16@150mm ×150mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm ×450mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。具体布置见下图： . 二、水泥罐基础计算书 1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为： δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa 根据资料可知：原设计路面按汽一超 20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为： 460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为： 2050?320罐支脚 800040002200600600 ?3300 3700 水泥罐平面位置示意图

δ2=1301000 1.413 MPa 460200 因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。 3、抗倾覆计算风荷载(500N/m2) 武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。水平风荷载产生的弯矩为： 0.5 3.3182+3=356.4KN M（18）?M 水泥罐空罐自重20t，则基础及水泥罐总重为：抗倾覆极限比较：即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。 4、基础配筋基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§≥ 0.15%，经计算断面配筋， @150Φ16钢筋满足要求。

水泥砼系统水泥罐稳定性计算书终稿

水泥砼系统水泥罐稳定性计算书根据测量结果，一、二、三工区水泥罐顶部中心与底部中心偏离最大的是：一工区贵广120楼的直径为3.25m，高度为23.467m的水泥罐，偏离值为15cm。因此，以罐体直径为3.25m，高度为23.467m的水泥罐为计算对象，计算条件为：12级台风，风速取36.9m/s,且风向与罐体的倾斜方向一致；水泥重量按满载150t计；考虑测量误差，偏离值按20cm计算。一、风荷载计算 1.计算罐体下部排架的迎风面积S1 罐体下部排架包括立柱、支撑角钢及焊接肋板等 a．Φ219×8×8258立柱4根 0.219×8.3×4=7.271㎡ b．支撑角钢∠75×8×3283型,共8根；∠75×8×1907型，共4根；∠75×8×2834型，共4根； 0.075×3.283×8+0.075×1.907×4+0.075×2.834 ×4=3.392㎡ C．焊接肋板 ①-8×253×403型共4块；②-8×99×250型共4块； ③-8×235×830型共4块；④-8×250×764型共4块； ⑤-8×250×323型共4块；⑥-8×74×250型共4块； ①：（0.09+0.235）×0.403×1/2×4=0.263㎡；

②：（0.099×0.25）×1/2×4=0.05㎡； ③：0.235×0.83×4=0.78㎡； ④：0.25×0.764×4=0.764㎡； ⑤：（0.25+0.09）×0.323×1/2×4=0.22㎡； ⑥：0.74×0.25×1/2×4=0.37㎡； S1=7.271+3.392+0.263+0.05+0.78+0.764+0.22+0.37 =13.11㎡ 2.上部罐体的迎风面积S2 上部罐体可分为三部分：高度7m~9m圆锥体部分、高度9m~23.25m圆柱罐体部分、高度23.25m以上不规则部分，取罐体最大截面积为迎风面积。 a．高度7m~9m罐体部分的迎风面积 1/2×3.25×2=3.25㎡ b．高度9m~23.25m罐体部分的迎风面积 3.25×（23.25－9）=46.313㎡ c．高度23.25m以上罐体部分的迎风面积（3.25+0.687）×0.217×1/2+0.03×0.657×2 =0.467㎡ d．上部罐体的迎风面积S2 S2=3.25+46.313+0.467 =50.03㎡

路面结构设计计算书

公路路面结构设计计算示例、刚性路面设计交通组成表 1 )轴载分析路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算：双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算

N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等级，查表初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E

路面结构设计计算书有计算过程的样本

公路路面结构设计计算示例一、刚性路面设计交通组成表 1) 轴载分析路面设计双轮组单轴载100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ① 轴载换算: 16 1100∑=? ?? ??=n i i i i s P N N δ 式中 : s N ——100KN 的单轴—双轮组标准轴载的作用次数; i P —单轴—单轮、单轴—双轮组、双轴—双轮组或三轴—双轮组轴型i 级轴载的总重KN; i N —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数; i δ—轴—轮型系数, 单轴—双轮组时, i δ=1; 单轴—单轮时, 按式43.031022.2-?=i i P δ计算; 双轴—双轮组时, 按式22.05 1007.1--?=i i P δ; 三轴—双轮组时, 按式22.08 1024.2--?=i i P δ计算。

轴载换算结果如表所示车型 i P i δ i N 16)(P P N i i i δ 解放CA10B 后轴 60.85 1 300 0.106 黄河JN150 前轴 49.00 43.03491022.2-?? 540 2.484 后轴 101.6 1 540 696.134 交通SH361 前轴 60.00 43.03601022.2-?? 120 12.923 后轴 2?110.00 22.052201007.1--?? 120 118.031 太脱拉138 前轴 51.40 43.0340.511022.2-?? 150 1.453 后轴 2?80.00 22.051601007.1--?? 150 0.969 吉尔130 后轴 59.50 1 240 0.059 尼桑CK10G 后轴 76.00 1 1800 2.230 16 1 )( P P N N i i i n i δ∑== 834.389 注: 轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ② 计算累计当量轴次根据表设计规范, 一级公路的设计基准期为30年, 安全等级为二级, 轮迹横向分布系数η是0.17~0.22取0.2, 08.0=r g , 则 [][] 362 .69001252.036508 .01 )08.01(389.8343651)1(30=??-+?=?-+=ηr t r s e g g N N 其交通量在4 4102000~10100??中, 故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面由表3.0.1, 相应于安全等级二级的变异水平为低~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等级, 查表 4.4.6 初拟普通混凝土面层厚度为24cm, 基层采用水泥碎石, 厚20cm; 底基层采用石灰土, 厚20cm 。普通混凝土板的平面尺寸为宽3.75m, 长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 3) 确定基层顶面当量回弹模量tc s E E , 查表的土基回弹模量a MP E 0.350=, 水泥碎石a MP E 15001=, 石灰土

吨水泥罐基础设计计算书

一、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个100t 型和一个150t 型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距2.05m ；150t 型水泥罐直径3.3m ，支腿邻边间距2.2m 。根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。基础尺寸8m （长）×4m （宽）×0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用Φ16@150mm ×150mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm ×450mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。具体布置见下图： . 1 单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。 2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为： δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344 N MPa ?===? 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超 20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：水泥罐平面位置示意图

δ2= ()1301000 1.413460200MPa ???=????? 因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。 3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m 2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。水平风荷载产生的弯矩为： 0.5 3.3182+3=356.4KN M =???÷（18）?M 水泥罐空罐自重20t ，则基础及水泥罐总重为：抗倾覆极限比较：即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。 4、基础配筋基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§≥ 0.15%，经计算断面配筋， @150Φ16钢筋满足要求。

水泥罐抗风验算计算书

京新高速公路临河至白疙瘩段三标一分部（K532+150～K565+000段）水泥罐抗风验算计算书中国交通建设股份有限公司京新高速公路LBAMSG-3项目总承包管理部第一项目部二〇一五年四月

水泥罐抗风验算计算书一、验算内容及验算依据为保证我项目水泥罐安全性对我分部拌合站筒仓的抗风性能进行了验算。主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。验算依据为：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）及《公路桥梁钢结构设计规范》。二、风荷载大小的确定根据现场调研及相关工区提供的资料，检算时取罐体长度为12m ，支腿长度为9.0m 。罐体直径为5.0m, 自重为10 t ，满载时料重300 t 。根据《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条确定风荷载的大小。根据资料显示，我项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为主导风向NW ，最大风速53m/s 。相关抗风的设计计算以此为依据。表1 风级风速换算表《公路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算： 0321W K K K W = （1）式中 W —风荷载强度（Pa ）； 0W —基本风压值（Pa ），2 06 .11ν= W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高，频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实

后采用； K—风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-1，1 其它构件为1.3； K—风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2，2 风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值； K—地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-3。 3 针对本工程场地实际特点，取k1=1.3，k2=1.0 ，k3=1.3。取风级11下的风速为30m/s，风级13下的风速为39m/s，风级15下的风速为48m/s；风级17下的风速为58m/s。计算得罐体每延米的荷载强度见表2。表2 风级与风荷载强度大小三、不同工况下立柱强度、稳定性及整体倾覆检算为了考虑罐体支架的内力，检算过程采用有限元数值计算方法。根据工程的实际使用情况及受力最不利原则，验算时重点对罐体满载的情况进行了立柱的强度及稳定性验算。罐体立柱采用φ330mm（壁厚8mm），立柱间横撑采用槽钢120x40 x4.5mm。有限元模型见图1及图2。 3.1 风级11结构性能抗风验算风级11时的风荷载和罐体满载时的恒荷载（包括自重）组合进行立柱的强度、稳定性验算。同时对风级11时的风荷载和罐体空载时的恒荷载组合进行了基础的稳定性验算。（1）罐体满载状态下立柱的强度及稳定性验算在11级风荷载作用下，按照风荷载+罐体满载时计算得到的立柱应力见图3。

100t水泥罐基础设计计算

100t水泥罐基础设计计算一、荷载 1、水泥罐自重G1：200kn（20t）估 2、水泥自重G2：1000kn（100t） 3、基础承台自重G3：3.8m*3.8m*1.2m*26=451kn 4、荷载组合：（G1+G2+G3）*1.2（分项系数）=1981.2kn 二、受力分析 1、承台地基承载力：按12t/m2估算，承台地基承载力为3.8m*3.8m*120kn/m2=1732.8kn 2、桩承载力需达到1981.2kn-1732.8kn=248.4kn 三、单桩承载力计算 1、土层极限侧摩阻力系数 J01 J02 J03地面标高3.5m 地面标高3.5m 地面标高3.5m ①素填土①素填土①素填土 0.44m 0.41m 0.88m ③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土 -1.72m -4.76m ④粉土-5.79m ④粉土④粉土根据上述柱状图，打入桩范围内平均层厚：素填土2.92m、淤泥质粉质粘土4.67m、粉土1.41m。打入桩的极限侧摩阻力标准值为：20Kpa、14Kpa、30Kpa，故打入桩桩身范

围内（9m）土层平均极限侧摩阻力为：（2.92m*20+4.67m*14+1.41m*30）/9m=18.45Kpa 2、单根桩承载力计算单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）（不计桩端承载力）式中：[P]------沉桩容许承载力 U--------桩周长， а-----震动沉桩影响系数，锤击沉桩取1.0 H------桩入土深度，9.0m τ-----桩侧土的极限摩阻力，取18.45Kpa； ①如采用直径273钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.273*3.14*1.0*9*18.45=94.89kn，需打入的根数为248.4kn/94.89kn=2.61根，取3根，布置如图： 3.8m 0.650m 2.5m 0.650m 3.8m ②如采用直径630钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.63*3.14*1.0*9*18.45=218.99kn，需打入的根数为248.4kn/218.99kn=1.1根，取2根。

水泥罐混凝土桩基础设计计算书-30m

水泥罐桩基础计算书 1.水泥罐基础设计拌合站投入8个200t 型水泥罐，水泥罐直径4.8m ，支腿临边间距3.395m ，每4个为一组，见图附1。根据以往砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用8根C30混凝土灌注桩桩基础，钢筋笼见附图4。桩直径1.2m ，桩长30m ，平面布置见附图1。基础承台厚0.8m ，采用C30混凝土浇筑。承台采用Φ14200mm ×200mm 上下两层钢筋网片。架立筋采用2000mm ×2000mm φ14钢筋双排双向布置，平面图见附图2，立面图见附图3。基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。承台及单桩工程量见附图5。 2.计算基本参数单个水泥罐自重约20t ，水泥满装200t ，共重220t 。桩直径1.2m ，桩长30m 。水泥罐罐身高18.6m ，总高21m 。基础承台0.8m （高）。 3.单桩轴向受压承载力容许值计算单桩轴向受压承载力容许值为： q A l q r p i n 1i ik μ21R + =∑=a 上式中q r 为桩端处土的承载力容许值 [] []kPa 5.478)330(195.118072.07.0)(=-??+??=-+=3h λγK f m q 2 2a0 r u ---桩身周长（m ）； A p ---桩端截面积（m 2）； n ---土的层数 l i ---承台底面以下各土层的厚度（m ）； q ik ---与l i 层对应的各土层与桩侧的侧摩阻力标准值（kPa ）； q r ---桩端处土的承载力容许值； [f a0] ---桩端处土的承载力基本容许值（kPa ）； h ---桩端的埋置深度（m ），h>40时按40计算；

水泥罐基础设计计算书

水稳拌合站投入两个100t 型水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距2.05m 。根据以往水稳拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。基础尺寸8m （长）×4m （宽）×1.5m （高），基础埋深1.2m ，外漏0.3m ，承台基础采用Φ16@250mm ×250mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用750mm ×750mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。具体布置见下图： . 架立筋-1号 11 1-1剖面1号 3号 50700 50 基础配筋图 2号8000 4000 35 450 2050 ?320罐支脚 8000 4000 22 00 60 600 ?3300 3700 水泥罐平面位置示意图

1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。 2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为： δ1= 21700 +0.825106.3+20126.3k /m 0.1344 N MPa ?===? 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为： δ2= ( )1301000 1.413460200MPa ???=????? 因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。 3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m 2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。水平风荷载产生的弯矩为： 0.5 3.3182+3=356.4KN M =??? ÷（18）?M 水泥罐空罐自重 20t ，则基础及水泥罐总重为：风荷载(500N/m2)

水泥罐稳定性计算书

水泥罐稳定性计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

水泥罐稳定性计算书一、编制说明本验算编制是根据施工现场土质情况及水泥罐特点而进行的，为确保有足够的水泥储藏量，保证工程顺利进行，工程计划投入50t，100t两种水泥罐进行施工作业。二、编制依据 1、施工现场平面布置； 2、水泥罐平面示意图及基础参数（华新水泥鄂州分厂提供）； 3、工程周边建筑情况。三、水泥罐定位水泥罐定位布置见下图：

四、水泥罐基础及承台设计 1、本水泥罐基础根据现场实际情况，采用强夯处理过后地基，且经静力触探检测承载力大于150Kpa； 2、基础承载设计为：承载砼为C25等级，承台尺寸为 4500*4500*500mm，承台采取开挖半米浇筑混凝土布置。五、水泥罐基础，承载验算，抗倾覆验算： 1、基础竖向承载力验算，根据现场地基处理后土体检测，该层土的承载力特征值为150KN/㎡。水泥罐自重根据水泥厂提供数据，50t罐取10t计算，100t罐取15t计算；分两种情况进行验算（1）50t水泥罐 V=600KN G=***25=254KN δ地=（G+V）/A=（600+254）/（*）=㎡<〔δ地〕=150KN/㎡（2）100t水泥罐 V=1150KN G=***25=254KN δ地=（G+V）/A=（1150+254）/（*）=㎡<〔δ地〕=150KN/㎡即承载能力满足要求；其中式中： V——为水泥罐满载时总重量，取水泥罐说明书；

G——为基础承载重量； A——为基础承载接触面积。 2、基础抗倾覆验算：分两种情况进行验算按照抗倾覆验算公式 δδδδ>0即满足要求其中式中： δδ——自重及压重产生的稳定力矩KN·m； δδ——风荷载标准值，此处为平原地带，根据设计图纸总说明，历史最大风速17m/s，根据风速与风压通用公式取 δδ=δ2/1600，计算得； H ——风荷载计算力矩高度； S ——水泥罐侧面受力面积。（1）50t水泥罐空罐： δδδδ=*（***25+100）*（2）*3**（+2）=·>0 满罐： δδδδ=*（***25+600）*（2）*3**（+2）=·>0 （2）100t水泥罐空罐： δδδδ=*（***25+150）*（2）*3**（+2）=·>0 满罐：

拌合站水泥罐基础设计计算书

望安 150t 水泥仓粉罐基础设计计算书一、各项参数： 1、风荷载参数计算风力考虑8级，最大风速v=20.7m/s 2、仓体自重：G=15t 二、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算 1、计算模型 1.2 A B C D 风荷载强度计算：风荷载强度计算：0321W K K K W ???= 其中基本风压： Pa v W 81.2676.17.206.122 0=== 风载体形系数：K1=0.8 风压高度变化系数：K2=1.0 地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0

W=0.8×1.0×1.0×267.81=214.25Pa 2、风力计算： A 1=1.522×1.2=1.826m 2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍 F 1=214.25×1.826×1.5=586.83N 作用高度：H 1=19.322-1.522/2=18.561m A 2=(3.8+0.063×2) ×9.0=35.334m 2 F 2=214.25×35.334=7570N 作用高度：H 2=8.8+9/2=13.3m A 3=(3.926+0.3)/2×3.3=6.973 m 2 F 3=214.25×6.973=1493.97N 作用高度：H 3=8.8-3.3/3=7.7m A 4=3.8×2×0.3=2.28 m 2 F 4=214.25×2.28=488.49N 作用高度：H 4=5.5m 3、倾覆力矩计算： m t F M i ?=?+?+?+?=?=∑58.125.549.4887.797.14933.137570561.1883.586h i 41倾稳定力矩计算：假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M 稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M 稳2。（每个支撑立柱与基础之间的向上抗拔力按8t 计算） m t M ?=??=114.155.115672.01稳 m t M ?=???=01.432344.1282稳