热力发电厂课程设计
1000 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计
学院：交通学院
专业：热能与动力工程
姓名：高广胜
学号： 1214010004
指导教师：李生山
2015年 12月
1000MW 热力发电厂课程设计任务书
1.2设计原始资料
1.2.1汽轮机形式及参数
机组型式:N1000-26.25/600/600（TC4F ）
超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压 额定功率：P e =1000MW
主蒸汽参数：P 0=26.25MPa ，t 0=600℃
高压缸排气：P rh 。i =6.393MPa ，t rh 。I =377.8℃
再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 MPa 5114.0MPa 393.608.0p rh =?=?
中压缸进气参数：p rh =5.746MPa ，t rh =600℃ 汽轮机排气压力：P c =0.0049MPa 给水温度：t fw =252℃
给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排气进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。 1.2.2锅炉型式及参数
锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉 过热蒸汽参数：p b =27.56MPa ，t b =605℃ 汽包压力：P drum =15.69MPa 额定蒸发量：D b =2909.03t/h
再热蒸汽出口温度：603t 0
.rh b =℃ 锅炉效率：%8.93b =η 1.2.3回热系统
本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。
汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。 1.2.4其它小汽水流量参数
高压轴封漏气量：0.01D 0，送到除氧器；
中压轴封漏气量：0.003D 0,送到第七级加热器； 低压轴封漏气量：0.0014D 0，送到轴封加热器； 锅炉连续排污量：0.005D b 。
其它数据参考教材或其它同等级汽轮机参数选取。 1.3设计说明书中所包括的内容
1.原则性热力系统的拟定及热力计算；
2.全面性热力系统设计过程中局部热力系统的设计图及其说明；
3.全面性热力系统过程中管道的压力、工质的压力、温度、管道的大小、壁厚的计算；
4.全面性热力系统的总体说明。
目录
1. 引言 (1)
1.1设计目的 .................................................................................................................................. 1 1.2设计原始资料 .. (1)
1.2.1汽轮机形式及参数 ...................................................................................................... 1 1.2.2锅炉型式及参数 .......................................................................................................... 1 1.2.3回热系统 ...................................................................................................................... 2 1.2.4其它小汽水流量参数 .................................................................................................. 2 1.3设计说明书中所包括的内容 .................................................................................................. 2 2.原则性热力系统 (2)
2.1发电厂原则性热力系统的组成 .............................................................................................. 2 2.2 发电厂原则性热力系统的拟定内容 ................................................................................. 3 2.3发电厂的型式及规划容量的确定 .......................................................................................... 3 2.4 主机的选择 . (3)
2.4.1 汽轮机的选择 ............................................................................................................. 3 2.4.2锅炉的选择 .................................................................................................................. 3 2.5辅助热力系统 .. (3)
2.5.1厂用辅助热力系统 ...................................................................................................... 3 2.5.2废热及工质的回收利用 .............................................................................................. 3 （2）除氧器的排汽的利用系统：直接排到大气或者进入到凝汽器 ............................... 3 2.5.3补水问题 ...................................................................................................................... 3 2.6发电厂原则性热力系统的拟定 .............................................................................................. 3 3全厂原则性热力系统的计算 .. (5)
3.1计算原始数据 (5)
3.1.1汽轮机型式及参数 ...................................................................................................... 5 3.1.2锅炉型式及参数 .......................................................................................................... 5 3.1.3回热系统及其参数 ...................................................................................................... 5 3.2热力计算过程 .. (7)
3.2.1整理原始数据 .............................................................................................................. 7 3.2.2计算汽轮机各级抽汽系数j α∑和凝汽系数c α .. (10)
3.2.3 汽轮机汽耗0D 的计算及流量校核 (12)
3.2.4 热经济性指标计算 ................................................................................................. 14 3.2.5.110%工况经济指标 (16)
4.管道计算 (17)
4.1 管道类别和材料 (17)
4.1.1主蒸汽管道设计压力及温度 .................................................................................... 17 4.1.2 主蒸汽管道材料及应力计算 ................................................................................... 17 4.1.3 其它管道材料和应力计算 ....................................................................................... 18 4.2 管道规范 . (18)
4.2.1 公称直径 ................................................................................................................... 19 4.2.2其他管道的公称直径及实际流速 ............................................................................ 19 4.3壁厚的计算 . (19)
4.3.1直管壁厚计算 ............................................................................................................ 19 4.3.2弯管壁厚计算 (20)
4.4阀门 (22)
5.局部热力系统设计说明 (23)
5.1主蒸汽、再热蒸汽系统 (23)
5.1.1 主蒸汽系统的选择 (23)
5.1.2主蒸汽、再热蒸汽（一、二次汽）系统的温差偏差、压损及管径的优化 (24)
5.2旁路系统 (25)
5.3 给水系统 (26)
5.3.1 给水泵的选择 (26)
5.3.2 给水系统的全面性热力系统 (26)
5.3.3 给水系统的运行 (27)
5.4 回热抽汽系统 (28)
5.5 除氧系统 (28)
5.6加热器疏水系统 (29)
5.7主凝结水系统 (29)
5.8 全厂公用汽水系统 (29)
5.9 主厂房内的冷却系统 (30)
5.9.1发电机的冷却系统 (30)
5.9.2汽轮机车间内的循环系统 (30)
5.9.3工业水系统 (30)
5.9.4全厂的疏水放水系统 (30)
总结 (32)
参考文献 (33)
1000MW 热力发电厂课程设计
1.引言
1.1设计目的
1.掌握整个热力发电厂的原则性热力系统的热力计算（热经济指标的计算方法）
2.熟悉热力发电厂的全面性热力系统图主要内容及设计要求；
3.在已知数据的基础上设计并绘制发电厂原则性热力系统图；
4.计算原则性热力系统：
要求额定工况的下热力计算，计算额定工况下的热经济指标，各处的汽水流量、抽气量、疏水量、凝结水量的大小。 5.设计热力发电厂的全面性热力系统 1)对部分局部热力系统分析说明
A.主蒸汽及旁路系统，再热蒸汽及旁路系统；
B.给水系统；
C.高压、低压回热抽汽及除氧系统的说明；
D.主凝结水系统；
E.抽真空系统；
F.锅炉的排污系统；
G.厂用汽系统；
H.全厂的疏、放水系统； I.发电机的冷却水系统；
2） 设计及绘制发电厂的全面性热力系统 3）完成全面性热力系统的答辩； 6. 编制热力发电厂课程设计说明书。 1.2设计原始资料
1.2.1汽轮机形式及参数
机组型式:N1000-26.25/600/600（TC4F ）
超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压 额定功率：P e =1000MW
主蒸汽参数：P 0=26.25MPa ，t 0=600℃
高压缸排气：P rh 。i =6.393MPa ，t rh 。I =377.8℃
再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 MPa 5114.0MPa 393.608.0p rh =?=?
中压缸进气参数：p rh =5.746MPa ，t rh =600℃ 汽轮机排气压力：P c =0.0049MPa 给水温度：t fw =252℃
给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排气进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。 1.2.2锅炉型式及参数
锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉 过热蒸汽参数：p b =27.56MPa ，t b =605℃ 汽包压力：P drum =15.69MPa
额定蒸发量：D b =2909.03t/h
再热蒸汽出口温度：603t 0
.rh b =℃ 锅炉效率：%8.93b =η
1.2.3回热系统
本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。
汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。 1.2.4其它小汽水流量参数
高压轴封漏气量：0.01D 0，送到除氧器；
中压轴封漏气量：0.003D 0,送到第七级加热器； 低压轴封漏气量：0.0014D 0，送到轴封加热器； 锅炉连续排污量：0.005D b 。
其它数据参考教材或其它同等级汽轮机参数选取。 1.3设计说明书中所包括的内容
1.原则性热力系统的拟定及热力计算；
2.全面性热力系统设计过程中局部热力系统的设计图及其说明；
3.全面性热力系统过程中管道的压力、工质的压力、温度、管道的大小、壁厚的计算；
4.全面性热力系统的总体说明。
2.原则性热力系统
2.1发电厂原则性热力系统的组成
凝气式发电厂的热力系统有锅炉本体汽水系统、汽轮机本体热水系统、机炉间的连接管道系统和全厂公用汽水系统四部分组成。锅炉本体汽水系统主要包括锅炉本体的汽水循环系统，主蒸汽及再热蒸汽（一、二次蒸汽）的减温水系统、给水调节控制回路，及锅炉排水和疏水排放系统等。汽轮机本体热力系统主要包括汽轮机面式回热器（不含除氧器）系统、凝气系统、汽封系统、本体疏放水系统。机炉间的连接系统主要包括主蒸汽系统，低、高温再热蒸汽系统和给水系统（包括除氧器）等。再热式机组还有旁路系统。全场公用汽水系统主要包括机炉特殊需要的用汽、启动用汽、燃油加热、采暖供汽、生水和软化加热系统、烟气脱硫的烟气加热系统等。新建电厂还有启动锅炉向公用蒸汽部分供汽的系统。
因此，发电厂原则性热力系统主要由锅炉、汽轮机和以下各局部热力系统组成：一、二次蒸汽系统，给水回热加热和除氧器系统，补充水引入系统，轴封汽及其他废热回收（汽包炉连排扩容回收，冷却发电机的热量回收）系统，辅助蒸发系统。
2.2 发电厂原则性热力系统的拟定内容
1、确定发电厂的型式及规划容量；
2、选择主机（汽轮机、锅炉）；
3、确定正常工况下的辅助热力系统，绘制发电厂原则性热力系统图；
4、进行全厂原则性热力系统计算，以获得额定工况下的全厂热经济指标；
5、选择主要辅助热力设备（如给水泵、凝结水泵、除氧器及其水箱等）。
2.3发电厂的型式及规划容量的确定
由设计任务书可知，该设计热力发电的型式为凝汽式。又由于本设计为1000MW 凝汽式热力发电厂的设计，因此可将此电厂的规划容量看成是单机容量，既1000MW。
2.4 主机的选择
2.4.1 汽轮机的选择
（1）汽轮机的选择：（由课程设计任务书及电厂型式确定）
凝汽式机组 N1000-26.25/600/600（TC4F）
（2）单机容量选择：1000MW
2.4.2锅炉的选择
（1）锅炉形式及容量：（根据锅炉是汽轮机匹配选择）
HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉额定蒸发量2909.03t/h
（2）锅炉参数
锅炉过热器出口额定蒸汽压力宜为汽轮机额定进气压力的105%，过热器出口额定蒸汽量温度宜比汽轮机进气温度高5℃.冷却再热器管道，再热器，热段再热蒸汽管道额定工况下的压力，分别为汽轮机额定工况高压缸排气压力的2%，4%，2%.再热器出口额定蒸汽温度宜比汽轮机中压缸额定进气温度高5℃。
2.5辅助热力系统
2.5.1厂用辅助热力系统
（1）小汽轮机用汽；采用汽轮机第4级抽汽驱动汽动给水泵；
（2）燃油加热、烟气脱硫的烟气蒸汽加热系统等
2.5.2废热及工质的回收利用
（1）锅炉的连续排污利用系统：排污扩容回收工质，未回收的污水热量的回收；
（2）除氧器的排汽的利用系统：直接排到大气或者进入到凝汽器
2.5.3补水问题
（1）由于热力系统中存在漏气等工质损失，故需要对锅炉直行给水的补充，以弥补工质的损失，保证锅炉产汽平稳。
（2）补充水的补入原则：在满足主要的技术要求之上力求合理、经济效益最高。对什么地方补入及怎样补入有一定的要求，一般补水的温度和补入点的温度应该最小，因为换热温差最小，可用能损失越小。如补充水温度为20℃则应从凝汽器补入，若利用了排污加热，则从除氧器补入。
（3)补充水系统设计：补入点：本课程设计中采用补充水经软化处理后从凝汽器补入；补充水温度为40℃左右；补充水量应与工质损失相等，本设计大致为0.015D
0 2.6发电厂原则性热力系统的拟定
根据前面的各项设计内容可拟定出发电厂原则性热力系统。原则性热力系统如下
（图一）原则性热力系统图
4
该热力系统图中，发电厂机组型号为： N1000-26.25/600/600（TC4F ）为上海汽轮机有限公司和德国西门子公司联合设计制造，锅炉HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉及国产QSFN-300-2水-氢-氢冷发电机。机组汽轮机为单轴四缸四排气、一次中间再热、8级不调整抽汽。回热系统为“三高、四低、一除氧”，除氧器采用滑压式运行，七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器分别都设置内置式蒸汽冷却器。为保证安全性三台高压加热器的疏水自流至除氧器，四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器。补充水从凝汽器补入，除氧器采用第4段抽汽。给水泵设有两台汽动式调整泵，一台电动式备用泵；汽动式给水泵由凝汽式小汽轮机带动，其汽源来自4段抽汽，排气进入主凝汽器。为保证锅炉的汽水品质，对凝结水需全部过程进过处理，故设有凝结水除盐装置，及相应的升压泵。 3.全厂原则性热力系统的计算 3.1计算原始数据
3.1.1汽轮机型式及参数
机组型式： N1000-26.25/600/600（TC4F ），
超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压； 额定功率：MW 1000P e =
主蒸汽参数（主气阀前）：MPa 25.26P 0= C 600t 0 = 高压缸排气：P rh 。i =6.393MPa ，t rh 。I =377.8℃ 再热蒸汽参数：MPa 882.5P rh = 600t rh =℃
汽轮机排汽压力：MPa 0049.0P c = 排汽比焓：2325.9KJ/Kg 3.1.2锅炉型式及参数
锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉 过热蒸汽参数：Kg /KJ 8.3495h ,C 605t ,MPa 56.27P b b b === 气饱压力：MPa P drum 68.18= 额定蒸发量：D b =2909.03t/h 再热蒸汽参数：
再热器进口参数：MPa 12.6P i rh b =?，372t i rh b =?℃，kg /kJ 9.3104
h i
rh b =? 再热器出口参数：MPa 81.5P o rh b =?，603t o rh b =?℃，kg /kJ 2.3665h i rh b =? 锅炉效率：%8.93b =η
3.1.3回热系统及其参数
该机组设有S 级回热抽气，即：“三高四低一除氧”。结合原则性热力系统图选定额定工况时各抽气参数如表1所示：
表1：各级回热抽气参数
项目 单位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽气
压力 MPa 8.391 6.393 2.419 1.190 0.659 0.258 0.067 0.025
抽气温度 C
417 378 465 364 285 185 X=0.98 X=0.94 抽气焓 KJ/Kg 3170.1 3115.8 3390.1 3190.0 3035.2 2840.2 2615.8 2480.
8 加热
器上端差 C
2 2 0 - 2 4 4 4 加热
器下端差 C
5 5 5 - 5
6 6 6 水侧
压力 MPa 20.4 20.7 21 0.705 1.1 1.3 1.5 1.7
抽气管道压损
% 5 5 5 5 5 5 5 5 最终给水水温度：C t fw 252=
前置泵和给水泵均由驱动汽轮机（小汽轮机）带动，其汽源取自主机第4段抽汽，排汽进入主凝汽器。给水泵出口压力：MPa 0.30P pu =，给水泵效率：0.85；除氧器
至给水泵高差：H=21m 。
小汽轮机进气压力：MPa P D T 69.00= 进汽比焓Kg /KJ 0.3190h h 4D T
0==： 小汽轮机排汽压力：MPa P D T c 007.0= 排汽比焓：Kg KJ h DT c /15.2452= 其他小汽水流量参数
高压轴封漏气量:0101.0D D sg =送至除氧器，比焓：Kg KJ h sg /5.32151= 中压轴封漏气量:02003.0D D sg =送至7号加热器，比焓：Kg KJ h sg /6.33292= 低压轴封漏气量:03sg D 003.0D =送至轴封加热器，比焓：Kg KJ h sg /2.27163= 锅炉连续排污量：b BL D D 005.0=
工质渗漏量：001.0D D L =集中在第四级抽汽管路上。 补水量：0015.0D D mm =
其他数据的选取
各抽汽管压损为：5%,补充水经软化处理引入主凝汽器，其水温为C 40。主机的机
械效率996.0m =η，发电机效率：9906.0g =η，小汽轮机的机械效率99.0=DT
m η，给水泵效率85.0=fp η。汽轮机高压缸进汽节流损失：%30=?P ，中压缸进汽节流损失：
%2=?rh P ，中低压缸连通管损失：%1P lpc =?；各加热器的效率见具体计算。厂用
电率07.0=ε，忽略加热器和抽气管路上的散热损失，忽略凝结水泵的工质比焓升。 3.2热力计算过程 3.2.1整理原始数据 1.主蒸汽参数
由主气门前压力MPa 25.26P 0=温度600t 0=℃，查水蒸汽性质表，得到主蒸汽的比焓值Kg /KJ 1.3490h 0=。
主气门后压力，取新汽压损%30=?P ，故()MP a 502.24P P 1P 00'0=?-=，由
MP a 502.24P '0=，Kg /KJ 1.3490h h 0'0==查水蒸气性质表得到主气门后气温598t '0=℃。
2.再热蒸汽参数
再热蒸汽进入中压缸的压力为：MPa 746.5P rh =，600t rh =℃，由此查水蒸汽汽参数表得：kg /kJ 9.3660h rh =
中压气门后压力()MPa 63.5746.5)02.01(P %21P rh '
rh =?-=-=，由M P a 63.5P 'rh =，Kg /KJ 9.3660h h rh 'rh ==，查水蒸汽热力性质表，得到中压气门后再热蒸汽温度599t 'rh =℃。
中压缸排汽至低压连通管压损为：1%进入低压缸时的压力：MPa P lpc 0735.0=。 排汽压力0.006MPa ，排汽干度9.0=c χ。
在焓熵图上作该机组的汽态线（见图2）。改机组各计算点的汽水参数如下表2所示：
（图2）N1000-26.25/600/600（TC4F）机组气态线
8
表2 机组各计算点的汽水参数
计算点设备抽汽口加热汽侧被加热水侧
压力温度
j
t焓h 压力'
'j
P饱和水
温度'
sj
t
饱和水
焓'
j
h
疏水
d
wj
h
放热量
'
j
q
出口温
度'
wj
t
压力
'
wj
p
出口焓
'
wj
h
端差
'
j
θ
焓升
'
j
τ
单位MPa C KJ/Kg MPa C KJ/Kg KJ/Kg KJ/Kg C MPa KJ/Kg C KJ/Kg
0 - 26.25 600 3490.1
0‘ - 24.502 598 3490.1
1 H1 8.391 417 3165.7 7.991 295.0 1316.1 1272.1 1893.6 293.0 20.4 1305.3
2 97.3
2 H2 6.39
3 378 3115.8 6.089 276.6 1218.3 1038.1 2077.7 274.6 20.7 1208.0 2 266.4
2 - 3.294 538 3538.2
3 H3 2.419 465 3390.1 2.30
4 219.6 941.8 838.6 2551.
5 219.
6 21 941.62 0 171.8
4 H4 1.190 364 3190.9 1.038 181.
5 770.0 181.5 0.705 769.84 0 100.3
5 H5 0.659 285 3035.2 0.628 160.
6 677.4 570.5 2464.
7 158.6 1.1 669.53 2 153.4
6 H6 0.258 185 2840.2 0.246 126.9 533.2 431.6 2408.6 122.9 1.3 516.10 4 166.1
7 H7 0.067 x=0.96 2615.8 0.064 87.6 366.9 267.8 2348.0 83.6 1.5 350.04 4 98.5
8 H8 0.025 x=0.94 2480.8 0.024 64.1 268.14 153.1 2327.7 60.1 1.7 251.57 4 100.1
c c 0.005 x=0.9 2420.0 36.18 0.006 151.5
9
3.2.2计算汽轮机各级抽汽系数j α∑和凝汽系数c α 由于保温比较好，故加热器的热效率近似为：100%。 1.高压加热组的计算
（1）高压加热器H1的热平衡计算1α：
0516.00
.16.18933
.97005.1q 1r 11fw 1=??=ητα=α
H1的疏水系数：0516.011,d =α=α
(2)由高压加热器H2的热平衡计算2α：
()
()123.07
.20771.10381.12720516.00.1/4.266005.1q h h /2d
2
w d 1w 12r 2fw 2=-?-?=-α-ητα=α
H2的疏水系数：1746.0123.00516.0212,d =+=α+α=α
（3）由高压加热器3H 的热平衡计算3a ：
本级计算时，高压加热器3H 额进水焓为未知，故先计算给水泵的介质比焓升
pu h ?。如图（3）所示，泵入口静压'
pu P ：
)MPa (91.0218.910976705.0gH P P 6''4'pu =???+=ρ+=-
给水泵内介质的平均压力pj P
)MPa (45.15)0.3091.0(5.0)P P (5.0P pu 'pu pj =+?=+?=
给水泵内介质的品均比焓pj h ，取)kg /kJ (31.698h h 'pu pj ==
根据pj pj h P ,查的给水泵的介质平均比容kg /m 0016.0v 3pu = 给水泵內焓升pu τ
)Kg /KJ (76.5485
.010)91.00.30(0016.010)p p (v h
h 3pu
3
'pu pu pu '
pu
pu pu =?-?=η?-=
-=τ
给水泵出口焓kg /kJ 07.75376.5431.698h h pu 'pu pu =+=τ+= 因此，高压加热器3H 水侧焓升kg /kJ 9407.75307.8473=-=τ 高压加热器3H 抽气系数3a
0234.05
.2551)
6.8381.1038(1746.00.1/94005.1q )
h h (/3d
3w d 2w 2,d 3r 3fw 3=-?-?=
-α-ητα=
α
3H 的疏水系数：1504.00274.0123.032d 3d =+=α+α=α 2.除氧器4H 的计算 除氧器物质平衡：
5c 3211sg 4r fw α+α+α+α+α+α=α 即：a 0234.0123.00516.001.0a 005.15c 4r +++++= 于是：.....................797.05c 4r α-=α
除氧器热平衡：
4r 5c 44r 5w 5c 1sg 1sg d 3w 3214w hv 9.3190a 53.6695.321501.06.838198.084.769
005.1h h h h )(h α++?+?=?=α+α+α+α+α+α=α
即：..................a 9.319053.669491.5754r 5c +α=② 联立①②解得：7804.05c =α.0166.04r =α
由于第４级抽气还供小汽机用汽，已知水泵效率85.0=fp η小汽轮机机械效率
99.0=DT t η，于是小汽轮机汽耗系数DT t a 为：
76
.54005.185.0)15.24520.3190(h DT t
pu
fw DT m DT t DT t ?=?-?α
τα=η???α
所以0878.0D T
t
=α 故第4级抽气系数4a 为：1044.00878.00166.0D T t 4r 4=+=α+α=α 3.低压加热组抽气系数：
（1）由低压加热器4H 的热平衡计算5α：
0486.00
.17.246443.1537804.0q /)h h (a a 55r 6w 5w 5c 5=??=η-=
5H 的疏水系数：0486.055d =α=α （2）由低压加热器6H 的计算：
6H 的热平衡：66c d
w d 5w 5,d 66)h h (q τα=-α+α
0338
.06
.2408)
6.4315.570(0486.01.1667804.0q )
h h (6
d
6w d 5w 5,d 66,c 6=--?=
-α-τα=
α
6H 的疏水系数：0824.00338.00486.065,d 6,d =+=α+α=α
（3）低压加热器7H 的热平衡计算：
0258
.00
.2348)
8.2676.431(0824.06.3326003.05.987804.0q )
h h (h /7
d
7w d 6w 6,d 2w 2w 7r 77c 7=-?-?-?=
-α-α-ητα=
α
7H 的疏水系数：1112.0003.00258.00825.0a a a a 2,sg 76,d 7,d =++=++=
(4）低压加热器的热平衡计算：
（5）由于进入低压加热器8H 的进水焓sg h 为未知，故需先计算轴封加热器SG ，参考同类机组取疏水加热器工作压力为 kpa p sg 98= ，疏水比焓为
Kg KJ h sg d /266,=、
由轴封的热平衡得：)h h (sg ,d 3,sg 3,sg sg c -α=τα
kg /kJ 4.47804
.0)
2662.2716(0014.0sg =-?=
τ
轴封系数加热器出水比焓sg w h , kg /kJ 4.24244.40.2420h h sg c sg ,w =+=τ+= 低压加热器8H 的热平衡计算
0373
.07
.2327)
57.25104.350(1112.01.1007804.0q )
h h (/8
d
8w d 7w 7,d 8r 88c 8=-?-?=
-α-ητα=
α
8H 的疏水系数1485.00373.01112.087,d 8,d =+=α+α=α 4.汽轮机凝气系数的计算及检验 （1）由凝汽器的质量平衡给计算c α
5277.0015.01485.00878.00014.07804.0mm 8,d DT t
sg 8,c c =----=α-α-α-α-α=α
（2）由汽轮机汽侧平衡校验c a
5277.01L sg j c =α-α-α-=α∑∑
该值与由凝汽器质量平衡计算得到的c a 相等，所以凝汽系数计算正确。 3.2.3 汽轮机汽耗0D 的计算及流量校核
（1）估算汽轮机纯凝气运行时的汽耗0,c D ，锅炉热负荷b Q 及煤耗量cp B kg /kJ 59.1492)8.311529.3538(0.24201.3490q h h rq c 0ic =-+-=+-=ω h /kg 3.24445809906
.0996.059.14921000
10003600P 3600D g m ic e 0,c =÷???=ηηω=
取由于回热而增大的汽耗子系数：26.1=β，则汽轮机汽耗： h /kg 2.30801713.244458026.1D D 0,c '0=?=β= （2）汽轮机ij ij H ∑α的计算如下表3所示：
表3：ij ij H ∑α计算
气 缸 气态
线段
α ij H kg
/kJ H ij ij α
高 压 缸
0-1 99.001.011
.sg 010=-=α-α=α-
4
.3247.31651.3490h h H 1010=-=-=- 321.16
1-2 9384.00516.099.01
1021=-=α-α=α-- 9
.498.31157.3165h h H 2
121=-=-=- 46.83
中 压 缸
2‘
-3 8124
.0003.08154.08154.0123.09384.02
,sg 'rh
rh 2
21'rh 32'=-=α-α=α=-=α-α=α=α--
8
.2701.33909.3660h h H 2
132'=-=-=- 220.81
3-4 789
.00234.08124.03
'rh 43=-=α-α=α- 2
.1999.31901.3390h h H 4343=-=-=- 157.69
4’-5 6732
.001.00014.01044.0789.0L
3,sg 44354'=---=α-α-α-α=α-- 7
.1552.30359.3190h h H 5
454'=-=-=- 104.82
5-6 6246
.00486.06732.05
5465=-=α-α=α-- 0
.1952.28402.3035h h H 6565=-=-=- 121.80
低压缸
6-7 5908
.00338.06246.06
6576=-=α-α=α-- 4
.2448.26152.2840h h H 7
676=-=-=- 132.58
7-8 565
.00258.05908.07
7687=-=α-α=α-- 0
.1308.24808.2610h h H 8787=-=-=- 73.45
8-c 5277
.00373.0565.08
87c 8=-=α-α=α-- 8
.600.24208.2480h h H c 8c 8=-=-=- 32.08
整机
Kg /KJ 7.1210H ij ij =α∑ 由功率平衡式求汽耗0D ：
h /kg 45.30137579906.0996.07.12101010003600H P 3600D 3
g m ij ij e 0=????=ηηα=∑
误差：
%5%16.2%1002
.3080171|
2.308017145.3013757|%100D D D D '0'00<=?-=?-=δ，
是允许的。 气耗率：
)h .Kw /(kg 014.31000000
45
.3013757P D d e 00===。
以h /kg 45.3013757D 0=为基准，计算各项汽水流量如下表4所示： 表4： 各项汽水流量
3.2.4 热经济性指标计算
（1） 汽轮机组热耗0Q 、汽轮机比热耗0q 、汽轮机绝对内效率i η
h /GJ 07.7650)44.1673.1305(4.45206)8.311529.3538(4.2643969)3.13051.3490(45.3013757)
h h (D q D )h h (D Q mm w fw mm rh rh fw 000=-?--?+-?=--+-=
kg
/kJ 23.2512)44.1673.1305(015.0)8.311529.3538(8154.03.13051.3490)
h h (q h h q mm fw mm rh rh fw 00=-?--?+-=-α-α+-= 项目
kg/h 项目
kg/h 第一级抽汽010302.0D D = 91015.5 第七级抽汽07028.0D D = 84385.2 第二级抽汽020825.0D D =
248635.0 第八级抽汽080362.0D D =
109098.0 第三级抽汽030421
.0D D = 126879.2 凝汽量 06181
.0D D c = 1862803.5 H4汽耗 04r D 0236.0D = 71124.7 锅炉蒸发量 0D D b = 3013757.4
5 小汽轮机汽耗 0t 0464.0D D DT = 139838.3 给水流量 0005.1D D fw = 3028826.2 第五级抽汽050348.0D D = 104878.8 再热蒸汽流量 08773.0D D rh = 2643969.4 第六级抽汽060337.0D D =
101563.6
补充水量 0mm D 015.0D =
45206.4
4819.023
.25127.1210q w 0t t ===
η （2） 汽动给水泵功率：
kw 4.2211385
.03600)89.02.21(1.12.30288263600)P P (V D P fp d fp fw fw DT
)fp (e =?-??=η?-=
（3）汽轮机产电功率e 0Q 、热耗率e
q 、热效率e e η、汽轮发电机组绝对电效率e η
h /GJ 07.7650
Q Q 0e 0== )h kw /(kJ 56.74844.221131010001007.7650P P Q q 3
6DT e e e 0e
?=+??=+= 48099.056
.74843600q 3600e e e
===η 47058.01007.76501010003600Q P 36006
3
0e e =???==η
（4）锅炉热负荷b Q
h /GJ 328.7984)5.30189.3548(4.26439693.13052.30288268.349545.3013757q D h D h D Q )
b (rh rh fw fw b b b =-?+?-?=+-=
(5) 管道效率p η %81.95328
.798407.7657Q Q b 0p ===
η （6）全厂（单元）热耗cp Q 、热耗率cp q 、净热效率n
cp η、全厂（单元）毛效率cp η、净效率n cp η
h
/GJ 62.867892
.0328
.7984Q Q b b cp ==η=
全厂（单元）毛效率：4148.092.09581.047058.0b p e cp =??=ηηη=η
)
h kW /(kJ 88.86784148
.03600
3600q cp cp ?==η=
3858.0)07.01(4148.0)1(cp n
cp =-?=ε-η=η
（7）全厂煤耗s cp B 、全厂发电标准煤耗s
b ，全厂供电标准煤耗率s n b
全厂标准煤耗量：h
/kg 106.29629270
1062.8678q Q B 36
s cp
s cp
标煤?=?== （注：取中国标准煤发热量q s =29270kJ/kg ）
全厂原煤耗量：h /kg 1019.55415660
1062.8678q Q B 36
1cp cp ?=?==
（注：取燃煤低位发热量q 1=15660kJ/kg ）
全厂发电标煤耗率：)
h kw /(g 5.296292704148.03600
292703600b cp s ?=?=?η=标煤 净供电煤耗率：)h kw /(g 8.3183858.0123.0123.0b n cp n
cp ?==η=标煤
3.2.5.110%工况经济指标
机组的最大工况即110%工况，此时机组的进气压力和温度都不变，只是进气量有所增加；因此汽轮机每级后蒸汽参数也不变，抽汽参数也与额定工况相同。 （1）功率平衡式求汽耗率'0D
h
/kg 2.33151339906.0996.07.12101100
3600H P 3600D g m ij ij 'e '0
=???=ηηα∑=
汽耗率：
)h KW /(kg 01.31100000
2.3315133P D d 'e '0'
0?===
以h /kg 2.3315133D '
'0=为基准，计算各项汽水流量如下表5所示
表5：各项汽水流量
项目 Kg/h 项目 Kg/h
第一级抽汽'0'
1D 0302.0D =
100117.0 第七级抽汽'0'7D 028.0D = 92823.7 第二级抽汽'0'2D 0825.0D =
273498.5 第八级抽汽'0'
8D 028.0D = 120007.8
第三级抽汽'0'
3D 0421.0D =
139567.1 凝气量'0'c D 6181.0D = 2049083.8 H 4汽耗'0'4r D 0236.0D = 78237.1 锅炉蒸发量'0'b D D =
3315133.2 小汽轮机
汽
耗'0'DT l D 0464.0D =
153822.2 给水流量'0'fw D 005.1D =
3331708.9
第五级抽汽'0'
5D 0348.0D =
115366.6 再热蒸汽
流
量'0'rh D 8773.0D =
2908366.4
第六级抽汽'0'6D 0337.0D = 111720.0 补充水量'0'mm D 015.0D =
49727.0
（2）汽轮机组热耗'0Q 、汽耗机比热耗'0q ，汽轮机绝对内效率'i η
h /GJ 08.8415)44.1673.1305(0.49727)8.311529.3538(4.2908366)3.13051.3490(2.3315133)
h h (D q D )h h (Q Q mm w fw 'mm rh 'rh fw 0'0'0=-?--?+-=--+-=
()
kg
/kJ 23.2512)44.1673.1305(015.0)8.311529.3538(8154.029.35381.3490h h q h h q mm fw mm rh rh fw 0'0=-?--?+-=-α-α+-=
热力发电厂信息化问题研究结论与参考文献
热力发电厂信息化问题研究结论与参考文献 本篇论文快速导航： 【题目】：京宁热电公司信息化建设路径探析 【第一章】：国内外信息化战略研究状况综述 【2.1 - 2.2】：公司信息化理论与战略管理过程 【2.3 - 2.4】：信息化管理战略与发电公司信息化战略概述 【第三章】：京宁热电企业信息化状况及面临的信息化问题 【第四章】：京宁热电信息化发展环境及战略需求分析 【第五章】：京宁热电公司信息化发展战略的制定与实施 【第六章】：京宁热电公司信息化建设战略保障措施 【结论/参考文献】：热力发电厂信息化问题研究结论与参考文献第7章结论 通过对电力企业目前发展现状的分析，可以了解到电理企业对于信息化建设的迫切需求。信息化建设对企业的内部管理以及外部的压力的缓解都有一定的帮助。但在实际的应用中存在一些问题，通过对京宁热电公司的战略发展指导思想以及制定的发展目标，列举相应的解决对策。通过科学地运用信息化建设，提高企业整体的综合实力。 （1）通过分析企业信息化系统使用的现状，我们可以得知：在经济一体化的发展背景下，很多公司开始注重信息化管理，将信息
化逐渐与公司的实际情况相结合。热电公司也不例外，公司的信息化主要是通过先进的网络软件技术，对公司的相关发展信息、人力资源情况、项目介绍以及机械设备和资金的情况进行信息化统一管理，这大大提高了公司的办事效率，同时将企业的管理实力提升了很大的空间。 （2）通过对京宁热电公司存在的问题进行分析可以得知：信息系统还不能够完全满足电力公司改革的发展需求以及公司对于管理层面不断提出的新要求。各部门之间的信息化系统衔接尚不完善，分割比较严重，对于形成公司整体信息化还有一段距离；统计的范围有限，不能够将全部的机器设备的资料涵盖进去，导致数据的统计不够完善，综合分析能力差，通常信息化系统仅是实现事后统计分析，对于事前的统计分析欠缺，因此对于前期的分析统计存在不足之处；在信息化实施过程中，容易忽略主体，也就是对于公司的整体扩展性差；各部门的信息资源相对独立，存在孤立情况，京宁热电公司的人力资源储备、材料使用、客服、弄点、财务等页面的系统没有组建在一起，相互孤立；信息化的发展很大程度受限于信息建设的保障措施。国内的电力信息化系统的建设开始晚，人才储备不足，技术存在短板，因此信息的监管体系还不够完善，相关的法律法规还不健全。 （3）结合公司的信息化发展的环境进行分析，同时对公司的战略发展需求进行了阐述。公司信息化制度的建设需要考虑内部的政
热力发电厂课程设计说明书(国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 1 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。 2 课程设计的题目及任务： 设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。 计算任务： ㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图 3 已知数据： 汽轮机型式及参数
锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541 额定蒸发量Db：2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17.3MPa 额定再热蒸汽压力 3.734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18.44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98.5％ 发电机效率99％ 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4 计算过程汇总: ㈠原始资料整理：
热力发电厂课程设计
学校机械工程系课程设计说明书热力发电厂课程设计 专业班级： 学生姓名： 指导教师： 完成日期：
学校机械工程系 课程设计评定意见 设计题目：国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 学生姓名：专业班级 评定意见： 评定成绩： 指导教师（签名）： 2010年 12 月9日 评定意见参考提纲： 1.学生完成的工作量与内容是否符合任务书的要求。 2.学生的勤勉态度。 3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。
《热力发电厂》课程设计任务书 一、课程设计的目的（综合训练） 1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修课程的理论和生产实际知识进行某660MW凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计计算，使理论和生产实际知识密切的结合起来，从而使《热力发电厂》课堂上所学知识得到进一步巩固、加深和扩展。 2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。 3、《热力发电厂》是热能动力设备及应用专业学生对专业基础课、专业课的综合学习与运用，亲自参与设计计算为学生今后进行毕业设计工作奠定基础，是热能动力设备及应用专业技术人员必要的专业训练。 二、课程设计的要求 1、明确学习目的，端正学习态度 2、在教师的指导下，由学生独立完成 3、正确理解全厂原则性热力系统图 4、正确运用物质平衡与能量守恒原理 5、合理准确的列表格，分析处理数据 三、课程设计内容 1. 设计题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） 2. 设计任务 （1）根据给定的热力系统原始数据，计算汽轮机热力过程线上各计算点的参数，并在h-s图上绘出热力过程线； （2）计算额定功率下的汽轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量Dj、Gj； （3）计算机组和全厂的热经济性指标； （4）绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。 3. 计算类型 定功率计算 4. 热力系统简介 某火力发电厂二期工程准备上两套660MW燃煤气轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为Geg公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。 全厂的原则性热力系统如图1-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、第二、第三级抽汽分别供高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了留置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7oC、0oC、-1.7oC。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5oC。
热力发电厂课程设计报告dc系统
东南大学 热力发电厂课程设计报告 题目：日立250MW机组原则性热力系统设计、计算和改进 能源与环境学院热能与动力工程专业 学号 姓名 指导教师 起讫日期 2015年3月2日～3月13日 设计地点中山院501 2015年3月2日
目录 1 本课程设计任务 (1) 2 ******原则性热力系统的拟定 (2) 3 原则性热力系统原始参数的整理 (2) 4 原则性热力系统的计算 (3) 5 局部热力系统的改进及其计算 (6) 6 小结 (8) 致谢 (9) 参考文献 (9) 附件：原则性热力系统图
一本课程设计任务 1.1 设计题目 日立250MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析。 1.2 计算任务 1、整理机组的参数和假设条件，并拟定出原则性热力系统图。 2、根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线。 3、对原始热力系统计算其机组内效率，并校核。 4、确定原则性热力系统的改进方案，并对改进后的原则性热力系 统计算其机组内效率。 5、将改进后和改进前的系统进行对比分析，并作出结论。 1.3设计任务说明 对日立MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析，我的任务是先在有DC系统情况下通过对抽汽放热量，疏水放热量，给水吸热量等的计算，求出抽汽份额，从而用热量法计算出此情况下的汽机绝对内效率（分别从正平衡和反平衡计算对比，分析误差）。然后再在去除DC系统的情况下再通过以上参量计算出汽轮机绝对内效率（也是正平衡计算，反平衡校核对比）。最后就是对两种情况下的绝对内效率进行对比，看去除DC系统后对效率有无下降，下降多少。
热力发电厂课程设计计算书详解
热力发电厂课程设计
指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1 600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）
1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。
1.3计算给水泵焓升： 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l =0.015D b （锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5） 3.计算汽轮机各级回热 抽汽量 假设加热器的效率η=1
（1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--?==ητααq 09067.06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -212fw 221=--?--?=-=q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02.7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--?--=-=q d d w w ）（αηταα200382 .0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’；176 404.0587.43187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--?--=-=q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt
火力发电厂热电联产的探究
火力发电厂热电联产的探究X 张永平 (神华准能发电厂,内蒙古薛家湾 010300) 摘 要:根据我国经济发展对电力事业提出的要求,针对北方城市由于水利资源较南方少,火力发电是城市用电的主要来源的现状,火力发电与热力相连的问题,就我国热电联产目前存在的问题谈了自己的看法。 关键词:火力发电厂;热电联产;效率 中图分类号:T M621 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2012)04—0091—02 1 概述 国家大力提倡走节约型发展之路,作到珍惜资源、节约能源、保护环境、可持续发展。热力发电是我国主要的发电形式,在近几十年它不可能被任何形式取代,因此研究电厂热力系统是十分必要的,尤其电厂锅炉本身效率的提高,以达到按时保质保量的为机组提供燃煤的目的。发电厂既生产电能,又利用汽轮发电机作过功的蒸汽对用户供热的生产方式,是指同时生产电、热能的工艺过程,较之分别生产电、热能方式节约燃料。以热电联产方式运行的火电厂称为热电厂。对外供热的蒸汽源是抽汽式汽轮机的调整抽汽式汽轮机的排汽,压力通常分为0.78～1.28MPa和0.12～0.25MPa两等。前者供工业生产,后者供民用采暖。热电联产的蒸汽没有冷源损失,所以能将热效率提高到85%,比大型凝汽式机组(热效率达40%)还要高得多。 2 热电联产的现状 到2007年底为止,中国热电联产的情况是:年供热量259651万吉焦,比2006年增加14.13%。供热机组总容量达10091万千瓦占火电装机容量的18.15%,占全国发电机组总容量的14.05%。是核电装机的11.4倍。 现运行的热电厂,规模最大的是太原热电厂,装机容量138.6万千瓦,在北京、吉林、哈尔滨、石家庄、天津、大连和太原这些特大城市已有一批3万千瓦大型抽汽冷凝两用机组运行,星罗棋布的热电厂在中国的大江南北迅速发展,区域热电厂也从城市的工业区蔓延到了乡镇开发区。由于市场经济的发展,在中央“上大压小”政策影响下,将有更多的城市安装大型供热机组。随着工业自动化技术的飞速发展,电力系统的进一步深入改革,电厂对辅控系统自动化程度也不断的提高。在火力发电厂的辅机系统的设计中,一般是根据辅控设备的功能,按照“水”、“灰”、“煤”三个系统设立了独立的集中监控网。而为了保证设备优质高效的运行、提高劳动生产率、提高运行人员整体素质,满足减员增效的要求,也有取消一般的“煤”“水”“灰”三个独立的监控网,而构建电厂集中辅控网的思路。热力发电对于发电系统的重要组成部分其故障率的减少对于整个系统都有着重要的意义。 3 主要存在问题 3.1 国家方针政策落实不够 中央发改环资(2006)1457号:“关于印发“十一五”十大重点节能工程实施意见的通知”应该是热电联产发展的指导性文件。1989年原国家计委就公布了《关于鼓励发展小型热电联产和严格限制凝汽小火电建设的若干规划》的通知,明确了小火电与小热电一字之差,应执行不同的政策。另据中国电力企业联合会编制的“电力工业统计资料汇编”,2003年我国单机6000千瓦及以上的供热机组共2121台4 36万千瓦,其中单机5万千瓦以下的中小供热机组共5台,占65%。在世界各国纷纷制订优 91 2012年第4期 内蒙古石油化工 X收稿日期 09.18 18987. :2011-12-28
热力发电厂课程设计
1000 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计 学院：交通学院 专业：热能与动力工程 姓名：高广胜 学号： 1214010004 指导教师：李生山 2015年 12月
1000MW 热力发电厂课程设计任务书 1.2设计原始资料 1.2.1汽轮机形式及参数 机组型式:N1000-26.25/600/600（TC4F ） 超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压 额定功率：P e =1000MW 主蒸汽参数：P 0=26.25MPa ，t 0=600℃ 高压缸排气：P rh 。i =6.393MPa ，t rh 。I =377.8℃ 再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 MPa 5114.0MPa 393.608.0p rh =?=? 中压缸进气参数：p rh =5.746MPa ，t rh =600℃ 汽轮机排气压力：P c =0.0049MPa 给水温度：t fw =252℃ 给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排气进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。 1.2.2锅炉型式及参数 锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉 过热蒸汽参数：p b =27.56MPa ，t b =605℃ 汽包压力：P drum =15.69MPa 额定蒸发量：D b =2909.03t/h 再热蒸汽出口温度：603t 0 .rh b =℃ 锅炉效率：%8.93b =η 1.2.3回热系统 本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。 汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。 1.2.4其它小汽水流量参数 高压轴封漏气量：0.01D 0，送到除氧器； 中压轴封漏气量：0.003D 0,送到第七级加热器； 低压轴封漏气量：0.0014D 0，送到轴封加热器； 锅炉连续排污量：0.005D b 。 其它数据参考教材或其它同等级汽轮机参数选取。 1.3设计说明书中所包括的内容 1.原则性热力系统的拟定及热力计算； 2.全面性热力系统设计过程中局部热力系统的设计图及其说明； 3.全面性热力系统过程中管道的压力、工质的压力、温度、管道的大小、壁厚的计算； 4.全面性热力系统的总体说明。
【精品】热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标,由此可衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性,运行的安全性和全厂的经济性.如根据最大负荷工况计算的结果,可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据. 课程设计的题目及任务： 设计题目:国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算. 计算任务： ㈠根据给定的热力系统数据，在h —s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）
㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3已知数据: 汽轮机型式及参数 机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机； 回热加热系统参数
锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027—17。3／541／541 额定蒸发量Db:2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17。3MPa 额定再热蒸汽压力3。734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18。44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98。5％ 发电机效率99% 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4计算过程汇总： ㈠原始资料整理：
热力发电厂课程设计计算书
热 力 发 电 厂 课 程 设 计 指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1
600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）
1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差 产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5）
3.计算汽轮机各级回热抽汽量 假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051() 10791.1203(111fw 1=--?== ητααq 09067 .06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -2 12fw 22 1 =--?--?= -= q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02 .7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -3 32s23fw 3=--?--= -= q d d w w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’； 176 404.0587.4 3187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -4 53s34fw 4=--?--= -= q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为 αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt 1 .31)(4t =-pu mx t h h ηηα 即 056938 .09 .099.0)8.25716.3187(1 .31=??-=t α 0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4 αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442 表6 小汽机参数表
热力发电厂课程设计样本
热力发电厂 课程设计计算书 题目: 600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 专业: 火电厂集控运行 班级: 火电062班 学号: 姓名: 王军定 指导教师: 周振起 目录
1.本课程设计的目的..................... 错误!未定义书签。 2.计算任务............................. 错误!未定义书签。 3.计算原始资料......................... 错误!未定义书签。 4.计算过程............................. 错误!未定义书签。 4.1全厂热力系统辅助性计算........... 错误!未定义书签。 4.2原始数据整理及汽态线绘制......... 错误!未定义书签。 4.3全厂汽水平衡..................... 错误!未定义书签。 4.4各回热抽汽量计算及汇总........... 错误!未定义书签。 4.5汽轮机排汽量计算与校核........... 错误!未定义书签。 4.6汽轮机汽耗量计算................. 错误!未定义书签。 5.热经济指标计算....................... 错误!未定义书签。 5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 .. 错误!未定义书签。 5.2.全厂热经济指标计算.............. 错误!未定义书签。 6.反平衡校核........................... 错误!未定义书签。 7.参考文献............................. 错误!未定义书签。
热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统 计算（设计计算） 一、计算任务书 （一）计算题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务 1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线； 2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j； 3.计算机组的和全厂的热经济性指标； 4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细 标在图中（要求计算机绘图）。 （三）计算类型 定功率计算 （四）热力系统简介 某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。 全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。 气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。 三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。 凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无
热电厂热力系统计算分析
热力发电厂课程设计 1.1设计目的 1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则 2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法 3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力 1.2原始资料 西安某地区新建热电工程的热负荷包括： 1）工业生产用汽负荷； 2）冬季厂房采暖用汽负荷。 西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示： 热负荷汇总表 1.3计算原始资料 （1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值： 锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉 锅炉效率0.72～0.85 0.85～0.90 0.65～0.70 0.85 0.85～0.90 （2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下： 汽轮机额定功率750～6000 12000～25000 5000 汽轮机相对内效率0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87 汽轮机机械效率0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99 发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98～0.985 （3）热电厂内管道效率，取为0.96。 （4）各种热交换器效率，包括高、低压加热器、除氧器，一般取0.96～0.98。 （5）热交换器端温差，取3～7℃。
（6）锅炉排污率，一般不超过下列数值： 以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式电厂2% 以化学软化水为补给水的供热式电厂5% （7）厂内汽水损失，取锅炉蒸发量的3%。 （8）主汽门至调节汽门间的压降损失，取蒸汽初压的3%～7%。 （9）各种抽汽管道的压降，一般取该级抽汽压力的4%～8%。 （10）生水水温，一般取5～20℃。 （11）进入凝汽器的蒸汽干度，取0.88～0.95。 （12）凝汽器出口凝结水温度，可近似取凝汽器压力下的饱和水温度。 2、原则性热力系统 2.1设计热负荷和年持续热负荷曲线 根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1。用户处工业用汽符合总量：采暖期最大为175 t/h,折算汇总到电厂出口处为166.65 t/h。 表2-1 热负荷汇总表 折算到热电厂出口的工业热负荷，再乘以0.9的折算系数，得到热电厂设计工业热负荷，再按供热比焓和回水比焓（回水率为零，补水比焓62.8 kJ/kg）计算出供热量，见表2-2。根据设计热负荷，绘制采暖负荷持续曲线和年热负荷持续曲线图，见图2-1、图2-2。 表2-2 热电厂设计热负荷
热力发电厂
发电厂： 发电厂（power plant）又称发电站，是将自然界蕴藏的各种一次能源转换为电能（二次能源）的工厂。19世纪末，随着电力需求的增长，人们开始提出建立电力生产中心的设想。电机制造技术的发展，电能应用范围的扩大，生产对电的需要的迅速增长，发电厂随之应运而生。发电厂有多种发电途径：靠火力发电的称火电厂，靠水力发电的称水电厂，还有些靠太阳能（光伏）和风力与潮汐发电的电厂等。而以核燃料为能源的核电厂已在世界许多国家发挥越来越大的作用。 热力发电厂： 《热力发电厂》是机械工业出版社出版的书籍，作者是肖增弘。 作品信息： 书名:热力发电厂 层次：高职高专 配套：电子课件 作者：肖增弘 出版社：机械工业出版社 出版时间：2012-09-03 ISBN：978-7-111-38573-8 开本：16开 定价:￥33.0 内容简介：
本书以300MW、600MW、1000MW火电机组为典型机组，重点介绍了发电厂主要辅助设备的结构、工作原理，发电厂典型机组的原则性热力系统及局部全面性热力系统的组成、连接方式和特点；定性分析了火电厂的经济性指标；简单介绍了发电厂汽水管道、阀门及布置，发电厂的辅助设备及系统以及新能源发电技术。 本书可作为高职高专院校电厂热能动力装置专业、火电厂集控运行专业教材，也可以作为从事火电厂运行、检修及设计的技术人员学习与参考的书籍。 为方便教学，本书配有免费电子课件及模拟试卷等，凡选用本书作为教材的学校，均可来电索取。 目录： 前言 第1章绪论1 1．1我国电力工业的现状与发展趋势1 1．2发电厂的类型3 1．3火力发电厂的主要生产过程4 思考题6 第2章热力发电厂热经济性分析与评价7 2．1热力发电厂热经济性评价方法7 2．2凝汽式发电厂的主要热经济指标及评价12 2．3提高热力发电厂热经济性的主要方法16 思考题33
热力发电厂课程设计模板(DOC)
课程设计报告 （2009~2010年度第 1 学期） 名称：热力发电厂课程设计 题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系：能源与动力工程学院 班级：热能0606班 学号：1061170627 学生姓名：张晓敏 指导教师：李志宏 设计周数： 1 成绩： 日期：2009年12月23日~12月30日
一、课程设计题目 火力发电厂原则性热力系统拟定 二、课程设计目的 进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。 三、课程设计要求 1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤； 2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力； 3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。 4、全部工作必须独立完成。 四、课程设计内容 引进350MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况） （1）、原始资料 A、制造厂提供的原始资料 a、汽轮机型式和参数 引进350 MW TC2F-38.6型机组 p0=16.66MPa, t0=538℃, pr1=3.769MPa, tr1=324.3℃, pr2=3.468MPa, tr2=538℃, pc=0.00484Mpa hc=2330.3kJ/kg b、回热系统参数 pfw=19.5MPa, pcw=1.72MPa 项目单位一抽二抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽 加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力 MPa 6.50 3.77 2.06 1.012 0.427 0.157 0.078 0.0268
600MW热力发电厂课程设计
一、课程设计目的 通过设计加深巩固热力发电厂所学理论知识，了解热力发电厂计算的一般步骤，掌握热力系统的能量平衡式、质量平衡式和热经济性指标的计算，并考虑不同辅助成分引入回热系统对机组热经济性影响，一期达到通过课程设计进一步了解发电厂系统和设备的目的。具体要求是按给定的设计条件及有关参数，求出给出的热力系统额定工况时各部分的汽水流量和各项热经济性指标。 二、设计目的及已知条件 1、600MW 机组的原则性热力系统计算 2、原则性热力系统图 3、汽机形式和参数 机组形式：国产N125—135/550/550型超高压中间再热凝汽式汽轮机 额定参数：600000千瓦，处参数：0135P =绝对大气压，00550t C = 再热参数：热段压力23.4绝对大气压，温度：0550C 排气参数：00.05P =绝对大气压 0.942=n X 4、回热系统参数
该机组有7组不调节抽气，额定工况时，其抽气参数如表1，给水泵的压力为170绝对大气压，凝结水泵的出口压力为12绝对大气压。 表1 N125—135/550/550型机组回热抽气参数 5、门杆漏气和轴封系统漏气
表2 门杆漏气量和轴封系统漏气量 6、锅炉型式和参数 锅炉形式：国产SG400/140型汽包式自然循环锅炉 额定蒸发量：400吨/时 过热蒸汽参数：141gr P =绝对大气压,0555C =gr t ,156b P =绝对大气压 给水温度：0240C =gs t 锅炉效率： 0.911gl η= 7、其他已知及数据 汽机进汽节流损失 00.05P 中间联合汽门节流损失 0.05s P 均压缸压力 1.5绝对大气压 轴封加热器压力 0.97绝对大气压 锅炉排污量：0.01PW gl D D = 全厂汽水损失：0.015l gl D D = 化学补充水压力为6绝对大气压 温度为20℃ 该热发电机组的电机效率 m g 0.980.985ηη?=? 排污水冷却器效率 b 0.98η= 排污水冷却器端差 8℃ 除氧器水箱水位标示 20m 三、计算过程 1、汽态曲线（N125-135/550/550型机组的蒸汽膨胀过程曲线）
热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 （设计计算） 一、计算任务书 （一）计算题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） （二）计算任务 1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线； 2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j； 3.计算机组的和全厂的热经济性指标； 4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细 标在图中（要求计算机绘图）。 （三）计算类型 定功率计算 （四）热力系统简介 某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。 全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。 气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。 三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。 凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无
热力发电厂课程设计..
一、课程设计题目 火力发电厂原则性热力系统拟定和计算 二、课程设计目的 进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。 三、课程设计要求 1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤； 2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力； 3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。 4、全部工作必须独立完成。 四、课程设计内容 国产300MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况） （1）、原始资料 A、制造厂提供的原始资料 a、汽轮机型式和参数 国产N300-16.18/550/550机组 p0=16.18MPa, t0=550℃, pr1=3.58MPa, tr1=336.8℃, pr2=3.23MPa, tr2=550℃, pc=0.0051Mpa b、回热系统参数 pfw=21.35MPa, pcw=1.72MPa 项目单位一抽二抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽 加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力 MPa 5.16 3.58 1.46 0.744 0.476 0.27 0.082 0.0173 抽汽温度℃ 383.9 336.8 434.6 345 292.4 231.9 123.8 56.9 端差℃ -0.5 2 0 0 0 2 3 3 注：各抽汽管压降取5%P； 各加热器效率取0.97; 下端差取6℃ 各轴封漏汽量(kg/h)：Dsg1=5854（去H1）Dsg2=262.5（去H3）Dsg3=4509（去H4）Dsg4=2931.5（去H7）Dsg5=452（去C）Dsg6=508（去SG） 各轴封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3383.7 hsg2=3508.6 hsg3=3228.8 hsg4=3290.5 hsg5=2716.8 hsg6=2749.9 c、锅炉型式和参数 国产DG1000/16.67/555型亚临界中间再热自然循环汽包炉 额定蒸发量1000t/h 过热蒸汽参数psu=16.67MPa,tsu=555℃ 汽包压力pb=18.63Mpa 给水温度tfw=260℃ 锅炉效率ηb=0.92 管道效率ηp=0.96 B、其他已知数据 汽机进汽节流损失0.02Po 中压汽门节流损失0.02Pr2 锅炉排污量Dpw=0.01Db 全厂汽水损失DL=0.01Db
热力发电厂设计计算
目录 第一章课程设计任务书........................................................ 错误！未定义书签。 1.1设计题目.................................................................... 错误！未定义书签。 1.2计算任务.................................................................... 错误！未定义书签。 1.3热力系统简介............................................................ 错误！未定义书签。第二章计算原始资料............................................................ 错误！未定义书签。 2.1汽轮机型式及参数.................................................... 错误！未定义书签。 2.2回热加热器系统参数................................................ 错误！未定义书签。 2.3锅炉型式及参数：.................................................... 错误！未定义书签。 2.4其他数据.................................................................... 错误！未定义书签。第三章全厂原则性热力系统的计算. (5) 3.1各加热器进、出水参数计算 (5) 3.2绘制汽轮机蒸汽膨胀过程线 (8) 3.3锅炉连续排污利用系数及其有关流量的计算 (9) 3.4回热抽汽系数计算.................................................... 错误！未定义书签。 3.5凝汽系数c 的计算与物质平衡校核....................... 错误！未定义书签。 3.6新气量0D计算及功率校核....................................... 错误！未定义书签。 3.7汽轮机组热经济性指标计算.................................... 错误！未定义书签。 3.8全厂热经济性指标计算............................................ 错误！未定义书签。参考文献 (18) 结束语 (19)
浅谈汽轮机的电厂安装要点 张连杰
浅谈汽轮机的电厂安装要点张连杰 发表时间：2018-01-02T18:29:55.353Z 来源：《基层建设》2017年第28期作者：张连杰[导读] 摘要：汽轮机是火力发电厂的重要设备之一，所以对汽轮机安装过程中的研究是非常关键的，汽轮机的安装和维修必须专业，但汽轮机设备维修人员少之又少。 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司黑龙江哈尔滨 150046 摘要：汽轮机是火力发电厂的重要设备之一，所以对汽轮机安装过程中的研究是非常关键的，汽轮机的安装和维修必须专业，但汽轮机设备维修人员少之又少。因此，维护领域的培训在我国热力发电厂的发展中显得尤为重要。基于此，文章探讨分析了汽轮机的电厂安装要点，以供参考。 关键词：汽轮机；汽轮机；安装 1汽轮机概述 汽轮机在电厂的工作当中是通过变换蒸汽能量为机械能量的动力机械，进而驱使汽轮机旋转运动，正常进行工作。汽轮机是一个很大的机件，它发挥出的作用也有很多，主要有一下作用：在发电厂中汽轮机的主要作用就是作为动力机械，也就是原动机使用；汽轮机的主动性突出，他可以带动其他的零部件进行工作，比如生活中的各种泵体阀体，部分压缩机，电机风机等，还可以在海上使用，作为船舶游艇等的驱动元件；汽轮机的特点经常被人们应用于不同的场合来满足我们人类工作和生活中的要求，比如汽轮机有供热功能，还有就是可以控制进排气的利用。汽轮机的工作需要很多辅助设备才能完成的更好，所以汽轮机它的工作原理不仅仅有汽轮机机级的工作原理，还有整个汽轮机机组的工作原理，只有全部满足我们的汽轮机在正常工作中发挥的作用是非常强大的。汽轮机流动着的蒸汽、还有就是在汽轮机的叶片上将产生很大的作用力，还会有各种损失的存在。汽轮机最重要的应用就是在电厂锅炉中利用进入汽轮机的蒸汽经过转换变换成为我们电厂所需要的机械运动，机械能量。蒸汽进去汽轮机并不是直接就转换为机械能量的。在转换的过程中会有很多的配置，部件，零件等到最后将蒸汽的热能转换成为了汽轮机的机械运动，也就是汽轮机转子旋转的机械能，发挥着很大的作用。 2电厂汽轮机的安装范围 2.1 基础安装 基础安装包括每种不同设备的基础土石方的施工、水泥构架件的施工以及主体框架的设置等。管理施工工作的技术要求都需经过设计技术人员指导后，施工人员再进行实际操作。 2.2 组装工作 当完成基础安装工作后，接下来开始进行汽轮机系统各个分部套的策划工作和组装工作。组装工作所涉及的项目相对较多，具体包括与汽轮机组相关的分部套清洗、装配以及汽轮机外部设施配套的进一步完善。 2.3 设备安装 设备安装具体就是汽轮机本体设备、油系统设备、控制系统设备、辅助设备装置以及高、中、低压管道的安装等。 3 汽轮机的安装 3.1转子和轴承的安装 蒸汽涡轮发电机转子和轴承的两个主要组件，他们两个可以正确安装与汽轮机的工作效率。是指汽轮机转子的旋转部件和转子通常是由合金钢，配上叶片，在刚性耦合驱动下，全速运行汽轮机的精确的动态平衡。转子的形成主要是焊接、组合，结构组成。在大多数的转子涡轮发电机的使用一个组合，可有效防止叶轮的实用性，提高整个转子的长度。适合常用于低压涡轮转子。在高温的环境下，汽轮机安装会会很复杂，因此，需要专业的人员进行操作保证汽轮机的正常运行。 3.2汽缸和联轴器的安装 汽轮机汽缸外壳它的主要作用是确保汽轮机内部组件和外部空气隔离，从而促进内部能量转换。汽轮机高压缸壳是常见，高压缸的双参数相对较高，因此热电发电机使用简单操作单高压缸。汽轮机组更常用的刚性联轴器。 3.3叶片和不锈钢管的安装 有两个动态和静态叶片叶之间的区别。常用在转子叶轮叶片移动，汽缸蒸汽分离室是用于定子叶片。在安装不锈钢管时，必须搞好清洁无污染的必须确保工作环境。 3.4配套设施的安装 3. 4.1安装要点之凝汽器 凝汽器的位置以及它的洞口位置与尺寸很重要，所以我们在安装凝汽器之前必须进行方案的设计规划，确定好标高数值，还要对凝汽器的通口尺寸进行核查。将基础支座表层的东西进行清理以便于安装进行。 3.4.2离心泵的安装要点 同样的在安装汽轮机离心泵之前，还必须先对尺寸进行检验计算，对其他零部件进行检查，保证各位置的配置要求符合原先设计的要求。确定好垫铁的位置高度，根据预计要求安装基座台板，在一切都准备就绪就是对离心泵的安装，安装离心泵要正确平稳，对标高数值也要找正确。 3.4.3滚动轴承的安装 我们在安装滚动轴承，首先先将滚动轴承采取一定的方式进行高温加热，然后立即将滚动轴承安装在固定的轴承上，但是我们还要控制对滚动轴承高温加热方式的温度必须要在我们规定允许的范围内。我们在必要的时候对轴承进行敲击，一般情况下我们是用铜棒进行敲击。还有就是在敲击时一定要分散力的集中性，否则将容易出现偏转倾斜。 3.4.4电动机的安装 电动机是我们整个辅助设备中提供动力的装置设备，发挥着极其重要的作用，所有的辅助设备已经安装完好之后就是再对电动机安装，我们要确定好安装的位置，必须能够保证离心泵的工作不会影响到电动机的正常工作，互不干扰，互不影响。找好中心，确定好中间位置和位置度的要求，再对电动机进行固定安装。 4汽轮机的管理建议