连续梁桥0号块托架设计
模板与支架计算
1、荷载取值
静载：静载主要为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量。活载：施工荷载
将截面分成如所示
根据规范要求，在箱梁自重上添加荷载
⑴、砼单位体积重量：26.5kN/3
m
⑵、倾倒砼产生的荷载：4.0kN/2
m
⑶、振捣砼产生的荷载：2.0kN/2
m
⑷、模板及支架产生的荷载：2.0kN/2
m
m
⑸、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：2.5 kN/2
荷载系数：
⑴、钢筋砼自重：1.2；
⑵、模板及支架自重：1.2；
⑶、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：1.4；
⑷、倾倒砼产生的竖向荷载：1.4；
⑸、振捣砼产生的竖向荷载：1.4；
⑹、倾倒砼产生的水平荷载：1.4；
⑺、振捣砼产生的水平荷载：1.4；
作用在面板顺桥向1m 长，横桥向1m 宽的面荷载：
2、模板验算
模板宽度取1m 计算，作用在底模板上每m 宽的均布荷载为：
翼缘荷载：
Q1=1.2×(29.495/3.55+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=24.27 kN/m
腹板荷载：
Q2=1.2×(82.865/0.5+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=213.176kN/m
底板荷载：
Q3=1.2×(128.26/4.375+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=49.48 kN/m
2.1、底板底模板验算
外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。取方木间距为0.3m。按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m；
I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4；
A=bh=1×0.015=0.015m2；
E=9.5×103 Mpa；
W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3；
EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108；
EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5；
P= Q3=49.48KN/m；
建立力学模型：
结构弯矩图：
M max=0.45kN·m
弯矩正应力σ=M/W=0.45×103 /(3.75×10-5)=12MPa<[σw]=13 MPa
结构位移图：
fmax=0. 7mm<0.3/400= 0.75mm
2.2、底板底模板验算
外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。取方木间距为0.1m。按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m；
I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4；
A=bh=1×0.015=0.015m2；
E=9.5×103 Mpa；
W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3；
EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108；
EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5；
P= Q2=213.176KN/m；
建立力学模型：
结构弯矩图：
M max=0.21kN·m
弯矩正应力σ=M/W=0.21×103 /(3.75×10-5)=5.6MPa<[σw]=13 MPa
结构位移图
fmax=0.05mm<0.1/400= 0.25mm
2.3、翼板底模板验算
外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。取方木间距为0.3m。按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m；
I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4；
A=bh=1×0.015=0.015m2；
E=9.5×103 Mpa ；
W=bh 2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m 3； EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108； EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5； P= Q 1=24.27KN/m ； 建立力学模型：
结构弯矩图：
M max =0.22kN ·m
弯矩正应力σ=M/W=0.22×103 /(3.75×10-5)=5.86MPa<[σw ]=13 MPa 结构位移图：
x
fmax=0.5mm<0.3/400= 0.75mm
2.4 侧模板验算 对竖直模板来说，新浇筑的混凝土的侧压力是它的主要荷载。当混凝土浇筑速度在6m/h 以下时，作用于侧面模板的最大压力可按下式计算：Pm
h
当
h
当
时 h
式中： p m 为新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ；
h 为有效压头高度，m ；
T 为混凝土入模时的温度， o C ；
K 为外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K =1.2； v 为混凝土的浇筑速度，m/h ；
为混凝土的容重，kN/m 3
夏季施工，按不利因素考虑，施工气温为25 o C ，混凝土的浇筑速度为6m/h ，则：
v /t=6/25=0.24>0.035 h
×
m
Pm h= 77.6556 kPa
模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。取方木间距为0.2m 。按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数： h=0.015m ；
I=bh 3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m 4； A=bh=1×0.015=0.015m 2； E=9.5×103 Mpa ；
W=bh 2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m 3； EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108； EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5； P= 77.6565KN/m ；
建立力学模型（单位 KN ）：
结构弯矩图（单位 KN ?m ）：
M max =0.31kN ·m
弯矩正应力σ=M/W=0.31×103 /(3.75×10-5)=8.27MPa<[σw ]=13 MPa 结构位移图：
x
f max =0. 5mm<0.2/400= 0.5mm
满足要求！
3、方木验算 对方木验算按最不利荷载进行计算，取位于腹板下方木进行，按三跨连续梁验算。 方木力学参数：
I=bh 3/12=0.1×0. 13/12=8.3×10-6m 4； A=bh=0.1×0.1=1×10-2m 2； E=9.5×103 Mpa ；
W=bh 2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m 3； EA=9.5×103×106×0.01=9.5×107； EI=9.5×103×106×8.3×10-6=78850 方木承受的荷载为：
P= QB2×0.1=213.176×
0.1= 21.3176kN/m
结构弯矩图：
M max =0.19kN ·m
弯矩正应力σ=M/W=0.19×103 /(1.67×10-4)= 1.121MPa ＜[σw]=11MPa 结构剪力图：
Q max =3.84KN ，则剪应力： τ=Q ×S/（I ×d ）=3.84×103×1.25×10-4 /（8.3×10-6×0.1）=0.57MPa<[τ]=1.4 Mpa
结构位移图：
x
fmax=0. 7mm<1/400= 2.5mm 故强度、刚度均满足要求！
4. 钢管立柱承载力验算
4.1 腹板处立柱承载力验算
0 号块的支架立杆和横杆均采用Φ48×3.5mm 的钢管，其截面面积为A =489mm 2 。 腹板处脚手架布置，顺桥向间距30cm ，横桥向间距10cm ，横杆步距70cm 。 腹处脚手架每一根立杆受力如下： 1）荷载计算
作用于支架上的荷载，不考虑风荷载的影响，单根立杆所承受的荷载为 30cm ×10cm 的混凝土自重及施工荷载。
N B2=Q B2×0.1×0.3=213.176×0.1×0.3=6.395kN 2）强度及稳定性验算:
钢管回转半径：mm d d i 78.154414842
22
12=+=+=
a.按强度验算：
[]MPa MPa mm
kN A N 14008.13489395.62=<===σσ b.按稳定性验算： 长细比：34.4478
.157000===
i l λ 查表得： 910.0=? 不考虑风荷载作用：
[]MPa MPa mm
kN A N 14037.14489910.0395.62=<=?==
σ?σ，符合要求。
4.2 底板处立柱承载力验算
0 号块的支架立杆和横杆均采用Φ48×3.5mm 的钢管，其截面面积为A =489mm 2 。 腹板处脚手架布置，顺桥向间距30cm ，横桥向间距30cm ，横杆步距70cm 。 腹处脚手架每一根立杆受力如下： 1）荷载计算
作用于支架上的荷载，不考虑风荷载的影响，单根立杆所承受的荷载为 30cm ×10cm 的混凝土自重及施工荷载。
N B2=Q B3×0.3×0.3=48.49×0.3×0.3=4.36kN 2）强度及稳定性验算:
钢管回转半径：mm d d i 78.154414842
22
12=+=+=
a.按强度验算：
[]MPa MPa mm
kN A N 14092.848936.42=<===σσ b.按稳定性验算： 长细比：34.4478
.157000===
i l λ 查表得： 910.0=? 不考虑风荷载作用： []MPa MPa mm
kN A N 14080.9489910.0395.62=<=?==σ?σ，符合要求。
5．纵梁验算
槽钢满铺于间距40cm 的工字钢梁上，［10 钢可以看成多跨连续梁，简支在25 号工字钢梁上，因I25 布置较密，［10 钢简化模型按最不利三跨连续梁计算。取最
不得荷载位置验算，腹板下荷载集度最大，为213.176kN/m2［10 的宽度为0.12m。q=0.12×213.176=25.58 kN/m。［10 钢的截面特性为：
Ix=245cm4 Wx=49cm3 Ix /Sx=8.59cm Iy=33cm4 Wy=9.7cm3 A=14.3 cm2 d=0.6cm E=2.1×105MPa EA=0.30×106 KN EI x=0.514×103 KN·m2 EI y=0.069×103 KN·m2力学模型：
结构弯矩图：
x
M max=0.41 kN·m
弯矩正应力σ=M/W=0.41×103/(2×9.7×10-6)=21.134 MPa<[σw]=145MPa 结构剪力图：
Q max =6.14KN
剪应力τ=Q ×S/（I ×d ）=6.14×103 /（（2×8.59×10-2×0.6×10-2）=5.95MPa<[τ]=85 Mpa
x
f max = 0.06<0.4 /400=1mm
6.横梁验算
主横梁采用双拼I40a 工字钢组合梁，间距为40mm ，I 40a 工字钢支撑在三排横穿薄壁墩的
2*I 56a 工字钢上，
I 25a 工字钢简化为带双悬臂的连续梁。
40cm ，在薄壁墩外侧的桥墩根部的荷载最大，因而验算I 25a 工字钢刚度及强度时取根部荷载。
外侧施工平台部分主要为材料集度及施工人员荷载： Q1=1.2*1+1.4*2.5=4.7kN/m 2
施工平台荷载：q 1=4.7×0.4=1.88 kN/m 翼缘板荷载：q 2=24.27
×0.4=9.71 kN/m 腹板荷载：
q 3=213.176
×0.4=85.27 kN/m
底板荷载：q 4=49.48×0.4=19.79 kN/m I 40a 工字钢力学参数：
A=86.1cm 2, d=1.05cm ， S=637 cm 2, W=1090cm 3,
Ix=21720cm 4，
E=2.1×1011Pa ，
EA=2.1×105×103×86.1×10-4=1.81×106； EI=2.1×105×103×21720×10-8= 4.5612×104； 结构计算模型：
1.889.7119.7919.799.711.88
结构弯矩图：
x -2.41
-2.41-74.27-74.27-86.30-86.30-69.35-69.35-8.5912.96-8.59-18.60
-18.60-8.59-8.59-69.35
12.96
-69.35-86.30
-86.30-74.27-74.27-2.41
-2.41
M max =86.3KN ?m
弯矩正应力σ=M/W=86.3×103×103 /(1090×103)=79.18MPa< [σw ]=215
MPa
结构剪力图：
x
-3.01-3.01-37.48-37.48-58.8078.5057.1857.18-29.40-29.40-50.7250.7229.4029.40-57.18-57.18-78.50
58.8037.4837.48 3.01
3.01
Qmax=78.5KN
剪应力τ=Q ×S/（I ×t ）=78.5×103×637×103 /（21720×104×10.5）
=21.9MPa<[τ]=125 Mpa
结构位移图：
x
f max = 7.17mm<5400 /400=13.5mm
支反力N1=135.055 kN N2=80.743 kN N3=135.055 kN
7.托架验算
7.1 I 56a 工字钢横梁撑架验算
薄壁墩外侧施工操作平台荷载集度：q1=1.2×(2+2)+1.4×2.5=8.3 kN/m 2
由施工操作平台荷载集度传递到两边横梁单组反力26.24kN ，折算成线性荷载 65.6kN/m ，薄壁墩外侧荷载这算成线性荷载337.64 kN/m 。
I 56a 工字钢力学参数：
A=135cm2, d=12.5cm，Ix /S=47.7 cm, W=2342cm3, Ix=65590cm4，
E=2.1×1011Pa，EA=2.1×1011×135×10-4=2.83×109；EI=2.1×108×65590×10-8= 1.377×105；
结构计算模型：结构弯矩图：
x
-1299.16
I56a 最大弯矩为234.34kN.m
弯矩正应力σ=M/W=813.48×103/(2×2342×10-6)=49.84MPa<[σw]=145
x I
56a 最大剪力为440.94kN
剪应力τ=Q×S/（I×d）=440.94×103 /（2×47.7×10-2×12.5×10-2）=3.69MPa<[τ]=85 Mpa
I56a 抗剪强度满足要求。
I56a最大轴力为519.667kN，I32a最大轴力为734.91kN
轴向压应力σ=N/A=779.07×103/(2×135×10-4)=20.08MPa<[σ]= 140MPa，满足要求
结构变形图：
x
f
max=3.17mm<2500 /400=6.25mm，故刚度均满足要求！
7.2 I32a 工字钢承托验算
根据上节的计算可以，I32a 主要承受压力，因而I32a 需要验算其受压稳定性。
I32a 工字钢力学参数：
Ix=11080cm4 Wx=692cm3 A=67.0 cm2 d=9.5cm E=2.1×105MPa
Ix /S=27.5cm EA=1.4×107 KN EI=2.326×104 KN·m2
7.2.1 强度验算
支架体系中，I32a 主要受压，承受的最大压力为734.91kN，构件按A3 钢进行计算，其强度为：
=N/A=31.59Mpa<[σ]=140MPa， I32a 工字钢强度满足要求。
7.2.2 稳定性验算
2I32a 工字钢回转半径i=12.8cm, 最大计算长度L0=3.78m。压杆的长细比λ
=L0/i=29.5,
由长细比λ查得φ=0.959。
根据路桥施工计算手册，2I32a 的允许承载力：
[N]= φAf=0.959×134×10-4×215=2762.8KN
由贝雷梁传递下来的最大集中力为：
Nmax=734.91 KN＜[N]= 2762.8KN
2I32a 工字钢受压稳定性满足要求。
连续梁桥课程设计
目录 第一章桥跨总体布置及结构尺寸拟定（一）、桥梁总体布置 （二）、桥孔分跨 （三）、截面形式 （四）、上部结构尺寸拟定 （五）、计算模型 第二章结构内力计算 （一）、恒载内力计算 1.第一期恒载（结构自重） 2.第二期恒载(桥面二期荷载） (二)、活载内力计算 （三）、支座位移引起的内力计算（四）、温度引起的次内力计算：（五）、上述各种力的分类 第三章荷载组合 （一）、作用和作用效应
（二）、承载能力极限状态下的效应组合 （三）、正常使用极限状态下的效应组合 1.作用短期效应组合 2.作用长期效应组合 （四）、荷载组合表汇总： 第四章预应力钢束的估算与布置 （一）、按承载能力极限计算时满足正截面强度要求（二）、按照正截面抗裂要求计算预应力钢筋数量（三）、预应力钢束的布置 第5章截面的验算 （一）施工阶段正截面法向应力验算 （二）受拉区钢筋的拉应力验算 （三）使用阶段正截面抗裂验算 （四）使用阶段斜截面抗裂验算 （五）使用阶段正截面压应力验算 （六）使用阶段斜截面主压应力验算
（七）使用阶段正截面抗弯验算 （八）使用阶段斜截面抗剪验算 （九）使用阶段抗扭验算 第一章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 （一）、桥梁总体布置 本设计方案采用三跨预应力混凝土变截面连续梁结构，全长105m。设计相等长度的三跨，每跨长度为35m。 支架现浇施工方案：搭设满堂脚手架，浇筑箱梁混凝土，待混凝土强度达到 设计强度的100%后进行预应力张拉，然后拆除脚手架，浇筑防撞护栏，铺设桥 面钢筋网，浇筑桥面铺装混凝土。 （二）、桥孔分跨 连续梁桥有做成三跨或者四跨的，也有做成多跨的，但一般不超过六跨。对于桥孔分跨，往往要受到如下因素的影响：桥址地形、地质与水文条件，通航要求
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悬浇连续梁0#块支架施工与安全控制参考文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
悬浇连续梁0#块支架施工与安全控制 参考文本 使用指引：此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 近年来，随着国家铁路建设的大规模展开，一些客运 专线相继上马，京津、郑西、武广、广深港等均在建设之 中，由于铁路跨越线路长，跨越地形复杂，悬浇连续梁结 构得到了广泛的应用，而且都是控制性工程，连续梁悬浇 施工工序多，标准高，又多在高空作业，施工安全至关重 要。从我局管段悬浇施工的各方面安全控制进行介绍，为 以后类似工程提供借鉴。 1 工程概况 本悬浇连续梁位于京津城际铁路客运专线杨村特大桥 的578#墩至582#墩上，里程DK64+149.54～ DK64+381.24，全长231.5米，为一联45+2×70+45m
连续箱梁。纵向坡度为＋4‰的直线段。梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。箱梁顶宽13.4m，箱梁底宽6.7m，顶板厚度40至50cm，按折线变化，底板厚度40至 90cm，按直线线性变化，腹板厚48至80cm，厚度按折线变化，中支点处腹板局部加厚到165cm。全联在端支点、主跨跨中及中支点处共设7个横隔板，桥面板宽13.4m。中支点处梁高6.5m，边跨梁高为3.5m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。下部建筑为钻孔灌注桩基础，三层矩形承台，园端形墩柱，墩柱高分别为10.60m、11.60m、13.8m和14.8m。 2 现浇梁段0#块支架布置及受力计算 2.1 支架搭设 碗扣式脚手架直径为48mm,壁厚3.5mm。这种支架的优点是：轴心受力好，拆装工艺简单，且有各种长度规格（包括上下托螺杆），便于调整高度，但它的缺点是杆
连续梁桥设计毕业设计
连续梁桥设计毕业设计公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]
目录 第一章绪论................................................................ 第一节桥梁概述.................................................... 第二节方案比选 (3) 一、比选方案的主要标准.......................................... 二、方案编制.................................................... 第二章结构尺寸拟定............................................... 第一节结构尺寸拟定 (7) 一、桥梁横向布置................................................ 二、细部尺寸.................................................... 第二节截面几何特性................................................ 一、毛截面面积 ................................................. 二、惯性矩及刚度参数 ........................................... 第三章主梁内力计算............................................... 第一节横向分布系数的计算.......................................... 第二节恒载内力计算................................................ 一、单元化分.................................................... 第三节活载内力计算................................................ 一、冲击系数()u+1的计算......................................... 二、活载布载 (20) 第四章次内力计算 ................................................. 第一节基础位移引起的次内力计算.................................... 第二节温度应力引起的次内力计算. (24) 第三节混凝土收缩徐变引起的次内力计算.............................. 第五章作用效应组合Ⅰ............................................. 第一节承载力极限状态作用效应组合 (28) 第二节正常使用状态作用效应组合.................................... 第六章预应力筋的估算............................................. 第一节计算原理....................................................
连续梁0#块满堂支架施工技术交底
连续梁0#块满堂支架施工技术交底
技术交底书 编号：工程名称预应力混凝土连续梁交底人 主送单位小新村1号桥7#～10#现浇 梁悬挂施工队 签收人 交底内容：小新村1号桥7#～10#连续梁0#块施工 连续梁0#块施工技术交底（满堂支架） 施工流程：施工准备→施工放样→0#段支架法现浇施工→挂篮拼装及静压→→调整模板标高→钢筋安装→波纹管安装→内膜安装→浇筑混凝土。 一、施工前准备工作 1.施工调查施工范围内地形地貌、地基承载力等情况。 2.支架施工范围内道路、管线情况。 3.测量放线。 二、地基处理及支架设计 根据计算，8#墩、9#墩大小里程5m范围内地基需换填片石50cm 深，宽12.6m，并压路机碾压处理，压实度应达到93%以上。整平后浇筑C25混凝土，宽12.6m，厚20cm，地基承载力要求达到180kpa。 支架采用Φ48mm*3.5mm的碗扣脚手架，每个主墩一侧搭设面积为12.6×5m。小新村1#桥7～10#连续梁0号块底板宽6.4米，顶板宽11.6米，节段长12米，总重量676.48吨；墩顶平面尺寸为9.8×3.4m，节段长度悬出墩顶每边4.3m。结合下部结构施工方案，0#块采取满堂支架法施
2 每根立杆的底部应设置可调底座，底座螺杆插入立杆内的长度不得小于15cm，伸出立杆的长度不应大于15cm。底座下宜设置垫木，垫木长度应大于三跨。 3每根立杆的顶部应设置U形可调顶托，顶托上设置方木或型钢承受梁体荷载。严禁采用水平杆直接承受梁体荷载。顶托螺杆插入立杆的长度不得小于15cm，伸出立杆的长度不得大于30cm、也不得小于10cm。 剪刀撑设置应符合下列规定： 1 支架四周及中间纵、横向每隔四排应从底到顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑水平倾角应在45～60度之间。 2 支架高度大于6m时，其顶部和底部应设置水平剪刀撑；水平剪刀撑设置间距应大于6m。 3 剪刀撑采用与支架立杆规格相同的钢管，用旋转扣件与立杆扣接；当剪刀撑不能与立杆扣接时，应与该立杆相邻的水平杆扣接；扣接点距碗扣节点的距离不应大于15cm。 4 每根剪刀撑钢管的长度不宜小于6m，扣接的立杆和水平杆数量不得小于4根。 5 剪刀撑应采用搭接接长，搭接长度应大于100cm，搭接处应等间距设置3个旋转扣件扣紧，扣件边缘至杆端的距离应大于10cm。支架附属设施构造应符合下列规定： 1 支架顶面四周应设置宽度不小于50cm的作业平台，平台面应满铺脚手板并在四周设置高度不小于18cm的挡脚板。
桥梁专业设计技术规定07第四章 预应力混凝土连续梁桥
4 预应力混凝土连续梁桥 4.1一般规定 4.1.1 预应力混凝土连续梁桥设计应根据桥长、柱高、地基条件等因素合理分联，每联的长度应以结构合理、方便施工、有利使用为原则，在有条件的情况下应考虑景观要求和桥梁整体布局的一致性。 4.1.2主梁应尽量采用一次浇筑混凝土、两端张拉预应力钢筋的施工方式，主梁长度宜控制在120m左右，当确实需要设置长分联时，可以采用分段浇筑混凝土、使用联接器分段张拉预应力钢筋的施工方案，设计时允许在同一截面全部预应力钢筋使用联接器连接，但对主梁截面及配筋应做加强处理。 4.1.3对于匝道桥，为增大刚度、减小扭矩，有条件时尽可能采用墩梁固结或双支座形式。 4.1.4桥梁截面形式可根据桥宽、跨径、施工条件、使用要求等确定为箱形（简称箱梁）或T形（简称T梁）。箱形截面可设计为单箱单室或单箱多室。箱梁翼板长度的确定应以桥面板正、负弯矩相互协调为原则，T梁悬臂长度宜为1.0~1.5m，箱梁悬臂长度宜为1.5~2.5m。当主、引桥结构形式不同时，悬臂板长度宜取得一致。 4.1.5箱梁腹板宽度应由主梁截面抗剪、抗扭、混凝土保护层、预应力钢筋孔道净距和满足混凝土浇筑等要求确定。预应力钢筋净保护层和净距除满足规范外，应考虑纵向普通钢筋和箍筋的占位以及混凝土浇筑的孔隙等因素。箱梁腹板宽度最小值应符合下列要求：
箱梁腹板宽度最小值一览表 4.1.6 悬臂板厚度应视悬臂长度、桥上荷载及防撞护栏碰撞力验算结果而定。根部厚度宜取0.30～0.55m，悬臂板端部厚度一般不应小于0.12m（对有特殊防撞要求的结构，悬臂板端部厚度适当增加，如使用PL2型防撞护栏时悬臂板端部厚度不应小于0.2m）。当悬臂板长度较长时应适当加强悬臂板沿主梁方向钢筋的配置。 4.1.7主梁翼板和顶、底板厚度应根据梁距和箱宽计算确定。同时应满足箱梁顶板厚度不小于0.2m，底板厚度不小于0.18m；T梁顶板厚度不小于0.16m。 4.1.8中支点横梁和端横梁宽度由计算确定，但中支点横梁宽度不应小于2m，端横梁宽度不应小于1.1m，端横梁宽度还应考虑伸缩缝预留槽等构造要求。 4.1.9主梁腹板与顶、底板相接处应设1︰5加腋，箱形截面与支点横梁相接处应设渐变段加厚。箱梁截面与跨间横梁相接处应设0.15m抹角。 4.1.10箱梁底板必须设置排水孔，腹板必须设置通风孔，直径均宜取D=0.1m左右。配有体外预应力钢筋的箱梁应设置检查换索通道。 4.1.11连续梁桥必须设置端横梁及中支点横梁。直线连续箱梁桥跨径小于30m的桥孔可不设跨间横梁；跨径在30～40m之间的桥孔宜设一道跨间横梁；跨径大于40m时宜设三道跨间横梁。曲线连续箱梁桥应根据曲线半径、跨径大小确定跨间横梁个数。连续T梁桥跨径大于25m
连续梁桥0号块托架设计
模板与支架计算 1、荷载取值 静载：静载主要为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量。活载：施工荷载 将截面分成如所示 根据规范要求，在箱梁自重上添加荷载 ⑴、砼单位体积重量：26.5kN/3 m ⑵、倾倒砼产生的荷载：4.0kN/2 m ⑶、振捣砼产生的荷载：2.0kN/2 m ⑷、模板及支架产生的荷载：2.0kN/2 m m ⑸、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：2.5 kN/2 荷载系数： ⑴、钢筋砼自重：1.2； ⑵、模板及支架自重：1.2； ⑶、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：1.4； ⑷、倾倒砼产生的竖向荷载：1.4； ⑸、振捣砼产生的竖向荷载：1.4； ⑹、倾倒砼产生的水平荷载：1.4； ⑺、振捣砼产生的水平荷载：1.4； 作用在面板顺桥向1m 长，横桥向1m 宽的面荷载：
2、模板验算 模板宽度取1m 计算，作用在底模板上每m 宽的均布荷载为： 翼缘荷载： Q1=1.2×(29.495/3.55+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=24.27 kN/m 腹板荷载： Q2=1.2×(82.865/0.5+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=213.176kN/m 底板荷载： Q3=1.2×(128.26/4.375+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=49.48 kN/m 2.1、底板底模板验算 外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。取方木间距为0.3m。按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m； I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4； A=bh=1×0.015=0.015m2； E=9.5×103 Mpa； W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3； EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108； EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5； P= Q3=49.48KN/m； 建立力学模型： 结构弯矩图： M max=0.45kN·m 弯矩正应力σ=M/W=0.45×103 /(3.75×10-5)=12MPa<[σw]=13 MPa 结构位移图： fmax=0. 7mm<0.3/400= 0.75mm
连续梁桥计算
第一章混凝土悬臂体系和连续体系梁桥的计算 第一节结构恒载内力计算 一、恒载内力计算特点 对于连续梁桥等超静定结构，结构自重所产生的内力应根据它所采用的施工方法来确定其计算图式。 以连续梁为例，综合国内外关于连续梁桥的施工方法，大体有以下几种： （一）有支架施工法； （二）逐孔施工法； （三）悬臂施工法； （四）顶推施工法等。 上述几种方法中，除有支架施工一次落梁法的连续梁桥可按成桥结构进行分析之外，其余几种方法施工的连续梁桥，都存在一个所谓的结构体系转换和内力（或应力）叠加的问题，这就是连续梁桥恒载内力计算的一个重要特点。 本节着重介绍如何结合施工程序来确定计算图式和进行内力分析以及内力叠加等问题，并且仅就大跨径连续梁桥中的后两种的施工方法——悬臂浇筑法和顶推施工法作为典型例子进行介绍。理解了对特例的分析思路以后，就可以容易地掌握当采用其它几种施工方法时的桥梁结构分析方法了。 二、悬臂浇筑施工时连续梁的恒载内力计算 为了便于理解，现取一座三孔连续梁例子进行阐明，如图1-1所示。该桥上部结构采用挂篮对称平衡悬臂浇筑法施工，从大的方面可归纳为五个主要阶段，现按图分述如下。 （一）阶段1 在主墩上悬臂浇筑混凝土 首先在主墩上浇筑墩顶上面的梁体节段（称零号块件），并用粗钢筋及临时垫块将梁体与墩身作临时锚固，然后采用施工挂篮向桥墩两侧分节段地进行对称平衡悬臂施工。此时桥墩上支座暂不受力，结构的工作性能犹如T型刚构。对于边跨不对称的部分梁段则采用有支架施工。 此时结构体系是静定的，外荷载为梁体自重q自(x)和挂篮重量P挂，其弯矩图与一般悬臂梁无异。 （二）阶段2 边跨合龙 当边跨梁体合龙以后，先拆除中墩临时锚固，然后便可拆除支架和边跨的挂篮。 此时由于结构体系发生了变化，边跨接近于一单悬臂梁，原来由支架承担的边段梁体重量转移到边跨梁体上。由于边跨挂篮的拆除，相当于结构承受一个向上的集中力P挂。 （三）阶段3 中跨合龙 当中跨合龙段上的混凝土尚未达到设计强度时，该段混凝土的自重q及挂篮重量2P 将以2个集中力 挂 R0的形式分别作用于两侧悬臂梁端部。
桥梁博士连续梁桥设计建模步骤与桥博建模技巧知识分享
一、桥梁博士连续梁建模步骤 一、Dr.Bridge系统概述 Dr.Bridge系统是一个集可视化数据处理、数据库管理、结构分析、打印与帮助为一体的综合性桥梁结构设计与施工计算系统。该系统适用于钢筋混凝土及预应力混凝土连续梁、刚构、连续拱、桁架梁、斜拉桥等多种桥梁形式的设计与计算分析，不仅能用于直线桥梁的计算，同时还能进行斜、弯和异型桥梁的计算，以及基础、截面、横向系数等的计算。在设计过程中充分发挥了程序实用性强、可操作性好、自动化程度较高等特点，对于提高桥梁设计能力起到了很好的作用。 利用本系统进行设计计算一般需要经过：离散结构划分单元，施工分析，荷载分析，建立工程项目，输入总体信息、单元信息、钢束信息、施工阶段信息、使用阶段信息以及输入优化阶段信息（索结构），进行项目计算，输出计算结果等几个步骤。 二、离散结构与划分单元 1、在进行结构计算之前，首先要根据桥梁结构方案和施工方案，划分单元并对单元和节点编号，对于单元的划分一般遵从以下原则： (1)对于所关心截面设定单元分界线，即编制节点号； (2)构件的起点和终点以及变截面的起点和终点编制节点号； (3)不同构件的交点或同一构件的折点处编制节点号； (4)施工分界线设定单元分界线，即编制节点号；
(5)当施工分界线的两侧位移不同时，应设置两个不同的节点，利用主从约束关系考虑该节点处的连接方式； (6)边界或支承处应设置节点； (7)不同号单元的同号节点的坐标可以不同，节点不重合系统形成刚臂； (8)对桥面单元的划分不宜太长或太短，应根据施工荷载的设定并考虑活载的计算精度统筹兼顾。因为活载的计算是根据桥面单元的划分，记录桥面节点处位移影响线，进而得到各单元的内力影响线经动态规划加载计算其最值效应。对于索单元一根索应只设置一个单元。 2、本例为3x30m的三跨连续梁，截面在支座处加大以抵抗较大建立，同时利于端部锚固区的受力，所以该变截面点处取为单元节点，端点也应取为节点，每跨跨中是取为节点，其余节点是根据计算的精度要求定取。 本例共33个节点，划分为32个单元，离散图如下所示： 三、模型的建立 1、项目的建立
南工大连续梁桥课程设计.
薛学长寄语： 希望南工大学弟学妹能够按照模板自己算一遍，会有收获的。 Midas——civil在这次课程设计中很重要，尽量把大部分时间花在软件上。 预祝各位拿个好等地 目录 第一章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 （一）、桥梁总体布置 （二）、桥孔分跨 （三）、截面形式 （四）、上部结构尺寸拟定 （五）、计算模型 第二章结构内力计算 （一）、恒载内力计算 1.第一期恒载（结构自重） 2.第二期恒载(桥面二期荷载） (二)、活载内力计算 （三）、支座位移引起的内力计算 （四）、温度引起的次内力计算： （五）、上述各种力的分类 第三章荷载组合
（一）、作用和作用效应 （二）、承载能力极限状态下的效应组合 （三）、正常使用极限状态下的效应组合 1.作用短期效应组合 2.作用长期效应组合 （四）、荷载组合表汇总： 第四章预应力钢束的估算与布置 （一）、按承载能力极限计算时满足正截面强度要求 （二）、按照正截面抗裂要求计算预应力钢筋数量 （三）、预应力钢束的布置
第五章截面的验算 （一）施工阶段正截面法向应力验算 （二）受拉区钢筋的拉应力验算 （三）使用阶段正截面抗裂验算 （四）使用阶段斜截面抗裂验算 （五）使用阶段正截面压应力验算 （六）使用阶段斜截面主压应力验算 （七）使用阶段正截面抗弯验算 （八）使用阶段斜截面抗剪验算 （九）使用阶段抗扭验算
第一章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 （一）、桥梁总体布置 本设计方案采用三跨预应力混凝土变截面连续梁结构，全长105m。设计相等长度的三跨，每跨长度为35m。 支架现浇施工方案：搭设满堂脚手架，浇筑箱梁混凝土，待混凝土强度达到设计强度的100%后进行预应力张拉，然后拆除脚手架，浇筑防撞护栏，铺设桥面钢筋网，浇筑桥面铺装混凝土。 （二）、桥孔分跨 连续梁桥有做成三跨或者四跨的，也有做成多跨的，但一般不超过六跨。对于桥孔分跨，往往要受到如下因素的影响：桥址地形、地质与水文条件，通航要求以及墩台、基础及支座构造，力学要求，美学要求等。此次桥梁设计采用三等跨设计，每跨35m，根据设计任务书来确定，其跨度组合为：3 35米。 （三）、截面形式 1.立截面 此次连续梁桥跨径并不是很大，综合受力和弯矩，经济等方面，最后决定采用等截面预应力梁桥。 在采用顶推法、移动模架法、整孔架设法施工的桥梁，由于施工的需要，一般采用等高度梁。等高度梁的缺点是：在支点上不能利用增加梁高而只能增加预应力束筋用量来抵抗较大的负弯矩，材料用量多，但是其优点是结构构造简单、
连续梁0号块支架简算
新建铁路 兰州至乌鲁木齐第二双线甘青段 DK690+193酒泉立交特大桥 连续梁0号块支架简算 编制负责人： 审核负责人： 审批负责人: 中铁九局兰新铁路甘青段项目经理部 二〇一〇年八月
兰州至乌鲁木齐第二双线（甘青段） 酒泉立交特大桥悬浇0#段支架设计 一、工程概况 酒泉立交特大桥起讫里程为DK686+507.12-DK693+878.83，全长7371.71米。孔跨形式为2(35-32m简支箱梁+（40+64+40）m连续梁+12-32m+2-24m简支箱梁+（40+64+40）m连续梁+28-32m+2-24m+24-32m+1-24m+19-32m+2-24m+20-32m+3-24m+10-32m 简支箱梁+（60+100+60）m连续梁+47-32m+1-24m+6-32m简支箱梁），该桥施工难度大、技术含量高为本标段重难点工程之一。 本桥位于酒泉市城乡结合部的城关区和西峰乡，经过路段多为经济作物种植区，农业大棚居多。线路跨越酒泉市政道路肃州路和解放路，在DK691+954.29—DK692+054.29处跨越连霍高速公路。 二、外荷载计算： A砼全=24.66，A砼中=6.32，A砼边=18.34，L中=4.7，L边=2 1、作用在支架上的荷载有 （1）模板按150kg／㎡计，纵横及牛腿自重按20t计，则总重量W1=模板表面积*0.15+20=59.37(t)； （2）0#段悬臂砼重（砼重量按 2.6t／m3计），W2=922.569／14*4.9=322.89(t)； （3）人员及堆放材料和设备按120kg／㎡计，W3=（7-2.1）*12.2*0.12=7.2(t)； （4）砼施工捣固力按200kg／㎡计，W4=（7-2.1）
midas连续梁桥设计专题
Midas 建模专题 Bridging Your Innovation to Reality fdggdf fdgg qddfvg 2011/5/18
midas Civil 2010 培训例题连续梁桥设计专题 目录 1 桥梁概况 .......................................................................................................................................................... - 1 - 1.1主要设计指标 (1) 1.2相关计算参数 (1) 1.3相关设计依据 (1) 1.4一般构造及钢束布置 (2) 1.4.1 一般构造 ........................................................................................................................................ - 2 - 1.4.2 钢束布置 ........................................................................................................................................ - 2 - 1.5施工过程 (4) 2 建模分析 ........................................................................................................................................................... - 6 - 2.1模型概述 (6) 2.2建模要点 (6) 2.2.1 定义材料与截面 ............................................................................................................................ - 6 - 2.2.2 定义节点、单元及边界条件........................................................................................................ - 8 - 2.2.3 定义时间依存材料特性................................................................................................................ - 9 - 2.2.4 定义静力荷载工况 ...................................................................................................................... - 10 - 2.2.5 定义预应力荷载 .......................................................................................................................... - 11 - 2.2.6 定义移动荷载 .............................................................................................................................. - 12 - 2.2.7 定义支座沉降 .............................................................................................................................. - 14 - 2.2.8 定义施工阶段 .............................................................................................................................. - 15 - 2.2.9 定义结构质量 .............................................................................................................................. - 15 - 2.2.10 定义梁的有效宽度 .................................................................................................................... - 16 - - 1 -
连续梁0#块牛腿托架设计与计算
连续梁0#块牛腿托架设计与计算 摘要：通过连续梁0#块牛腿托架设计，解决高墩身连续梁0#块 支架搭设施工的难题。0#块牛腿托架主要包括：纵向分配梁、横向分配梁、双拼32a槽钢拉杆、牛腿等。基于有限元分析的牛腿托架设计与计算为连续梁0#块牛腿托架施工提供了理论基础，可为同类桥梁施工提供参考。 关键词：连续梁；高墩身；牛腿托架；设计 abstract: the design of 0 # continuous beam corbel bracket can solve the difficulty of 0 # continuous beam bracket with high pier building. 0 # corbel bracket includes: longitudinal allocation beam, horizontal allocation beam, larry 32a u-steel pull rod, corbel. and the design and calculation of corbel bracket based on the finite element analysis provides a theoretical basis for the 0 # continuous beam corbel bracket, providing reference for the construction of the similar bridges. keywords: continuous beam; high pier body; corbel bracket; design 中图分类号：[f213.2]文献标识码：a文章编号：2095-2104（2012） 工程概况 甬江左线特大桥353#～356#墩（dk016+811.240～
连续梁桥设计word版
目录 1 前言 ......................................................................... - 1 - 1.1 桥梁工程发展的意义...................................................... - 1 - 1.2 桥梁建设的现状.......................................................... - 1 - 1.3 设计过程中要解决的问题和采用的手段、方法................................ - 1 - 1.4 设计成果及意义.......................................................... - 1 - 2 设计资料 ..................................................................... - 2 - 2.1 工程概况 ............................................................... - 2 - 2.2 技术标准 ............................................................... - 2 - 2.3 地质条件 ............................................................... - 2 - 2.4 构思宗旨 ............................................................... - 2 - 3 方案比选 ..................................................................... - 3 - 3.1 设计方案 ............................................................... - 3 - 3.2 方案比选 ............................................................... - 4 -4上部结构设计.................................................................. - 4 - 4.1 尺寸拟定 ............................................................... - 4 - 4.2 结构自重作用效应计算.................................................... - 7 - 4.3 汽车荷载作用效应计算................................................... - 14 - 4.4 预应力钢束估算及布置................................................... - 27 - 4.5 预应力损失及有效预应力计算............................................. - 31 - 4.6 截面演算 .............................................................. - 36 - 5 下部结构设计 ................................................................ - 39 - 5.1 桥墩设计 .............................................................. - 39 - 5.2 基础设计（刚性扩大基础）............................................... - 42 - 6 施工方案 .................................................................... - 43 - 7 结束语 ...................................................................... - 45 -参考文献 ...................................................................... - 46 -致谢 ......................................................................... - 47 -
连续梁桥0号块施工工艺
连续梁桥0号块施工工艺
一、编制及施工依据： 1、设计院“N-MD-01”及“N-Z-09-01～02”、“?N-C119-1～5”图、“N-MD-10～14、17”钢筋图、“N-MD-33”挂板图、“N-MD-34、36～43、51～5 2、55”预应力图。《宁波大桥主桥上部结构设计说明》。 ２、“宁指—276～308、91、92”0#块施工图。 ３、《公路桥涵施工技术规范》“JTJ041-89”、《公路工程质量检 验评定标准》“JTJ071-94”。 二、概述： １、宁波大桥主桥20#～21#墩上部结构设计为74.5m?＋45m连续梁，主梁截面为直腹式双箱双室截面，梁宽29.5m，梁高21#墩中心线5m，逐变至2.5m高。 ２、连续梁分三段一合拢块施工，20#墩旁现浇段A(长27.835m)，采用支架现浇法施工。连续梁L0#节段(长14.0m)在21#墩顶托架上现浇，其余L1#～L10#（岸侧）、L1#’～L10#’（河侧）节段采用普通斜拉式挂篮对称悬浇。最后用岸侧挂篮进行(长2m)合拢段施工。 ３、整个连续梁两个箱分开单独施工，中间顶板处预留有1m宽后浇合拢带。L0#节段同样也分成两个箱单独现浇。L0#节段单箱纵向分为五块三次施工，梁高方向一次灌注成形。横隔梁同样预留1m宽后浇合拢带。
４、L0#节段施工前应将临时墩施工完，墩旁托架按设计图拼装完。托架上应进行试压，得出弹性、非弹性变形。压重布置见附图（一）。 ５、21#墩顶设F4支座4个(GPZ25000SX)。其摩阻系数μ要求达到0.01；双向位移，纵向±200mm, 横向±10mm。支座顶面高程偏差±2mm。 ６、根据墩旁托架设计承载能力的要求，14m长L0#节段分为五块三次现浇，先现浇Ⅰ再现浇Ⅱ、Ⅱ'块，最后现浇Ⅲ、Ⅲ'块。 三、模板工程 1、底模一次安装完成。设计底模为组合钢模及分配梁，要求组拼密贴不漏浆。底模标高根据设计院通知要求，考虑3％纵坡，考虑支架弹性变形进行设置。 2、外侧模为组合钢模外贴δ=4mm厚钢板，内侧模及横隔梁模板为组合钢模，侧模板按混凝土灌注节段进行分段安装。 3、所有模板安装前必须涂刷脱模剂，拆模后应立即进行整修。 四、钢筋与预应力安装： 基本要求： a、钢筋、焊条品种规格和技术性能应符合国家标准规定和设计要求。 b、受力钢筋同一截面的接头数量、搭接长度和焊接质量应符合规范 要求。
预应力混凝土等截面连续梁桥设计毕业论文用
预应力混凝土等截面连续梁桥 设计原始资料 1.地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然 情况 （1）气象：天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋气候影响。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大风频繁，夏季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化 显著。年平均气温12.20C，最冷月平均气温-40C，七月平 均气温26.40C。 （2）工程地质：天津地铁一号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布 了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地 段具有地震液化现象。沿线地层简单，第四系地层广泛发 育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、 上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中上部 地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。 a.人工填土层，厚度5m，?k=100KP a； b.粉质黏土，中密，厚度15m，?k=150 KP a； c.粉质黏土，密实，厚度15m，?k=180KP a；
d.粉质黏土，密实，厚度10m，?k=190KP a。 第一章方案比选 一、桥型方案比选 桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。 桥梁设计原则 1．适用性 桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。 2．舒适与安全性 现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。 3．经济性 设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。
64m连续梁0号块三角托架检算资料
新建北京至沈阳铁路客运专线 JSJJSG-5标 滦河3号特大桥 （40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书 兰州交通大学土木工程学院 二0一五年九月
新建北京至沈阳铁路客运专线 JSJJSG-5标 滦河3号特大桥 （40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书 检算： 复核： 审核： 兰州交通大学土木工程学院
二0一五年九月
目录 1.工程概况 (1) 1.1设计概况 (1) 1.2 三角托架结构 (2) 2.托架检算 (4) 2.1 检算依据 (4) 2.2 检算工况 (4) 2.3工况一检算（0号块浇筑） (4) 2.4工况二检算（1号块浇筑） (10) 3.施工注意事项 (17) 4.附图 (18)
1.工程概况 1.1设计概况 滦河3号特大桥位于河北省承德市开发区和双桥区境内，起止里程为DK188+252.80～DK189+491.55，中心里程DK188+872.175，桥梁全长为1238.75米。 本桥12#～16#墩桥梁上部结构设计为（40+64+64+40）m 连续梁，其中13#～14#墩之间（DK188+738.18-DK188+802.18）跨越规划承秦高速公路立交；14#～15#墩（DK188+802.18- DK188+866.18）之间跨越101国道。连续梁主墩为13#、14#及15#墩，其中13#墩墩高24.5m，14#墩墩高22.5m，15#墩墩高21m，墩身形式为圆端形实体墩。 本桥17#～20#墩桥梁上部结构设计为（40+64+40）m 连续梁，连续梁主墩为18#及19#墩，其中18#墩墩身高度为20m，19#墩墩身高度为22m，墩身形式为圆端形实体墩。 连续梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工。0号块梁段结构尺寸为：梁长9m，梁底宽6.7m（墩顶支座处宽7.7m）,梁顶宽12.6m（翼板宽2.95m），梁体采用单箱单室变高度直腹板箱型截面，腹板及底板按变截面设置，墩顶处梁高6.035m（6.05m），顶板厚38.5cm（40cm），腹板厚90cm(80cm)，底板厚80cm。 悬臂端梁高5.326m(5.341m)；顶板厚38.5cm（40cm），底板厚75cm （70.5），腹板厚度90cm(80 cm)。 括号内为（40+64+64+40）m 连续梁数据。 主墩墩顶顺桥向宽度为3.2m，0号块悬出墩长度为2.9m，1#块长