高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书

现浇支架受力验算计算书

1、支架受力检算

太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。

箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图”

1.1荷载计算

1.1.1荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：

⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，

经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板

及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计

算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。

⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

左幅梁体一般构造图

1.1.2荷载组合

1.1.3荷载计算

⑴箱梁自重——q1计算

根据太平互通中桥现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅲ－Ⅲ截面（墩顶及横隔板梁）等三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算

根据“左幅梁体一般构造图”Ⅰ-Ⅰ横断面图，则：

q 1 ＝

＝

()

kPa

＝76.26

774

6.0

683

4-5.1

774

26?

取1.2的安全系数，则q

＝26.76×1.2＝32.11kPa

注：B—箱梁底宽，取18.774m。

②Ⅱ-Ⅱ截面处q1计算

根据“左幅梁体一般构造图”Ⅱ-Ⅱ横断面图，则：

q 1 ＝

＝

()

kPa

＝00.39

239

5.1

239

26?

取1.2的安全系数，则q

＝39.00×1.2＝46.8kPa 注：B—箱梁底宽，取15.239m。

③Ⅲ-Ⅲ截面处q1计算

根据“左幅梁体一般构造图”Ⅲ-Ⅲ横断面图，则：

q 1 ＝

＝

()

kPa

＝19.19

152

077

5.1

152

26?

取1.2的安全系数，则q 1＝19.19×1.2＝23.03kPa 注：B —箱梁底宽，取16.152m 。 ⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q 5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

q 5=h r K P m ??=

K 为外加剂修正系数，取掺缓凝外加剂K=1.2 混凝土容重r 取25KN/m 3 当V/t=1.2/28=0.043＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m

q 5=KPa h r K P m 7.5069.1252.1=??=??= 1.2结构检算

1.2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为φ48×3.5mm）。

⑴Ⅲ－Ⅲ截面处

跨中16.88m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm 的布置结构，如下图5.1－6。

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（N

G1K +N

G2K

）+0.85×1.4ΣN

（组合风荷载时）

G1K

—支架结构自重标准值产生的轴向力；

G2K

—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣN

—施工荷载标准值；

于是，有：N

G1K =0.9×0.9×q

=0.9×0.9×23.03=18.65KN

N G2K =0.9×0.9×q

=0.9×0.9×1.0=0.81KN

ΣN

QK =0.9×0.9×(q

)=0.81×(1.0+2.0+1.84)=3.92KN

则：N=1.2（N

G1K +N

G2K

）+0.85×1.4ΣN

=1.2×（18.65+0.81）+0.85×1.4×

3.92=28.02KN＜［N］＝30KN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+M

/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（N

G1K +N

G2K

）+0.85×1.4ΣN

（组合风荷载

单位：m 图2.2.3.2.1-1 脚手架90×90×120cm布置图

时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—支架立杆的截面积A＝489mm2(取φ48mm×3.5mm钢管的截面积)。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。

—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

M W =0.85×1.4×W

×La×h2/10

W K =0.7u

×u

×w

u z —风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得u

=1.38

—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项

得：u

=1.2

w 0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w

=0.8KN/m2

故：W

K =0.7u

×u

×w

=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2

La—立杆纵距0.9m；

h—立杆步距1.2；

W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：W=5.08×103mm3

则，N/ΦA+M

/W＝28.02×103/（0.744×489）+0.143×106/（5.08×103）

＝105.167KN/mm2≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

⑵Ⅱ－Ⅱ截面处

桥墩旁0.87m～2.89m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×90×120cm的布置结构，如下图。

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm 时，立杆可承受的最大允许

竖直荷载为［N ］＝30kN （参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK （组合风荷载时）

N G1K —支架结构自重标准值产生的轴向力； N G2K —构配件自重标准值产生的轴向力 ΣN QK —施工荷载标准值；

于是，有：N G1K =0.6×0.9×q 1=0.6×0.9×32.11=17.34KN

N G2K =0.6×0.9×q 2=0.6×0.9×1.0=0.54KN

ΣN QK =0.6×0.9×(q 3+q 4+q 7)=0.54×(1.0+2.0+2.21)=2.813KN

则：N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK =1.2×（17.34+0.54）+0.85×1.4×2.813=24.80KN ＜［N ］＝30KN ，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+M W /W ≤f

N —钢管所受的垂直荷载，N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK （组合风荷载时），同前计算所得；

单位：m

图 2.2.3.2.1-2 脚手架60×90×120cm

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—支架立杆的截面积A＝489mm2(取φ48mm×3.5mm钢管的截面积)

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。

—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

M W =0.85×1.4×W

×La×h2/10

W K =0.7u

×u

×w

u z —风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得u

=1.38

—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项

得：u

=1.2

w 0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w

=0.8KN/m2

故：W

K =0.7u

×u

×w

=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2

La—立杆纵距0.9m；

h—立杆步距1.2；

W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：W=5.08×103mm3

则，N/ΦA+M

/W＝24.80×103/（0.744×489）+0.143×106/（5.08×103）

＝96.316KN/mm2≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

⑶Ⅰ－Ⅰ截面处

在桥墩旁两侧各1m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×60×120cm的布置结构，如下图：

①、立杆强度验算

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（N

G1K +N

G2K

）+0.85×1.4ΣN

（组合风荷载时）

G1K

—支架结构自重标准值产生的轴向力；

G2K

—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣN

—施工荷载标准值；

于是，有：N

G1K =0.6×0.6×q

=0.6×0.6×46.80=16.85KN

N G2K =0.6×0.6×q

=0.6×0.6×1.0=0.36KN

ΣN

QK =0.6×0.6×(q

)=0.36×(1.0+2.0+2.94)=2.138KN

故：N=1.2（N

G1K +N

G2K

）+0.85×1.4ΣN

=1.2×（16.85+0.36）+0.85×1.4×

2.138=2

3.196KN＜［N］＝30KN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+M

/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（N

G1K +N

G2K

）+0.85×1.4ΣN

（组合风荷载

单位：m 图2.2.3.2.1-3 脚手架60×60×120cm布置图

时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—支架立杆的截面积A＝489mm2(取φ48mm×3.5mm钢管的截面积)

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。

—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

M W =0.85×1.4×W

×La×h2/10

W K =0.7u

×u

×w

u z —风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得u

=1.38

—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项

得：u

=1.2

w 0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w

=0.8KN/m2

故：W

K =0.7u

×u

×w

=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN

La—立杆纵距0.6m；h—立杆步距1.2m；

故：M

W =0.85×1.4×W

×La×h2/10=0.095KN

W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：W=5.08×103mm3

则，N/ΦA+M

/W＝23.196×103/（0.744×489）+0.0953×106/（5.08×103）＝82.517KN/mm2≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

1.2.2满堂支架整体抗倾覆验算

依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风

荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。

K 0=稳定力矩/倾覆力矩=y×N

/ΣMw

按E匝道桥75m长度验算支架抗倾覆能力：

桥梁宽度23.357m，长90m采用90×90×120cm跨中支架来验算全桥：支架横向90排；

支架纵向40排；

高度8m；

顶托TC60共需要90×40=3600个；

立杆需要90×40×8=28800m;

纵向横杆需要90×8/1.2×40=24000m；

横向横杆需要40×8/1.2×90=24000m；

故：钢管总重（28800+24000+24000）×3.84=294.912t;

顶托TC60总重为：3600×7.2=25.92t；

故N

=294.912×9.8+25.92×9.8=3144.15KN；

稳定力矩= y×N

=11.68×3144.15=36724KN.m

依据以上对风荷载计算W

K =0.7u

×u

×w

=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2

E匝道75m共受力为：q=0.927×8×75=556.2KN；

倾覆力矩=q×4.0=556.2×4=2224.8KN.m

=稳定力矩/倾覆力矩=36724/2224.8=16.5>1.3

计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。

1.2.3箱梁底模下横桥向方木验算

本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×15cm方木，方木横桥向跨度在跨中截面处按L＝90cm进行受力计算，在桥墩顶横梁截面及横隔板梁处、桥墩顶及墩旁各1.8m范围内按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

⑴Ⅲ－Ⅲ截面处

按桥每跨中Ⅳ－Ⅳ截面处11.0m 范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L ＝90cm 进行验算。

① 方木间距计算

q ＝(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B ＝(23.03+1.0+2.5+2)×11=313.83kN/m M ＝(1/8) qL 2=(1/8)×313.83×0.92＝31.775kN·m W=(bh 2)/6=(0.1×0.102)/6=0.000167m 3

则： n= M/( W×［δw］)=31.775/(0.000167×11000×0.9)=19.2(取整

数n ＝20根)

d ＝B/(n-1)=11/19=0.58m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.58m 均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d 取0.40m ，则n ＝11/0.40＝28根。

② 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m 4 则方木最大挠度：

f max =(5/384)×［(qL 4)/(EI)］=(5/384)×［(313.83×0.94)/(28×9×106

×8.333×10-6)］=1.277×10-3m ＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足要求) ③ 每根方木抗剪计算

δτ=(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(313.83×0.9)/(28×0.1×0.1×0.9)

= 0.560 MPa ＜［δτ］1.7MPa 符合要求。

方木材质为杉木，

［δw ］=11MPa ［δτ］=17MPa E=9000MPa

尺寸单位：cm

q(KN/m)

图2.2.3.2.3-1 底模下横桥向方木受力简图

⑵Ⅱ－Ⅱ截面处

按桥墩旁Ⅲ－Ⅲ截面处2.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝90cm进行验算。

①方木间距计算

q＝(q

1+ q

+ q

)×B＝(46.8+1.0+2.5+2)×2=104.6kN/m

M＝(1/8) qL2=(1/8)×104.6×0.92＝10.59kN·m

W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3

则：n= M/( W×［δw］)=10.59/(0.000167×11000×0.9)=6.4(取整数n＝7根)

d＝B/(n-1)=2/6=0.33m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.33m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n＝2/0.3＝7根。

②每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4

则方木最大挠度：

max

=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(104.6×0.94)/(7×9×106

×8.333×10-6)］=1.702×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠

度满足要求)。

③每根方木抗剪计算

δτ=(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(104.6×0.9)/(7×0.1×0.1×0.9)

= 0.747 MPa＜［δτ］1.7MPa

方木抗剪强度符合要求。

⑶Ⅰ－Ⅰ截面处

桥墩顶截面处5.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝90cm进行验算。

①方木间距计算

q＝(q

1+ q

+ q

)×B＝(32.11+1.0+2.5+2)×5=188.05kN/m

M＝(1/8) qL2=(1/8)×188.05×0.92＝19.04kN·m

W=(bh 2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m 3

则： n= M/( W×［δw］)=19.04/(0.000167×11000×0.9)=11.5(取整

数n ＝12根)

d ＝B/(n-1)=5/11=0.45m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.45m 均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d 取0.4m ，则n ＝5/0.4＝12.5（取13根）。

② 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m 4 则方木最大挠度：

f max =(5/384)×［(qL 4

)/(EI)］=(5/384)×［(188.05×0.94

)/(13×9×10

×8.333×10-6)］=1.647×10-3m ＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足要求) ③ 每根方木抗剪计算

δτ=(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(188.05×0.9)/(13×0.1×0.1×0.9)

= 0.723 MPa ＜［δτ］1.7MPa 方木抗剪强度符合要求。 1.2.4碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算

本施工方案中WDJ 多功能碗扣架顶托上顺桥向采用10×15cm 方木作为纵向分配梁。顺桥向方木的跨距，根据立杆布置间距，在箱梁跨中按L ＝90cm （横向间隔l ＝90cm ）进行验算，在墩旁和横隔板部位按L ＝60cm （横向间隔l ＝60cm 布置）进行验算。将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

q(KN/m)

方木材质为杉木，

［δw］=11MPa ［δτ］=1.7MPa E=9000MPa

尺寸单位：cm

q(KN/m)

备注：因其上横桥向方木布置较密（净距约5～7cm），故顺桥向方木受力按均布荷载考虑。

⑴Ⅲ－Ⅲ截面处

跨中截面立杆顶托上顺桥向采用10×15cm规格的方木，顺桥向方木跨距90cm，横桥向间隔90cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：

①每根方木抗弯计算

q＝(q

1+ q

+ q

)×B＝(23.03+1.0+2.5+2)×0.9=25.677kN/m

M＝(1/8) qL2=(1/8)×25.677×0.92＝2.600kN·m W=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=0.000375m3

则：δ= M

max / W=2.600/0.000375×1000=6.93MPa＜0.9［δ

］＝9.9MPa

（符合要求）

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

②每根方木抗剪计算

Vmax=3p/2=(3×2.6)/2= 3.900kN

δτ＝(3/2)Vmax /A=(3/2)×3.900/(0.1×0.15)=0.390Mpa

＜［δτ］×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa

符合要求。

③每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m4

则方木最大挠度：

max

=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(25.677×0.94)/( 9×106×

2.8125×10-5)］=0.866×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m

故，挠度满足要求。

⑵Ⅱ－Ⅱ截面处

墩旁3～7m范围内立杆顶托上顺桥向采用10×15cm规格的方木，顺桥向方木跨距90cm，横桥向间隔60cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：

①每根方木抗弯计算

q＝(q

1+ q

+ q

)×B＝(46.8+1.0+2.5+2)×0.6=31.38kN/m

M＝(1/8) qL2=(1/8)×31.38×0.92＝3.177kN·m

图2.2.3.2.4-1 立杆顶托上顺桥向方木受力简图

W=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m3

则：δ= M

max / W=3.177/(3.75×10-4)=8.47MPa＜0.9［δ

］＝9.9MPa（符

合要求）

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

②每根方木抗剪计算

Vmax=3p/2=(3×3.177)/2= 4.766kN

δτ＝(3/2)Vmax /A=(3/2)×4.766/(0.1×0.15)=0.477Mpa

＜［δτ］×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa

符合要求。

③每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m4

则方木最大挠度：

max

=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(31.38×0.94)/( 9×106×

2.8125×10-5)］=1.059×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m

故，挠度满足要求。

⑶Ⅰ－Ⅰ梁截面处

墩顶横梁（实心段）截面立杆顶托上顺桥向采用10×15cm规格的方木，顺桥向方木跨距90cm，横桥向间隔60cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：

①每根方木抗弯计算

q＝(q

1+ q

+ q

)×B＝(32.11+1.0+2.5+2)×0.6=22.57kN/m

M＝(1/8) qL2=(1/8)×22.57×0.62＝1.016kN·m W=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m3

则：δ= M

max / W=1.016/(3.75×10-4)=2.709MPa＜0.9［δ

］＝9.9MPa（符

合要求）。

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

②每根方木抗剪计算

Vmax=3p/2=(3×1.016)/2= 1.524kN

δτ＝(3/2)Vmax /A=(3/2)×1.524/(0.1×0.15)=0.152Mpa

＜［δτ］×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa 符合要求。

③ 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m 4 则方木最大挠度：

f max =(5/384)×［(qL 4)/(EI)］=(5/384)×［(22.57×0.64)/( 9×106×

2.8125×10-5)］=1.500×10-4m ＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m 故，挠度满足要求。 1.2.5箱梁底模板计算

箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向方木上的横桥向方木上。其中桥墩旁两侧各2m 范围（支架立杆横桥向间距60cm 布置段）横桥向方木按0.12m 间距布置，其余部分横桥向方木按0.1m 间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如图5.1-11：

通过前面分析计算及布置方案，在桥墩旁实心段（取墩顶截面）处，横桥向方木布置间距分别为0.3m 时，为底模板荷载最不利位置，则有：

竹胶板弹性模量E ＝5000MPa

方木的惯性矩I=(bh 3)/12=(0.1×0.33)/12=2.25×10-4m 4

图2.2.3.2.5-1 底模支撑系统及验算

底模及支撑系统简图

底模验算简图

尺寸单位： cm

⑴桥墩顶截面处底模板计算 ① 模板厚度计算

q=( q 1+ q 2+ q 3+ q 4)l=(46.8+1.0+2.5+2)×0.3=15.69kN/m

则：M max =m KN l q ?=?=?177.08

3.069.1582

2 模板需要的截面模量：W=

10277.3100.69.0177.09.0][-?=??=?W M σm

模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：

h=mm m b W 02.1401402.0110277.3665

==??=?-

因此，模板采用1220×2440×15mm 规格的竹胶板。 ② 模板刚度验算

f max =m EI ql 4

34410176.110

44.11051503.069.15150－＝??????=-＜0.9×0.12/400m=2.7×10-4m 故，挠度满足要求。 1.2.6侧模验算

根据前面计算，分别按5×7cm 方木以20cm 和25cm 的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：

⑴5×7cm 方木按间距25cm 布置 ① 模板厚度计算

q=( q 4+ q 5)l=(4.0+50.7)×0.25=13.68kN/m

则：M max =m KN l q ?=?=?107.08

25.068.1382

2 模板需要的截面模量：W =

10981.110

0.69.0107.09.0][-?=??=?W M σm 2

模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：

h=mm m b W 110109.0110981.1665

==??=?-

因此,模板采用1220×2440×12mm 规格的竹胶板。 ② 模板刚度验算

f max =m EI ql 47

41095.410

44.110515025.0.6813150－＝??????=-＞0.9×0.25/400m=5.63×10-4m

⑵ 5×7cm 方木按间距20cm 布置 ① 模板厚度计算

q=( q 4+ q 5)l=(4.0+50.7)×0.2=10.94kN/m

则：M max =m KN l q ?=?=?0547.08

2.094.1082

2 模板需要的截面模量：W =

10013.1100.69.00547.09.0][-?=??=?W M σm

模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：

h=mm m b W 85.700785.0110013.1665

==??=?-

因此,模板采用1220×2440×10mm 规格的竹胶板。 ② 模板刚度验算

f max =m EI ql 4

64410621.110

44.11051502.094.10150－＝??????=-＜0.9×0.2/400m=4.5×10-4m

⑴ 立杆承受荷载计算

Ⅲ－Ⅲ截面处：跨中11m 范围内，间距为90×90cm 布置立杆时，每根立杆

图 2.2.3.2.7-1 支架下地基处理示

上荷载为：

N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 0.9×0.9×(23.03+1.0+1.0+2.0+1.84)=23.38kN Ⅰ－Ⅰ截面处：桥墩两侧2～7m范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：

N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 0.6×0.9×(32.11+1.0+1.0+2.0+2.21)=20.69kN Ⅱ－Ⅱ截面处：在桥墩旁两侧各2m范围内，间距为60×60cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：

N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 0.6×0.6×(46.8+1.0+1.0+2.0+2.94)=19.35kN

⑵立杆底托验算

立杆底托验算： N≤R

通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为跨中截面Ⅲ－Ⅲ横截面处间距90×90cm布置的立杆，即：

N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 0.9×0.9×(23.03+1.0+1.0+2.0+1.84)=23.38kN

=40KN;

底托承载力（抗压）设计值，一般取R

得：21.4KN＜40KN ，立杆底托符合要求。

⑶立杆地基承载力验算

K调整系数；混凝土基础系数为1.0

按照最不利荷载考虑：根据设计图纸地质情况，E匝道桥桥址处主要残积

支架方案及验算

K116+650桥现浇连续箱梁施工方案一、工程概况 A、K116+650设计为现浇箱梁(变截面)，跨径为20米+30+20米。桥梁上部结构为钢筋混凝土连续箱梁；下部为柱式桥墩、肋式桥台、钻孔灌注桩基础。； B．现浇箱梁宽度（单幅）6m，底板宽3.6m；箱梁高:墩支点高1.9m，跨中1.2m； E．每个桥现浇箱梁总工程量：278.32m3，钢筋68.5T。二、施工方案 2.1 施工总体方案及顺序箱梁施工均采用碗扣支架就地现浇施工。箱梁断面为单箱一室，采用全断面一次浇筑混凝土，采用箱内底板处为空模方法，这样既能保证箱梁底板砼振捣密实及高程控制又能保证芯模不上浮。混凝土采用自拌混凝土，混凝土运输车运送至现场，汽车泵泵送混凝土入模。 2.2 支架施工 (1)支架地基处理换除松散软土，换填碎石土，整平分层压实，对于下部施工时挖基坑处的特殊部位进行特殊处理，选择碎石土回填、分层压实，桥台锥坡处采用分层开挖断面，锥坡开挖后薄弱地带用沙袋进行维护。保证整个地基的均匀一致，检测承载力，直至地基承载力满足要求且均匀一致，以保证地基的弹性或非弹性变形在允许范围内，桥长度及宽度范围内浇筑20厚混凝土（宽度方向大于桥宽1米，在混凝土硬化带上支立支架 (2)支架的设计与构造本桥支架采用碗扣支架，支架横桥向排布，跨中处采用每片支架间距90cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，墩顶处采用每片支架间距60cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，门架两侧分别采用4排90cm*30cm的支架具体支架设计图附后。支架立杆下安装可调底座（底托伸出长度不超过15cm）顶部安装可调上托，（伸长长度不超30cm,大于20cm,小于30cm顶托自由端出采用钢管横向、纵向连接，保证顶托自由端整体稳定性）能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱

现浇箱梁支架验算方案

鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段板房子互通A匝道桥预应力现浇箱梁计算书编制：复核：审核：中国建筑股份有限公司鹤大高速公路ZT12标项目经理部 2014年7月

现浇箱梁支架验算方案一、工程概况：鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表：二、方案编制依据（一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011；（二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004；（三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95；（四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004；（五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5；（六）、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》；（八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。

三、施工投入情况（一）、人力资源投入情况（略）（二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况（三）、物资材料投入情况（略）四、支架施工方案 4.1、支架设计根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加

现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)

福清项目现浇箱梁支架方案计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。

现浇箱梁支架设计计算书.

现浇箱梁支架设计计算书第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）第二章工程概况本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。

2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。

现浇箱梁支架验算

黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案第一部分现浇箱梁支架法施工设计图一、工程概况黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。 Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。二、设计依据（1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）；（3）《桥涵》（人民交通出版社）；（4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；（6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974）（7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据；（8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）；（9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验；三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计 1、结构设计支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，

现浇箱梁支架计算书

怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月

目录一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)

A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。

碗扣式支架计算书

现浇板模板(碗扣式支撑)计算书本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。

碗扣支架布置图模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:

现浇梁支架计算

福建省古武高速公路工程十方互通A匝道桥上部现浇箱梁计算书中铁十七局集团有限公司古武高速公路A1标项目部 2011.05.28

古武高速公路工程A1合同段现浇箱梁支架设计方案一、工程概况 A匝道桥全桥长度为310 米，桥型布置为为4×30+3×30+3×31m预应力连续箱梁，全桥共计三联，本桥平面位于Ls=67.22mR=180m的左偏曲线、Ls=62.5m R=360m的缓和曲线上，纵面位于R=2600m的凸曲线，及i=1.434%下坡路段上。下部构造采用柱式墩、薄壁墩、桩基础；桥台采用肋式桥台、桩基础。箱梁为单箱双室结构，上部构造施工时，先浇注第二联3×30m，采用单端张拉的施工方法，然后依次浇注第三联、第二联。全桥现浇梁共有C50砼2623.2m3。二、设计依据 1．福建省十方至东留段高速公路施工图设计； 2．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》； 3．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86； 4．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024－85）； 5.中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》(GB50017-2003)； 6.中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》； 7．人民交通出版社《路桥施工计算手册》 8．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。第一部分：现浇梁支架结构设计及验算

一、十方枢纽互通A匝道桥第二、三联现浇梁支架结构设计及验算（一）、支架结构设计十方枢纽互通A匝道桥现浇梁采用梁柱式支架，贝雷片作支架纵梁，钢管墩作临时支墩，钢筋混凝土扩大基础。由于第二联第1跨具有代表性，因此我们取支架第二联第1跨（4#～5#墩）计算受力。 1、中间支墩基础：中间临时支墩钢筋混凝土扩大基础为3.0m×12m×0.3m，布单层υ16@20cm的钢筋网；基底进行换填级配碎石和隧道洞渣处理，确保基底容许承载力不小于200kPa。 2、墩旁支墩基础：墩旁支墩基础为 1.2m×12m×0.3m钢筋砼基础，布单层υ16@20cm钢筋网。 3、支墩：中支墩采用双排υ＝630mm，δ＝7mm钢管；桥梁中墩旁支墩采用单排υ＝630mm，δ＝7mm钢管，并在管桩顶底部焊接δ＝10mm盖板，每排5根钢管。 4、支架纵梁：用国产贝雷片拼成支架纵梁，两排一组。每跨现浇梁支架由两孔贝雷梁组成，贝雷纵梁跨度分别为12m、15m，12m跨采用6组12排贝雷梁组成，15m 跨采用8组16排贝雷梁组成，均作简支布置。现浇箱梁支架结构图详见附图。（二）、荷载计算及组合 1．荷载计算根据《公路桥涵施工规范》主要考虑以下荷载： ⑴新浇筑混凝土的自重： A匝道桥二联（墩号4#-7#）设计混凝土数量为738 m3，根据变截面尺寸计算得：4-5孔混凝土数量为246.9 m3，5-6孔混凝土数量为244.2m3，6-7孔混凝土数量为246.9m3。根据《公路桥涵施工技术规范》附录D钢筋混凝土的容重采用26kN/m3。取最不利的4-5孔箱梁进行支架计算，箱梁每延米的自重为：

贝雷梁支架计算书91744

西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）

布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa

贝雷梁支架验算书

附件2：汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏西路道路工程(翠屏西路工程) 4#桥梁贝雷梁支架验算书计算：姚旭峰校核：程观杰 1、支架基本数据 2.1荷载分析（1）砼 ①腹板下：q =0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。 1-1 =8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。 ②箱室底板下：q 1-2 （2）钢筋及钢绞线 =0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。 ①腹板下：q 2-2 =8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。 ②箱室底板下：q 2-3 （3）模板模板荷载q3： a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2； b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2； c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2；总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。（4）施工荷载因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。（6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。（7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。 2.2荷载分项系数（1）混凝土分项系数取1.2；

（2）施工人员及机具分项系数取1.4；（3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4；（4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。 2、支架验算 2.1 贝雷支架的验算（1）贝雷支架力学特性根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能表2.1-2 几何特性表2.1-3 桁架容许内力表

现浇箱梁支架计算书

现浇箱梁支架计算书一、设计依据 1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册） 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001) 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社 6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社二、工程概况挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。

支架受力计算书

光伏支架项目风载、雪载、抗震分析报告书 ------冀电C型钢支架 1.1 自然条件（50年一遇）（1）基本风压W0=0.3kN/m2 （2）基本雪压S0=0.2kN/m2 （3）设计基本地震加速度值为0.05g。 1.2 抗震设防（1）根据《中国地震烈度表》查知贵州地区基本烈度为6度。（2）根据周边已建项目的地质勘察情况，本项目所在区域地貌单一，地层岩性均一且层位稳定，对基础无任何不良影响，适于一般性工业及民用建筑。（3）抗震设施方案的选择原则及要求建筑的平、立面布置宜规划对称、建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层不宜错层，建筑的抗震缝按建筑结构的实际需要设置，结构设计中根据地基土质和结构特点采取抗震措施，增加上部结构及基础的整体刚度，改善其抗震性能，提高整个结构的抗震性。 1.3 荷载确定原则在作用于光伏组件上的各种荷载中，主要有风、雪荷载、地震作用、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等，其中风荷载引起的效应最大。在节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应，还比较美观合理。在进行构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值。

①风荷载根据规范，作用于倾斜组件表面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：Wk= βgz .μs.μz.W0 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.1) 式中: Wk 风荷载标准值( kN /m2 )； βgz 高度z 处的阵风系数；标高地面位置取值1.69。 μs风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 取值。取值为1.3。 μz风压高度变化系数；取值1.25. Wo 基本风压( kN /m2 ): 贵州地区基本风压取值0.3KN/M2，按规范要求，进行构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为： w = γw .wk = 1.4wk 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.2) 该项目取值w = 1.15kN/m2，组件面积约为70.15 m2，故最大推力=1.15×70.15×sin20o=27.59 KN，而最大上拔力=1.15×70.15×cos20o=70.81KN。 ②雪荷载地面水平投影面上的雪荷载标准值，应下式（2.1）计算： Sk = μr So 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃（2.1）式中，Sk 雪荷载标准值（kN / m2）； μr 屋面积雪分布系数；根据规范取值0.6；基本雪压So （kN / m2）；依贵州地区50 年一遇最大雪荷载查规范取值0.2 kN / m2；则该项目最大雪荷载参考值为0.12kN / m2。组件面积约为70.15 m2，故最大雪载荷值为8.42KN；

现浇箱梁支架计算-完整版

金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R

＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用

支架计算书

2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）

宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）

宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。根据不同位置采用不同的支架间距。方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹

满堂支架设计验算书

满堂支架设计验算书(总50 页) 本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March

德商高速公路夏津至聊城段路桥二标聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥支架设计验算书编制：审核：批准：中铁十五局集团德商高速公路夏津至聊城段路桥二标项目经理部

目录一、设计计算说明 (3) 1.1、设计依据 (3) 1.2、工程概况 (3) 1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序 (5) 1.4、支架总体方案 (5) 二、荷载计算 (6) 2.1、荷载分析 (6) 2.2、荷载分项系数 (8) 2.3、荷载效应组合 (9) 三、模板、背肋及脊梁计算 (9) 3.1、模板荷载的计算 (9) 3.1.1、设计荷载 (9) 3.1.2、侧压力的计算 (10) 3.1.3、底板压力计算 (13) 3.2、模板计算 (14) 3.2.1、底模计算 (14) 3.2.2、侧模计算 (17) 3.2.3、内模顶模计算 (18) 3.3、背肋的计算 (19) 3.3.1、底模背肋 (19) 3.3.2、侧模背肋 (21) 3.3.3、内模顶模背肋 (23) 3.4、脊梁的计算 (26) 3.4.1、底模脊梁 (26) 3.4.2、侧模脊梁 (29) 3.4.3、内模顶模脊梁 (33) 3.5、拉杆计算 (36)

四、支架计算 (38) 4.1、支架布置情况 (38) 4.1.1、立杆和横杆的布置 (38) 4.1.2、剪刀撑及斜杆的布置 (39) 4.2、立杆力学特性计算 (39) 4.3、立杆强度验算 (40) 4.4、整体稳定性验算 (41) 4.5、斜杆两端连接扣件抗滑强度验算 (44) 4.6、局部稳定性计算 (46) 4.7、底座和顶托强度验算 (47) 五、地基承载能力验算 (47) 六、计算结果总结 (51) 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥支架设计验算书

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日

目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)

一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立

现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)

温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日

目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -

温州龙港大桥改建工程现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件（1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。（2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准（1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。（5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。（6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。（7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。（8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。（9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况（1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。（2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则（1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。

脚手架结构验算书

脚手架结构验算书 (一)、参数信息: 1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 39 米,立杆采用单立管; 搭设尺寸为:立杆得纵距为 1、50米,立杆得横距为0、75米,大小横杆得步距为1、70 米; 内排架距离墙长度为0、55米; 小横杆在上,搭接在大横杆上得小横杆根数为 2 根; 采用得钢管类型为Φ48×3、5; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 0、80; 连墙件采用两步三跨,竖向间距 3、40 米,水平间距4、50 米,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2、活荷载参数施工均布活荷载标准值:2、000 kN/m2;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:2 层; 3、风荷载参数风荷载高度变化系数μz为1、25,风荷载体型系数μs为0、09; 脚手架计算中考虑风荷载作用 4、静荷载参数每米立杆承受得结构自重标准值(kN/m2):0、1297; 脚手板自重标准值(kN/m2):0、350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0、140; 安全设施与安全网(kN/m2):0、005;脚手板铺设层数:4; 脚手板类别:竹串片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板;

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0、038; 5、地基参数地基土类型:素填土;地基承载力标准值(kpa):160、00; 立杆基础底面面积(m2):0、25;地面广截力调整系数:0、50。 (二)、小横杆得计算: 小横杆按照简支梁进行强度与挠度计算,小横杆在大横杆得上面。按照小横杆上面得脚手板与活荷载作为均布荷载计算小横杆得最大弯矩与变形。 1、均布荷载值计算小横杆得自重标准值: P = 0、038 kN/m ; 1 = 0、350×1、500/3=0、175 kN/m ; 脚手板得荷载标准值: P 2 活荷载标准值: Q=2、000×1、500/3=1、000 kN/m; 荷载得计算值: q=1、2×0、038+1、2×0、175+1、4×1、000 = 1、656 kN/m; 小横杆计算简图 2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下得弯矩, 计算公式如下: 最大弯矩 M =1、656×0、7502/8 = 0、116 kN、m; qmax 最大应力计算值σ = M qmax/W =22、922 N/mm2; 小横杆得最大弯曲应力σ =22、922 N/mm2小于小横杆得抗压强度设计值 [f]=205、0 N/mm2,满足要求！

现浇梁满堂支架设计计算

现浇梁满堂支架设计计算一、面板计算模板面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算，取最不得荷载位置进行验算，计算宽度取0.3m。面板所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载。计算荷载取箱梁实体混凝土计算。 1. 面板荷载计算 1.1恒荷载计算 1.1.1钢筋混凝土自重 q11=Q2V=26×1.6×0.3=12.48kN/m 式中：Q2—混凝土自重标准值按26KN/m3计； V—每米钢筋混凝土梁体积； 1.1.2模板自重：q12=8×0.015×0.3=0.036kN/m 1.1.3恒荷载：q1=q11+q12=1 2.516kN/m 1.2活荷载计算 q2=(Q3+Q4)×b=（2.5+2）×0.3=1.35kN/m 式中：Q3—施工人员及设备荷载；取2.5KN/m2； Q4—浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，取2.0 KN/m2；

b—面板计算宽度。 1.3面板荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=16.909kN/m。 2.面板计算 2.1强度计算 16.909KN/m 强度计算简图 2.1.1 抗弯强度计算：σw = M/W < f 式中：σw—面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M—面板的最大弯距(KN.m)； W—面板的净截面抵抗矩，W=1/6×bh2=30×1.52/6=11.25cm3；弯矩图 M=0.1ql2=0.1×16.909×0.32=0.152KN.m 式中：q—模板荷载设计值(kN/m)， l—面板跨度，即横梁间距。经计算得到面板抗弯强度计算值σw = 0. 152×106/(11.25×