矩形常压容器计算书( (1)
A、B
矩形板计算公式与图表中矩形边的一般符号，mm ；应用时视具体问题以L 、L P 、L T 代替A,以H 、H i 、W 、W b
扁钢宽度，mm ；C
厚度附加量，C=C 1+C 2，mm ；C1
钢板厚度负偏差，mm ；C 2
腐蚀裕量，mm ；d
C 、E 型矩形容器圆钢拉杆直径，mm ；Et
设计温度下材料的弹性模量，Mpa ；[f]
壁板或顶板的许用挠度，mm ；fw.max，fT,max
壁板，顶板的最大绕度，mm ；g
重力加速度，g=9.81m/s 2；H
容器高度，mm ；Hc ，Lc
顶边加固件承受储液压力的高度，宽度，mm ，应用时视具体问题以H 、h 1代替Hc ，以L 、Lp 代替Lc ；I c ，T
顶边加固圈所需的惯性矩，mm 4；L
容器长度，mm(L>W)L b
底板支撑梁间距，mm ；L b ，max 底板支撑梁最大间距，mm ；
LP，LP.max C 、E 、G 型矩形容器加固柱间距，最大间距，mm ；
M 加固柱承受的最大弯矩，N ·mm
p c 计算压力，MPa
W 容器宽度，mm ；
Z p C 、E 、G 型矩形容器加固柱所需截面系数，mm 3；
Г、△矩形板的长边和短边，Г为A 、B 中的较大值，△为A 、B 中的较小值，mm ；α、β系数，见图8-5、8-7、8-15；
[σ]b 常温下型钢结构件材料的许用应力，MPa ；
[σ]t 设计温度下矩形板材料的许用应力，MPa ；
δb 、δb 、n 、δb 、e 底板计算厚度、名义厚度、有效厚度，mm ；
δe
矩形容器壁板、底板的有效厚度，mm δw 、
δw.n 、
δw.e
壁板的计算厚度、名义厚度、有效厚度，mm ；η
可选许用挠度的系数；ρ
储液密度，kg/mm 3，ρ=1×10-6 kg/mm 3Ρm
矩形板或者加固件的材料密度，kg/mm 3，ρM =7.85×10-6 kg/mm 3设备位号
长L mm 4000设计压力
MPa 0.01宽W mm 2000设计温度℃80高H mm
2000一符号意义
容器尺寸
介质名称30％碱溶液
、水、酸性
盐等组分O0Cr19Ni1 0
A=Lp=1200mmρ= 1.0X10-6Kg/mm3 B=H=2000mm g=g=9.81m/s2α=0.042β=0.0438
钢板厚度负偏差C1=0.42mm
腐蚀裕量C2=2mm
Pc=ρgH=1.0X10-6×9.81×2000=0.01962MPa
=7.704259mm
δWn=δW+C1+C2=10.12426mm
最终取壁板名义厚度δWn=10mm
壁板刚度校核
根据设计条件计算壁板最大挠度的给参数分别为：
A=Lp=1200mmρ= 1.0X10-6Kg/mm3 B=H=2000mm g=g=9.81m/s2α=0.042β=0.0438
Et= 1.93X105
δw.e=δWn-(C1+C2)=7.58mm
fw.max=(βXA4XPc)/(EtXδw.e3)=31.6811
[f]=5〔δw.e/2+A/500*√(B/A)〕=34.44193
壁板刚度校核结论：fw.max<[f],刚度满足要求。
加固柱设计
A=Lp=4000mmρ= 1.0X10-6Kg/mm3 B=H=2000mm g=9.81m/s2δW.n=9.58043mm[σ] t=120Mpa
C= 2.42mm
α=0.0109
LP.max=0.408（δW.n-C)√[σ]t/(αPc)=2188.402
结论：LP≦LP.max，加固柱间距满足强度要求。
顶边加固件
L=4000mmρ= 1.0X10-6Kg/mm3 H=2000mm g=9.81m/s2O0Cr19Ni1 0
钢板厚度负偏差C1mm0.42设计温度下器壁材料
许用应力[σ] t
MPa120
设计温度下器壁材料
弹性模量E t
器壁材料
介质密度
ρ
Kg/mm3 1.0X10-6加固件材料
MPa 1.91X105腐蚀裕量
C2
mm2
LP=1200mm Et= 1.93X105
无拉杆
Hc=H=2000mm Lc=Lp=1200mm顶边加固件所需的惯性距时，
1.0×10-4=0.70592It>Ict,则顶边加固件为L70XL70X7
顶板设计：
A=L T=1000mmρM=7.85×10-6Kg/mm3
B=W T=800mm g=9.81m/s2
P a= 1.20×10-3Mpa[σ] t=120Mpa
α=0.0261
= 1.302656mm
δ=δT+C1+C2= 3.722656mm
考虑壁厚附加量及设置加强筋，顶板的名义厚度δT.n取为8mm。
顶板刚度校核：
A=L T=1000mmρM=7.85×10-6Kg/mm3
B=W T=800mm g=9.81m/s2
P a= 1.20×10-3Mpa[σ] t=137Mpa
β=0.0073（查图8-15）得
δT.e=δT.n-(C1+C2)= 5.58mm
fw.max=(βA4ρMgδT.e+Pa)/(EtδT.e3)=0.093548
[f]=5〔δT.e/2+A/500*√(B/A)〕=22.89427
顶板刚度校核结论：fw.max<[f],刚度满足要求。
顶板加强筋：
L T=4000mmρM=7.85×10-6Kg/mm3
W T=800mm g=9.81m/s2
P a= 1.20×10-3Mpa[σ] b=137Mpa
δT.e= 5.63mm
=-17883.9mm3=-5.84344
=12010.38mm3=12.94888
顶板上加强筋所需的截面系数Z T=max﹛Z T.w,Z T.L﹜=12.95cm3
顶板加强筋选用L70×L70×7
底板设计：
H=2000mmρ= 1.0X10-6Kg/mm3
L b=800mm g=g=9.81m/s2
[σ] t=120Mpa
=8.183496mm δ=δb+C1+C2=10.6035mm
最终取底板名义厚度δb.n=10mm
、L P、L T代替A,以H、H i、W、W T代替B；
循环水吸收槽代替Hc，以L、Lp代替Lc；
固件所需的惯性距件为L70XL70X7
cm3
cm3