同步带传动设计
A1.1A1.28-10h A1.30.12kW A1.430r/min A1.530r/min A1.6
10000
mm
A2.1 1.9
0.228
kW
A2.2T20同步带A2.3 1.000
A2.43030
190.99
d 2=190.99mm 188
d a2=188.16
mm
A2.520599.71mm 20400
mm
T20
A2.679201.17mm
9900.15mm A2.7I=1.78mm S=1.02
mm 9898.37
9901.17
mm
A2.8 1.1
，查表3得：
带轮节圆直径 d 1=带轮外径 d a1=按宁波贝递
样本查得
大带轮齿数 Z 2=iZ 1=确定接线长度L p
由宁波贝递取接近值 L p =确定中心距a
确定带长系数K L
查表7得 K L =确定中心距调整量
中心距变动范围查表4得，I和S:
选择带型
根据P d ，n 1，由图1选择带型小带轮转速 n 1：大带轮转速 n 2：传递中心距 a 0：A2. 设计步骤
确定设计功率 P d
由表2查得工作情况系数 K A =计算传动比 i
确定带轮直径
小带轮齿数按
小带轮齿数 Z 1=同步带传动设计
根据JB/T 7512.3-94同步传动设计设计
A1. 原始设计资料
原动机：每天运行时间：传递的功率 P：西门子伺服电机1FT6108-8AB72-1DG0，额定功率9.6kW
P _d =K _A ×P = i =n _1÷n _2= Z _1≥Z _min L _0=〖2a 〗_0+1.57(d _2+d _1 )+(d _2?d _1 )_^2/4(a ?I )~(a +S )= M =〖4L 〗_p ?6.28(d _2+d a ≈[M +√(M ^2?32(d _2?d _1 )^2 )]/16=
A2.915
K z =1
2.8
A2.10 3.4
kW A2.1120T20b s =20则 K w =1，P r =3.74kW b s =25则 K w =1，P r =4.82kW b s =30则 K w =2，P r =5.94kW b s =40则 K w =2，P r =8.24kW b s =50
则 K w =3
，
P r =10.6
kW
A2.122不可用1不可用1不可用1可用1
可用
A2.130.30
m/s 949.98N 190.00
N 180.00
度
图3得K F =0.96
1094.38N A2.13154.69
mm
当bs取40时，则 40≥当bs取50时，则 50≥9900.15mm 挠度带的张紧
确定啮合齿数系数K z
压轴力确定带的基本额定功率P 0
压轴力Q的确定
带宽系数确定带和带轮的宽度
按P d ≤P r 原则选择带的宽度bs，则：当bs取20时，则 20≥当bs取25时，则 25≥当bs取30时，则 30≥由宁波贝递查得，标准带宽b s 可取20,25,30,40,50
额定功率 啮合齿数啮合齿数系数Kz由如下确定：
查表7-表11得，P 0=确定带的额定功率P r
查表6得，带的基本宽度 b s0=(注意P r 公式中的K Z 值)
V =πd _1 n _1/(60×1000)= F _1=1250P _d /v= Q =K _F (F _1+F _2 )= Z _m =int (0.5?(d _2?d _1)/6a )
Z _1= Z _m ≥6， Z _m <6，
K _z =1?0.2(6?Z _m )= K _w =(b _s /b _s 0 )_^1.14
P _r =K _L K _Z K _b _s ≥b _s 0
√(1.14&P _d /P
F _2=250P _d /v= α_1≈180°?57.3°×(d _2?d _1 )÷a =
t =√(a ^2?((d _2?d _1)/2)_^2 )=
f =t /64=
A3.1带轮
槽型T20 Z 1=30Z 2=30n 1=30r/min n 2=30r/min
b s =40
A3.2带
带型T20b s =40mm 带宽
L p =20400
mm
A3.3传动参数
i=1.0传动比a=9900.15mm
中心距
9898.379901.17Q=1094.38N f=
154.69mm
大带轮转速小带轮型号：带轮宽
32-8M-40 AF；厚度W=47mm；挡边外径90mm A3. 设计小结
小带轮齿数大带轮齿数小带轮转速大带轮型号：112-8M-40 AF；厚度W=48mm；挡边外径294mm
选用宁波贝递1400-8M-40
带张紧挠度
1)蓝色为已知项或查表所得；2)紫色为计算所得；3）橙色为选择值，带入公式时请注意选取正确值
mm
压轴力中心距变动范围