支架计算书
2m高标准联箱梁：
方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵
向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图
宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）
支架体系计算书
1.编制依据
⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸
⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）
⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）
⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）
⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）
⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)
⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）
2.工程参数
根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、
次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：
⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚
25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。
根据不同位置采用不同的支架间距。
方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼
缘转角下120cm （纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m 范围）按120cm （纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm 。
方案二：箱梁横梁下60cm （纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m 范围）按90cm （纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板空箱下按120cm （纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm 。
3. 支架结构材料物理力学性能 竹胶板（GB/T17656-2008）：
顺纹弯应力[]MPa 13=σ
弯曲剪应力 []MPa 7.1=τ 弹性模量9898a E MP =
木材(红松) （木结构设计规范）：
顺纹弯应力[]12a MP σ=
弯曲剪应力[] 1.9a MP τ= 弹性模量9000a E MP =
Q345钢材（(GB 50018-2002)）：
弯曲应力[σw ]=
300
2701.111
k
f
MPa γ=
= 剪应力[τ]=
175
157.51.111
v
k
f MPa γ=
= 弹性模量52.110a E MP =?
Q235钢材（(GB 50018-2002)）：
弯曲应力[σw ]= 205MPa =
剪应力[τ]=
120v
k
f MPa γ=
弹性模量52.110a E MP =?
其中：f -为钢材的抗拉、抗压、抗弯强度，v f -为钢材的抗剪强度，k γ-为重
要度分项系数
4. 支架验算
计算工具选用 “结构力学求解器”、材料力学相关公式。
1) 计算数据 ⑴ 荷载数据
钢筋混凝土单位重m3（根据此工程实际：素混凝土容重24KN/m3，钢筋自重标准值为）
1）箱梁混凝土荷载q 1： 2）模板荷载q2：m2。 3）施工荷载q3：m2。
4）振捣砼产生的荷载q4：2KN/m2。 组合荷载：
1234() 1.2() 1.4
q q q q q =+?++?
表1 荷载计算参数表
⑵ 翼缘板位置混凝土侧压力荷载
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008规定：当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（k
G 4），可按下列公式计
算，并取其中的较小值：
2
1
21022.0V t F c ββγ= 或 H F c γ=
式中：
F ──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；
c γ──混凝土的重力密度（kN/m3）
；取25KN/m3；
V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）；取h （由于是无对拉筋施工，所以混凝土
侧压力对支撑架的水平力较大，所以考虑采用分层浇筑方式控制浇注速度！）；
t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可
采
)
15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度oC ）；根据此工程的实际需要，我们取8
小时；
1β──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取，掺具有缓凝作用的外加剂时取；取；
2β──混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于30mm 时，取；坍落度为50～90mm 时，取；坍落度为110～150mm 时，取；根据混凝土实际坍落度160～200mm ，取。
H ──混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）。取2米
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，图中
c F h γ/=，h 为有效压头高度。
=25×2=50KN/m 2
取其中的较小值，F=50kN/m2 有效压头高度为：
c
F h γ/==50/25=2m 。
混凝土振捣荷载和倾倒荷载2KN/m2,52KN/m2。
⑶ 支架数据
主线2m 高箱梁标准联支架搭设布置间距（方案一）：
主线2m 高箱梁标准联支架搭设布置间距（方案二）：
模板的强度、刚度检算
底板模板采用优质竹胶板，板厚15mm ，取1mm 宽度计算。 竹胶板力学特征：215151mm A =?==15×10-6m 2 ；
325.371515161
61mm bh W =???===×10-9m 3 ；
43328115112
1
121mm bh I =??==
=281×10-12m 4 EI=9898×106×281×10-12=× EA=9898×106×15×10-6=148470N
2米横梁、腹板、翼缘转角下位置模板强度校核
荷载：68.880.00168.88/q m N m =?=，模板下方木支撑间距为10cm （边到边）
跨中最大弯矩：20.10.07.M q l N m =??= 弯曲应力： []9
0.07 1.871337.510M Mpa Mpa W σσ-=
==<=? 最大剪力： 0.6 4.18Q ql N == 剪应力： []6
33 4.180.418 1.7221510Q Mpa Mpa A ττ-?=
==<=??
最大挠度： 4100
0.677
0.0150.25100400400ql l f mm mm El ==<==
经上面计算可知：腹板下分配方木间距（边到边）在10cm 以下时底模面板的强度及刚度满足设计要求。 过渡段位置（空箱下）模板强度校核
荷载：40.20.00140.2/q m N m =?=，模板下方木支撑间距为20cm （边到边） 跨中最大弯矩：20.10.17.M ql N m == 弯曲应力： []90.17 4.531337.510
M Mpa Mpa W σσ-=
==<=? 最大剪力： 0.6 4.87Q ql N == 剪应力： []633 4.870.487 1.7221510
Q Mpa Mpa A ττ-?=
==<=?? 最大挠度： 4200
0.677
0.1480.50100400400ql l f mm mm El ==<==
经上面计算可知：过渡段下分配方木间距（边到边）在20cm 以下时底模面板的强度及刚度满足设计要求。
标准段位置（空箱下位置）模板强度校核
荷载：22.620.00122.62/q m N m =?=，模板下方木支撑间距为20cm （边到边）
跨中最大弯矩：20.10.10.M ql N m == 弯曲应力： []9
0.10 2.671337.510M Mpa Mpa W σσ-=
==<=? 最大剪力： 0.6 2.74Q ql N == 剪应力： []633 2.740.274 1.7221510
Q Mpa Mpa A ττ-?=
==<=?? 最大挠度： 4200
0.677
0.0830.50100400400ql l f mm mm El ==<==
经上面计算可知：标准段下分配方木间距（边到边）在20cm 以下时底模面板的强度及刚度满足设计要求。 侧模位置模板强度校核
根据侧压力的分布特点可知，翼缘位置侧压力为均布52KN/m2，竹胶板下支撑肋木选用10×10cm 方木，按一定间距纵桥向布置，竹胶板按支承在分布肋木上的连续梁进行受力分析，跨度取方木间距，取模板顺跨度方向1毫米宽计算。采用12mm 竹胶板板。
竹胶板力学特征：213121mm A =?==13×10-6m 2 ；
32241212161
61mm bh W =???===24×10-9m 3 ；
43314412112
1
121mm bh I =??==
=144×10-12m 4 EI=9898×106×144×10-12=1425312× EA=9898×106×12×10-6=118776N
荷载：520.00152/q m N m =?=，方木间距为10cm （边到边） 跨中最大弯矩：20.10.06.M ql N m == 弯曲应力： []9
0.06 4.441313.5010M Mpa Mpa W σσ-=
==<=? 最大剪力： 0.6 3.16Q ql N == 剪应力： []633 3.160.53 1.722910
Q Mpa Mpa A ττ-?=
==<=?? 最大挠度： 4100
0.677
0.050.25100400400ql l f mm mm El ==<==
经上面计算可知：12mm 厚度的侧模面板的强度及刚度满足设计要求。 方木的强度和刚度检算 方木力学特征：肋木截面特性
A=10×10=100cm2
EI=9000×106××10-8=.㎡
EA=9000×106×100× 2米横梁位置下：
方木单根长400cm ，间距20cm （中-中），U 型钢间距60cm 、90cm ，按4跨等间距连续梁计算，取20cm 宽度折算为线荷载,
268.88/10000.2013776/q KN m m N m =??=
弯曲应力： []1195.67.1712166.67M Mpa Mpa W σσ=
==<=
满足要求 剪应力： []4337527.6 1.13 1.92210010Q Mpa Mpa A ττ-?=
==<=??
满足要求 最大挠度： 4900
0.6770.76 2.25100400400ql l f mm mm El ==<==
满足要求 2米箱梁腹板、翼缘转角位置下：
方木单根长400cm ，间距20cm （中-中），U 型钢间距120cm ，按3跨等间距连续梁计算，取20cm 宽度折算为线荷载, 268.88/10000.2013776/q KN m m N m =??=
荷载布置图 弯矩图 剪力图 位移图
弯曲应力： []1983.7411.912166.67M Mpa Mpa W σσ=
==<=
满足要求 剪应力： []4339918.72 1.48 1.92210010Q Mpa Mpa A ττ-?=
==<=??
满足要求 最大挠度： 41200
0.677
2.323100400400ql l f mm mm El ==<==
满足要求 过渡段空箱位置下（+）：
方木单根长400cm ，间距30cm （中-中），U 型钢间距120cm ，按3跨等间距连续梁计算，取30cm 宽度折算为线荷载,
240.2/10000.3012060/q KN m m N m =??=
荷载布置图 弯矩图 剪力图 位移图
弯曲应力： []1736.610.4212166.67M Mpa Mpa W σσ=
==<=
满足要求 剪应力： []4338683.2 1.30 1.92210010Q Mpa Mpa A ττ-?=
==<=??
满足要求 最大挠度： 41200
0.677
2.26
3.010*******ql l f mm mm El ==<==
满足要求 标准段空箱位置下（+）：
方木单根长400cm ，间距30cm （中-中），U 型钢间距120cm ，按3跨等间距连续梁计算，取35cm 宽度折算为线荷载,
222.62/10000.306786/q KN m m N m =??=
荷载布置图 弯矩图 剪力图 位移图
弯曲应力： []977.18 5.8612166.67M Mpa Mpa W σσ=
==<=
满足要求 剪应力： []4334885.920.733 1.92210010Q Mpa Mpa A ττ-?=
==<=??
满足要求 最大挠度： 41200
0.677
1.27 3.010*******ql l f mm mm El ==<==
满足要求 侧模位置：
侧模荷载：252/10000.2010400/q KN m m N m =??= ，方木间距20cm （中心距离），支撑方木的U 型钢间距为120cm ，分配方木长4m ，按跨度120cm 的3跨连续梁计算。
荷载布置图
弯矩图 剪力图 位移图
弯曲应力： []1497.608.9912166.67M Mpa Mpa W σσ=
==<= 剪应力： []4
337488.00
1.12 1.92210010Q Mpa Mpa A ττ-?===<=??
最大挠度： 41200
0.677
1.95 3.010*******
ql l f mm mm El ==<== 侧模分配方木铺设间距按翼缘转角最低处20cm （中心距离），往上逐步加宽到30cm （翼缘转角位置）！
冷弯双U 型钢的强度和刚度检算 大力神U 型钢是一种冷弯钢，其截面结构为： U 型钢力学参数：
A=1446mm 2=1446×10-6m 2
I=3300030mm 4=3300030×10-12m 4 W=55000mm 3=55000×10-9m 3 E=×105MPa
EI=×1011×3300030×10-12=.㎡ EA=×1011×1446×10-6㎡ 材质为Q345B
验算支撑主楞时，支撑主楞承受的是分配方木传递的集中荷载： 2米横梁位置下：
横梁位置采用60cm （纵向）×90cm 、120cm （横向）的支架间距，双U 型钢延横向布置，布置间距为60cm ，最大跨度为120cm ，按3跨连续梁来测算，双U 型钢所受力为分配方木传递的集中荷载
0()
X y q q L L ==m2××=
荷载布置图
弯矩图 剪力图
弯曲应力： []5785.9
52.6a 270255
Mp Mpa σσ=
=<=? 满足要求 剪应力：[]3325485.6
13.22157.52221446Q Mpa Mpa
A ττ?===<=??
满足要求 最大挠度： 1200
0.823 3.0400400
l f mm mm =<== 满足要求
过渡段位置（空箱段位置）下（+）：
过渡段位置采用间距为：空箱位置90cm 、120cm （纵向）×90cm 、120cm （横向）的支架间距，双U 型钢延横向布置，布置间距最大为120cm ，跨度最大为120cm ，按3跨连续梁来测算，双U 型钢所受力为分配方木传递的集中荷载，过渡段位置下方木的铺设间距为30cm ：
弯曲应力： []6512.49
59.2a 270255
Mp Mpa σσ=
=<=? 满足要求
剪应力：[]3327135.4
14.07157.52221446Q Mpa Mpa
A ττ?===<=??
满足要求 最大挠度： 1200
0.94 3.0400400
l f mm mm =<== 满足要求
标准段空箱位置下（板厚+、支架120*120）：
空箱段位置包括空箱段顶板、底板荷载，双U 型钢延横向布置，布置间距为120cm ，跨度为120cm ，按3跨连续梁来测算，双U 型钢所受力为分配方木传递的集中荷载，横梁下方木的铺设间距为30cm ：
0()
X y q q L L ==m2××=
荷载布置图 弯矩图 剪力图 位移图
弯曲应力： []3664.4
33.31a 270255M Mp Mpa W σσ=
==<=? 满足要求 剪应力：[]3315268.5
7.92157.52221446Q Mpa Mpa
A ττ?===<=??
满足要求 最大挠度： 1200
0.53 3.0400400
l f mm mm =<== 满足要求
标准段空箱位置下（板厚+、支架120*180）：
空箱段位置包括空箱段顶板、底板荷载，双U 型钢延横向布置，布置间距为120cm ，跨度为180cm ，按2跨连续梁来测算，双U 型钢所受力为分配方木传递
的集中荷载，横梁下方木的铺设间距为30cm ：
0()
X y q q L L ==m2××=
荷载布置图 弯矩图 剪力图 位移图
弯曲应力： []6870.862.46a 270255M Mp Mpa W σσ=
==<=? 满足要求 剪应力：[]3316031.8
8.31157.52221446Q Mpa Mpa
A ττ?===<=??
满足要求 最大挠度： 1800
1.38 4.5400400
l f mm mm =<== 满足要求
2米箱梁腹板、翼缘转角位置下：
腹板、翼缘转角位置采用120cm 、90cm （纵向）×60cm 、90cm 、120cm （横向）的支架间距，双U 型钢延横向布置，布置间距最大为120cm ，跨度最大为120cm ，按3跨连续梁来测算，双U 型钢所受力为分配方木传递的集中荷载
0()
X y q q L L ==m2××=
荷载布置图 弯矩图 剪力图 位移图
弯曲应力： []11571.8
105.2a 270255
Mp Mpa σσ=
=<=? 满足要求 剪应力：[]3350971.2
26.44157.52221446Q Mpa Mpa
A ττ?===<=??
满足要求 最大挠度： 1200
1.64 3.0400400
l f mm mm =<== 满足要求
支架立杆的强度和刚度检算 支撑构件的承载能力（碗扣立杆）
单肢立杆承载力的计算按杆件失稳条件得来。根据搭设设计中的顶部和底部大样图，
图新型碗扣立杆图
采用大力神新型专利顶托产品，根据此产品特点，立杆伸出最顶层横杆长度为，而且我们采用可调节剪刀撑杆件将整体支架剪刀撑延伸到此层，从而可以实现此部分结构是几何不变体系：
图新型碗扣天托示意图
图顶部连接大样图
大力神DURALOK支撑系统中，选用的钢管尺寸为直径,壁厚，材质为Q345，则根据压杆稳定条件，
计算得支撑钢管容许N值：
i=
直径的钢管的回转半径为： 1.598
查表得Q345的折减系数值为：（《冷弯薄壁型钢结构技术规范》-GB50018）其中：Q345的强度值f为300N/mm2（《冷弯薄壁型钢结构技术规范》-GB50018）
各位置立杆轴力
根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）
单肢立杆轴向力计算公式
式中：L x、L y——单肢立杆纵向及横向间距（m）；
V——L
、L y段的混凝土体积（m3）；
x
Q-模板支架自重标准值（取m2）
1
Q-新浇混凝土（包括钢筋）标准值，混凝土容重取m3，按最大荷载梁位置2
进行校核
Q-振捣混凝土时产生的荷载标准值；（取1KN/m2）
3
Q-施工人员及设备荷载标准值；（按均布活荷载取1kN/m2）
4
2米横梁下立杆强度验算：
横梁下支撑间距为：60cm(纵向)×120cm(横向)
=[×+×（1+1）]××+×[×2]××
=+=
过渡位置下（+）立杆强度验算：
过渡段空箱下支撑间距为：120cm(纵向)×120cm(横向)
=[×+×（1+1）]××+×[×+]××
=+=
2米高箱梁空箱、腹板转角立杆轴力位置：
支撑间距为：120cm(纵向)×120cm(横向)
图空箱腹板下最不利位置
=[×+×（1+1）]××+×××
=+
=
风荷载计算
⑴风荷载标准值计算
作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值应按下式计算：
ωk=μzμsω0
ω0------基本风压。按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB500009郑州n=50的规定采用，ω0=m2。
μz ------风压高度变化系数。模板支架计算高度H=10m，按地面粗糙度D 类，指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。μz=。
μs ------风荷载体形系数。
单排架无遮拦体型系数：μst=0，挡风系数：0=A1/A0，A1：杆件挡风面积，A0：迎风全面积。
取一步一跨面积计算，挡风系数=×An/(la×h)=××=
式中An =(la+h+d=
An ----一步一跨内钢管的总挡风面积。
la----立杆间距，
h-----步距，
d-----钢管外径，
系数节点面积增大系数。
系数模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：μst==×=
无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
η----风荷载地形地貌修正系数。
n----支撑架相连立杆排数。
风荷载标准值ωk=μzμsω0=×××=m2
⑵风荷载在立杆中产生的轴向力计算
架体内力计算时，应将风荷载化解为每一节点处的集中荷载ω。
ω=ωk×la×h=××=
节点集中荷载ω在立杆中产生的内力ωv按下式计算：
模板支架共8步，风荷载在立杆中产生的最大轴向压力Q5=(n-1)ωv=(8-1)×=。
组合风荷载时单肢立杆轴向力：
最大轴力 F=+××=< 满足要求
地基承载力验算
基层填筑完毕后，在表面浇筑20cm标号C20混凝土，同时为了克服基层的受力不均匀，在底托下方垫10cm×15cm方木，方木横桥向布置。
图砼基层简图
立杆最大荷载
地基承载力：σ＝N/A=×＝
混凝土垫层强度验算：
条件：长度a=150mm，宽度b=150mm，板厚ho=200mm，
混凝土强度等级为C20，fc=mm，ft=mm
本计算依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002，
以下简称规范。
计算：1、局部抗压计算，如左图所示：
Ab=3b×(2b+a)=3×150×(2×150+150)=202500mm
AL=a×b=150×150=22500mm
根据规范式
βL=√(Ab/AL)=√(202500/22500)=
根据规范式
×βc×βL×fc×AL
=×1×××22500
=874800N
F==51,300N≤×βc×βL×fc×AL
满足要求！
2、抗冲切计算：
βs =a/b=150/150=< 2 取βs=2
根据规范式
η=+βs
=+2=
h < 800mm 取βh =
Um=2[(a+ho)+(b+ho)]=2×[(150+200)+(150+200)] =1400mm
×βh×ft×η×Um×ho
=×1××1×1400×200
=215,600N
F==51,300N≤×βh×ft×η×Um×ho
满足要求！
翼缘模型支架验算
图翼缘模型大样图
图翼缘模型连接方法大样图
结构中使用了以下构件： 大力神双U 型钢，其性能为： U 型钢力学参数： A=1446mm 2=1446×10-6m 2
I=3300030mm 4=3300030×10-12m 4 W=55000mm 3=55000×10-9m 3 E=×105MPa
EI=×1011×3300030×10-12=.㎡ EA=×1011×1446×10-6㎡ 槽钢力学参数为： A==×10-4m 2
I=51cm 4=51×10-8m 4 W==×10-6m 3 E=×105MPa
EI=×1011×51×10-8=107100N.㎡ EA=×1011××10-4㎡ 由以上分析： （1）翼缘下U 最大弯距 M=弯曲应力： 108.6a 270255
Mp Mpa σσ==<=? 满足要求 最大剪力 Q= 剪应力：[]3341555.15
21.55157.52221446Q Mpa Mpa
A ττ?=
==<=??
满足要求 （2）弧形件槽钢
最大弯距M ＝弯曲应力： []3024
187.8a 20516.1
Mp Mpa σσ=
=<= 满足要求
最大剪力Q ＝3024N
剪应力：[]4
3322212.37
39.66157.5228.410Q Mpa Mpa A ττ-?===<=??
满足要求 （3）支撑杆
支撑杆中，分为长短两种，我们选择长尺寸进行校核。
此构件中主要薄弱环节是内管（?×）和销子（?16），我们分别对它们进行校核。
销校核
销材料为35，规格为?16，其性能为 许用弯曲应力[]σ=320MPa 许用剪切应力[]τ=210MPa 销可以承受的最大力为：2Q F F =
Q F =[]A
τ=2r π×180MPa=×10
-6
×210×106=
内管
按杆件失稳条件进行校核，在此构件最大伸出长度时，内管伸出长度为,计算长度为，0/80.5/1.59850.38l i λ===；中心受压折减系数0.852φ=；
承载力[]0.852453.4300116275.34N Af N φ==??= 螺栓
U 型钢与斜支撑杆连接选用的是级的高强度螺栓，材质为35钢。其抗剪强度为85KN(含倍安全系数)。
分析计算得斜支撑杆的最大轴力为，杆件强度满足要求！ 14. 行车门洞设计和验算 、门洞支架布置及地基处理
为了保证桥梁施工两端的交通通畅，在横跨路口位置需要预留过车通道。设计通道门洞净宽为8m ，净高为。考虑到交叉路口很宽敞，为便于支架搭设，将通道走向布置与桥梁正交。通道两侧立柱采用大力神碗扣支架，采用两排独立的支架进行套搭，内部支架为60cm （纵向）×90cm(横向)，外部为60cm （纵向）×120cm （横向），步距为150cm ，内外支架间距30cm 进行套搭。支架顶横向放
置I18工字钢，再纵向放置I25a 工字钢次梁，门洞主梁采用I56a 工字钢，布置间距与门洞上部立杆的横桥向间距一致，翼缘位置间距90cm ，腹板与空箱立杆下加密为双排（间距45cm ）。主梁与主梁之间采用Φ20钢筋(间距焊接连接成整体，保持主梁的横向稳定性。门洞上方支架布置按箱梁满堂支架布置不变，门洞上方支架搭设时，必须使每根立杆均放置在工字钢的正上方，且门洞上方的支架与门洞外侧的支架必须连接成为一个整体。通道外侧设导流架、防撞墩、防护网、限高龙门架，并悬挂明显限高标志。通道排架基础为宽米，高米的C30素混凝土基础。
、8米净宽门洞设计计算
门洞上方大力神支架计算同满堂支架计算一致，门洞上方荷载按照米高现浇连续梁设计（门洞布置在距跨中12米范围之内）。
8米净宽门洞设计计算：
主梁采用I56a 工字钢，按照简支梁进行计算，简支梁长12米 (两支点相距米)：
I56a 工字钢力学参数：
A=135cm 2=135×10-4m 2 I=65590cm 4=65590×10-8m 4 W=2342cm 3 =2342×10-6 E=×105Mpa EI=×1011×65590×10-8㎡ EA=×1011×135×10-4 此位置立杆的承载能力为：
=[×+×（2+1）]××+×（25×）× =+ =
单根I56a 工字钢荷载为
弯曲应力：6212580
90.76[]210234210M Mpa Map W σσ-=
==<=?，满足要求。 剪应力：4
3394480
10.49[]1202213510
Q Mpa Mpa A ττ-?===<=??，满足要求。 最大挠度：9600
2.8824400400
l f mm mm =<==，满足要求。
支撑反力为
支撑I56a 的是I25a 工字钢，腹板及空箱下I56a 工字钢按45cm 间距成对布
地铁车站主体结构模板、支架计算书
计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自外径48mm 重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。 ②方木 根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用； 方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。 截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3 截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3 截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3 ③木胶合板（参照产品试验性能参数） 模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm 抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2； 取1m宽模板， 惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4； 模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3； 静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3； ④钢模板面板 钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。 抗弯拉、压强度设计值f=215N/mm2，抗剪强度设计值f=125N/mm2 弹性模量E=206000N/mm2。 取1m宽，截面积A=6000mm2，惯性矩I=1.8×10-8m4；截面模量W=6×10-6m3；静矩S=4.5×10-6m3 ⑤钢背楞 竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢；背楞采用2［10普通型热轧
桥梁支架计算书
**高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日
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根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面
门式支架承载力计算书
戴港互通现浇箱梁支架计算书 一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算 根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积，A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm，d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 1 4-d4 1 ）/64=15.92*104mm4 I 1=π（D 2 4-d4 2 ）/64=0.98*104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4 i=√I/A 1 =√16.8×104/428=19.8mm λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN 根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。
模板支架设计方案
模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况
板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书 一．工程概况 1.1 工程简介 A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。 1.2 建设条件 该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。 1.2.1地形地貌 典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。 1.2.2地质情况 Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到地质情况主要为 4 分化。承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。 1.2.3气候 气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。 二．施工方案总体布臵和荷载设计值 2.1 支架搭设情况说明 A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇
筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。方木布臵情况：横桥向放臵截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。15cm×15cm方木放臵在工10型钢上，工10型钢放臵在贝雷梁上，贝雷梁放臵在钢管桩顶端的沙桶上。 2.2 设计荷载取值 混凝土自重取： 26.5kN/m3 箱梁重： 24.1kN/m2 模板自重： 2.5kN/m2 施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2 考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2 三．贝雷梁设计验算 大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。其中第一跨采用满堂支架法施工，验算过程参考满堂支架法计算书。 神杨路方向第二、三、五、六跨 神杨路方向第二跨，第三跨，第五跨，第六跨，跨中布臵两排钢管桩，计算采用间距17m进行计算，现场可以根据实际情况减小间距。 采用双排单层加强型贝雷梁，每组贝雷梁间距1m, 全截面使用21组。 混凝土箱梁每平方米荷载： 31.6kN/m2 贝雷梁每片自重： 2×3kN/m 荷载总重： 6kN+31.6kN/m=37.6kN/m 双排单层加强型贝雷梁力学性能： [M] = 3375kN〃m [Q] = 490kN
支架计算书
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
碗扣式支架计算书
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
塔楼模板支架施工方案计算书
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
贝雷梁支架计算书91744
西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa
满堂支架计算书(最终版)
满堂支架专项施工方案 1 工程概况 本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。跨度最大结构形式为25+40+40+25。现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1： 图1、箱梁断面结构尺寸 2 编制范围 K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。 3 编制依据 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86 《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004 《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95
《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008 《桥涵施工计算手册》 设计院提供设计图纸 4、施工工艺流程及整体设计 4.1 工艺流程 施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装 4.2 整体设计 支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。 碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。顶托上方纵向布置I10工字钢，工字钢上方布置横向10×10cm方木，间距30cm。底托直接坐立于砼表面。扫地杆距地面高度为20cm。支架按一联架设，并在本
模板支架专项方案计算书汇总
主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
模板支架计算书
模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值：
qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 模板支架立杆的计算长度I0＝h＋2a＝1.5＋2×0.1＝1.7 m 取长度系数μ＝1.5 λ＝I0/I＝KμI0/i 取K＝1，λ＝1.5×170/1.58＝161.39＜〔λ〕＝210，滿足要求 取K＝1.155λ＝1.155×1.5×170/1.58＝186.4 Ψ＝0.207 验算支架立杆稳定性，即 N/ΨA＝11.34×103/0.207×489＝112．03N/ mm2＜205 N/ mm2＝f，滿足要求
框架支架模板计算书
目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48)
2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。
模板支架专项方案计算书汇总
主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm
地铁车站主体结构模板、支架计算书
地铁车站主体结构模板、支架计算书
计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 部位面板 (mm) 次楞(mm) 主楞(mm) 支撑(mm) 中板(0.4m) 18胶 合板 85×85方 木,间距300 ［8槽钢或120× 120方木，间距900 Φ48×3.5碗扣架 900×900×1200布置 顶板(0.8m) 18胶 合板 85×85方 木,间距300 ［8槽钢或120× 120方木，间距600 Φ48×3.5碗扣架 600×900×1200布置 中板梁 (0.9× 1.0m) 梁底 模板 18胶 合板 85×85方 木,间距150 ［8槽钢或120× 120方木，间距300 Φ48×3.5碗扣架 300×900×1200布置 梁侧 模版 18胶 合板 85×85方 木,间距300 竖向Φ48×3.5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600，竖向300；斜撑钢管间距300 顶板梁(1.2×1.8m) 梁底 模板 18胶 合板 85×85方 木,间距150 ［8槽钢或120× 120方木，间距300 Φ48×3.5碗扣架 300×900×1200布置 梁侧 模版 18胶 合板 85×85方 木,间距300 竖向Φ48×3.5钢管，间距为300；对拉螺栓， 纵向600，竖向300；斜撑钢管间距300 侧墙(0.7m),高 5.05m，6.19m，18胶 合板 85×85方 木,间距200 ［10槽钢，间距600 Φ48×3.5碗扣架水平 撑，竖向间距600 6钢 板 ［8槽钢，间 距300 双［10槽钢，间距 900（100,400,600） 三角架 柱 18胶 合板 100×100方 木间距200 双［10槽钢，间距 750 Φ48钢管，间距250 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： 外径48mm φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
盖梁支架计算书
汕湛高速揭博项目T11 标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日
目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) & 抱箍试验 (23)
盖梁抱箍法施工方案 工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥 桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表
考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江 1.8m* 2.4m*17.437m盖梁（两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m （三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图
支架计算书.doc
一、计算依据及参考资料 1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99） 2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-2008 5、铁四院设计图纸 6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005 二、碗扣支架计算 为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil软件建立整体模型计算和手工复核的方法。 1、荷载 钢筋砼容重取26kN/m3； 钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t，底模8.5t，内模为11t,共重100t，则每延米按30.6kN/m； 方木容重为7.5kN/m3；施工荷载为2kN/㎡； 倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取 6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。 2、碗扣支架钢管手工计算 计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。 （1）支架钢管轴向受力计算 碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为ml2.10。根据受压稳定原理进行承载力计算。 单根钢管回转半径：
即单根立杆在步距为1.2m的条件下，最大允许承载力为51kN。 实际计算容许的立杆轴向力采用30kN。 因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm，腹板下横向间距30cm，水平步距120cm。按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为： （2）碗扣支架顶部方木的受力计算 碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。 材料性质 q木 =8×0.2×0.15=0.24kN/m I=1×10-4m4 A=0.0225m2 w=1×10-3m3 ［σ］=9.5Mpa
贝雷支架计算书
附件5 支架计算书 一、工程概况 永州湘江1#特大桥现浇（衡阳桥台至1#墩）设计采用贝雷梁现浇施工。梁体为单箱单室、等高度、变截面结构，箱梁顶宽12.2m，底宽5.68-5.74m，顶板厚度除梁端为64cm外均为34cm，腹板厚度48-108cm，厚度按折线变化，底板厚度30-70cm，梁高3.09m。 二、支架贝雷梁现浇方案 现浇梁采用钢管立柱与贝雷梁结合施工（如图1所示），贝雷梁采用3m×0.45m（3m×0.225m）贝雷片进行组合，基础采用条形基础支撑钢管桩形式，纵向跨距15m 、12m（考虑现场地形条件及纵向贝雷梁受力更合理因而采用不等跨，如图2所示）。贝雷梁横桥向设14工钢。 图1：支架横向布置图
图2：支架纵向布置图 三、材料参数 胶木板：18MPa ，61010E MPa ;油松、马尾松：12MPa (顺纹抗压、 抗弯) 3.14MPa (横纹抗剪) 6910E MPa ;C30混凝土：43.2510E MPa ; 双排单层贝雷梁： 1576.4M kN m ， 490.5Q kN ， 37157.1W cm ， 4500994.4J cm 。钢材弹模52.010E MPa ;H 型刚,截面模量W=3740000mm3, 惯性矩 Iy=561000000mm4.混凝土强度设计值（C30）=13.8Mpa 。 四、检算 （一）计算荷载 对每一组贝雷梁根据贝雷梁对应的梁体高度和宽度进行梁体荷载分布，分布时考虑纵向腹板的宽度变化。如图3、图4所示：（注：1、N1、N2、N3、N4荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土容重；2、N6荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土*容重=0.381*(3.062/2)*26=15.166; 3、N5=N6+2.823*0.45*26=15.166+3 3.029=48.195。4、从普通段到腹板加厚段N1、N2、N3、N4发生变化）
光伏支架受力计算书..
支架结构受力计算书 设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____ 常州市**实业有限公司
1 工程概况 项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团 结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 3.1材料自重 铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 3.2弹性模量 铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 3.3设计强度 铝合金 铝合金设计强度[单位：2/N mm ]
钢材 钢材设计强度[单位：2/N mm ] 不锈钢螺栓 不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 普通螺栓 普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 角焊缝 容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算 4.1 光伏组件参数 晶硅组件： 自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ?? 安装倾角：37°