箱梁支架计算书(初稿)
箱梁支架计算书
本计算书分别以箱梁标准断面的横隔梁处及跨中截面、40m+60m+40m 跨箱梁最不利位置为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
5.1荷载计算 5.1.1荷载分析
根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 3。
⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，
经计算取q 2＝1.0kPa 。
⑶ q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板
及其下肋条时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa 。
⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。
因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，查简明手册V 取2.5m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力
2
1
21022.05q V t c ββγ=
=0.22×2.4×9.8×200/(25+15)×1.2×1.0×2.51/2 =49.1KN/m2=49.1KPa
式中：
q5──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；
c γ──混凝土的重力密度（kN/m3），取2400kg/ m3；
V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）；
0t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用)15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度oC ）；
1β──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外
加剂时取1.2；
──混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于30mm时，取0.85；
2
坍落度为50～90mm时，取1.00；坍落度为110～150mm时，取1.15；
⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
满堂钢管支架自重
5.1.2荷载组合
模板、支架设计计算荷载组合
5.2标准断面箱梁支架荷载计算
根据标准箱梁断面，取箱梁最不利位置进行计算，分别取横隔梁处和跨中截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
5.2.1横隔梁处截面面积，该处支架按60×60×120cm布设。
⑴箱梁自重——q1计算
根据横断面图，该处梁体截面积A=52.75m 2则：
q 1 ＝B W =B
A c γ＝2600×9.8×52.75/15.4=87.3kpa
注：B —— 箱梁底宽，取15.4m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算。 (2)底模计算
箱梁底模采用15mm 厚竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化如下图：
按简支梁简化计算
次楞方木间距按0.25m 布置，则有： 竹胶板弹性模量E ＝10584MPa 竹胶板的抗弯曲强度取[ó]=37MPa
竹胶板极惯性矩I=bh 3/12=(1×0.0153)/12=2.8125×10-7m 4 ① 模板抗弯强度计算
q=(1.2× q1+1.2 ×q2+ 1.4×q3+ 1.4×q4+1.4×q7)L
=(87.3×1.2+1.0×1.2+2.5×1.4+2×1.4+2.94×1.2)×0.25=28.95kN/m
则：M max =m KN l q ?=?=?23.08
25.095.2882
2 竹胶板板的截面模量：W=bh 2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m
3 竹胶板抗弯强度：ó=Mmax/W=0.23KN ·m/3.75×10-5m 3
=6.1MPa < [ó]= 37MPa 满足要求
② 模板刚度验算
q=(q1+q2+q7)L=(87.3+1.0+2.94)×0.25=22.81 kN/m
f max =5qL 4 /(384EI)=5×22.81×0.254/(384×10584×103×2.8125×10-7) =3.9×10-4m<[f]=L/400=0.25/400=6.25×10-4m 故，挠度满足要求
（3）10cm ×8cm 方木次楞计算
方木跨度为60cm ，间距为B=25cm ，方木自重：600kg/m3×9.8N/Kg ×0.1m ×0.08m/0.6m=0.0784kpa
则10cm ×8cm 方木次楞上的均布荷载为：
q=(1.2× q1+1.2 ×q2+ 1.4×q3+ 1.4×q4+1.4×q7+1.4×0.078)B
=(87.3×1.2+1.0×1.2+2.5×1.4+2×1.4+2.94×1.2+1.4×0.078)×0.25=28.97KN/m 则：M max =qL 2/8=28.97×0.62/8=1.304KN ·m
10cm ×8cm 方木次楞的截面模量：W=bh 2/6=0.08×0.12/6=1.333×10-4m 3 10cm ×8cm 方木弹性模量E ＝9000MPa 10cm ×8cm 方木抗弯曲强度取[ó]=11MPa
10cm ×8cm 方木极惯性矩I=bh 3/12=(0.08×0.13)/12=6.67×10-6m 4 ①10cm ×8cm 方木抗弯强度计算
ó=Mmax/W=1.304KN ·m/（1.333×10-4）m 3
=9.8MPa < [ó]= 11MPa 满足要求
②10cm ×8cm 方木刚度验算
q=(q1+q2+q7)L=(87.3+1.0+0.078)×0.25=22.09 kN/m
f max =5qL 4 /(384EI)=5×22.09×0.64/(384×9000×103×6.67×10-6)
=6.2×10-4m<[f]=L/400=0.6/400=1.5×10-3m
故，挠度满足要求
（4）15cm×15cm方木主梁计算
P P P
方木跨度为60cm，方木上次楞间距B=25cm，方木自重简化为均布荷载：q=600kg/m3×9.8N/Kg×0.15m×0.15m=0.132 KN/m
分项系数取1.4: q=0.132 KN/m×1.4=0.185KN/m
则15cm×15cm方木主梁上由10cm×8cm传递的集中荷载为：
P=q×L=28.97KN/m×0.6m=17.38KN
则：M max=qL2/8+（1.5P×0.5L-0.25P）
=0.185×0.62/8+(1.5×17.38×0.3-0.25×17.38) =3.48KN·m
15cm×15cm方木次楞的截面模量：W=bh2/6=0.15×0.152/6=5.625×10-4m3
15cm×15cm方木弹性模量E＝9000MPa
15cm×15cm方木抗弯曲强度取[ó]=11MPa
15cm×15cm方木极惯性矩I=bh3/12=(0.15×0.153)/12=4.22×10-5m4
①15cm×15cm方木抗弯强度计算
ó=Mmax/W=3.48KN·m/（5.625×10-4）m3
=6.2MPa < [ó]= 11MPa 满足要求
②15cm×15cm方木刚度验算
f max=5qL4 /(384EI)+19PL3/(384EI)
=5×0.132×0.64/(384×9000×103×4.22×10-5)+
19×17.38×0.63/(384×9000×103×4.22×10-5)
=4.9×10-4m<[f]=L/400=0.6/400=1.5×10-3m
故，挠度满足要求
③15cm×15cm抗剪强度验算
方木上最大剪力Q为：Q=3P/2=3×17.38/2=26.07KN
τmax=3Q/(2bh)=3×26.07/(2×0.15×0.15)=1738KN/m2=1.738Mpa
<[f v]=1.7 Mpa×1.1=1.87 Mpa（1.1为强度设计值调整系数）
抗剪强度满足要求
（5）支架立杆稳定性计算
立杆承受的荷载为：
不组合风荷载时
N=1.2（N G1k+N G2k）+1.4ΣN Qk
=1.2×0.6×0.6(2.94+87.3+1+0.078+0.132/0.6)+1.4×0.6×0.6 (1+2+1)=41.56KN
组合风荷载时
N=1.2（N G1k+N G2k）+0.85×1.4ΣN Qk
=1.2×0.6×0.6(2.94+87.3+1+0.078+0.132/0.6)+1.4×0.85×0.6×0.6 (1+2+1)
=41.17KN
式中：N G1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；
N G2k——构配件自重产生的轴向力标准值；
ΣN Qk——施工荷载产生的轴向力标准值总和。
不组合风荷载时: N/φA≦f
顶杆段41.56KN/(0.47×489mm2)=181N/mm2 中间杆部分41.56KN/(0.673×489mm2)=126N/mm2 式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N）; φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由规范取值，顶杆部分为0.47，中间杆部分0.673; λ——长细比, λ=l0/I ； l0——计算长度（mm），顶杆lo=Kμ1(h+2a)=1.85m，中间杆部分lo=Kμ2h=1.39m，K=1.155，a=0.2m，h=1.2m，μ1、μ2取1; i——截面回转半径，1.58cm; A——立杆截面面积（mm2），489mm2; 组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N·mm），按 M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ω k l a h2/10 =0.9×1.4×0.254×0.6×1.22/10=0.03KN·m 式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N·mm）； w w ——风荷载标准值（kN/m2），应按 w k =μ z ·μ s ·w =0.65×1.3×0.3=0.254 kN/m2 式中 w k ——风荷载标准值（kN/m2）； μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）规定采用，按C类城市市区取值0.65 μs——脚手架风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》表8.3.1中第32项取1.3； w ——基本风压（kN/m2），应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）的规定采用。取重现期n=10对应的风压值，镇江为0.3kN/m2。 l a ——立杆纵距（m）,0.6m f——钢材的抗压强度设计值（205N/mm2）。 W——截面模量(mm3)，按5.08×103采用； N/(ΦA)+Mw/W =41.17KN/(0.47×489mm2)+0.03KN·m /(5.08×103 mm3)=185N/mm2 根据以上计算，立杆稳定性满足要求。 （6）立杆底托验算 N≤R d 按最不利情况考虑每根立杆上荷载最大值为横梁处，立杆间距为60×60cm布置的立杆，即： N=0.6×0.6(2.94+87.3+1+0.078+0.132/0.6+1+2+1)=34.4KN< R d=40KN 满足要求 （7）支架立杆地基承载力计算 支架搭设部位基本位于老路车行道处，路面为13cm沥青砼面层，基层为35cm 厚水泥稳定碎石,20cm厚灰土底基层，道路完好，承载力较高，结构层总厚度为 0.68m ，路面取承载力f g 为2.0MPa 。土基承载力为f gd =200KPa 。 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： p k =N k /A ≤f g 式中：p k ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa ）； N k ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN ），取34.4KN ； A ——基础底面面积0.15m ×0.15m=0.0225（m 2）； f g ——地基承载力特征值（kPa ）。 路面承载力验算：p k =N k /A=34.4KN/0.0225 m 2=1529KPa=1.529MPa ≤f g =2.0MPa 路面结构层下路基承载力验算： A d =（2×ctg45。×0.68+0.15）2=2.28m 2 p k =N k /A d =34.4KN/2.28m2=15.09KPa ≤0.4f gd =80KPa （0.4为回填土折减系数） 因此地基承载力满足要求。 5.2.2跨中截面计算，该处支架按60×90×120cm 布设。 ⑴ 箱梁自重——q1计算 跨中处面积 根据横断面图，该处梁体截面积A=31.06m 2则： q 1 ＝B W =B A c γ＝2600×9.8×31.06/15.4=51.39kpa 注：B —— 箱梁底宽，取15.4m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算。 (2)底模计算 箱梁底模采用15mm 厚竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化如下图： 按简支梁简化计算 次楞方木间距按0.30m 布置，则有： 竹胶板弹性模量E ＝10584MPa 竹胶板的抗弯曲强度取[ó]=37MPa 竹胶板极惯性矩I=bh 3/12=(1×0.0153)/12=2.8125×10-7m 4 ① 模板抗弯强度计算 q=(1.2× q1+1.2 ×q2+ 1.4×q3+ 1.4×q4+1.4×q7)L =(51.39×1.2+1.0×1.2+2.5×1.4+2×1.4+2.21×1.2)×0.30=21.55kN/m 则：M max =m KN l q ?=?=?24.08 3.055.2182 2 竹胶板板的截面模量：W=bh 2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m 3 竹胶板抗弯强度：ó=Mmax/W=0.24KN ·m/3.75×10-5m 3 =6.5MPa < [ó]= 37MPa 满足要求 ② 模板刚度验算 q=(q1+q2+q7)L=(51.39+1.0+2.21)×0.3=16.38 kN/m f max =5qL 4 /(384EI)=5×16.38×0.34/(384×10584×103×2.8125×10-7) =5.8×10-4m<[f]=L/400=0.3/400=7.5×10-4m 故，挠度满足要求 （3）10cm ×8cm 方木次楞计算 方木跨度为60cm ，间距为B=30cm ，方木自重：600kg/m3×9.8N/Kg ×0.1m ×0.08m/0.6m=0.0784kpa 则10cm ×8cm 方木次楞上的均布荷载为： q=(1.2× q1+1.2 ×q2+ 1.4×q3+ 1.4×q4+1.4×q7+1.4×0.078)B =(51.39×1.2+1.0×1.2+2.5×1.4+2×1.4+2.21×1.2+1.4×0.078)×0.3=21.58KN/m 则：M max=qL2/8=21.58×0.62/8=0.971KN·m 10cm×8cm方木次楞的截面模量：W=bh2/6=0.08×0.12/6=1.333×10-4m3 10cm×8cm方木弹性模量E＝9000MPa 10cm×8cm方木抗弯曲强度取[ó]=11MPa 10cm×8cm方木极惯性矩I=bh3/12=(0.08×0.13)/12=6.67×10-6m4 ①10cm×8cm方木抗弯强度计算 ó=Mmax/W=0.971KN·m/（1.333×10-4）m3 =7.3MPa < [ó]= 11MPa 满足要求 ②10cm×8cm方木刚度验算 q=(q1+q2+q7)L=(51.39+1.0+0.078)×0.3=15.74kN/m f max=5qL4 /(384EI)=5×15.74×0.64/(384×9000×103×6.67×10-6) =4.42×10-4m<[f]=L/400=0.6/400=1.5×10-3m 故，挠度满足要求 （4）15cm×15cm方木主梁计算 P 15cm×15cm方木 P P P 方木跨度为90cm，方木上次楞间距B=30cm，方木自重简化为均布荷载：q=600kg/m3×9.8N/Kg×0.15m×0.15m=0.132 KN/m 分项系数取1.4: q=0.132 KN/m×1.4=0.185KN/m 则15cm×15cm方木主梁上由10cm×8cm传递的集中荷载为： P=q×L=21.58KN/m×0.6m=12.95KN 则：M max=qL2/8+（2P×0.5L-0.45P-0.15P） =0.185×0.92/8+(2×12.95×0.45-0.45×12.95-0.15×12.95) =3.9KN·m 15cm×15cm方木次楞的截面模量：W=bh2/6=0.15×0.152/6=5.625×10-4m3 15cm×15cm方木弹性模量E＝9000MPa 15cm×15cm方木抗弯曲强度取[ó]=11MPa 15cm×15cm方木极惯性矩I=bh3/12=(0.15×0.153)/12=4.22×10-5m4 ①15cm×15cm方木抗弯强度计算 ó=Mmax/W=3.90KN·m/（5.625×10-4）m3 =6.9MPa < [ó]= 11MPa 满足要求 ②15cm×15cm方木刚度验算 f max=5qL4 /(384EI)+19PL3/(384EI) =5×0.132×0.94/(384×9000×103×4.22×10-5)+ 19×12.95×0.93/(384×9000×103×4.22×10-5) =1.23×10-3m<[f]=L/400=0.9/400=2.25×10-3m 故，挠度满足要求 ③15cm×15cm方木抗剪强度验算 方木上最大剪力Q为：Q=2P=2×12.95=25.9KN τmax=3Q/(2bh)=3×25.9/(2×0.15×0.15)=1727KN/m2=1.727Mpa <[f v]=1.7 Mpa×1.1=1.87 Mpa（1.1为强度设计值调整系数） 抗剪强度满足要求 （5）支架立杆稳定性计算 立杆承受的荷载为： 不组合风荷载时 N=1.2（N G1k+N G2k）+1.4ΣN Qk =1.2×0.6×0.9(2.21+51.39+1+0.078+0.132/0.9)+1.4×0.6×0.9 (1+2+1)=38.55KN 组合风荷载时 N=1.2（N G1k+N G2k）+0.85×1.4ΣN Qk =1.2×0.6×0.9(2.21+51.39+1+0.078+0.132/0.9)+1.4×0.85×0.6×0.9 (1+2+1) =38.1KN 式中：N G1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值； N G2k——构配件自重产生的轴向力标准值； ΣN Qk——施工荷载产生的轴向力标准值总和。 不组合风荷载时: N/φA≦f 顶杆段38.55KN/(0.47×489mm2)=168 N/mm2 中间杆部分38.55KN/(0.673×489mm2)=117N/mm2 式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N）; φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由规范取值，顶杆部分为0.47，中间杆部分0.673; λ——长细比, λ=l0/I ； l0——计算长度（mm），顶杆lo=Kμ1(h+2a)=1.85m，中间杆部分lo=Kμ2h=1.39m，K=1.155，a=0.2m，h=1.2m，μ1、μ2取1; i——截面回转半径，1.58cm; A——立杆截面面积（mm2），489mm2; 组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N·mm），按 M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ω k l a h2/10 =0.9×1.4×0.254×0.9×1.22/10=0.041KN·m 式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N·mm）； w w ——风荷载标准值（kN/m2），应按 w k =μ z ·μ s ·w =0.65×1.3×0.3=0.254 kN/m2 式中 w k ——风荷载标准值（kN/m2）； μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）规定采用，按C类城市市区取值0.65 μs——脚手架风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》表8.3.1中第32项取1.3； w ——基本风压（kN/m2），应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）的规定采用。取重现期n=10对应的风压值，镇江为0.3kN/m2。 l a ——立杆纵距（m）,0.9m f——钢材的抗压强度设计值（205N/mm2）。 W——截面模量(mm3)，按5.08×103采用； N/(ΦA)+Mw/W =38.1KN/(0.47×489mm2)+0.041KN·m /(5.08×103 mm3)=174N/mm2 根据以上计算，立杆稳定性满足要求。 （6）立杆底托验算 N≤R d 立杆间距为60×90cm布置的立杆，即： N=0.6×0.9(2.21+51.39+1+0.078+0.132/0.9+1+2+1)=31.8KN< R d=40KN 满足要求 （7）支架立杆地基承载力计算 支架搭设部位基本位于老路车行道处，路面为13cm沥青砼面层，基层为35cm 厚水泥稳定碎石,20cm厚灰土底基层，道路完好，承载力较高，结构层总厚度为0.68m，路面取承载力f g为2.0MPa。土基承载力为f gd=200KPa。 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： p k =N k /A≤f g 式中：p k ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）； N k ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN），取31.8KN；A——基础底面面积0.15m×0.15m=0.0225（m2）； f g ——地基承载力特征值（kPa）。 路面承载力验算：p k =N k /A=31.8KN/0.0225 m2=1413KPa=1.413MPa≤f g =2.0MPa 路面结构层下路基承载力验算： A d=（2×ctg45。×0.68+0.15）2=2.28m2 p k =N k /A d =31.8KN/2.28m2=13.9KPa≤0.4f gd =80KPa（0.4为回填土折减系数） 因此地基承载力满足要求。 5.2 40+60+40m 箱梁支架荷载计算 箱梁横梁处受力最大，为最不利截面，取箱梁高3.5米处截面进行计算，该截面处砼自重较大，因此支架立柱在该处加密，横桥向立杆间距为60cm ，纵桥向立杆间距按50cm 设计，立柱纵向加密搭设宽度5m ，步距按1.2m ，即60×50×120cm 布设，跨中按60×90×120cm 布设与其他跨保持一致。其横截面图如下： ⑴ 箱梁自重——q1计算 根据横断面图，该处梁体截面积A=61.4m 2则： q 1 ＝ B W =B A c γ＝2600×9.8×61.4/15.4=101.6kpa 注：B —— 箱梁底宽，取15.4m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算。 (2)底模计算 箱梁底模采用15mm 厚竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化如下图： 端梁处面积 按简支梁简化计算 次楞方木间距按0.25m 布置，则有： 竹胶板弹性模量E ＝10584MPa 竹胶板的抗弯曲强度取[ó]=37MPa 竹胶板极惯性矩I=bh 3/12=(1×0.0153)/12=2.8125×10-7m 4 ① 模板抗弯强度计算 q=(1.2× q1+1.2 ×q2+ 1.4×q3+ 1.4×q4)L =(101.6×1.2+1.0×1.2+2.5×1.4+2×1.4)×0.25=32.36kN/m 则：M max =m KN l q ?=?=?253.08 25.036.3282 2 竹胶板板的截面模量：W=bh 2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m 3 竹胶板抗弯强度：ó=Mmax/W=0.253KN ·m/3.75×10-5m 3 =6.7MPa < [ó]= 37MPa 满足要求 ② 模板刚度验算 q=(q1+q2+q7)L=(101.6+1.0+2.94)×0.25=26.385 kN/m f max =5qL 4 /(384EI)=5×26.385×0.254/(384×10584×103×2.8125×10-7) =4.5×10-4m<[f]=L/400=0.25/400=6.25×10-4m 故，挠度满足要求 （3）10cm ×8cm 方木次楞计算 方木跨度为60cm ，间距为B=25cm ，方木自重：600kg/m3×9.8N/Kg ×0.1m ×0.08m/0.6m=0.0784kpa 则10cm ×8cm 方木次楞上的均布荷载为： q=(1.2× q1+1.2 ×q2+ 1.4×q3+ 1.4×q4 +1.4×0.078)B =(101.6×1.2+1.0×1.2+2.5×1.4+2×1.4+1.4×0.078)×0.25=32.38KN/m 则：M max =qL 2/8=32.38×0.62/8=1.457KN ·m 10cm ×8cm 方木次楞的截面模量：W=bh 2/6=0.08×0.12/6=1.333×10-4m 3 10cm ×8cm 方木弹性模量E ＝9000MPa 10cm ×8cm 方木抗弯曲强度取[ó]=11MPa 10cm ×8cm 方木极惯性矩I=bh 3/12=(0.08×0.13)/12=6.67×10-6m 4 ①10cm ×8cm 方木抗弯强度计算 ó=Mmax/W=1.457KN ·m/（1.333×10-4）m 3 =10.9MPa < [ó]= 11MPa 满足要求 ②10cm ×8cm 方木刚度验算 q=(q1+q2+q7)L=(101.6+1.0+0.078)×0.25=225.67 kN/m f max =5qL 4 /(384EI)=5×25.67×0.64/(384×9000×103×6.67×10-6) =7.2×10-4m<[f]=L/400=0.6/400=1.5×10-3m 故，挠度满足要求 （4）15cm ×15cm 方木主梁计算 P 15cm×15cm方木 P P 方木跨度为50cm，方木上次楞间距B=25cm，方木自重简化为均布荷载：q=600kg/m3×9.8N/Kg×0.15m×0.15m=0.132 KN/m 分项系数取1.4: q=0.132 KN/m×1.4=0.185KN/m 则15cm×15cm方木主梁上由10cm×8cm方木传递的集中荷载为： P=q×L=32.38KN/m×0.5m=16.19KN 则：M max=qL2/8+（1.5P×0.5L-P×0.5L） =0.185×0.52/8+(1.5×16.19×0.25-16.19×0.25) =2.03KN·m 15cm×15cm方木次楞的截面模量：W=bh2/6=0.15×0.152/6=5.625×10-4m3 15cm×15cm方木弹性模量E＝9000MPa 15cm×15cm方木抗弯曲强度取[ó]=11MPa 15cm×15cm方木极惯性矩I=bh3/12=(0.15×0.153)/12=4.22×10-5m4 ①15cm×15cm方木抗弯强度计算 ó=Mmax/W=2.03KN·m/（5.625×10-4）m3 =3.6MPa < [ó]= 11MPa 满足要求 ②15cm×15cm方木刚度验算 f max=5qL4 /(384EI)+19PL3/(384EI) =5×0.132×0.54/(384×9000×103×4.22×10-5)+ 19×16.19×0.53/(384×9000×103×4.22×10-5) =2.6×10-4m<[f]=L/400=0.6/400=1.5×10-3m 故，挠度满足要求 ③15cm×15cm抗剪强度验算 方木上最大剪力Q为：Q=3P/2=3×16.19/2=24.3KN τmax=3Q/(2bh)=3×24.3/(2×0.15×0.15)=1620KN/m2=1.62Mpa <[f v]=1.7 Mpa×1.1=1.87 Mpa（1.1为强度设计值调整系数） 抗剪强度满足要求 （5）支架立杆稳定性计算 立杆承受的荷载为： 不组合风荷载时 N=1.2（N G1k+N G2k）+1.4ΣN Qk =1.2×0.6×0.5(2.94+101.6+1+0.078+0.132/0.5)+ 1.4×0.6×0.5 (1+2+1)=39.8KN 组合风荷载时 N=1.2（N G1k+N G2k）+0.85×1.4ΣN Qk =1.2×0.6×0.5(2.94+101.6+1+0.078+0.132/0.5)+1.4×0.85×0.6×0.5 (1+2+1) =39.55KN 式中：N G1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值； N G2k——构配件自重产生的轴向力标准值； ΣN Qk——施工荷载产生的轴向力标准值总和。 不组合风荷载时: N/φA≦f 顶杆段39.8KN/(0.47×489mm2)=173N/mm2 中间杆部分39.8KN/(0.673×489mm2)=121N/mm2 式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N）; φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由规范取值，顶杆部分为0.47，中间杆部分0.673; λ——长细比, λ=l0/I ； l0——计算长度（mm），顶杆lo=Kμ1(h+2a)=1.85m，中间杆部分lo=Kμ2h=1.39m，K=1.155，a=0.2m，h=1.2m，μ1、μ2取1; i——截面回转半径，1.58cm; A——立杆截面面积（mm2），489mm2; 组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N·mm），按 M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ω k l a h2/10 =0.9×1.4×0.254×0.5×1.22/10=0.023KN·m 式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N·mm）； w w ——风荷载标准值（kN/m2），应按 w k =μ z ·μ s ·w =0.65×1.3×0.3=0.254 kN/m2 式中 w k ——风荷载标准值（kN/m2）； μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 （GB50009）规定采用，按C类城市市区取值0.65 μs——脚手架风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》表8.3.1中第32项取1.3； w ——基本风压（kN/m2），应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）的规定采用。取重现期n=10对应的风压值，镇江为0.3kN/m2。 l a ——立杆纵距（m）,0.5m f——钢材的抗压强度设计值（205N/mm2）。 W——截面模量(mm3)，按5.08×103采用； N/(ΦA)+Mw/W =39.55KN/(0.47×489mm2)+0.023KN·m /(5.08×103 mm3)=177N/mm2 根据以上计算，立杆稳定性满足要求。 （6）立杆底托验算 N≤R d 按最不利情况考虑每根立杆上荷载最大值为横梁处，立杆间距为60×50cm布置的立杆，即： N=0.6×0.5(2.94+101.6+1+0.078+0.132/0.5+1+2+1)=33KN< R d=40KN 满足要求 （7）支架立杆地基承载力计算 支架搭设部位基本位于老路车行道处，路面为13cm沥青砼面层，基层为35cm 厚水泥稳定碎石,20cm厚灰土底基层，道路完好，承载力较高，结构层总厚度为0.68m，路面取承载力f g为2.0MPa。土基承载力为f gd=200KPa。 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： p k =N k /A≤f g 式中：p k ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）； N k ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN），取33KN；A——基础底面面积0.15m×0.15m=0.0225（m2）； f g ——地基承载力特征值（kPa）。 路面承载力验算：p k =N k /A=33KN/0.0225 m2=1467KPa=1.467MPa≤f g =2.0MPa 路面结构层下路基承载力验算： A d =（2×ctg45。×0.68+0.15）2=2.28m 2 p k =N k /A d =33KN/2.28m2=14.5KPa ≤0.4f gd =80KPa （0.4为回填土折减系数） 因此地基承载力满足要求。 5.3箱梁内侧模计算 内侧模采用1.5mm 厚竹胶板，次楞采用8cm ×8cm 方木，间距30cm 。 (1)竹胶板验算 竹胶板弹性模量E ＝10584MPa 竹胶板的抗弯曲强度取[ó]=37MPa 竹胶板极惯性矩I=bh 3/12=(1×0.0153)/12=2.8125×10-7m 4 ① 模板抗弯强度计算 q=(1.2× q5+1.4 ×q6)L =(49.1×1.2+2×1.4)×0.3=18.52kN/m 则：M max =m KN l q ?=?=?21.08 3.052.1882 2 竹胶板板的截面模量：W=bh 2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m 3 竹胶板抗弯强度：ó=Mmax/W=0.21KN ·m/3.75×10-5m 3 =5.6MPa < [ó]= 37MPa 满足要求 ② 模板刚度验算 q=q5L=49.1×0.3=14.73 kN/m f max =5qL 4 /(384EI)=5×14.73×0.34/(384×10584×103×2.8125×10-7) =5.2×10-4m<[f]=L/400=0.3/400=7.5×10-4m 故，挠度满足要求 （2）8cm ×8cm 方木次楞计算 方木跨度为60cm ，间距为B=30cm ，方木自重：600kg/m3×9.8N/Kg ×0.08m ×0.08m/0.6m=0.063kpa 则8cm ×8cm 方木次楞上的均布荷载为： q=(1.2× q5+ 1.4×q6+ 1.4×0.063)B =(49.1×1.2+2×1.4+1.4×0.063)×0.3=18.54KN/m 满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12 箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下： 具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值 现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。 2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。 箱梁模板设计计算 1箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2 F=26*4.5=117.0KN/m2 故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 1.1侧模面板计算 面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。 按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 1.2竖向次楞计算 次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。 满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩） 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。 各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表： 分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷 箱涵满堂支架专项方案 一、工程概况 根据箱涵施工工艺要求并结合施工现场实际，拟采用纵向分段、竖向分次施工，箱涵顶板采用扣件式满堂支架支撑，腹板内模采用扣件式满堂支架配钢管支撑，外模采用对拉杆（钢管）与斜撑组合支撑。 二、施工设计方案 1、构配件种类、规格 扣件式钢管Ф48mm×3.5：内径Ф41mm外径Ф48mm、壁厚3.5mm。 立杆：长500mm ； 横杆：长600mm。 斜杆：采用长6000mm钢管用十字扣件连接。 2、满堂支架方案设计 2.1 支架整体要求 支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。 支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。 地基承载(压)力满足支架设计后验算要求。 2.2 满堂支架设计 满堂支架基底为涵洞钢筋混凝土基础，满足承载力要求。立杆按0.6×0.6m 进行布臵，即横向间距0.6m，纵向间距0.6m；支架最大高度为5.55m。 涵洞横向每5排立杆搭设一排横向剪刀撑，纵向搭设两排横向剪刀撑。支架高度通过可调托座调节，顶托顶部距立杆顶部的悬空距离不大于15cm。 扣件式钢管的内径Ф41mm外径Ф48mm、壁厚3.5mm。 立杆搭设时将其接长缝错开，第一层立杆用0.6m的立杆布臵，往上至顶层最后用顶托调整高度。 2.3 2.4 模板结构及支撑体系 模板结构是否合适将直接影响涵洞的外观，侧板外模均采用定型钢模板，顶板底模采用钢模配竹胶板。沿通道纵向采用120×120mm方木，间距0.6米；横向在纵向方木上臵于41mm的钢管，钢管中到中间距为0.3米。在安装面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整，竹胶板与钢模拼缝处45°斜面拼接。 3、涵洞及满堂支架施工工艺 涵洞施工工艺（见下页）。 3.1测量放线 (1)确定支架搭设范围。 (2)按照设计方案准确找出立杆位臵及搭设高度。 箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4 附件1:连续箱梁施工工艺流程图 附件3:质量保证体系 第 旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 疋 教 育 计 划 改进工作质量 质量保证体系 项目经理部质量 管 理领导小组 项目队质 ￡量小组 各项工作制度和标准 技术保证 贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理 现 场 Q C 小 组 活 动 熟 悉 图 纸 掌 握 规 范 应 用 新 技 术 工 -艺 技术岗位责任制 质量责任制 底 划 训 核 总结表彰先进 提高工作技能 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优 价 宀 完 善 计 量 支 付 手 续 制 疋 奖 罚 措 施 签 疋 包 保 责 任 状 L 1 接 疋 进 充加 受 期 行 分强 奖优罚劣 业 不 自 用现 主 疋 检 现场 和 期 代试 经济兑现 监 质 化试 理 量 检验 监 检 手控 督 查 段制 质量评定 附件4:安全、质量保证体系图 质量保证体系 L 思想保证组织保证技术保证 提高质量意识 I TQC教育项目经理部质量管理领导小组 项目队质量小组 为用户服务质量工作检查 检查落实 改进工作质量 QC 小 组 活 岗 前 技 术 培 训 总结表彰先进 贯彻IS09000系列质量标 准，推行全面质量管理 施工保证 创优规划 制度保证 各项工作制度和标准 熟 悉 图 纸 掌 握 规 r 1 T 技术岗位责任制 底划 提高工作技能 实现质量目标 经济法规 经济责任制 优 测 优 价 复 核 卓 里 质 疋 创 优 措 施 确 创 优 项 目 制 疋 奖 罚 措 施 质量评定 充加 分强 利现 现场 代试 检验 测控 手手 制 奖优罚 劣 经济兑 现 见 专业资料 F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表： 一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满 省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月 目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 - K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书 一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸； 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008） 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。 二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m，其断面尺寸为7.7m×4.9m，钢筋混凝土断面（顶、底板及墙身）厚度均为70cm。 2、根据施工方案，箱涵浇筑分两次完成，第一次浇筑框架地板，第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋，外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载，设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。 三、箱涵侧模板系统计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：4.9-0.7=4.2（m） （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：10.28*15=154.2（m3）（3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力18m3/h，考虑10.28÷9≈8.6（h）浇筑完成。 故浇筑速度：4.2÷8.6=0.49(m/h) （4）由于在春季施工，本地区按15℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算（路桥施工计算手册） 式中：K1——外加剂影响系数，取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数，取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重，取26KN/m3 当1.2/15=0.08＞0.035时，新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834（m） 盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性 JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0 梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0 平面图 立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝ 35.64kN/m q1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/m q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝ 29.2kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝ 0.134kN·m σ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝ 0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kN R3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN 计算书 1.编制依据 1.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 2.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4.《钢结构设计规范》GB50017-2017 2.工程参数 支架体系从下到上为地基、20cm厚C20满铺混凝土基础、钢管支架、14号工字钢横梁梁、10cm×5cm 的方木次梁及15mm厚竹胶板模板。为方便施工现场搭设及支架的衔接，腹板支架纵横向立杆间距均采用0.8×0.8m，梁端处采用加密布置横向0.4m，纵向0.8m，支架竖向步距统一1.2m。 1 箱梁构造图（一） 2 箱梁构造图（二） 3 箱梁构造图（三） 4 3.荷载验算 因翼板及底板次楞间距均采用40cm间距布置，则可按照箱梁底板位置荷载作为计算依据，若满足验算要求，则翼板位置也满足。横梁实心段、腹板位置为不利荷载处单独计算。参数： 翼板砼厚度：（0.2+0.5）/2=0.35m， 底板位置砼厚度：0.25+0.25=0.5m 梁端及腹板砼厚度：1.8m 3.1.面板验算 3.1.1翼板及底板位置 参数：支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，主楞间距0.8m，次楞间距40cm。 面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据支架间距0.8布置。 面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3； 截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距。 1、荷载计算 取均布荷载作用效应考虑。荷载计算单元为（1×0.4），底板位置砼厚为：0.5m。 钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.4×0.8×0.5）=4.16kn 面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.4×0.8）=0.16kn 施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.4×0.8）=0.96kn 转换为均布线荷载： q1=(1.2×（4.16+0.16）+1.4×0.96)/（0.4）=6.528/0.4=16.32kN/m 2、强度验算 箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】 龙口至青岛公路莱西至城阳段 第二合同段 箱涵支架设计计算书 编号： 版本号： 发放编号： 编制： 复核： 审核： 批准： 有效状态： 生效日期： 中铁四局集团有限公司 龙青高速土建二标段项目经理部 涵洞支架设计计算书 一、支架设计 我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。 二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三 三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2 8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。 四、荷载标准值计算 计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。 盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算 参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。 恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。 怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月 目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15) A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。 东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合 1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解
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