4 炸药的起爆与感度

4炸药的起爆与感度

炸药是一种含能物质，可以发生高速的化学反应，放出大量的热能，并伴随着产生高温、高压气体。作为一种亚稳态物质，在一定的条件下储存、处理、运输时，发生化学反应的速度可以小到忽略不计。但在某些条件下，其化学反应的速度可以达到较高的水平，反应放出热量的自身加热作用能进一步增加反应速度，最后导致爆炸。

炸药虽是一种爆炸物质，但它必须具有一定的稳定性，要在一定的外界条件作用下才能发生爆炸变化。激发炸药发生爆炸的过程称为起爆。在外界条件作用下使炸药活化并发生爆炸反应所需的活化能称为起爆能或初始冲能。不同的炸药，所需的初始冲能是不同的。如碘化氮（NI3）只要用羽毛轻微触动就会爆炸；而梯恩梯炸药，当用步枪子弹贯穿时，也不爆炸。炸药在外界作用（激发）下发生爆炸的难易程度称为炸药的感度。炸药的感度用引起炸药发生爆炸变化所必须的最小初始冲能表示。所需的最小初始冲能愈大，则表示炸药的感度愈低；反之，最小初始冲能愈小，则感度愈高。

引起炸药发生爆炸变化的外界作用（能量）的类型很多，通常主要有以下几种：

（1）热能：直接加热、火焰，火花等；

（2）机械能：撞击、摩擦、针刺、枪击等；

（3）炸药的爆炸能：雷管或炸药直接作用、冲击波作用等；

（4）电能：电热、电火花、静电等；

（5）化学能：高热化学反应放出的热量；

（6）光能：激光等。

炸药对不同形式的起爆能具有不同的感度。同一种炸药对各种不同作用的感度之间没有一个相当的换算关系。实用中要求炸药有一个适当的感度，即感度不能太高，也不能太低。感度太高使用不安全，而感度太低会造成起爆困难。

炸药对于各种外界作用的感度是有选择性的，即一种炸药对某一种外界作用较敏感，而对其它一些作用则较迟钝。如叠氮化铅对机械能作用比对热能作用更敏感，它的热感度比梯恩梯低，而机械感度比梯恩梯要高得多。

了解炸药的感度对于实际工作有着极其重要的意义。对一般猛炸药来讲，在生产、储存、运输和使用过程中，不应发生意外的爆炸。这就要求它对于热作用和机械作用有较低的感度；而对于冲击波作用则要有适当的感度，以便在使用中需要它爆炸时，能够准确的爆炸。使用炸药时，对用来起爆炸药的起爆能所呈现的感度称为使用感度。

炸药的感度有许多种，常用的主要有热感度、机械感度、爆轰感度、冲击波感度、静电感度、火焰感度、电火花感度、射击感度等。

炸药起爆的基本理论

4.1.1 炸药的热起爆理论

热起爆是研究可爆性物质转变为燃烧或爆炸的一种最简单的形式，它可以作为研究更复杂的一些现象，例如冲击起爆、摩擦起爆等的研究工具。在实践上，热起爆理论也可以帮助人们区分爆炸物工作状态的安全条件。

最早提出热起爆理论的是荷兰科学家凡特霍甫，他在1884年定性地描述了这个问题。之后前苏联科学家谢苗诺夫（Семенов）在二十世纪20年代对这个问题作了定量的分析。他研究了装在容器内的爆炸性气体所发生的反应，指出由于反应释放的热量大于损失的热量，从而使爆炸性气体产生热积累自动加温，反应也自动加速而导致爆炸。他的工作为以后热起爆理论的发展奠定了基础。随后的30年代，托吉苏（Тодес）、莱司(Rice)、弗兰克—卡门涅茨基（Франк—Каменецкий）等相继进行了许多研究工作，这些工作我们称之为经典的热起爆理论。

由于在上世纪30年代，化学动力学研究的目标是气体反应，所以当时经典的热起爆理论研究的对象也是气体，以后才逐渐转到对凝聚介质的研究上来。

谢苗诺夫的热起爆理论是最简单的热起爆理论。他没有考虑动态平衡的经历过程，因为他研究的是爆炸性气体，气体内部容易产生热交换，内部温度几乎一致；他也没有考虑气体的自动加热过程，而只考虑其温度和周围的热交换性质。所以这个理论与时间无关，因而是静止状态的。

下述三点假设是谢苗诺夫进行该项研究的基础：

（1） 炸药内各处温度相同，没有温度梯度，即炸药的里层和外层不存在温度差。

（2） 周围环境温度0T 不变。

（3） 炸药达到爆炸时的炸药温度T 大于0T ，但是T 与0T 的差值不大。

在此基础上，谢苗诺夫建立了均温分布定常热爆炸的热平衡方程式。即炸药在温度为T 时的单位时间内，发生化学反应所放出的热量1Q ，取决于化学反应速度W （g/s ）和单位质量炸药反应后放出的热量q （J/g ）。即

Wq Q =1 （4-1）

按照化学反应动力学，一级反应在开始反应时的速度为：

m Ze W RT E

-= （4-2）

式中 Z —频率因子，与炸药分子的碰撞概率有关，Hz ；

E —炸药分子的活化能，J ；

m —炸药量，g ；

R —气体常数。

将式（4-2）代入式（4-1）得：

mq Ze Q RT E

-=1 （4-3）

在发生爆炸反应释放热量的同时，由于热传导的存在，也会向四周散失热量。单位时间内因热传导散失于环境中的热量2Q 为：

)(02T T K Q -= （4-4）

式中 K —传热系数，J/k·

s 。 由此可见，只有12Q Q >时体系中才能发生热积累，从而使其温度不断升高，化学反应速度加快，最后导致炸药爆炸。因此，炸药体系爆炸的临界条件之一应是：

21Q Q = （4-5）

即

)(0T T K mq Ze RT E

-=- （4-6）

然而，达到热平衡只是炸药爆炸的一个条件，要使炸药爆炸还必须满足另一个条件，即放出热量随温度的变化率，应满足爆炸的第二个条件为：

12dQ dQ dT dT

= （4-7） 即

K e RT ZmqE RT E =-2

（4-8） 由（4-6）式和（4-8）式可以得到热爆炸的临界条件为：

E

RT E RT T T 2020≈=- （4-9） 谢苗诺夫的这个理论已经得到一些实验的验证，基本是适用的。例如对黑索金，在0T =277℃时达到爆炸，此时活化能E =2.1×105J/mol ，则达到爆炸的临界条件为：

12210000

)277273(345.8200=+?==-E RT T T ℃ 即

T =0T +12=277+12=289℃

这说明环境温度为277℃时达到爆炸，此时炸药爆炸温度应为289℃，故炸药的升温是很小的。这也说明炸药在爆炸之前，反应量很小，时间很短，即突然加速，发生激烈的反应而发生爆炸。

4.1.2 炸药的冲击起爆理论

凝聚炸药受冲击起爆是另一种十分重要的起爆方式。凝聚炸药的冲击起爆实际上是在冲击波的作用下起爆。冲击波产生的方式很多，例如炸药在爆炸后，会在相邻的介质内产生冲击波；摩擦、机械振动、高速碰撞、粒子冲击等也均能产生冲击波。从冲击波进入凝聚炸药开始到爆炸为止，其过程和机理的研究是过去几十年内世界各国爆轰科学研究工作者的重要课题。

4.1.2.1 均相炸药的冲击起爆

炸药在冲击波作用下，如果初始入射冲击波的强度较弱，那么物理相均匀的炸药和物理相不均匀的炸药其起爆过程是不同的。所谓均相炸药，即气态、液态（不含气泡、杂质等）以及单晶体物理相完全均匀的炸药。例如硝基甲烷（NM ）、硝化甘油(NG)液体、泰安(PETN )单晶体等都是均相炸药。对这类炸药，多数学者认为在冲击波进入炸药后，在波阵面后面，炸药首先是受冲击整体加热，然后出现化学反应。在最先受到冲击的地方，炸药将在极短的时间内完成反应，产生超速爆轰，这种超速爆轰波赶上初始入射冲击波后，在未受冲击的炸药内发展成稳定的爆轰。这种起爆模型最早是由 A. W. Campell 等学者提出来的。后来F. E. Walker 和R. J. Wasley 发现，如果入射冲击波的持续时间较长压力较低，则在冲击波阵面后的反应过程以低速率进行。热爆炸发生在初始冲击波入射面和冲击波阵面之间的区域内。当入射冲击波的压力较高时，热爆炸才出现在接近冲击波入射的地方。

4.1.2.2 非均相炸药的冲击起爆机理

非均相炸药系指物理性质不均匀的炸药。这种物理不均匀性既可以是不同物质的相互混合，也可以是炸药中留有空气间隙，或二者同时存在。因此，实际应用的固体炸药一般都是非均相炸药。对这类炸药的冲击起爆，目前大家所公认的是冲击作用在炸药中产生局部高温区，即在炸药中产生“热点”。

一般散装、浇铸、压装的固态凝聚炸药中，晶粒周围都保留有空隙。在单位质量的装药中，孔隙的总体积与装药的总体积比称为孔隙度。散装装药的孔隙度最大，可能达到50%左右。压装装药的孔隙度达到1~4%，传爆药的孔隙度可达5~10%，铸装装药的孔隙度也可能达到2~4%，因此，炸药装药是非均相的。在冲击波进入这种装药后，这些空隙或气泡在冲击作用下绝热压缩，由于气体的比热比炸药晶体的比热小，所以被压缩的气泡温度较晶体的高，这就出现所谓的热点。

热点的形成机理还可能由于下列一些物理过程：炸药晶体颗粒之间的摩擦，或炸药颗粒与杂质之间的摩擦；液态炸药（或低熔点炸药）高速粘性流动；微观粗糙的冲击波和冲击波的相互作用，弹—塑性变形所产生的局部剪切或断裂；在空穴附近的流动不连续引起的剪切；在颗粒界面上流动的不连续性；冲击加载时的相变；晶体缺陷；层裂或向空穴内的喷射等等。

4.2 炸药的感度

4.2.1 炸药的热感度

炸药在生产、储存、运输和使用过程中，常常会遇到不同热源的作用。炸药在热能作用下发生爆炸的难易程度称为炸药的热感度。热作用的典型形式有两种：一种是均匀加热，另一种是火焰点火（局部加热）。炸药对均匀加热的感度用爆发点来表示，炸药对火焰的感度用点火（发火）的上下限来表示。

（1）爆发点

爆发点用爆炸时的温度表示，由试验测定。它是在规定时

间内（一般是5s 或5min ）均匀加热炸药时，使炸药发生爆炸

所需要的加热介质的最低温度，分别称为5s 或5min 爆发点。

爆发点愈高，表明炸药的热感度愈小。

爆发点测定装置如图4-1所示。测定时取炸药0.05g ，放入铜试管（或铜雷管壳），用铜塞堵好。待合金浴锅中的合金（称为伍德合金，组分为铋:铅:锡:镉=50:25:13:12，熔点65℃）

加热到将近所测试样爆发点时，把装有炸药试样的试管插入合

金浴锅，插入深度超过管长的2/3，然后用秒表计时，如试样

不爆或超过5min 才爆，则应升高5℃再试，如果早于5min 爆

炸，则需要降低5℃再试。如此反复测试便可测出炸药的爆发

点。炸药的爆发点与实验测定条件（时间、药量等）有关，

不是炸药的特性常数。某些炸药的爆发点见表4-1。

表4-1 某些炸药的爆发点（℃）

（2）火焰感度

炸药的火焰感度又称点火感度，表示炸药用火焰点燃时的难易程度，由试验测定，用上下限表示。

测定时取试样0.05g ，装入火帽壳内，放在测试装置的火帽台上，在导火索夹中插上导1 2

3

6 4 5 图4-1 爆发点测定器 1-合金浴锅；2-电阻丝；3-隔热 4-铜管；5-温度计；6-炸药

火索（图4-2）。调整导火索喷火端与炸药试样的距离，做一系列试验，观察其是否发火。火焰感度的表示方法有：

①感度上限：即使炸药100%发火的最大距离；

②感度下限：即使炸药100%不发火的最小距离。

被测炸药的上限距离愈大，表明其火焰感度愈大；反

之则小。上限距离用来对比起爆药的发火难易程度；下限距离作为判定炸药对火焰安全性的依据。

火焰感度主要用于起爆药，一些常用起爆药的火焰感

度见表4-2。

表4-2 一些起爆药的火焰感度

4.2.2 炸药的机械感度

炸药在机械作用下发生爆炸的难易程度称为炸药的机械感度。根据机械作用方式的不同，机械感度分为摩擦感度、撞击感度和针刺感度等。

对于一般猛炸药、火药，要求具有较低的机械感度，而对于某些起爆药则要求具有一定的机械感度。

（1）摩擦感度

摩擦感度是指将炸药放在两个相互摩擦

的固体表面之间时，发生爆炸变化的能力，

即炸药在机械摩擦作用下发生爆炸的难易程

度称为炸药的摩擦感度。炸药摩擦感度的试验方法很多，我国普遍采用摆式摩擦仪（摩擦摆）进行实验测定（图4-3），并以一定压力与摆角下的爆炸百分数或一定压力下50%爆炸的摆角来表示炸药的摩擦感度。测定时，取一定量的炸药放置在上、下滑块之间（锤重1500±1.5 g ），并以一定的压力P 施于下滑块，使炸药被压紧，将摆锤提到一定的高度（一般使摆锤臂悬挂成90°）后，让其自

由摆下冲击击杆，推动上滑块滑动（滑动距

离约为1.5~2mm ），观察炸药是否爆炸。如此平行试验25次，计算爆炸百分数。爆炸百分数愈高，则摩擦感度愈高。试验的条件不同，炸药的摩擦感度也不相同。实验前需用标准炸药对仪器进行标定，具体条件是：

① 摆角90°，表压4MPa ，药量0.02g ，标准特屈儿标定值为12±8%（常用条件）。 ② 摆角96°，表压5MPa ，药量0.03g ，标准特屈儿标定值为24±8%。此条件适合测定低感度或较大颗粒的混合炸药。

图4-2 火焰感度测试装置

1-铁座；2-下盘；3-火帽； 4-标尺；5-上盘；6-导火索 6 5 4 3 2

1 P 图4-3 摩擦摆

1—摆锤；2—击杵；3—角度标盘；4—测定装置 ；5—油压机；6—压力计；7—顶板；8—导向套；9—柱塞

（2）撞击感度

炸药在机械撞击作用下发生爆炸的难易程度称为炸药的撞击感度。测定猛炸药撞击感度的方法多使用卡斯特立式落锤仪（图4-4）测定，

通常以爆炸百分数或50%爆炸时的特性落高表示炸

药的撞击感度。

立式落锤仪有两根相互平行的垂直导轨，将一

定重量的落锤悬挂在一定高度的夹持器上，试验时

落锤沿着导轨下落打击在装有炸药的撞击装置上。

对每一固定落锤高度进行多次重复试验（一般为10

次或25次），炸药在该落高下的爆炸百分数表示撞

击感度的高低，或者以上、下限表示。感度上限为

100%爆炸的最小落锤高度；感度下限为100%不爆

炸的最大落锤高度。

对于猛炸药，常用10kg 落锤，25cm 落高（即

称标准落锤试验）时的爆炸百分率表示撞击感度。

如果此条件下100%爆炸，则改用5kg 落锤，落高仍

为25cm 。药量一般取0.05g 。

对于起爆药，因感度较大，实验装置与猛炸药

有所不同，通常采用维列尔弧形落锤仪（图4-5），

落锤质量400g ，试样取0.02g ，装于火帽壳中，在

40MPa 的压力下压紧后试验。起爆药的感度用上、下限表示。

表4-3列出了几种常用炸药的撞击感度。

表4-3 几种炸药的撞击感度

（3）针刺感度

炸药在针刺作用下发生爆炸的难易程度称为炸药的针刺感度。主要用于衡量火工品（火帽、雷管）中起爆药（针刺药）在针刺作用下能否发火或爆炸的能力。针刺感度一般用上、图4-4落锤试验机 1-导轨；2-落锤；3-撞击装置；4-击砧；5-钢丝绳

3 4 图4-5 弧行落锤仪 1—手柄；2—有刻度的弧架；3—击柱；

4—击柱和火帽；5—落锤 1 2 3 4 5

下限或感度曲线（落高与爆炸百分数关系曲线）来表示。

（4）炸药在机械作用下发生爆炸的机理

目前，普遍认为炸药在机械作用下发生爆炸的机理是“热点理论”。该理论认为，炸药在机械作用下，机械能首先转变为热能，但能量不是均匀地分布于整个炸药体积内，而是集中在某些局部点上，使其温度上升到某一个临界温度，然后爆炸化学反应由此点扩展到整个炸药。这种热点应有足够高的温度(430~500℃)、足够大的尺寸(10-3×10-5cm2)和一定的存在时间(10-3～~0-5s)。“热点”形成的途径主要有摩擦，气泡的绝热压缩以及炸药在迅速流动时的粘滞加热或塑性变形加热等。

（5）影响炸药机械感度的因素

①附加物

炸药中加入附加物能改变炸药的感度。使炸药感度提高的物质称为敏化剂，使炸药感度降低的物质称为钝化剂。良好的敏化剂(指惰性附加物)通常是那些高熔点，高硬度和有尖棱的物质，如碎玻璃、砂子等。良好的钝化剂通常是一些低熔点的有机物，如石蜡、凡士林、樟脑等，它们能在炸药颗粒表面上形成一层软的薄膜，使应力在装药中均匀分布，同时减少了各颗粒间的摩擦，从而导致炸药的感度降低。

②流动条件

流动加热的大小与炸药的内摩擦系数和流动速度有关。内摩擦随压力而增大，但只有在流动时才体现出来，而流动又受外界约束的限制。因此，流动与约束、内摩擦与压力应相匹配。

③炸药的物态

炸药由固态变为液态时，感度增大。因为液态比固态具有较高的内能和较高的蒸汽压，易于激发和燃烧转变为爆轰。

④炸药的初温

炸药的感度随着初温的升高而增大。因为随着温度的升高，炸药分子振动加剧。反应速度增加，易于发生爆炸。

⑤装药的结构与密度

装药结构不同，起爆机理和感度亦不同，整体反应机理的要比局部反应机理的感度小。密度增大，流动困难、反应亦困难，因而感度降低。

由于影响炸药感度的因素很多，炸药实际使用的条件

又是多种多样的，且炸药感度的试验条件与实际使用情况

也不尽相同。因此，炸药的感度数据是相对的，只能作为

应用时参考。

4.2.3 炸药的爆轰感度

炸药在爆轰波的作用下发生爆炸的难易程度称为炸

药的爆轰感度，它是指一种炸药在另一种炸药的爆轰作用

下发生爆炸的难易程度，前一种炸药是主发炸药，后者是

被发炸药。爆轰感度一般用极限起爆药量表示。所谓极限

起爆药量系指引起炸药完全爆炸的最小起爆药量，通常用

图4-6所示的试验装置来测定。

试测时，先取炸药试样0.5g，以50MPa压力将其压

入8#铜雷管壳中，然后再装入起爆药，扣上加强帽，以30MPa压力加压，并插入导火索。将带有导火索的这种雷管放在厚4mm的铅板上起爆，起爆后铅板被打穿。根据图4-6 极限起爆药量的测试装置

2

1

3

铅板穿孔的大小来判断测试的炸药是否被引爆。完全爆炸的标准是铅板穿孔直径不小于雷管壳的外径。通过增减起爆药的药量，并进行反复试验，即可测出受试炸药的极限起爆药量。实际应用中，猛炸药的爆轰主要靠起爆药（有时加上扩爆药）的爆轰来引爆。

4.2.4 炸药的冲击波感度

炸药在冲击波作用下发生爆炸的难易程度称为炸药的冲击波感度。与爆轰感度类似，被发炸药是在主发炸药爆炸后产生的冲击波、爆炸产物流和高速运动的介质颗粒的作用下引起爆炸的。在炸药生产、储存与贮存等方面都需要了解和掌握冲击波感度的规律。炸药的冲击波感度的测定方法分为两类。

（1） 隔板试验

利用不同的惰性材料，例如用空气、蜡、有机玻璃、软钢、铝等做成冲击波衰减器（称为隔板），改变其厚度来调节冲击波的强度。用惰性材料进行隔板试验的方法如图4-7a 所示。采用直径41mm 、高50.8mm 、重100g 的特屈儿作为主发药柱。当它爆炸时，在隔板中产生的冲击波经隔板传入受试药柱（被发药柱），使它发生爆炸。通过一系列试验，

找出爆炸频数为50%的隔板厚度（称为隔板值），作为

炸药对冲击波感度的指标。

传入受试药柱并能引爆它的冲击波称为激发性冲

击波。引爆炸药所需激发性冲击波的最小压力称为临

界压力。

若已知隔板材料和受试炸药的冲击压缩曲线()u f P =，和通过单独试验测得隔板内冲击波传播至

自由表面的质点速度（决定于主发药柱和隔板厚度），则通过计算或图解的方法，由隔板值可求得激发性冲击波的压力。

冲击压缩曲线也需要通过试验来确定。在试验中，通常先确定冲击波速度与质点速度的关系，然后利用Du P 0ρ=关系式确定出压力与质点速度的关系。

在图4-7b 中，曲线Ⅰ为隔板材料的冲击压缩曲线，曲线Ⅱ为受试炸药的冲击压缩曲线。1u 为隔板内冲击波传播至自由表面的质点速度，表面运动速度为12u 。自1u 作平行于P 轴的直线与曲线 Ⅰ交于“1”点，再从该点作曲线Ⅰ的镜像曲线（图中虚曲线）与曲线Ⅱ交于“2”点，该点对应的质点速度和压力值就是隔板炸药界面上的数值，即激发性冲击波的初始参量。若隔板厚度为引爆炸药的最大厚度，则求得的压力就是临界压力。

（2） 飞片撞击试验（图4-8）

飞片撞击试验即利用飞出的金属圆片来撞击受试药柱，使之发生爆炸。飞片撞击炸药所产生的冲击波强度，可通过改变飞片速度来调节。炸药对冲击波的感度用使炸药发生爆炸的最低飞片速度来表示。已知飞片撞击速度、飞片材料和受试炸药的冲击压缩曲线，也能够通过计算和图解的方法求得激发性冲击波的临界质点速度和临界压力。图解法与隔板试验中所述的方法类似，区别仅在于与“1”点对应的飞片内质点速度为2

1f V u =，其中f V 为飞片撞击速度。当飞片撞击炸药时，除在炸药内产生冲击波外，同时在飞片内也产生冲击波。在u P

12u 15 4 3

2

1 a b 图4-7 隔板试验 1— 受试药柱；2—隔板；3—主发药柱；

4—炸药透镜（平面波发器）；5—起爆药柱

飞片内传播的冲击波遇飞片自由端产生稀疏波，并向相反方向传播。当稀疏波到达撞击面时，飞片与炸药才开始脱离。在未脱离前，炸药内的冲击波压力保持定值。通过计算可确定出飞片与炸药的接触时间，然后按下列公式可求得炸药内冲击波的能量（简称冲能）。

Z

P E τ= （4-10） 式中 P —炸药内冲击波压力，Pa ；

τ—飞片与炸药的接触时间，s ；

Z —受试炸药的冲击阻抗，D Z 0ρ=，其中，0ρ为炸药的初始密度，D 为冲击波

速度。

4.2.5 炸药的静电火花感度 炸药在静电火花作用下发生爆炸的难易程度称为炸药的静电感度。炸药属于绝缘物质，比电阻在1012Ω/cm 以上，介质常数同一般的绝缘材料差不多。当绝缘体之间相互摩擦时，会产生静电，并容易形成积静电累。在炸药生产和爆破作业现场利用装药车（器）经管道输送进行炮孔装药时，炸药颗粒之间或炸药与其他绝缘物体之间经常发生摩擦会产生静电，有时会形成很高的静电电压（可达数万伏）。当静电电量或能量聚集到足够大时，就有可能放电产生电火花而引燃或引爆炸药。

高电压静电放电产生电火花时，会形成高温、高压的离子流，并集中大量能量。这种现象类似于爆炸，同样能在炸药内产生激发冲击波。因此，炸药在静电火花作用下发生的爆炸，既与热作用有关，也与冲击波的作用有关。

炸药对静电火花的感度，可用使炸药发生爆炸所需的最小放电电能来表示，或用在一定放电电能条件下所发生的爆炸频数来表示。测定炸药静电火花感度的装置如图4-9所示。其试验原理是利用高压电源使电容充电到所需电压，然后通过电极尖端放电产生静电方法引爆炸药。炸药试样置于两个电极之间。作用于炸药的电火花能量E 可用下式计算：

22

1CV E = （4-11） 式中 C —电容，F μ；

V —电压，KV 。

消除静电危害，主要在于防止静电的产生和静电产生后的消除，使静电电量不致于过多地积累。目前，尚无有效方法避免静电产生，但可以采取措施，防止静电积累，或将产生静电及时消除和泄漏掉。在炸药生产中，通常采用的防静电事故的措施有：工房增湿；设备接地、容器壁涂上能减小产生静电的物质或防静电剂；炸药颗粒包敷导电物质或表面活性剂；图4-9 静电火花感度测定装置

1—自耦变压器；2—升压变压器；3—高压变压器； 4—电极；5—炸药试样

4 K C A +0--4000

5 4 3 2 1

~220

图4-8飞片试验

d —飞片直径；b —飞片厚度 飞

片 炸 药 V f d

桌面、地面铺设导电橡胶等。在爆破地点使用压气装药器装药时，常采用敷有良好导电层的抗静电聚乙烯软管作为输药管并采取接地等措施，以减少静电的产生，防止静电事故。

4.2.6炸药的枪击感度

枪击感度是指炸药在受到步枪子弹射击时发生爆炸的难易程度。试验时把炸药做成φ60×60mm的药柱或60×60×60mm的药包，密度应在理论密度的80%以上，用56式7.62mm 口径步枪距炸药25m处射击。以击中后炸药有无爆炸声、火光烟雾等现象判断药柱是否爆炸或燃烧。

除上述类型的炸药感度外，还有光感度等其它感度。

影响炸药感度的因素很多，除炸药本身的热化学性能以外，主要有装药条件、颗粒尺寸、温度及惰性杂质等外在因素。TNT炸药掺入惰性杂质后，对撞击感度的影响见表4-4。

表4-4 梯恩梯炸药中掺入砂子含量对撞击感度的影响

注：锤重10kg落高25cm

从表4-4中可以看出，随着掺入砂子含量的增加，梯恩梯的感度也在增加。实验证明，一般情况下，炸药中硬度小、熔点低的附加物含量增大时，炸药的机械感度会减小，工艺上常利用这一原理来达到钝化炸药感度的目的；炸药中硬度大、熔点高的附加物含量增大时，则炸药的感度也增大。