框架梁板模板支撑架(扣件式)计算书

框架梁板模板支撑架扣件式计算书一工程概况

11本工程采用框架剪力墙结构地下三层地上二十五层建筑高度7545m地下为设备用房营业用房地下车库地上为住宅结构单元地上最长约576m宽度约为234m设永久伸缩缝一道详见列表

工程概况表

1 建筑面积㎡总建筑面积3130654 地下建筑面积724524

占地面积245000 地上建筑面积240613 2 层数地下 3 地上25 3 层高m 负三层 38 负二层 42 负一层 44 标准层

30 4 结构形式基础类型独立柱基及筏板基础结构类型框架剪力墙结构 5 地下防水结构自防水抗渗混凝土底板C30外围墙C40 P6 材料防水高分子防水卷材 6 结构断面mm 基础底板厚度250 外墙厚度350300 内墙厚度150200300350 柱断面 600×16001000×1400900×900900×9001100×10001000×10001400×1400800×800800×6001000×9001000×900900×600等梁断面 900×20001050×1800900×1600700×1800等楼板100120140180等7 后浇带无8 钢筋类型预应力非预应力1214161820

22252832 9 其它经过项目部仔细审阅图纸认真计算

确定危险性较大的结构构件主要是三种截面尺寸的框架梁具体尺寸为900×2000mm1050×1800mm900×1600mm

12模板支撑体系概况

梁截面900×2000mm1050×1800mm900×1600mm位于地下负一层结构高度从-0485m周围板厚180mm梁模板采用18厚多层板板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力并考虑现场主要材料木方钢管实际质量情况保守计算

二编制依据

序号名称编号 1 村城中村改造一期工程结构施工图纸

2 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002 3

《翁岩村城中村改造一期工程施工组织设计》 4 《组合钢模板技术规范》GB50214-2001 5 《建筑工程质量验收统一标准》GB50300-2001 6 《竹胶合板模板》JGT3026-95 7 《房屋建筑部分工程标准强制性条文》2002版8 《建筑结构长城工程杯质量评审标准》DBJT01-69-2003 9 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002 10 《混凝土结构工程施工质量验收规程》 DBJ01-82-2004

11 《钢管脚手架模板其支架安全选用技术规程》DB11T583-2008

12 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 13 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 14 《危险性较大的分部分项工程安全管理的办法》建质200987号15 《品茗施工安全系列软件》三施工计划

31工期安排

序号阶段目标日期 1 地下结构施工com～com 2 首层至结构封顶com～com

32材料计划

序号名称规格数量备注 1 木模板厚15cm 6000m2

2 木方2105 800m

4 木方2510

5 200m3

5 顶托30000个7 钢管com 2m25m3m4m6m 53000

扣件21000个

33机械计划

序号设备名称型号规格数量进场时间退场时间 1 塔式起重机Q5512 一台基础钢筋绑扎前结构完 2 电刨MIB2-80 1 基础钢筋施工前二次结构完 3 电锯MJ-106 4基础钢筋施工前二次结构完 4 空压机 075KW-11KW 2 混凝土浇筑前二次结构完四施工工艺及相关技术等41框架梁计算选择

根据施工图纸项目经理部集中组织技术质量测量部门学习图纸做好模板准备前期记录通过学习和自审在熟悉设计图纸的同时重点准备考虑超大结构构件及集中线荷载超过15KNm支撑体系的设计最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KNm的框架梁转换层-0450G轴交9轴至14轴G轴交27轴至32轴截面900mm×2000mmB轴至G轴交5轴及36轴截面1050mm×1800mm线荷载超过20KNm 42支撑体系及材料选择

整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体采用Φ48com管双扣件梁底次龙骨采用5×10cm方木主龙骨采用Φ48钢管梁侧次龙骨采

用5×10cm方木主龙骨采用Φ48双钢管Φ16对拉螺栓拉结梁底侧模板面板采用15mm木模板板底次龙骨采用5×10cm方木主龙骨采用Φ48钢管

com00mm×2000mm框支梁支撑体系

框支梁模板采用15mm厚木模板整个支撑采用钢管式满堂脚手架支撑体系钢管架立杆上设有可调顶托梁底主龙骨采用Φ48钢管间距500mm沿梁长向布置次龙骨设置50×100的方木间距中到中150mm沿梁宽度方向布置侧模梁跨度主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm并在梁高度方向加设两道Φ16的螺栓拉结侧模次龙骨采用50×100的方木梁长度方向设置Φ16500的螺栓拉结侧模采用Φ48钢管三角撑加固三角撑间距不大于500mm碗扣架立杆间距900mm×900mm横杆步距1200mm扫地杆距地200mm自由端不超过400mm在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设4根立杆保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固形成整体梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件防止单扣件滑移具体支设形式见详图

com050×1800mm框梁支撑体系

框架梁模板采用18mm厚多层板整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系碗扣架立杆上设有可调顶托顶板梁底主龙骨采用100×100mm的方木间距800mm沿梁长度方向布置次龙骨采用50×100的方木沿梁宽布置4道间距中到中约130mm侧模梁跨度方向主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm并在梁高度方向加设三道Φ20的螺栓拉结侧模次龙骨采用50×100的方木梁高度方向设置6道间距小于300mm侧模采用Φ48钢管三角撑加固三角撑间距小于500mm碗扣架立杆间距900mm×900mm横杆步距1200mm扫地杆距地200mm自由端不超过400mm在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设4根立杆保证梁底立杆沿梁宽

方向间距不大于300mm且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固形成整体梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件防止单扣件滑移具体支设形式见详图

com00×1600mm框梁支撑体系

框架梁模板采用18mm厚多层板整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系碗扣架立杆上设有可调顶托顶板梁底主龙骨采用100×100mm的方木间距600mm沿梁长向布置次龙骨设置4根50×100的方木间距小于170mm沿梁宽度方向布置侧模梁跨度主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm并在梁高度方向加设三道Φ20的螺栓拉结侧模次龙骨采用50×100的方木梁高度方向设置5道间距300mm 侧模采用Φ48钢管三角撑加固三角撑间距小于500mm碗扣架立杆间距900mm×900mm横杆步距1200mm扫地杆距地200mm自由端不超过400mm在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设3根立杆保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固形成整体梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件防止单扣件滑移具体支设形式见详图43模板安装

梁安装工艺流程

弹出轴线及标高线→搭设梁底支架→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→安装锁口立管加固斜管及对拉螺栓→复核梁模尺寸位置并安装斜撑→与相邻模板连接

1梁底模安装柱模板拆除后即放上轴线和水平控制线50线搭设梁模支撑安装梁底模并按规定设计要求起拱梁底模板按跨度进行起拱跨度84m起拱高度12mm跨度78m起拱高度10mm跨度6m起拱高度起拱9mm

2绑扎梁钢筋梁钢筋绑扎严格执行钢筋施工方案控制好轴线位置及保护层厚度

3安装梁侧模并加固牢固并执行本方案中的斜撑规格及间距要求

4检查验收

44模板拆除

1主控项目

底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范及时补刷封边漆特别是穿梁螺栓打眼处也应刷封边漆

2一般项目

a．侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤

b．模板拆除时不应对楼层形成冲击荷载拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运

45质量要求

1模板及其支架应具有足够的承载能力刚度和稳定性能可靠的承受浇筑混凝土的重量侧压力及施工荷载必须严格执行施工方案中关于各种材料质量及支撑体系设计的要求

2模板安装和浇筑混凝土时应对模板及其支架进行观察和维护发生异常情况时立即停止并采取有效的保护措施

3模板的接缝要严密不应漏浆

4浇筑混凝土前模板内的杂物应清理干净

5固定在模板上的预埋件预留孔和预留洞均不得遗漏且安装牢固

6按着《建筑结构长城工程杯质量评审标准》DBJT01-69-2003的要求

项次项目允许偏差检查方法国家规范标准结构长城杯标准 1 轴线位移柱墙梁 5 3 尺量 2 底模上表面标高±5 ±3 水准仪或拉线尺量 3 截面模内尺寸基础±10 ±5 尺量柱墙梁±4-5 ±3 4 层高垂直度层高不大于5m 6 3 经纬仪或吊线尺量大于5m 8 5 5 相邻两板表面高低差 2 2 尺量 6 表面平整度5 2 靠尺塞尺

7 阴阳角方正- 2 方尺塞尺顺直- 2 线尺

8 预埋铁件中心线位移 3 2 拉线尺量9 预埋管螺栓中心线位移 3 2 拉线尺量螺栓外露长度10-0 5-0

10 预留孔洞中心线位移10 5 拉线尺量尺寸100

5-0 11 门窗洞口中心线位移- 3 拉线尺量宽高- ±5 对角线 - 6 12 插筋中心线位移5

5 尺量外露长度100 100 五施工安全保证措施

1安全管理

本工程将严格按照项目法的施工管理模式施工管理章程组织施工生产项目经理部由项目领导层管理层劳务分包层三层组成 1 木工150 120 30

2 钢筋工 120 100 20

3 混凝土工60 40 10

4 架子工 30

40 40 5 电气焊工 6 4 2 6 瓦工30 20 100 7

抹灰工 10 8 60 8 油工 6 6 80 9 水电工 120 100 160 10 防水工 30 20 20 模板及其支架自重标准值G1k kNm2 面板

面板及小梁

模板面板

模板及其支架

075

新浇筑混凝土自重标准值G2k kNm3

钢筋自重标准值G3k kNm3

梁

板

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算支架立柱及其他支承结构构件时 kNm2

振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k kNm2

对水平面模板取值

模板支拆环境不考虑风荷载

12 安全员 2 2 1

注本计划为施工高峰计划每月的劳动力计划以工程进度情况及时编制

七计算书

一KZL12 9002000梁模板扣件式计算书

工程属性

新浇混凝土梁名称 KZL12 9002000 新浇混凝土梁计算跨度 m 84

混凝土梁截面尺寸 mm×mm 900×2000 新浇混凝土结构层高 m 44

梁侧楼板厚度 mm 180 荷载设计

模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板梁板立柱共用 A 梁跨度方向立柱间距la mm 450 梁两侧立柱间距lb mm 1200 步距h mm 1500新浇混凝土楼板立柱间距la mm lb mm 900900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 mm 600 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离 mm 450750 梁底支撑小梁根数 6 梁底支撑小梁一端悬挑长度 mm 150 设计简图如下

平面图

立面图

面板验算

面板类型覆面木胶合板面板厚度 mm 15 面板抗弯强度设计值[f] Nmm2 15 面板弹性模量E Nmm2 10000 取单位宽度1000mm按四等跨连续梁计算计算简图如下

W＝bh26 1000×15×156＝37500mm3I＝bh312 1000×15×15×1512＝281250mm4

q1＝09[12 G1k G2kG3k ×h 14Q1k135 G1k G2kG3k ×h 14×07Q1k]×b 09[12× 01 2415 ×2 14×2135× 01 2415 ×2 14×07×2]×1＝6385kNm q1静＝09×135×[G1k G2kG3k ×h]×b＝09×135×[01 2415 ×2]×1＝6209kNm

q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝176kNm

q2＝ G1k G2kG3k ×h ×b [01 2415 ×2]×1＝511kNm

1强度验算

M＝-0107q1静L20121q1活L2＝-0107×6209×01820121×176×0182＝021kN·m

σ＝MW＝021×10637500＝556Nmm2≤[f]＝15Nmm2

满足要求

2挠度验算

ν＝0632qL4 100EI 0632×511×1804 100×10000×281250 ＝0121mm ≤[ν]＝l400＝180400＝045mm

满足要求

3支座反力计算

设计值承载能力极限状态

R1 R5 0393 q1静l 0446 q1活l 0393×6209×0180446×176×018＝453kN

R2 R4 1143 q1静l 1223 q1活l 1143×6209×0181223×176×018＝1316kN

R3 0928 q1静l 1142 q1活l 0928×6209×0181142×176×018＝1073kN

标准值正常使用极限状态 R1 R5 0393 q2l 0393×511×018＝361kN R2 R4 1143 q2l 1143×511×018＝1051kN

R3 0928 q2l 0928×511×018＝854kN

小梁验算

小梁类型方木小梁材料规格 mm 40×80 小梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 1544 小梁抗剪强度设计值[τ] Nmm2 178 小梁弹性模量 E Nmm2 9350 小梁截面抵抗矩W cm3 4267 小梁截面惯性矩I cm4 17067 为简化计算按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算如下图

q1＝ 45309×135×[03-01 ×09505× 2-018 ]09[12× 05 2411 ×018 14×2135× 05 2411 ×018 14×07×2]×[06-092 12-06 -092]2×1131609×135× 03-01 ×095 1321kNm

q2＝[361 03-01 ×09505× 2-018 05 2411 ×018 ×[06-092 12-06 -092]2×11051 03-01 ×095]＝1055kNm

1抗弯验算

M＝[0107q1l1205q1l22]＝[0107×1321×045205×1321×0152]＝029kN·m

σ＝MW＝029×10642670＝671Nmm2≤[f]＝1544Nmm2

满足要求

2抗剪验算

V＝[0607q1l1q1l2]＝[0607×1321×0451321×015]＝3607kN τ＝3V 2bh0 3×3607×1000 2×40×80 ＝169Nmm2≤[τ]＝178Nmm2

满足要求

3挠度验算

ν1＝0632q2l14 100EI ＝0632×1055×4504 100×9350×1706700 ＝017mm≤[ν]＝l400＝450400＝112mm

ν2＝q2l24 8EI ＝1055×1504 8×9350×1706700 ＝004mm≤[ν]＝l400＝150400＝038mm

满足要求

4支座反力计算

梁头处即梁底支撑小梁悬挑段根部

承载能力极限状态

R＝[1143q1l10393q1l1q1l2]＝[1143×1321×0450393×1321×0451321×015]＝679kN

同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝323kNR2＝R5＝679kNR3＝R4＝554kN

正常使用极限状态

R＝[1143q2l10393q2l1q2l2]＝[1143×1055×0450393×1055×0451055×015]＝543kN

同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝276kNR2＝R5＝543kNR3＝R4＝441kN

主梁验算

主梁类型钢管主梁材料规格 mm Ф48×35 可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E Nmm2 206000 主梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 205 主梁抗剪强度设计值[τ] Nmm2 125 主梁截面惯性矩I cm4

1219 主梁截面抵抗矩W cm3 508 主梁自重忽略不计因主梁2根合并则抗弯抗剪挠度验算荷载值取半计算简图如下

1抗弯验算

主梁弯矩图 kN·m

σ＝MW＝025×1065080＝4925Nmm2≤[f] 205Nmm2

满足要求

2抗剪验算

主梁剪力图 kN

V＝3569kN

τ＝2VA 2×3569×1000489＝146Nmm2≤[τ]＝125Nmm2

满足要求

3挠度验算

主梁变形图 mm

ν＝014mm≤[ν]＝l400＝450400＝112mm

满足要求

4扣件抗滑计算

R＝[R1R4]＝288kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要求

同理可知右侧立柱扣件受力R＝288kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要求

立柱验算

钢管类型Φ48×27 立柱截面面积A mm2 384 回转半径i mm 16立柱截面抵抗矩W cm3 412 抗压强度设计值f Nmm2 205 λhi 150016 9375≤[λ] 150

长细比满足要求

查表得φ＝068

立柱最大受力N＝[R1N边1R2R3R4N边2]＝[28809[12× 075 2411 ×018 14×2135×075 2411 ×018 14×07×2]×0906-092 2×091268126828809[12× 05 2411 ×018 14×2135× 05 2411 ×018 14×07×2]× 0912-06-092 2×09]＝1268kN

f＝N φA ＝1268×103 068×384 ＝4855Nmm2≤[f]＝205Nmm2 满足要求

可调托座验算

可调托座承载力容许值[N] kN 30 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝[R1R2R3R4]×2＝1268kN≤[N]＝30kN

满足要求

KZL13 9001600 梁模板扣件式计算书

工程属性

新浇混凝土梁名称 KZL13 9001600 新浇混凝土梁计算跨度 m 68 混凝土梁截面尺寸 mm×mm 900×1600 新浇混凝土结构层高 m 44 梁侧楼板厚度 mm 180 荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k kNm2 面板01 面板及小梁03

模板面板05 模板及其支架075 新浇筑混凝土自重标准值G2k kNm3 24 钢筋自重标准值G3k kNm3 梁15 板11施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时kNm2 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k kNm2 对水平面模板取值

2 模板支拆环境不考虑风荷载模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板梁板立柱共用 A 梁跨度方向立柱间距la mm 450 梁两侧立柱间距lb mm 1200 步距h mm 1500新浇混凝土楼板立柱间距la mm lb mm 900900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 mm 600 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离 mm 400800 梁底支撑小梁根数 5 梁底支撑小梁一端悬挑长度 mm 25 设计简图如下

平面图

立面图

面板验算

面板类型覆面木胶合板面板厚度 mm 15 面板抗弯强度设计值[f] Nmm2 15 面板弹性模量E Nmm2 10000 取单位宽度1000mm按四等跨连续梁计算计算简图如下

W＝bh26 1000×15×156＝37500mm3I＝bh312 1000×15×15×1512＝281250mm4

q1＝09[12 G1k G2kG3k ×h 14Q1k135 G1k G2kG3k ×h 14×07Q1k]×b 09[12× 01 2415 ×16 14×2135× 01 2415 ×16 14×07×2]×1＝5146kNm

q1静＝09×135×[G1k G2kG3k ×h]×b＝09×135×[01 2415 ×16]×1＝4969kNm

q1活＝09×14×07×Q2k×b＝09×14×07×2×1＝176kNm

q2＝ G1k G2kG3k ×h ×b [01 2415 ×16]×1＝409kNm

1强度验算

M＝-0107q1静L20121q1活L2＝-0107×4969×02220121×176×0222＝026kN·m

σ＝MW＝026×10637500＝689Nmm2≤[f]＝15Nmm2

满足要求

2挠度验算

ν＝0632qL4 100EI 0632×409×2254 100×10000×281250 ＝0236mm ≤[ν]＝l400＝225400＝056mm

满足要求

3支座反力计算

设计值承载能力极限状态

R1 R5 0393 q1静l 0446 q1活l 0393×4969×0220446×176×022＝457kN

R2 R4 1143 q1静l 1223 q1活l 1143×4969×0221223×176×022＝1327kN

R3 0928 q1静l 1142 q1活l 0928×4969×0221142×176×022＝1083kN 标准值正常使用极限状态

R1 R5 0393 q2l 0393×409×022＝362kN

R2 R4 1143 q2l 1143×409×022＝1052kN

R3 0928 q2l 0928×409×022＝854kN

小梁验算

q1＝ 45709×135×[ 03-01 ×09405× 16-018 ]09[12× 05 2411 ×018 14×1135× 05 2411 ×018 14×07×1]×[06-092 12-06 -092]2×1132709×135× 03-01 ×094 1332kNm

q2＝[362 03-01 ×09405× 16-018 05 2411 ×018 ×[06-092 12-06 -092]2×11052 03-01 ×094]＝1056kNm

1抗弯验算

M＝[0107q1l1205q1l22]＝[0107×1332×045205×1332×0022]＝029kN·m

σ＝MW＝029×10642670＝676Nmm2≤[f]＝1544Nmm2

满足要求

2抗剪验算

V＝[0607q1l1q1l2]＝[0607×1332×0451332×002]＝3638kN τ＝3V 2bh0 3×3638×1000 2×40×80 ＝171Nmm2≤[τ]＝178Nmm2

满足要求

3挠度验算

ν1＝0632q2l14 100EI ＝0632×1056×4504 100×9350×1706700 ＝017mm≤[ν]＝l400＝450400＝112mm

ν2＝q2l24 8EI ＝1056×254 8×9350×1706700 ＝0mm≤[ν]＝l400＝25400＝006mm

满足要求

4支座反力计算

梁头处即梁底支撑小梁悬挑段根部

承载能力极限状态

R＝[1143q1l10393q1l1q1l2]＝[1143×1332×0450393×1332×0451332×002]＝685kN

同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝309kNR2＝R4＝685kNR3＝56kN

正常使用极限状态

R＝[1143q2l10393q2l1q2l2]＝[1143×1056×0450393×1056×0451056×002]＝543kN

同理可得梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝26kNR2＝R4＝543kNR3＝442kN

6主梁验算

主梁类型钢管主梁材料规格 mm Φ48×27 可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E Nmm2 206000 主梁抗弯强度设计值[f] Nmm2 205 主梁抗剪强度设计值[τ] Nmm2 125 主梁截面惯性矩I cm4 989 主梁截面抵抗矩W cm3 412 主梁自重忽略不计因主梁2根合并

则抗弯抗剪挠度验算荷载值取半计算简图如下

1抗弯验算

主梁弯矩图 kN·m

σ＝MW＝0154×1064120＝3746Nmm2≤[f] 205Nmm2

满足要求

2抗剪验算

主梁剪力图 kN

V＝4199kN

τ＝2VA 2×4199×1000384＝2187Nmm2≤[τ]＝125Nmm2

满足要求

3挠度验算

主梁变形图 mm

ν＝005mm≤[ν]＝l400＝400400＝1mm

满足要求

4扣件抗滑计算

R＝[R1R4]＝156kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要求

同理可知右侧立柱扣件受力R＝156kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下单扣件能满足要求

立柱验算

钢管类型Φ48×27 立柱截面面积A mm2 384 回转半径i mm 16立柱截面抵抗矩W cm3 412 抗压强度设计值f Nmm2 205 λhi 150016 9375≤[λ] 150

长细比满足要求

查表得φ＝068

立柱最大受力N＝[R1N边1R2R3R4N边2]＝[15609[12× 075 2411 ×018 14×1135× 075 2411 ×018 14×07×1]× 0906-092 2×0911211215609[12× 05 2411 ×018 14×1135× 05 2411 ×018 14×07×1]× 0912-06-092 2×09]＝112kN

f＝N φA ＝112×103 068×384 ＝4288Nmm2≤[f]＝205Nmm2 满足要求

可调托座验算

可调托座承载力容许值[N] kN 30 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝[R1R2R3R4]×2＝112kN≤[N]＝30kN

满足要求KZL2 10501800 梁模板扣件式计算书

工程属性

新浇混凝土梁名称 KZL2 10501800 新浇混凝土梁计算跨度 m 79

混凝土梁截面尺寸 mm×mm 1050×1800 新浇混凝土结构层高 m 44

梁侧楼板厚度 mm 180 荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k kNm2 面板01 面板及小梁03模板面板05 模板及其支架075 新浇筑混凝土自重标准值G2k kNm3 24 钢筋自重标准值G3k kNm3 梁15 板11

1700×1700柱模板支撑计算书

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1700mm ，B 方向对拉螺栓3道，柱模板的截面高度 H=1700mm ，H 方向对拉螺栓3道，柱模板的计算高度 L = 6900mm ，柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。柱箍采用双钢管48mm×2.8mm。面板计算采用宽度600mm 板面厚度3.00mm 截面参数。面板厚度3mm ，剪切强度125.0N/mm 2，抗弯强度215.0N/mm 2，弹性模量206000.0N/mm 2 。木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 170 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； β2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×40.000=36.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 28.19kN/m A 面板计算简图面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m 。荷载计算值 q = 1.2×36.000×0.600+1.40×2.700×0.600=28.188kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=13.020cm 3 I=58.870cm 4 (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

扣件式脚手架计算书(修改后)

附件1：扣件式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、脚手架参数

风荷载体型系数 μs 1.254 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性) 1.06， 0.796 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) 0.332，0.25 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2

横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120 纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3.6×0.9/(2+1)=1. 674kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.03+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.03+0.35×0.9/(2+1))+3.6×0.9/(2+1)=1.215kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.674×1.52=0.377kN·m σ=Mmax/W=0.377×106/4120=91.426N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.215×15004/(100×206000×98900)=2.044mm νmax＝2.044mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算承载能力极限状态

模板施工方案计算书

附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角，计算采用倒角处最大板厚1200mm，层高5.36m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图

图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图

图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图

图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员及施工设纵向剪刀撑间距4000

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3， I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M =-0.105， M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M =-0.105， M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078， M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606， V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm

模板支架的计算参照

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为2.7米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.20米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。一、模板支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；方木楞计算简图 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 1.500×0.300=0.450kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN 2.强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q = 1.2×0.900+1.2×0.450=1.620kN/m 集中荷载P = 1.4×0.900=1.260kN 最大弯矩M = 1.260×1.00/4+1.62×1.00×1.00/8=0.518kN.m 最大支座力N = 1.260/2+1.62×1.00/2=1.440kN 截面应力=0.518×106/53333.3=9.70N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

柱模板计算书

柱模板计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2；

计算简图一、参数信息 1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数

250×700梁模板(扣件式)计算书讲解

平面图

立面图四、面板验算

W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 2k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m q 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m 1、强度验算 M max ＝q 1l 2/8＝23.57×0.252/8＝0.18kN·m σ＝M max /W ＝0.18×106/37500＝4.91N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax ＝5qL 4/(384EI)=5×17.95×2504/(384×10000×281250)＝0.325mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R 1=R 2=0.5q 1l=0.5×23.57×0.25＝2.95kN 标准值(正常使用极限状态) R 1'=R 2'=0.5q 2l=0.5×17.95×0.25＝2.24kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 45×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 60.75 小梁截面惯性矩I(cm 4) 273.38 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

整理模板方案及完整计算书

模板施工方案一、编制依据： 1.1国家现行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）及相关现行施工规范。 1.2上海世茂佘山国际会议中心暨酒店施工图纸。二、模板支撑体系设计说明： 2.1上海世茂佘山国际会议中心暨酒店模板支撑采用“满堂红”体系：排架间距1000×1000，步距1800； 2.2验算：立杆稳定性验算（取1m2计算面积） 1.相关参数：扣件：直角，旋转扣件（抗滑）为8.0KN 钢管：φ48 t=3.5mm A=4.89cm2 2.按不组合风荷载时：

N/φA≤f 其中N：模板支架立杆轴向力设计值； N=1.2∑N GK +1.4∑ N GK 1.按最高梁900考虑，其中∑N GK——模板及支架自重、新浇砼自重、钢筋自重轴向力的总和 ∑ N GK =0.9+24×1×0.9+1.5=24kN ∑N GK——施工荷载及振捣荷载轴向力总和 ∑N GK =1.0+2.0=3.0kN 则 N=1.2∑ N GK +1.4∑ N GK =1.2×24+1.4×3=34 kN φ——轴心受压构件稳定系数，应根据长细比入值表求得 λ=l/i=1.8÷（1.58×10-2）=113.92 查表得φ=0.489 N/φ×A=（34×103）÷（0. 489×4.89×10-4） =1.42*108

满堂支撑架计算书

满堂支撑架计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 6、《钢结构设计标准》GB50017-2017 一、架体参数二、荷载参数

风荷载参数：三、设计简图搭设示意图：

平面图四、板底纵向支撑次梁验算

G1k=N c=0.033kN/m； G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×0.5/(2+1)=0.058kN/m； G3k= g5k×l b/(n4+1)= 1×0.5/(2+1)=0.167kN/m； Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×0.5/(2+1)=0.5kN/m； 1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。满堂支撑架平台上无集中力 q=γ0×max[1.2(G1k+G2k+ G3k)+1.4×Q1k,1.35(G1k+G2k+ G3k)+1.4×0.7×Q1k]=1×max[1.2×(0.033+0.058+0.167)+ 1.4×0.5,1.35×(0.033+0.058+0.167)+1.4×0.7×0.5]=1.01kN/m q1=γ0×1.2×(G1k+G2k+ G3k)= 1×1.2×(0.033+0.058+0.167)=0.31kN/m q2=γ0×1.4×Q1k= 1×1.4×0.5=0.7 kN/m 计算简图 M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.31×0.52+0.117×0.7×0.52=0.028kN·m R max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.31×0.5+1.200×0.7×0.5=0.59kN V max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.31×0.5+0.617×0.7×0.5＝0.309kN

梁、板木模板及支撑计算书

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。模板支架搭设高度为8.05米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚纵向钢昔僑向钢背板底方木图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算

大梁模板(扣件式)计算书

梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 200×900 新浇混凝土结构层高(m) 8 梁侧楼板厚度(mm) 150 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 非自定义:0.22 风压高度变化系数μz0.9 风荷载体型系数μs0.8

新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1500 梁两侧立柱间距l b(mm) 1000 步距h(mm) 1600 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1500、1000 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 3 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200

模板方案及完整计算书

模板施工方案 XXXXXX宿舍楼

编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、建筑施工手册（第五版） 3 、建筑施工规范大全 4、_、建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。三、施工准备 1 、据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡及木方子等。 2 、材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。四、施工方法（一）墙模板工程剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。

施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项：（1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模；（2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂；（3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。（二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。施工方法：（1）首先根据柱断面尺寸配模。（2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固，柱箍间距400—600mm。（3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。（三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统：梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法：（ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；

板模板脚手架计算书

板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息: 1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m 最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN·m；面板最大应力计算值σ= 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!

现浇混凝土模板的支撑设计计算书

模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。

施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算

mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。（1）按抗弯强度验算上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算（3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受

的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5）木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6）钢管支撑立杆受力验算。支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接：立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计

塔楼模板支架施工方案计算书

青田县瓯江四桥（步行桥）工程塔楼施工方案检算书计算：复核：审核：中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部二〇一六年九月十日青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据（1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》；（2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；（3）《建筑施工计算手册》(第二版)；（4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。（1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。（2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。（3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。

盘扣式板模板支撑计算书

盘扣式模板支撑计算书一、模板支架选型由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工案。设计围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。二、搭设案（一）基本搭设参数模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用?48 *3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上禁打；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模木平行的向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w＝1000?72/6=4.82?04mm3；模板自重标准值：x1＝0.3? =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25?4? =6kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m； q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。跨中最大弯矩计算简图

500×500柱标准规定模板计算书

500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；

计算简图一、参数信息 1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；

4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。

扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数

（图1）平面图（图2）纵向剖面图1

（图3）横向剖面图2 三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。 W m =bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合： q 1=1.2[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4(Q k +κ Q DK )b=1.2×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=14.527 kN/m 由永久荷载控制的组合： q 2=1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4×0.7(Q k +κ Q DK )b=1.35×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1= 14.751kN/m 取最不利组合得： q=max[q 1,q 2 ]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m （图4）面板计算简图 1、强度验算（图5）面板弯矩图M max =0.166kN·m σ=Υ 0×M max /W=1×0.166×106/24000=6.915N/mm2≤[f]=31N/mm2 满足要求2、挠度验算 q k =(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1=8.985kN/m （图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图 ν=0.572mm≤[ν]=300/400=0.75mm

箱涵模板支架计算书

箱涵模板支架计算书一、方案选择 1、通道涵施工顺序通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：

具体计算如下。二、顶板底模计算顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。按三跨连续梁计算 1．荷载钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡）模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡）人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算

W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取三、顶板下楞计算楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2）（1）、强度计算弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。（2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值