泡贯流式水轮发电机(6.3KV)框形定子线圈(F级)绝缘防晕规范
灯泡贯流式水轮发电机(6.3KV)框形定子线圈(F级)
绝缘防晕规范
1.范围
本标准适用于灯炮贯流式水轮发电机(6.3KV)框形定子线圈(F级)绝缘防晕。
2．规范性引用标准
下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修必单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用本标准，然而，鼓励根据本标准成协议的各方研究是否使用这些文件的最新版本。
ZLB/JSOI-228 水轮发电机（6.3KV）框形定子线圈(F级)绝缘防晕规范。
3．导线绝缘
导线采用DSBEB/155双涤纶玻璃丝包铜线或SBMB/155单玻璃丝包聚酰亚胺薄膜包铜线。
4．引线绝缘
引线绝缘采用0.14*25mm桐马环氧粉云母带9545-1H，包线厚度为1/2叠包4次，包线长度从距鼻20~25mm处起始，至斜边50~70mm处终止，首末端均应包成锥形。（如下图所示。
定子先去的槽部和端部绝缘（见下图和表一、表二）
端部表二单位：mm
注：（1）表中的绝缘厚度均至固化成型后尺寸；
（2）槽部对地绝缘包10次半叠包；端部对地绝缘包10次半叠包，层数仅供参考；
（3）槽部匝间绝缘包1次半叠包家一次平包；端部匝间绝缘包1次半叠包加一次平包。如导线采用SBMB/155单玻璃丝包聚酰亚胺薄膜包扁铜线，则匝间绝缘包一次半叠包（压后双面绝缘厚度为0.46mm）。
（4）槽部和端部对地绝缘半叠包层数根据绝缘带厚度偏差可以调整。
8.本规范规定定子线圈下线时，采用不吊把下线工艺。线圈与槽壁间隙用0.1*30mm 桐马低电阻玻璃布裹包线圈嵌入槽内填实。决定是否裹包及裹包层数，视线棒宽度和槽型尺寸而定，并尽可能在嵌入和起出时线圈不产生有害损害。原则上线圈嵌入槽内不产生自然下沉且槽电位低于5伏即可。
9.定子端部辅助绝缘处理及绑扎固定
9.1端部垫块采用3240环氧玻璃布板裹包2mm厚的予浸渍桐马胶涤纶适形毡（JNS-3）快填充端部间隙，再用0.3*30 硅烷类无碱无蜡玻纤带（ET300-30）绑扎固定，绑扎带浸环氧浸渍胶后使用（随浸随用），绑扎型式：平包及十字包4~5层抽紧，然后用hdj-16涂刷胶将绑扎部位涂刷一遍。下层线圈起把处可以不绑扎。
9.2端箍与先去接触部位均采用2*30予浸渍桐马胶涤纶适形毡（jns-3）条衬垫，再用φ5mm 涤玻绳绑扎固定，然后用hdj-16涂刷胶将绑扎的涤玻绳涂刷一遍。
9.3 槽楔两端用φ3mm涤玻绳扎固定，再用hdj-16涂刷胶涂刷一遍，以防止槽楔松动。
9.4 槽底垫条每端伸出铁心长5~10mm。
10. 下线结束后，定子铁心表面及线圈端部均喷F级9130环氧红磁漆2次；
11. 水轮发电机定子线圈槽部及duanbu 防晕结构材料与工艺。
适用电压等级：6.3KV
工艺：采用“一次成型”防电晕处理工艺，即主绝缘包扎后，在其外面包上防晕带，与主绝缘一起热压固化成型。
防晕材料：
11.1 防晕材料物理特征
11.2 存储期
防晕带在室温下（＜30℃＝，存放期为18个月；
防晕带结构
11.3 定子线圈防晕结构
11.3.1 定子线圈防晕结构
11.3.2 定子线圈防晕结构说明
高压电机定子绕组端部的绑扎与固定
高压电机定子绕组端部的绑扎与固定 摘要：高压三相交流电动机定子绕组端部的绑扎和固定直接影响到产品质量和产品寿命，本文对定子绕组端部受力和产生振动、位移的情况进行了分析，查清了绕组端部的绑扎固定缺陷及容易造成绝缘磨损的原因，最后对绕组端部在绑扎固定结构和工艺上做了一些改进。 关键词：电动机绕组绝缘绑扎 1 绕组端部绑扎的基本要求 众所周知，交流电机的定子绕组在运行时，要受到交变电磁力的作用。由于相邻绕组之间产生的电磁力与流过电流的乘积成正比，电机降压启动、短路、堵转的过程中，最大电磁力有时会达到正常值的几十倍。绕组产生变形位移的方向，与相邻绕组中流过电流的方向有关，即可按两根平行截流导线相互作用的原理分析。可分三个方面分析受力情况。 由于是电机绕组有同相（如图1）和隔相之分（如图2），在其端部相邻两线圈线棒中流过为电流I1和I2。端部相邻线圈两线棒间就会有相互吸引和排斥作用力产生，为避免由于作用力产生的位移。所以对端部这个部位在切向正确的固定，应是在相邻绕组线棒间侧面间隙中，选择厚度与间隙大小相近的涤纶绳绑紧。 上、下层绕组端部之间产生的径向电磁力，是由放置在绕组端部径向外侧的端箍和绑扎绳所承受的。所以，为防止绕组的端部在径向产生变形和相互间的摩擦，必须将绕组的端部用绑扎绳扎紧牢固地绑在端箍上。 2 绕组端部绝缘磨损的原因 目前，高压电机定子多采用VPI整浸工艺，其绝缘结构是粉云母带包扎线圈，线圈端部用φ3涤纶绳绑扎，线圈与端箍用绳施力绑扎，二者接触的部分，不同程度地出现绝缘压陷损伤，使绝缘性能降低。当线圈按工艺要求加热嵌线时，使靠近鼻端线圈端部绝缘软化。这样使绝缘遭到损害，影响使用寿命。 由于端部绝缘受到端箍压陷后与端箍圆弧面形成吻合接触，当绕组端部受到交变电磁力或轴向力的作用，产生振动位移时，很快就会导致该处绝缘磨损。这种绝缘结构线圈端部的磨损，主要来自于绑扎松动引起的。 3 线圈端部尺寸对绑扎的影响 由于高速电机节距较大，极间距离也大，因此，定子绕组普遍存在着端部尺寸长、喇叭口较大等特点。也有的采用大、小线圈，如YK1800-2/990 6KV电机，端部内圆线圈呈波浪形，并且下、上层间的间隙极小。
电感计算公式
电感计算公式（转载） 加载其电感量按下式计算:线圈公式 阻抗(ohm) = 2 * 3.14159 * F(工作频率) * 电感量(mH)，设定需用360ohm 阻抗，因此： 电感量(mH) = 阻抗(ohm) ÷ (2*3.14159) ÷ F (工作频率) = 360 ÷ (2*3.14159) ÷ 7.06 = 8.116mH 据此可以算出绕线圈数： 圈数= [电感量* { ( 18*圈直径(吋)) + ( 40 * 圈长(吋))}] ÷圈直径(吋) 圈数= [8.116 * {(18*2.047) + (40*3.74)}] ÷ 2.047 = 19 圈 空心电感计算公式 空心电感计算公式：L(mH)=(0.08D.D.N.N)/(3D+9W+10H) D------线圈直径 N------线圈匝数 d-----线径 H----线圈高度 W----线圈宽度 单位分别为毫米和mH。。 空心线圈电感量计算公式: l=(0.01*D*N*N)/(L/D+0.44) 线圈电感量l单位: 微亨 线圈直径D单位: cm 线圈匝数N单位: 匝 线圈长度L单位: cm 频率电感电容计算公式: l=25330.3/[(f0*f0)*c] 工作频率: f0 单位:MHZ 本题f0=125KHZ=0.125 谐振电容: c 单位:PF 本题建义c=500...1000pf 可自行先决定,或由Q 值决定 谐振电感: l 单位: 微亨 线圈电感的计算公式 作者：线圈电感的计算公式转贴自：转载点击数：299 1。针对环行CORE，有以下公式可利用: (IRON) L=N2．AL L= 电感值（H) H-DC=0.4πNI / l N= 线圈匝数(圈) AL= 感应系数 H-DC=直流磁化力I= 通过电流(A) l= 磁路长度（cm) l及AL值大小，可参照Microl对照表。例如: 以T50-52材，线圈5圈半，其L值为T50-52(表示OD为0.5英吋)，经查表其AL值约为33nH L=33．(5.5)2=998.25nH≒1μH 当流过10A电流时，其L值变化可由l=3.74(查表) H-DC=0.4πNI / l = 0.4×3.14×5.5×10 / 3.74 = 18.47 （查表后） 即可了解L值下降程度(μi%) 2。介绍一个经验公式 L=(k*μ0*μs*N2*S)/l 其中 μ0 为真空磁导率=4π*10(-7)。（10的负七次方） μs 为线圈内部磁芯的相对磁导率，空心线圈时μs=1
三相异步电动机定子线圈的缠绕方法
电动机绕组的结构主要分下列几种型式： 一、以定子绕组形成磁极来区分 定子绕组根据电动机的磁极数与绕组分布形成实际磁极数的关系，可分为显极式与庶极式两种类型。 1.显极式绕组 在显极式绕组中，每个（组）线圈形成一个磁极，绕组的线圈（组）数与磁极数相等。 在显极式绕组中，为了要使磁极的极性N和S相互间隔，相邻两个线圈（组）里的电流方向必须相反，即相邻两个线圈（组）的连接方式必须尾端接尾端，首端接首端（电工术语为“尾接尾、头接头”），也即反接串联方式。 2.庶极式绕组 在庶极式绕组中，每个（组）线圈形成两个磁极，绕组的线圈（组）数为磁极数的一半，因为另半数磁极由线圈（组）产生磁极的磁力线共同形成。 在庶极式绕组中，每个线圈（组）所形成的磁极的极性都相同，因而所有线圈（组）里的电流方向都相同，即相邻两个线圈（组）的连接方式应该是尾端接首端（电工术语为“尾接头”），即顺接串联方式。 二、以定子绕组的形状与嵌装布线方式区分 定子绕组根据线圈绕制的形状与嵌装布线方式不同，可分为集中式和分布式两类。 1.集中式绕组 集中式绕组一般仅有一个或几个矩形框线圈组成。绕制后用纱带包扎定型，再经浸漆烘干处理后嵌装在凸磁极的铁心上。直流电动机、通用电动机的激磁线圈，以及单相罩极电动机的主极绕组都采用这种绕组。 2.分布式绕组 采用分布式绕组的电动机定子没有凸性的极掌，每个磁极都是由一个或几个线圈按照一定的规律嵌装布线组成线圈组。根据嵌装布线排列的形式不同，分布式绕组又可分为同心式、迭式两类。 （1）同心式绕组同心式绕组是同一线圈组的几个大小不同矩形线圈，按同一中心的位置逐个嵌装排列成回字形的型式。同心式绕组又分单层与多层。一般单项电动机和部分小功率三相异步电动机的定子绕组采用这种型式。 （2）迭式绕组迭式绕组是所有线圈的形状大小完全相同（单双圈例外），分别以每槽嵌装一个线圈边，并在槽外端部逐个相迭均匀分布的型式。迭式绕组又分单层迭式和双层迭式两种。在每槽里只嵌一个线圈边的为单层迭式绕组，或称单迭绕组；每槽嵌两个属不同线圈组的线圈边（分上下层）为双层迭式绕组，或称双迭绕组。迭式绕组由于嵌装布线方式的变化不同，又有单双圈交叉布线排列与单双层混合布线排列之分；此外，从绕组端部的嵌装形状称为链形绕组、篮形绕组，实际上均属迭式绕组。一般三相异步电动机的定子绕组较多采用迭式绕组。 三、转子绕组 转子绕组基本上分鼠笼型和绕线型两类。鼠笼型结构较简单，其绕组过去为嵌铜条，目前多数采用浇铸铝，特殊的双鼠笼转子具有两组鼠笼条。绕线型转子绕组与定子绕组相同，也分迭式与另外一种波型绕组。波型绕组的外形与迭式绕组相似，但布线方式不同，它的基本元件不是整个线圈，而是单匝单元线圈，嵌装后需逐个焊接成线圈组。波形绕组一般应用于大型交流电动机的转子绕组或中大型直流电动机的电枢绕组。
关于发电机定子绕组绝缘电阻测量及最低允许值的分析
冯复生 华北电力科学研究院，北京100045 1 引言 发电机定子绕组绝缘电阻测量是最常用的诊断方法之一。由于其方法简单、方便，通常作为判断发电机定子绕组绝缘受潮、表面脏污程度以及判断绝缘裂痕等缺陷的有效手段之一，尤其采用三相绝缘电阻以及和以往绝缘电阻值相比较的方式，可以判断绝缘是否受潮，此外还可做为定子绕组耐压试验或投运的重要判据。 但由于影响绝缘电阻测量值的因素较多，有的标准中对于其最低允许值并没有作出明确规定，同时绝缘电阻值与定子绕组绝缘强度间也不存在明确的关系，无法直接由绝缘电阻值判断定子绕组的电气强度或由所测值的大小确定发生电气故障的可能。 目前国内外资料中表明绝缘电阻值与温度关系的表达式也极不统一，使所测值有时无法和以往测量值进行比较，因而不能了解到定子绕组绝缘的真实状态。 本文对目前国内外采用的绝缘电阻与温度的关系，以及制造部门、运行部门推荐的绝缘电阻最低允许值作了系统比较，推荐了合理的最低允许值，同时对试验要求以及大型发电机定子绕组绝缘电阻测量方法、要领做了具体介绍。 2 不同温度下定子绕组绝缘电阻换算公式 2．1 定子绕组绝缘电阻与温度关系的表达式文献［1］所推荐公式为 ·B级热固性绝缘 R1＝R2×1．6（t2－t1）／10（1） 式中 R1为测量温度为t1时的绕组绝缘电阻值，MΩ；R2为换算至温度t2时的绕组绝缘电阻值，MΩ；t1为测量时的温度，℃；t2为要换算的温度，℃。 ·热塑性绝缘 R1＝R2×2（t2－t1）／10（2） 文献［2］所推荐公式为 ·B级绝缘 R c＝K t×R t（3） 式中 R c为换算至40℃时的绕组绝缘电阻值，MΩ；R t为测量温
发电机定子接地故障排查
龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/384489448.html, 发电机定子接地故障排查 作者：贾鹏 来源：《科技与创新》2015年第09期 摘要：阐述了发电机出口离相式封闭母线受潮，使得发电机组定子接地跳闸的情况，并 分析了具体的处理过程和防范措施。 关键词：定子接地故障；绝缘子；封闭母线；驱潮工作 中图分类号：TM31 文献标识码：A DOI：10.15913/https://www.360docs.net/doc/384489448.html,ki.kjycx.2015.09.144 1 事故概述 某电厂2×300 MW发电机组采用哈尔滨电机厂生产制造的QFSN-300-2型水氢氢发电机，机端额定电压为20 kV，中性点经消弧线圈接地。发电机保护采用的是南京国电南自凌伊电力自动化有限公司生产的DGT-801A保护装置，定子接地保护采用的是基于稳态基波零序电压和三次谐波原理构成的100%保护。 该厂#1机组在负荷为226 MW的情况下运行时，发电机突然跳闸解列，汽机跳闸，锅炉 灭火，监控画面首出“发电机保护动作”，就地检查保护屏，发出了“发电机定子3U0定子接地”报警，而双套保护均动作，发出信号为发电机“定子接地”保护动作。下面，结合此次发电机定子接地故障的实际情况，简单分析了大型发电机定子接地故障的排查。 2 事故处理过程 2.1 二次系统检查 跳机后，应先全面检查保护装置，2套发电机保护装置A柜、B柜的“定子接地”保护均动作，基波3UO发跳闸信号，3次谐波3 W发报警信号，查看保护定值零序电压为8 V，延时4 s动作。查看故障录波图，发电机机端电流A，B，C三相峰值分别为3.28 A、3.30 A、3.26 A，发电机机端电压A，B，C三相峰值分别为86.979 V、80.182 V和74.518 V，C相电压下降得较快。发电机“定子接地”保护动作时，发电机机端零序电压2套保护动作值分别为8.643 9 V、8.647 4 V和8.668 8 V、8.665 2 V，零序电压达到8.6 V保护动作。对发电机出口PT一次侧做加压试验，保护屏电压显示正确，PT二次回路绝缘测试合格，基本排除了保护误动的可能。但是，这些故障数据并不能确定是发电机内部故障还是外部故障。 2.2 一次系统检查 初步检查发电机非电气系统，未发现发电机有积水、漏氢、漏油等情况，且系统工作正常。定子冷却水电导率化验合格，在发电机本体、励磁变、出线离相封母、出口PT、中性点
各种电感计算公式
导线线径与电流规格表 绝缘导线(铝芯/铜芯)载流量的估算方法 以下是绝缘导 线(铝芯/铜芯)载流量的估算 方法,这是电工基础,今天把这些知识教给大家,以便计算车上的导线允许通过的电流.(偶原在省供电局从事电能计量工作) 铝芯绝缘导线载流量与截面的倍数关系 导线截面(平方毫米) 1 1.5 2.5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 载流量(A 安培) 9 14 23 32 48 60 90 100 123 150 210 238 300 载流是截面倍数 9 8 7 6 5 4 3.5 3 2.5 估算口诀：二点五下乘以九，往上减一顺号走。三十五乘三点五，双双成组减点五。(看不懂没关系,多数情况只要查上表就行了)。条件有变加折算，高温九折铜升级。穿管根数二三四，八七六折满载流。 说明：(1)本节口诀对各种绝缘线(橡皮和塑料绝缘线)的载流量(安全电流)不是直接指出，而是“截面乘上一定的倍数”来表示，通过心算而得。由表5 3可以看出：倍数随截面的增大而减小。“二点五下乘以九，往上减一顺号走”说的是2．5mm’及以下的各种截面铝芯绝缘线，其载流量约为截面数的9倍。如2．5mm’导线，载流量为2．5×9＝22．5(A)。从4mm’及以上导线的载流量和截面数的倍数关系是顺着线号往上排，倍数逐次减l ，即4×8、6×7、10×6、16×5、25×4。“三十五乘三点五，双双成组减点五”，说的是35mm”的导线载流量为截面数的3．5倍，即35×3．5＝122．5(A)。从50mm’及以上的导线，其载流量与截面数之间的倍数关系变为两个两个线号成一组，倍数依次减0．5。 表格为导线在不同温度下的线径与电流规格表。 （请注意：线材规格请依下列表格，方能正常使用）
测量发电机定子绕组的直流电阻原因及注意事项(正式)
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 测量发电机定子绕组的直流电阻原因及注意事项 (正式) Standardize The Management Mechanism To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-2832-38 测量发电机定子绕组的直流电阻原 因及注意事项(正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对管理机制、管理原则、管理方法以及管理机构进行设置固定的规范，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 (1)测量原因 定子绕组的直流电阻包括线棒铜导体电阻、焊接头电阻及引线电阻二部分。测量发电机定子绕组的直流电阻可以发现：绕组在制造或检修中可能产生的连接错误、导线断股等缺陷。另外，由于工艺问题而造成的焊接头接触不良(如虚焊)，特别是在运行中长期受电动力的作用或受短路电流的冲击后，使焊接头接触不良的问题更加恶化，进一步导致过热，而使焊锡熔化、焊头开焊。在相同的温度下，线棒铜导体及引线电阻基本不变，焊接头的质量问题将直接影响焊接头电阻的大小，进而引起整个绕组电路的变化，所以，测量整个绕组的直流电阻，基本上能了解焊接头的质
量状况。 (2)测量方法 测量发电机定子绕组直流电阻的方法有电压降法和电桥法两种。采用压降法测量时，须选用0．5级以上的电压表、电流表，通入定子绕组的直流电流应不超过其额定电流的20％。采用电桥法测量时，因同步发电机定子绕组的电阻很小，应选0．2级的双臂电桥。 (3)测量注意事项 ①测量时必须在电机各相引出端头上进行，不允许包括本相绕组的外部引线和中性点连接的铜排。 ②测量电压、电流接线点必须分开，电压接线点在绕组端头的内侧并尽量靠近绕组，电流接线点在绕组端头的外侧。
发电机保护现象、处理
发电机保护1 对于发电机可能发生的故障和不正常工作状态,应根据发电机的容量有选择地装设以下保护。 (1)纵联差动保护:为定子绕组及其引出线的相间短路保护。 (2)横联差动保护:为定子绕组一相匝间短路保护。只有当一相定子绕组有两个及以上并联分支而构成两个或三个中性点引出端时,才装设该种保护。 (3)单相接地保护:为发电机定子绕组的单相接地保护。 (4)励磁回路接地保护:为励磁回路的接地故障保护。 (5)低励、失磁保护:为防止大型发电机低励(励磁电流低于静稳极限所对应的励磁电流)或失去励磁(励磁电流为零)后,从系统中吸收大量无功功率而对系统产生不利影响,100MW及以上容量的发电机都装设这种保护。 (6)过负荷保护:发电机长时间超过额定负荷运行时作用于信号的保护。中小型发电机只装设定子过负荷保护;大型发电机应分别装设定子过负荷和励磁绕组过负荷保护。 (7)定子绕组过电流保护:当发电机纵差保护范围外发生短路,而短路元件的保护或断路器拒绝动作,这种保护作为外部短路的后备,也兼作纵差保护的后备保护。 (8)定子绕组过电压保护:用于防止突然甩去全部负荷后引起定子绕组过电压,水轮发电机和大型汽轮发电机都装设过电压保护,中小型汽轮发电机通常不装设过电压保护。 (9)负序电流保护:电力系统发生不对称短路或者三相负荷不对称(如电气机车、电弧炉等单相负荷的比重太大)时,会使转子端部、护环内表面等电流密度很大的部位过热,造成转子的局部灼伤,因此应装设负序电流保护。 (10)失步保护:反应大型发电机与系统振荡过程的失步保护。 (11)逆功率保护:当汽轮机主汽门误关闭,或机炉保护动作关闭主汽门而发电机出口断路器未跳闸时,从电力系统吸收有功功率而造成汽轮机事故,故大型机组要装设用逆功率继电器构成的逆功率保护,用于保护汽轮机。 发电机保护简介 1、发电机失磁保护 失磁保护作为发电机励磁电流异常下降或完全消失的失磁故障保护。由整定值自动随有功功率变化的励磁低电压Ufd(P)、系统低电压、静稳阻抗、TV断线等判据构成，分别动作于发信号和解列灭磁。励磁低电压Ufd(P)判据和静稳阻抗判据均与静稳边界有关，可检测发电机是否因失磁而失去静态稳定。静稳阻抗判据在失磁后静稳边界时动作。TV断线判据在满足以下两个条件中任一条件：│Ua+Ub+Uc－3U0│≥Uset(电压门坎)或三相电压均低于8V，且0.1A 发电机启动前对绝缘的要求： 1发电机启动前绝缘电阻由维护人员进行测试。 2测量发电机绝缘满足的条件：冷却水导电度约为μs/cm；氢气压力在额定值；拉开发电机中性点接地刀。 3发电机定子线圈绝缘标准：使用5000V专用摇表在水温20℃时的对地绝缘电阻值应不小于Ω；当低于 MΩ必须查明原因；当绝缘低于 MΩ发电机不得启动。 4发电机转子绝缘的标准：在外回路断开的情况下使用500V摇表在20℃时的绝缘值不得低于100MΩ；30℃时不得低于50 M Ω；极化指数I P应大于2为合格（I P=10分钟绝缘值/1分钟绝缘值），低于上述值时应查明原因，否则不予启动。 发电机励端轴承的绝缘：使用500V摇表测量，供油系统停运时绝缘不低于4kΩ，机组运行期间不低于100Ω，如果绝缘低于此值，应查明原因并采取措施消除。发电机启动前对绝缘的要求： 1.发电机启动前绝缘电阻由维 护人员进行测试。 2.测量发电机绝缘满足的条件： 冷却水导电度约为μs/cm；氢气 压力在额定值；拉开发电机中性 点接地刀。 3.发电机定子线圈绝缘标准：使 用5000V专用摇表在水温20℃时 的对地绝缘电阻值应不小于Ω； 当低于 MΩ必须查明原因；当绝 缘低于 MΩ发电机不得启动。 4.发电机转子绝缘的标准：在外 回路断开的情况下使用500V摇 表在20℃时的绝缘值不得低于 100MΩ；30℃时不得低于50 M Ω；极化指数I P应大于2为合格 （I P=10分钟绝缘值/1分钟绝缘 值），低于上述值时应查明原因， 否则不予启动。 5.发电机励端轴承的绝缘：使用 500V摇表测量，供油系统停运时 绝缘不低于4kΩ，机组运行期间 不低于100Ω，如果绝缘低于此 值，应查明原因并采取措施消 除。 发电机启动前对绝缘的要求： 1.发电机启动前绝缘电阻由维 护人员进行测试。 2.测量发电机绝缘满足的条件： 冷却水导电度约为μs/cm；氢气 压力在额定值；拉开发电机中性 点接地刀。 3.发电机定子线圈绝缘标准：使 用5000V专用摇表在水温20℃时 的对地绝缘电阻值应不小于Ω； 当低于 MΩ必须查明原因；当绝 缘低于 MΩ发电机不得启动。 4.发电机转子绝缘的标准：在外 回路断开的情况下使用500V摇 表在20℃时的绝缘值不得低于 100MΩ；30℃时不得低于50 M Ω；极化指数I P应大于2为合格 （I P=10分钟绝缘值/1分钟绝缘 值），低于上述值时应查明原因， 否则不予启动。 5.发电机励端轴承的绝缘：使用 500V摇表测量，供油系统停运时 绝缘不低于4kΩ，机组运行期间 不低于100Ω，如果绝缘低于此 各种电抗器的计算公式 The manuscript was revised on the evening of 2021 各种电抗器的计算公式 加载其电感量按下式计算:线圈公式 阻抗(ohm) = 2 * * F(工作频率) * 电感量(mH)，设定需用 360ohm 阻抗，因此：电感量(mH) = 阻抗 (ohm) ÷ (2* ÷ F (工作频率) = 360 ÷ (2* ÷ = 据此可以算出绕线圈数： 圈数 = [电感量* { ( 18*圈直径(寸)) + ( 40 * 圈长(寸))}] ÷圈直径 (寸) 圈数 = [ * {(18* + (40*}] ÷ = 19 圈 空心电感计算公式 作者：佚名转贴自：本站原创点击数：6684 文章录入： zhaizl 空心电感计算公式：L(mH)= D------线圈直径 N------线圈匝数 d-----线径 H----线圈高度 W----线圈宽度 单位分别为毫米和mH。。 空心线圈电感量计算公式: l=*D*N*N)/(L/D+ 线圈电感量 l单位: 微亨 线圈直径 D单位: cm 线圈匝数 N单位: 匝 线圈长度 L单位: cm 频率电感电容计算公式: l=[(f0*f0)*c] 工作频率: f0 单位:MHZ 本题f0=125KHZ= 谐振电容: c 单位 F 本题建义c=500...1000pf 可自行先决定,或由Q值决定 谐振电感: l 单位: 微亨 线圈电感的计算公式 1。针对环行CORE，有以下公式可利用: (IRON) L=N2．AL L= 电感值（H) H-DC=πNI / l N= 线圈匝数(圈) AL= 感应系数 H-DC=直流磁化力 I= 通过电流(A) l= 磁路长度（cm) l及AL值大小，可参照Micrometal对照表。例如: 以T50-52材，线圈5圈半，其L值为T50-52(表示OD为英寸)，经查表其AL值约为33nH L=33．2=≒1μH 当流过10A电流时，其L值变化可由l=(查表) H-DC=πNI / l = ×××10 / = （查表后） 即可了解L值下降程度(μi%) 2。介绍一个经验公式 L=(k*μ0*μs*N2*S)/l 其中 灯泡贯流式水轮发电机(6.3KV)框形定子线圈(F级) 绝缘防晕规范 1.范围 本标准适用于灯炮贯流式水轮发电机(6.3KV)框形定子线圈(F级)绝缘防晕。 2．规范性引用标准 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修必单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用本标准，然而，鼓励根据本标准成协议的各方研究是否使用这些文件的最新版本。 ZLB/JSOI-228 水轮发电机（6.3KV）框形定子线圈(F级)绝缘防晕规范。 3．导线绝缘 导线采用DSBEB/155双涤纶玻璃丝包铜线或SBMB/155单玻璃丝包聚酰亚胺薄膜包铜线。 4．引线绝缘 引线绝缘采用0.14*25mm桐马环氧粉云母带9545-1H，包线厚度为1/2叠包4次，包线长度从距鼻20~25mm处起始，至斜边50~70mm处终止，首末端均应包成锥形。（如下图所示。 定子先去的槽部和端部绝缘（见下图和表一、表二） 端部表二单位：mm 注：（1）表中的绝缘厚度均至固化成型后尺寸； （2）槽部对地绝缘包10次半叠包；端部对地绝缘包10次半叠包，层数仅供参考； （3）槽部匝间绝缘包1次半叠包家一次平包；端部匝间绝缘包1次半叠包加一次平包。如导线采用SBMB/155单玻璃丝包聚酰亚胺薄膜包扁铜线，则匝间绝缘包一次半叠包（压后双面绝缘厚度为0.46mm）。 （4）槽部和端部对地绝缘半叠包层数根据绝缘带厚度偏差可以调整。 8.本规范规定定子线圈下线时，采用不吊把下线工艺。线圈与槽壁间隙用0.1*30mm 桐马低电阻玻璃布裹包线圈嵌入槽内填实。决定是否裹包及裹包层数，视线棒宽度和槽型尺寸而定，并尽可能在嵌入和起出时线圈不产生有害损害。原则上线圈嵌入槽内不产生自然下沉且槽电位低于5伏即可。 9.定子端部辅助绝缘处理及绑扎固定 9.1端部垫块采用3240环氧玻璃布板裹包2mm厚的予浸渍桐马胶涤纶适形毡（JNS-3）快填充端部间隙，再用0.3*30 硅烷类无碱无蜡玻纤带（ET300-30）绑扎固定，绑扎带浸环氧浸渍胶后使用（随浸随用），绑扎型式：平包及十字包4~5层抽紧，然后用hdj-16涂刷胶将绑扎部位涂刷一遍。下层线圈起把处可以不绑扎。 9.2端箍与先去接触部位均采用2*30予浸渍桐马胶涤纶适形毡（jns-3）条衬垫，再用φ5mm 涤玻绳绑扎固定，然后用hdj-16涂刷胶将绑扎的涤玻绳涂刷一遍。 9.3 槽楔两端用φ3mm涤玻绳扎固定，再用hdj-16涂刷胶涂刷一遍，以防止槽楔松动。 9.4 槽底垫条每端伸出铁心长5~10mm。 10. 下线结束后，定子铁心表面及线圈端部均喷F级9130环氧红磁漆2次； 11. 水轮发电机定子线圈槽部及duanbu 防晕结构材料与工艺。 适用电压等级：6.3KV 工艺：采用“一次成型”防电晕处理工艺，即主绝缘包扎后，在其外面包上防晕带，与主绝缘一起热压固化成型。 防晕材料： 11.1 防晕材料物理特征 #1发电机定子绕组交流耐压试验方案 1．#1发电机基本参数 型号：50WT21E—106 额定容量：415MV A 额定功率：352.75MW 额定电压：20KV 额定电流：11980A 频率：50Hz 功率因数：0.85 额定转速：3000г/min 冷却方式：水氢氢 励磁方式：静态励磁 试验目的 本次试验属于大修前试验，目的是判断发电机定子绕组绝缘水平，检查是否存在绝缘缺陷。 试验依据 GB755—2000（《旋转电机定额和性能》） GB/T7064—2002（《透平型同步电机技术要求》） 制造厂说明书 试验条件 办理发电机工作票，同时其他专业工作票交回。 发电机气体置换已经结束，转子在定子膛内。 发电机内冷水正常投运，水电导率符合运行标准，但尽可能低。 发电机绝缘电阻试验合格。 所有温度卡件拔出，测点等元件应短路接地，以防试验中损坏。 试验前要测试发电机电容量，核对补偿电感。 将发电机转子及封母接地，电流互感器短路接地。 球隙放电电压调整合格，保护水阻选用适当。 解除电源开关的漏电保护。 试验方法 试验接线图如图1所示。考虑现场试验电源容量的限制，需采用电抗器（接在被试发电机侧）进行无功补偿。选用35H、20KV的4只电抗器两串两并，并联后电抗值为35H。根据规程要求施加电压30KV。 6．试验步骤： 经检查确认被试品、绝缘电阻合格、内冷水水质符合要求后，方具备进行交流耐压试验的条件。拆除或断开所有与被试品相连的连线，按安全规程的有关规定做好全部安全措施。 按接线图检查试验接线应正确无误，试验设备布置合理，便于操作并符合安全规程中的有关规定。保护接地应牢固可靠。 检查试验设备及测量仪表应完好无损，放置平稳，调好零位。 检查确认无误后方可开始试验，升压从零开始，缓慢的升到规定的试验电压值，持续1分钟，并在耐压持续时间内，保持电压稳定。时间到后缓慢降下电压。 7．安全注意事项 经检查确认被试品、绝缘电阻试验已合格。 严格执行DL408—91《电业安全工作规程（发电厂和变电所电气部分）》中有关规定及现场的相关安全措施。 工作人员分工职责明确，精力集中。 现场设安全遮栏，并悬挂标示牌，准备必要的消防器材，加压点要与封母保持足够距离。 试验现场及发电机平台设专人监护，监听试品，并确认有无异常声。 水电厂机组发电机转子绝缘故障分析及处理对策 发表时间：2019-04-11T16:38:06.530Z 来源：《电力设备》2018年第30期作者：张忠 [导读] 摘要：在水电厂机组运行中，发电机是重要的机组设备，而发电机转子绝缘故障则是比较常见的故障类型，本文主要就针对某水电厂机组发电机转子绝缘故障进行分析，了解其故障产生的原因，并提出相应的故障处理对策，来提高机组运行性能。 （松花江水力发电有限公司吉林市丰满发电厂发电部 132108） 摘要：在水电厂机组运行中，发电机是重要的机组设备，而发电机转子绝缘故障则是比较常见的故障类型，本文主要就针对某水电厂机组发电机转子绝缘故障进行分析，了解其故障产生的原因，并提出相应的故障处理对策，来提高机组运行性能。 关键词：水电厂机组；发电机；转子绝缘故障；处理对策 发电机是水电厂机组运行的动力设施，是水轮机实现水能转化为机械能的重要设备，但在发电机运行中还存在一定的转子绝缘故障，其对发电机组的安全稳定运行产生了很大的影响，甚至还会导致发电机组强制停运。为了实现水电厂机组发电机具有良好的性能，就需要对其转子绝缘故障进行有效的分析，并积极采取有效的处理对策对故障进行解决，这也是水电厂机组管维中需要一直重视的内容。 1.实例概述 1.1机组情况 在某水电站中，有4台机组，其中11号与12号机组是装机容量140MW的大机组，大机组的额定转速是107.1 r/min，而厂用4和厂用5号机组是装机容量4500KW的小机组，小机组的额定转速是600r/min，其机组的转速是比较快的，也造成机组碳粉磨损严重。 1.2异常现象 在机组的发电机运行中，发现1号机组发电机转子的绝缘状况并不是很好，转子发生多次接地的故障，由于接地故障的出现，转子绝缘值会出现直线的下降，其绝缘的强度也不能满足机组正常的运行。在机组停机后，相关人员发现刷架和引出线存在一定绝缘降低，同时在发电机的上架盖板与滑环支臂位置处发现堆满碳粉与油污混合的颗粒，通过对其集电环室的设备实施清理和擦拭，其转子的绝缘投运条件得到了有效的改善。另外1号机组正常停机中，发现发电机的保护装置中存在“失磁-时限保护”发生动作，通过对机组的励磁系统进行检查，发现转子绝缘的对地阻值是0 MΩ，在发电机中碳刷拉杆的绝缘子与滑环支臂位置处也堆满了碳粉与油雾混合的颗粒[1]。 2.转子绝缘故障分析 经过对发电机转子进行检查和分析，导致其出现上述现象的主要原因有： 1）通过对1号机组的发电机进行检查，其下集电环的表面出现比较严重的划痕，且表面十分粗糙，且光洁度不足并存在灼伤的痕迹，这主要是由于集电环的表面粗糙增加碳刷的磨损，导致碳粉的增多。在滑环室内碳刷也和滑环存在一定的接触，因为碳刷的研磨太快，很容易就会产生碳粉，经过长期的堆积就形成了大量碳粉，并粘附于发电机绝缘的部分，导致绝缘故障的发生。在发电机组的滑环室内，并没有设置碳粉的吸收装置，因此碳刷所产生的碳粉不能有效的得到吸收和排除，使其绝缘降低。 2）在下集电环与刷握位置处，其碳粉的堆积是比较严重的，并且碳粉和油雾已经混合，有着很强的吸附性。在机组旋转和摩擦中产生碳粉，由于滑环旋转产生的风力将其吹到碳刷支架和各部位置，且混合热油雾而导致转子的绝缘性降低。同时由于滑环室中上导油槽的通气窗管是比延长段要短的，则热油雾不能被有效的挡在油槽内，使大量的油雾穿过通气窗到滑环室和碳粉发生混合。 3）在1号机组的发电机中的导油槽发生过甩油的现象，主要是发电机的转子与定子位置处有大量的油迹，漏油主要是自发电机的转子位置推力头的内侧和油盆对接位置出现外溢，对上导油盆中推力头的上部位置通气孔以及接合轴瓦位置通油孔进行检查，发现其并没有出现堵塞，且上导油盆的通气窗也没有堵塞。导致甩油现象的出现，主要是因为机组在运行中，转子和油盆的对接空间形成了负压，使上导油盆吸气，来实现油盆内的气压平衡，而油盆的通气窗不能满足吸气的要求时，其油盆内汽轮机油会吸出，导致1号机组出现甩油的事故。在防止甩油事故的发生时，取出了上导的油盆盖和转子的接缝位置密封毛毡，从而来增加油盆的通气量，对其负压真空进行破坏，但因为此做法增加通气量的同时，也对上导的油盆密封进行破坏，则油盆内的热油雾就会从此缝隙内挥发至滑环室内，使碳粉于碳刷的支架位置处发生堆积[2]。 4）在发电机的上导油槽中，热油会随着转子轴的旋转而发生翻腾，导致油雾的产生。油雾会自通气窗管中绕行挡油板冷却的阻挡到滑环室中，和碳粉进行混合后具有很强的吸附力。这种混合物还有着导电性，如果其黏附于刷架拉杆的绝缘子以及集电环的支撑绝缘位置处，就会导致带电部分和大地出现间接的电气连通，使其绝缘出现下降。由于刷架和滑环支臂以及支撑的绝缘子位置处有着严重的积污，就造成发电机的转子对地出现绝缘阻值的下降。在2台小机组的滑环室内，由于碳粉没有和油雾出现混合，其碳粉就随着滑环的高速旋转而被气流带走，在碳刷架位置处堆积的碳粉是很少的，则其转子绝缘性比较好。 5）在设备运行中，因为推力的轴承室并不是严密密封的，在高速运转的过程中就会发生润滑油溢出，如果长时间高速的运转，势必会导致滑环室的温度发生显著的上升，从而造成润滑油出现物理反应而出现油雾，而油雾和碳粉就会产生油泥，其具有一定的导电性，会使机组的绝缘性降低，且机组发电机内部空间是有限的，进行清理也是比较困难的，从而影响发电机的转子绝缘性，甚至还会影响转子运转的状况，使其出现一定轻微接地。 3.转子绝缘故障处理对策 根据1号机组发电机的转子实际情况分析，不对转子的滑环表面实施抛光性处理，考虑于原来上导油槽的通气窗内进行通气管路的延长，可以通过直径70 mm弯接头的钢管，和延伸钢管进行焊接后再和通气管进行焊接，且于通气窗内进行若干半圆挡油板的焊接，其挡油板于通气窗内采取上下错开的对称方式进行焊接，在焊接结束后要对焊渣清理干净。然后在延伸的钢管端部位置进行十字对称抓手的焊接，和同期窗罩进行挂接，新做通气窗口要和滑环室的窗口正对，则发电机运行所产生油雾就会借助通气窗的冷却作用而凝结为油珠，其油珠再向油槽内流会，避免了油雾和碳粉发生混合。同时通气窗的窗口延长要和滑环室的网格窗口正对，防止没有得到冷却的油雾通过滑环的旋转带动其到滑环室而飞出，而碳刷摩擦出现的碳粉被滑环的高速旋转风力所吹散，两者就不能够附于碳刷拉杆的绝缘子以及集电环绝缘子的表面，对碳粉与油雾的混合物实现控制。另外，还要对机组滑环室碳刷进行换用，要求其具有质量高和耐磨性好，则碳粉的出现就会有效得到降低，对滑环室还要进行及时的清扫，缩短其清扫的周期，避免碳粉和油泥的长期堆积[3]。 结语：综上所述，通过对实例水电厂机组的发电机转子绝缘故障分析，发现其转子绝缘性故障发生存在诸多方面的影响，想要实现发电机组安全稳定的运行，就需要对其故障问题进行全面的分析，并积极采取有效的措施进行故障处理和性能防护，这对其发电机组长期稳 发电机绝缘测量 This manuscript was revised by JIEK MA on December 15th, 2012. 发电机绝缘测量 一、测量方法 (1)选择绝缘电阻测试仪。按照DL/T 596-1996《电力设备预防性试验规程》，以下简称《预规》规定：额定电压1000V以上者，用2500V绝缘电阻测试仪，量程一般不低于10000MΩ，对水内冷发电机用专用绝缘电阻测试仪。 (2)检查绝缘电阻测试仪。先将绝缘电阻测试仪的接线端子间开路，转动表到额定转速（约120/min）指针应为“∞”，然后将线路和地端子短路，转动表，指针应为“0”；如指示不对，应更换或修理。 (3)对被试发电机断电和放电。对被试发电机应确认已断电，然后进行充分放电，由于发电机电容量较大，至少应放电5分钟，放电时应用绝缘工具，不得用手碰触放电导线。 (4)接线。将对地端子“E”接到发电机的接地端，如机壳铁芯等（如图1-1所示），将线路端子“L”接到发电机出线端，发电机定子各相绕组应首尾短接，非被试相应短路接地。对水内冷发电机，将汇水管和屏蔽端子“G"相连接（如图1-1及图1-2所示）。 图1-1 发电机绕组绝缘电阻试验接线示意图 图1-2 水内冷发电机定子绕组绝缘电阻试验接线示意图 RAB、RAC一A相对B、C相绝缘电阻；RAE一A相对地绝缘电阻； RAT、RBT、RCT一A、B、C相绝缘饮水管的电阻；T一汇水管 (5)测绝缘电阻、吸收比及极化指数。驱动绝缘电阻测试仪到额定转速，或接通绝缘电阻测试仪电源，待指针稳定后（或60s后），读取绝缘电阻值。 测吸收比和极化指数时，在绝缘电阻测试仪停转状态，将表的“E”端接到发电机接地端，“L”端接到出线端，分别读15s及60s（或lmin及10min）时的绝缘电阻。 (6)读完绝缘电阻后，先断开接到发电机出线端的连接线，然后再停止摇转，以免在测量时充人发电机电容的电荷经绝缘电阻测试仪放电而损坏绝缘电阻测试仪。 (7)对发电机充分放电，应大于5min，分相测量时每一绕组都应为5min以上。 (8)记录。测量时应记录发电机型号，编号，铭牌规范，运行位置，发电机和现场温度，现场湿度，气象情况，试验日期及使用仪表型号等。 加载其电感量按下式计算:线圈公式 阻抗(ohm) = 2 * 3.14159 * F(工作频率) * 电感量(mH)，设定需用360ohm 阻抗，因此： 电感量(mH) = 阻抗(ohm) ÷(2*3.14159) ÷F (工作频率) = 360 ÷(2*3.14159) ÷7.06 = 8.116mH 据此可以算出绕线圈数： 圈数= [电感量* { ( 18*圈直径(吋)) + ( 40 * 圈长(吋))}] ÷圈直径(吋) 圈数= [8.116 * {(18*2.047) + (40*3.74)}] ÷2.047 = 19 圈 空心电感计算公式 作者：佚名转贴自：本站原创点击数：6684 文章录入：zhaizl 空心电感计算公式：L(mH)=(0.08D.D.N.N)/(3D+9W+10H) D------线圈直径 N------线圈匝数 d-----线径 H----线圈高度 W----线圈宽度 单位分别为毫米和mH。。 空心线圈电感量计算公式: l=(0.01*D*N*N)/(L/D+0.44) 线圈电感量l单位: 微亨 线圈直径D单位: cm 线圈匝数N单位: 匝 线圈长度L单位: cm 频率电感电容计算公式: l=25330.3/[(f0*f0)*c] 工作频率: f0 单位:MHZ 本题f0=125KHZ=0.125 谐振电容: c 单位:PF 本题建义c=500...1000pf 可自行先决定,或由Q 值决定 谐振电感: l 单位: 微亨 线圈电感的计算公式 作者：线圈电感的计算公式转贴自：转载点击数：299 1。针对环行CORE，有以下公式可利用: (IRON) L=N2．AL L= 电感值（H) H-DC=0.4πNI / l N= 线圈匝数(圈) AL= 感应系数 H-DC=直流磁化力I= 通过电流(A) 水轮发电机定子线圈 采用环氧云母绝缘制成的新式大型水轮发电机定子绕组的预期寿命是50年以上[1]。最近一项与加拿大电气协会有关组织所赞助的对新式和老式绝缘系统的全球调查显示, 定子绕组在重新绕制前可正常运转50年[2]。但有一些迹象表明，在过去十多年所生产的发电机寿命是无法达到50年的。 决定定子绕组寿命的关键因素是被使用作为隔离高电压铜导体及定子铁芯的电气绝缘。比起定子绕组内其他的组成材料如铜或钢, 绝缘材料有较低的熔点和较弱的机械强度。结果是，随着运转时间的增长, 绝缘是最有可能发生老化及恶化，最终导致接地故障。另一个可能出现故障的是铜导体- 特别是线棒没有被牢靠的固定在线槽内(因此产生振动)，或两个线棒间焊接品质不良。 遗憾的是，现在要对过去十年所生产的发电机定子绕组的预期寿命有相同或较低稳定度的统计进行证明还言之过早。然而, 在线局放测试[3]已被世界各地的发电公司采用, 侦测发电机运行中定子绕组可能发生的绝缘问题和连接问题。在说明近期水轮发电机的故障现象前，从数千台电机上采集的局放数据与老旧机组比较后，显示了定子绕组问题似乎是过去十年中较普遍发生的故障。最后, 讨论发电公司如何确保定子绕组的长期寿命。 局放量大小与电机制造年代的关系 在对数以千计的电动机和发电机所采集的在线局放数据分析后发现, 一些电机制造厂在过去十年所生产的电机定子绕组的局放量超过他们10年前所生产的电机定子绕组的局放量[4]。例如, 图1显示位于欧洲、北美和日本的大型电机制造商在不同年代生产的定子绕组局放量与生产年代的关系。这些电机包含了13-15kV的空冷型机组。这一数字显示，四家电机制造厂于2003年所出厂电机的局放量比1995年前出厂的电机局放量明显高出许多。而高的局放量通常代表了定子绕组绝缘正快速老化,同时存在电气接触不良的隐 患。高的局放幅值是对近期制造的电机定子一个值得关心的客观资讯。 发电机定子绝缘低的原因分析及处理 2012-03-01 14:58:47 来源:《科技资讯》作者:林才桂【大中小】浏览:381次评论:0条 摘要：连州发电厂#3、#4机在多次开机过程中，均出现发电机定子绝缘低（1 MΩ至3 MΩ），影响机组启动，经过对发电机绝缘低的分析与研究，找出了发电机绝缘低的原因，并采取了相应的对策，有效的解决问题。 关键词：发电机；绝缘低；原因分析及处理 1 前言 连州发电厂#3、#4发电机是上海汽轮发电机公司生产的，型号为QFS-135-2 ，额定容量135MW，出口额定电压15.75kV,冷却方式为双水内冷，定子绕组采用F级环氧粉云母带连续绝缘，绝缘后经模压加热固化而成，具有良好的绝缘整体性和正确的外形尺寸。在发电机检修后或停机时间较长时，应测量发电机定子及励磁系统回路绝缘电阻。测量发电机定子回路绝缘（包括发电机出口封闭母线、主变低压侧绕组、厂变高压侧绕组、励磁变高压侧等连接设备）前，均应拉开发电机所属各PT刀闸，拆除发电机定子汇水管的连接片，验明回路无电压，放去静电后，然后才可以进行。发电机有良好的绝缘电阻是安全运行的关键，如果在绝缘电阻不良的状况下，还继续运行是很危险的，经常会在高电压冲击下，导致绕组薄弱环节瞬间击穿短路。 测量发电机定子绕组绝缘，一般在通水前进行。发电机定子回路绝缘电阻的测量，可使用2500V摇表或使用水内冷专用2500V绝缘电阻测试仪测量。 要求： （1）#3、#4发电机定子绕组对地绝缘应大于16 MΩ。 （2）吸收比：即发电机６０秒的绝缘值与１５秒的绝缘值之比, R60″/R15″≥1.3。 （3）极化系数：即发电机10分钟的绝缘值与１分钟的绝缘值之比,R10″/R1″≥1.5。 （4）各相绝缘电阻差异倍数≤2。 通水后测得绝缘阻值主要与水质有关，不能作为判断发电机绝缘的依据，但应在1 MΩ以上，否则应对水质进行检查。发电机绝缘测量结果与前次测量值相比较，有显著降低时（考虑温度和气体湿度的变化，如降低到前次的1/3至1/5），应查明原因并设法消除。 连州发电厂#3、#4机在多次开机过程中，均出现发电机定子绝缘低（1 MΩ至3 MΩ），影响机组启动，经过对发电机绝缘的分析与处理，得到结论：定子绕组绝缘低，并不是没有绝缘，如果没有绝缘则说明定子线棒间或定子内部有对地短路，需要发电机绝缘要求
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