磨煤机主要缺陷分析

磨煤机主要缺陷分析
磨煤机主要缺陷分析

2010年期间1A磨主要缺陷分析

锅炉专业

一、1A磨煤机主要缺陷统计表(2010年期间):

二、 1A磨煤机检修具体情况记录(2010年期间):

(1)、检修时间:2010-04-5 --- 2010-4-30

主要缺陷:1B检修项目,期间对磨煤机磨辊油位、油质检查。检查1A

磨煤机磨辊发现: 1#、2#、3#磨辊油质均发黑、油中有微量的杂质。[注1]处理情况:更换1#、2#、3#磨辊。并加入磨辊润滑油680。

(2)、检修时间:2010-08-27 --- 2010-8-29 6:00

主要缺陷 :1A磨电流异常 ---- 【辊轴承卡涩】

现象及经过:2010-08-27 12:31分,A磨电流:52A ;给煤量:37T/H 在12:32分A磨电流38.52A ;给煤量:37T/H ;在相隔约1分钟,在给煤量

不变情况下,磨电流突然从52A降至38A;

处理情况:

立即开票检查,内部检查发现1A磨煤机(靠汽机房侧)2#磨辊无法转动,

轴承严重卡涩,检查2#磨辊油位正常、其油质发黑。更换2#磨辊。

在本次检修中对其1#、3#磨辊油位、油质进行检查:油位正常,油质尚可,

外表检查未发现漏点,本次1#、3#磨辊润滑油全部进行清洗、更换:加入680

磨辊油。

(3)、检修时间:2010-09-13 -- 2010-9-14 7:00

主要缺陷 : 1A磨电流异常 ----【刮板、衬板】断裂、脱落

现象及经过:2010-09-13 00:30 1A磨煤机电流异常由48A摆动55A后

恢复正常。后经观察A磨煤机石子煤排出几块磨煤机刮板碎块,且A磨煤机刮板

有异音。

处理情况 :

内部检查发现,刮板3个全部断裂,部分衬板脱落,叶轮头部有一处裂开(头

部弯曲变形)。

更换长刮板2 块;短刮板 1块;脱落的衬板进行补焊,变形叶轮进行矫正

焊接恢复。于2010-9-14 早上7时押票试运。

下列数据从DCS系统获得:

7时25分磨煤机电流 40.85A 7时59分磨煤机电流 47A 给煤量 32.09 T/H 给煤量 45 T/H

(4)、检修时间:2010-10-19 -- 2010-10-19 18:45

检修原因:1A磨煤机石子煤斗排原煤。

现象及经过:在设备运行中发现有排原煤现象,

处理情况:侧机内部检查发现:内部长刮板2块全部从轴销根部断裂、

另发现叶轮调节罩挡板脱落一块。更换长刮板2块,叶轮调节罩加装。

(下列数据从DCS系统获得)

19时28 磨煤机电流 48.22A 22时27分磨煤机电流 48.41A

给煤量39.98 T/H 给煤量 39.92 T/H

(5)、检修时间:2010.10.31 16:10 —11.2 1:40

主要缺陷:1A磨煤机运行中振动逐渐增大

现象及经过:于10月31日上午巡检人员发现1A磨煤机在运行中振动

异常增大,疑有异物进入内部。

处理情况:内部检查并未发现异物,检查1#、2#、3#磨辊油位、油质。检查发现1#磨辊油质发黑,油位明显下降,密封圈处有明显漏油迹象,更换1#磨辊。

对其2#、3#磨辊检查发现油位正常,油质尚可,为防止磨辊轴承因油质恶化损坏轴承,在本次检修中分别都进行轴承清洗后,并重新加入磨辊润滑油680。另在本次更换6块分离器体衬板,于11月2日1:40押票试运正常。

三、2010年1A 磨煤机主要缺陷统计情况:

通过上述缺陷的发生记录看,现1A 磨煤机缺陷:磨辊轴承损坏、排原煤、刮板断裂;上图表中:发生轴承卡涩缺陷占比例的49%,排原煤缺陷17%,刮板断裂17%,运行中振动异常增大17%,其中缺陷发生比例最高一项:磨辊轴承卡涩。磨辊轴承损坏事故多次发生为设备稳定运行带了很大的压力,极大地增加了锅炉维护人员的工作量。

四、原因分析

1、密封圈漏油是造成磨辊轴承卡涩的主要原因

1.1 轴承是磨辊的重要组成部分,由上下2个轴承组成,磨长时间运行,运行工况差,润滑油作用是延长磨辊轴承使用寿命。而其轴承的安装、工艺质量标准最为重要。直接影响制粉系统设备使用寿命。

1.2 磨辊轴承箱腔体内骨架密封安装在最外侧,主要起到防止粉尘进入轴承密封作用,若骨架密封稍有轻微损坏,加上磨内运行工况较差,冷热温差变化,加剧密封设备磨损,从而失去密封的效果,最初的出现轴承油位下降,

日积月累

油质变黑、油位干枯症状,磨辊轴承失去润滑,工作温度持续超常上升将导致轴承很快损坏,最终发生轴承损坏。

1.3目前电厂磨辊返回解体检修是由外部检修负责,其检修内容:更换磨辊轴承、更换油密封圈,经返修后拉回仓库,基本上是完成品,检修中只需对磨辊进行加油即可使用。而返修磨辊的质量验收、磨辊轴承安装的工艺流程是一片空白。如(磨辊上下轴承的间隙标准无法进行测量、检查),从而对返修磨辊的工艺、质量无法进行检查。

2、排渣不及时易造成内部零件磨损加剧、断裂、脱落等缺陷发生

2.1近期A磨掺烧褐煤,煤质较差,石子煤排出量有较明显增加,由于运行排渣人员的排放不及时,在磨运行的情况下,有时长时间排一次,而且有时排放的时候未能将里面的石子煤排尽,导致石子煤堵塞在磨煤机内部,由此使得一次风压逐渐降低,煤粉不易分离,侧机体内部温度升高,加剧了侧机体的护板变形,然后刮板与侧机体护板相互刮碰,使得衬板掉下及刮板损坏,严重时也能将叶轮装置损坏。

3、造成异常振动大的原因较多,下列是几种典型的故障。(仅机务部分)

3.1声音、振动来自磨碗之上:

1、在磨碗上有较大、较硬的异物。

2、碾磨辊发生故障。

3、弹簧加载间隙、磨辊间隙、压力不均匀。

3.2 声音、振动来自磨碗之下:

1、石子煤刮板装置断裂。

2、风环(空气节流环)断裂脱落。

4、造成煤从石子煤排出口溢出的原因

1、磨碗衬板和磨辊套的过量磨损会造成磨煤机出力低、原煤溢出

2、碾磨力不够大。

3、通过磨碗的气流速度低。

4、风环(空气节流环)间距大,使得磨碗周围的通道面积太大。

暴露出的问题:

1、在今年4月份1A磨煤机更换的2#磨辊,运行时间不到4个月发生了煤粉进入磨辊内部润滑油中导致轴承卡涩,相继在今年11月份1#磨辊再次发生磨辊轴承损坏。返修磨辊厂家责任心不够,检修工艺存在质量问题。

2、在今年9月、10月相继发生因排渣不及时导致刮板磨损、变形断裂、排渣人员对排渣次数不重视,在发现设备有异常的情况,对暂时不能停磨处理的设备没有进行增加排渣的次数。导致设备进一步恶化。

3、石子煤排放管理规定有漏洞,导致运行排渣人员责任心不够。(根据DCS数据排渣门开关显示)运行排渣人员往往花费40到50分钟才排一遍,紧接着又是下一个排石子煤的周期。并没有真正落实到到位,达到定时排渣。

防范措施:

1、针对磨辊轴承多次发生损坏这种情况,要加强磨辊大修厂家的管理,并制定连带责任,强制大修厂家后期跟踪检修。

2、加强上煤管理,尽量控制进异物,防止三块。

3、加强磨煤机的定期检查,定期对刮板及风环叶轮进行检查、维护。

4、近期机组A磨均掺烧褐煤,加强对运维排渣的监督,做好排渣文字

记录。发现有异常现象,若设备暂时不能进行停运检查,需要增加对石子煤排渣的次数。

5、另在排放石子煤时候,喷淋水管手动门做到:“人离阀关”避免发生磨内部进水事故。

备注:[注1]磨辊排序为逆时针方向,炉左1号磨辊,靠近汽机侧2号磨辊,炉右3号磨辊。

影响钢球筒式磨煤机出力的因素有哪些

影响钢球筒式磨煤机出力的因素有哪些 钢球磨煤机的出力运行时会受众多条件的影响,主要的有: 1、护甲形状及磨损程度因为它影响到钢球的跌落高度,护甲磨损后,会使磨煤机出力下降。 2、钢球装载量及钢球尺寸钢球装载量过多或过少,都影响出力,因此,应保持合理的钢球充满系数;钢球尺寸要保持合理比例,要定期补入大球、清理出小球。 3、载煤量磨煤机内煤量过多或过少,都会使出力下降,磨煤电耗增大因此,应根据磨煤机出入口压差及时调节给煤量,以维持适当的载煤量。 4、通风量通风量影响煤沿筒体长度过的分布,风量大时煤粉粗,风量小时出力下降。因此,运行时应维持最佳通风量,以维持经济出力。 5、煤质变化原煤的水分、粒度增大,可磨性系数减小,都将使磨煤机出力下降。 6、制粉系统漏风漏风量大,减小了进入磨煤机的风量,磨煤机出力将降低。 7、干燥介质温度,入口风温越高出力越大,反之越小。 降低磨煤机耗电方法: 1、锅炉蒸发量越大,磨煤机耗电越小。 2、合理安排磨煤机运行方式,使磨煤机尽量减少双磨运行时间。 3、尽量使双磨煤机运行时蒸发量大的锅炉带大负荷,双磨煤机运 行负荷变化小的锅炉带小负荷。 影响排烟温度高的原因

1.受热面积灰、结渣及堵灰 由于炉膛受热面积灰结渣,影响传热效率, 使得受热面吸热量减少, 排烟温度升高.,排烟温度升高.通常受热面的积灰、结渣及堵灰可以使排烟温度升高10~20 ℃ 2.炉膛漏风的影响 炉膛的漏风参与炉内燃烧但不经过空气预热器,其主要指从炉底及炉膛的各门孔漏入的冷风,它也是引起排烟温度升高的原因之一炉膛出口过剩空气系数增加0.01,排烟温度升高约1.3℃.因此,在锅炉大、小修时,应安排进行锅炉本体的查漏堵漏工作,采用比较好的门、孔结构,运行时随时关闭各门、孔,减少锅炉漏风率对排烟温度的影响. 3.给水温度的影响 给水温度的变化影响省煤器的传热量,给水温度升高1℃,排烟温度升高0.31 ℃. 4.环境空气温度的影响冷空气温度变化明显影响空预器传热温压与传热量,经计算,在0~ 40℃变动范围内, 冷空气温度每变化1℃, 排烟温度同向变化约0.55℃. 5.煤质的影响 挥发分降低的影响.当燃煤的挥发分降低时,因煤的燃尽时间相应增加,使得炉膛出口温度升高,从而引起排烟温度的升高.煤的发热量和水分的影响.煤的低位发热量越低,收到基水分含量越多,则燃尽越约困难,要保证其燃烧完全所需的过剩空气系数越大,造成排烟温度越高.煤粉细度影响.煤粉细度越粗,燃尽越约困难,炉膛出口的烟气温度较高,造

中速磨煤机直吹式制粉系统运行特性分析

增 刊山西焦煤科技 Supple m ent 2008年7月 Shanx iC oking Coal Sc i e nce&Techno l o gy Ju.l2008 试验研究 中速磨煤机直吹式制粉系统运行特性分析 刘德来 (山西兴能发电有限责任公司) 摘 要 介绍了中速磨煤机工作原理和正压直吹式制粉系统组成,结合该系统在古交电厂1号、2号锅炉的成功应用情况,详细分析了该制粉系统的运行特性。 关键词 直吹式系统;中速磨煤机;运行特性;运行方式 古交发电厂一期2台锅炉是哈尔滨锅炉有限公司采用美国燃烧工程公司(CE)的引进技术设计和制造的HG-1025/17.5-YM17型锅炉。制粉系统为冷一次风正压直吹式,配备5台ZG M95G中速辊式磨煤机,燃用山西烟煤。 1 ZGM95中速磨煤机的工作原理及系统组成 ZGM95G中速辊盘式磨煤机,其碾磨部分是由转动的磨环和3个沿磨环滚动的固定且可自转的磨辊组成。原煤由给煤机送入中速辊式磨煤机,从中央落煤管落到磨环上,借助于旋转磨环离心力将原煤运动至碾磨滚道上,通过磨辊进行碾磨。原煤的碾磨和干燥同时进行,一次风通过喷嘴环均匀进入磨环周围,将经过碾磨从磨环上切向甩出的煤粉混合物烘干并输送至磨煤机上部的分离器,在分离器中进行分离,粗粉被分离出来返回磨环重磨,合格的细粉被一次风带出分离器送入炉膛燃烧。石子煤经喷嘴环落入石子煤箱。 2 中速磨正压冷一次风系统的特点 直吹式制粉系统的最大特点是保证磨煤机能根据锅炉负荷的需要,连续、均匀、有调节地供应炉膛质量合格的煤粉。这一性质使磨煤机及制粉系统的运行与锅炉的运行紧密地联系在一起,其运行性能必须综合考虑减少空气预热器漏风及保持稳定的一次风温和稳定的锅炉效率。因此,中速磨及其直吹式制粉系统已成为锅炉燃烧系统中不可分割的重要组成部分。目前,大型火电厂的中速磨直吹式制粉系统大多采用正压冷一次风机系统。在该系统中,一次风机只输送冷空气,这使风机可造得较小,通风电耗低且工作可靠性高。风机处于空气预热器之前,需在空气预热器中有独立的一次风通道,因而采用了三分仓回转式空气预热器,有利于初投资。由于风机的压头较高,无论对于总的一次风量,还是每台磨的空气流量,都可简单地用文氏管或其它方法方便地进行测量,这一点对提高锅炉燃烧自动化控制水平,从而提高锅炉燃烧经济性,也是不可忽视的有利条件。 3 影响中速磨工作的主要因素 评价中速磨煤机工作的指标有:磨煤出力、煤粉细度、与锅炉燃烧系统的配合、系统工作的安全性及运行电耗、碾磨部件的使用寿命等。磨煤出力随锅炉负荷而变化,其变化范围取决于磨煤机的型号、所磨制的燃料性质及所要求的煤粉细度,同时,还与碾磨部件的磨损情况及运行中碾磨压力的设置有关。 煤粉细度的确定取决于锅炉燃用燃料的性质,其应为使锅炉燃烧损失与运行电耗(包括磨煤电耗和通风电耗)及制粉金属损耗之和为最小的经济煤粉细度。 磨煤机与燃烧系统的配合反映在制粉系统的通风量与燃烧要求的一次风量是否匹配。制粉系统的最小通风量决定于两个条件:一是,在运行温度下,水平一次风管内的流速不应低于15m/s,以防止煤粉沉积;二是,保持中速磨煤机最低的风环风速,防止石子煤量骤增及保证必要的煤粉细度,两者中较高的一 作者简介:刘德来 男 1973年出生 1995年毕业于东北电力大学 助理工程师 古交 030206

蒸汽严密性试验调试措施

目录 1.概述 4 2.试验目的 4 3.试验依据 4 4.试验范围及流程 5 5.调试应具备的条件 5 6.试验步骤 6 7.调试的质量检验 6 8.调试过程记录内容 6 9.安全措施 6 10.组织分工 6 11.附录7

1.概述 1.1 系统简介 印度WPCPL电厂(4×135MW)机组配用440t/h超高压参数、自然循环汽包炉,单炉膛、一次中间再热、燃烧器摆动调温、平衡通风、四角切向燃烧、固态排渣、中速磨冷一次风机正压直吹式制粉系统,配四台ZGM型中速辊式磨煤机,布置在炉前。固态排渣,炉后尾部布置两台三分仓空气预热器。全钢架悬吊结构,露天布置。锅炉燃用煤种为印度劣质烟煤。 1.2 锅炉主要蒸汽参数 锅炉容量和主要参数:主蒸汽、再热蒸汽和给水等系统的压力、温度、流量等参数要求与汽轮机参数相匹配。 BMCR (设计燃料) 过热蒸汽流量t/h 440 过热蒸汽出口压力MPa(g) 14.29 过热蒸汽出口温度℃540 再热蒸汽流量t/h 358 再热蒸汽进口压力MPa(g) 2.686 再热蒸汽进口温度℃320 再热蒸汽出口压力MPa (g) 2.549 再热蒸汽出口温度℃540 给水温度℃245.1 2.试验目的

新建锅炉在整组启动前进行蒸汽严密性试验,就是利用自身产生的工作压力下的蒸汽在热态下检查各承压部件和管路的严密性,同时了解各部位膨胀是否正常,它是锅炉首次热态接受工作压力的考验,也是确保新建机组安全顺利投产必须通过的一道检验程序。 3.试验依据 3.1 《电力建设施工及验收技术规范》(锅炉机组篇)(管道篇) 3.2 《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程(1996年版)》3.3 《火电工程启动调试工作规定》 3.4 《火电机组达标投产考核标准(2001年版)及相关规定》 3.5 锅炉厂家资料 《锅炉安装说明书》 《锅炉使用说明书》 《锅炉设计说明书》 3.6 调试合同 3.7 热力系统图 4.试验范围 锅炉范围内所有手孔、法兰、阀门及附件等承压部件和管路及焊口的严密性。汽包、联箱、受热面及锅炉受热面及锅炉范围内汽水管路膨胀情况。吊杆、吊架、弹簧、支座等部件的受力、变形、位移是否正常。 5.调试应具备的条件 5.1 锅炉冲管工作结束,系统管路恢复正常,锅炉具备点火条件。

落煤管堵煤造成磨煤机内部煤粉爆燃

落煤管堵煤造成磨煤机内部煤粉爆燃【案例简述】 2006年5月28日4时12分某厂13号磨机启动运行。5月31日0时19分30秒,13号磨煤机功率突然下降,一次风量略有上升约 2000m3/h,同时13号磨煤机出口压力和磨煤机内压力缓慢下降,0时20分23秒,13号磨内压力瞬间升至23.2kPa,磨出口压力瞬间最高升至6.299kPa,磨煤机密封风与磨出口一次风压差最低降至 10.82kPa,磨煤机密封风与磨入口一次风压差最低降至8.1kPa,磨煤机一次风出入口压差最低降至0kPa,炉膛负压最高升至436Pa,磨煤机出口温度逐渐上升,就地听到有爆破声音,根据以上参数的不正常变化,0时20分36秒,锅炉主值立即启动11号磨煤机。0时21分15秒停止13号给煤机运行,0时22分03秒停止13号磨煤机运行(停止前13号磨煤机功率降至68kW),联系锅炉零米值班员及检修人员就地检查处理。0时23分,锅炉零米值班员汇报,发现13号磨煤机一次风管路有漏点,后经现场检查确认为13号磨煤机内部爆燃。 事发后现场检查情况:13号磨煤机一次风入口管道(门后)撕裂;一次风管道爆破附近的设备完好无损,13号磨煤机附近附属设备完

好无损,能够运行正常,13号落煤管堵塞,由于一次风内漏磨煤机 本体外表温度170℃,磨煤机出口管管壁温度140℃。 停机后内部检查情况:一次风管道爆开两处,一次风室积粉不多, 分析原因事发后一直没投消防蒸汽(改造后的消防蒸汽可以清除一次风室的积粉);磨煤机磨辊未发现漏油;落煤管出口弯头以上堵塞,长度达7m,煤粉比较细、比较湿,堵塞的地方共发现3处严重板结,磨内部以及一次风管道的其他地方未发现积粉以及过火煤。 【案例评析】 1.落煤管堵塞原因分析,根据检查结果,此次落煤管共堵塞长度为 7m,主要有3处板结严重,其他部位煤粉较湿,且入炉煤颗粒较细,目前分析由于入炉煤水分大(不排除浇水的可能),运行中在管内壁上长间堆积板结,最终造成落煤管堵塞。 2.磨煤机爆燃原因分析:5月31日0时19分30秒,13号制粉系统在运行中突然发生落煤管堵塞,磨煤机功率降低,使进入磨煤机内 的原煤减少,并导致磨内煤粉浓度逐渐降低,当磨煤机内部的煤粉

钢球磨煤机运行的主要影响因素

钢球磨煤机运行的主要影响因素 [返回选矿技术目录页] 吉林石油集团有限责任公司热电厂(138006)付亚萍郭会昌郭会彦 【摘要】国内火力发电机组应用最多的是筒式钢球磨煤机,钢球磨煤机是储仓式制粉系统制粉系统中最重要、锅炉耗能较大的设备。保持磨煤机在最高出力下运行,对提高制粉系统的经济性作用最大。本文对影响钢球磨煤机运行的主要因素进行了分析,对提高制粉系统的经济性有一定指导意义。 【关键词】钢球磨煤机运行影响分析 1 前言 国内火力发电机组应用最多的是筒式钢球磨煤机,钢球磨煤机是储仓式制粉系统中最重要、锅炉耗能较大的设备。保持磨煤机在最高出力下运行,对提高制粉系统的经济性作用最大。 2 影响钢球磨煤机运行的主要因素 影响钢球磨煤机运行的主要因素有钢球磨煤机的工作转速、护甲的材质和结构形状、钢球充满系数与钢球直径、球磨机筒体通风量、球磨机载煤量、分离设备、煤粉特性、制粉系统漏风等。 2.1 球磨机的临界转速n ljt 和工作转速n 当球磨机的筒体转速发生变化时,筒中钢球和煤的运行特性也发生变化。当筒体转速很低 (n≤n lj )时,随着筒体转动,钢球被带到一定高度,钢球与煤随筒壁上升,在筒体内形成向筒的下部倾斜的状态,即形成一个斜面,当斜面的倾角等于或大于钢球的自然倾角时,钢球就沿着斜面滑落下来,撞击作用很小,这时球的运动对磨碎燃料的作用就很小,同时煤粉被压在钢球下面,很难将磨好的煤粉从钢球堆中分离出来,很难被气流带出,煤将被重复碾磨,以至磨得很细,降低了磨煤机出力,如图1(a)。 如筒体转速很高(n≥n lj),超过一定值后,由于作用到钢球及煤粒上的离心力很大,以致球与煤不再脱离筒壁,而随其一同旋转,如图1(c),产生这种状态的最低转速称为临界转速n lj。这时虽然使筒体旋转所耗能量很大,但钢球已没有撞击作用,煤只受到轻微的研磨,磨煤作用也很小。 图1 筒体转速对钢球和煤运动状况的影响 当筒体转速处于上述两者之间时,钢球被带到一定高度后,沿抛物线落下,如图1(b)。此时钢球对筒底的煤发生强烈的撞击作用。磨煤作用最大时的转速称为最佳工作转速n,它与临界转速n lj 间有一定的关系。 以紧贴筒壁的最外层钢球为例,假定钢球与筒壁间没有相对运动,根据在临界状态下钢球所受

火力发电厂弹簧加载型中速磨煤机振动大的原因分析及解决方法

火力发电厂弹簧加载型中速磨煤机振动大的原因分析及解决方法 弹簧加载型中速磨煤机在我国电厂中应用广泛。磨煤机振动大是磨煤机日常运行过程中的易发缺陷,严重影响磨煤机正常运行,进而影响电厂机组出力。现以上海重型设备厂生产的HP863型弹簧加载型中速磨煤机为例,分析了弹簧加载型磨煤机振动大的原因及表现形式,并给出了相应的解决方法。 1弹簧加载型磨煤机的结构及工作原理 1.1磨煤机结构 弹簧加载型磨煤机主要由四大部分构成(自下而上),即:驱动装置、碾磨装置、干燥分离装置及煤粉分配装置。 1.1.1驱动装置 电动机驱动减速箱直接与磨碗连接,减速箱由行星齿轮组成,具有适 当的减速比,使磨碗达到要求的转速。 1.1.2碾磨装置 碾磨装置主要包括 3 个磨辊和磨碗装置。磨辊能自由转动,原煤在磨 碗与磨辊之间的间隙内被碾磨成煤粉。 1.1.3干燥分离装置 干燥分离装置主要包括侧机体衬板、风环、分离器体、转子体等。侧机体内装有衬板,在磨碗四周形成进风口,并起支承分离器体作用,用于干燥输送煤粉的一次风通过进风口引入并沿磨碗周围向上。叶轮(风环)装置安装在磨碗外周上,能使通过磨碗外径与分离器体之间环隙的热一次风均匀分布,从而控制磨煤机碾磨区域的风粉混合物。一次风经过分离装置,引导煤粉向上,流经折向装置将较粗的煤粉从气流中分离出来,并回落到磨碗进一步碾磨;合格的煤粉则进入煤粉分配装置。 1.1.4煤粉分配装置

煤粉分配装置主要包括出口文丘里和多孔出口装置,这些部件把煤粉和气流分成均匀的四股。碾磨、干燥并分离合格的煤粉经由煤粉分配装置分配到 4 个煤粉管中,由锅炉的四角燃烧器进入炉膛燃烧。弹簧加载型中速磨煤机的主要结构如图 1 所示。 图 1 弹簧加载型磨煤机的主要结构 2磨煤机工作原理 原煤经由连接在给煤机的落煤管输送至磨煤机旋转的磨碗上。给煤量根据发电机组的发电量、煤质和磨煤机投运台数自动确定。原煤落入磨碗后,在离心力作用下沿径向朝外被甩至磨碗与磨辊之间碾磨。由于径向和周向移动,煤在可转动的磨辊装置下通过,弹簧加载装置产生的碾磨力通过转动的磨辊施加在煤上。磨煤机不停转动,原煤不停被碾磨成煤粉。与此同时,一次风机提供的一次风由侧机体装置处的可调挡板处进入,经由磨碗周围的风环喷嘴吹至磨碗外圆。一次风有 3 个作用:(1)把煤粉从磨机输送到炉膛;(2)在磨煤机内提供必要的动力使煤粉分离,控制出口煤粉细度;(3)热一次风对煤粉进行干燥。装在磨碗上的风环使气流趋于垂直方向,旋转上升。在磨碗外径,经碾磨合格的煤粉被一次风携带向上,而重的不易磨碎的杂物如石子煤,穿过气流落入刮板室,被刮板装置排出磨煤机。合格的煤粉经过多级分离过程,合格的被吹走,不合格的返回磨碗重新研磨,直至达到所要求的煤粉细度。合格的风粉混合物经过文丘里分散至四根煤粉管中,进入炉膛进行燃烧。 3.磨煤机振动大原因和解决方法

燃烧调整调试措施

调试项目名称编号: 调试措施 燃烧调整调试措施第1页共11页 1、设备概况、规范、特性参数 1.1设备概况 电厂 2×600MW国产超临界燃煤机组 1 号锅炉是由上海锅炉厂有限公司制造的 单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧方式,平衡通风、固态排渣、露天布置、燃煤、全钢构架、全悬吊结构п型超临界参数变压运行螺旋管圈直流锅炉。型号 为 SG1913/25.4-M967。 锅炉共配置了六台 HP1003型中速磨,燃烧器设六层煤粉喷嘴自下而上 A、B、C、D、E、F 层,对应着 A、B、C、D、E、F 磨煤机。投用时一般从下而上投用。主风 箱设有 6 层强化着火煤粉喷嘴,在煤粉喷嘴四周布置有燃料风(周界风)。在每相邻 2 层煤粉喷嘴之间布置有 1 层辅助风喷嘴,其中包括上下 2 只偏置的CFS喷嘴, 1 只直吹风喷嘴。在主风箱上部设有 2 层 CCOFA喷嘴,在主风箱下部设有 1 层 UFA(火 下风)喷嘴。 在主风箱上部布置有SOFA燃烧器,包括 5 层可水平摆动的分离燃尽风(SOFA)喷嘴。 在二次风风室内共配置三层 (AB、CD、EF层) 启动及助燃用油枪,共 12 支轻 油点火油枪。一次风自一次风机出口一部分经过预热器加热为进磨煤机热风,一部 分直接作为进入磨煤机的压力冷风,经磨煤机后,每台磨煤机分四路分别供相应层 四角一次风进入炉膛。二次风自送风机出口经预热器加热进入大风箱由风门档板调 节按要求分布于各二次风喷口进入炉膛。 为了控制大容量锅炉的左右烟温偏差,本燃烧设备切向燃烧的形成,主要依 靠二次风喷嘴的偏转结构。通过燃烧设备设计和炉膛布置的匹配来满足本工程各项 燃烧指标要求,在煤种允许的变化范围内确保煤粉及时着火、稳燃、燃尽、炉 内不发生明显结渣、 NO X排放量低、燃烧器状态良好、并不被烧坏。本锅炉燃烧方 式采用最新引进的低 NO X同轴燃烧系统( LNCFS),煤粉燃烧器为四角布置、切 向燃烧、摆动式燃烧器。 主燃烧器喷嘴由四组内外传动机构传动,每组分别带动一到二组煤粉喷嘴及

磨煤机快关门常见故障及处理措施

磨煤机快关门常见故障及处理措施 某厂锅炉为东方锅炉(集团)股份有限公司生产制造的亚临界参数一次中间再热、自然循环汽包锅炉。中速直吹制粉系统,燃烧煤种为烟煤。锅炉制粉系统采用的是正压直吹式热风送粉。主要辅机磨煤机由北京电力设备总厂生产,型号为ZGM95N中速磨,每台炉配备5台磨,在设计煤种下为4用1备。每台磨煤机各配备一台冷热、风气动隔绝门控制系统,一台机组一共10台气动隔绝门。 1、机组冷热风门现状 某厂磨煤机入口一次风分为冷风、热风,在冷风道上设置了冷风隔绝门、冷风调节门:在热风道上设置了热风隔绝门、热风调节门。冷风隔绝门是在磨煤机内温度高时开启,通过冷风调节门来调节风温;热风隔绝门的作用是在停磨时隔断热门,当磨煤机内着火时,快速切断热风,防止磨煤机内煤粉发生爆燃。在启停磨煤机时,冷、热风隔绝门操作非常频繁。机组安装时为气动插板式隔绝门,示意图如下: 1、插板门2,3、开,关门行程反馈开关4、风道5、开关门汽缸 6、锁紧凸轮 7、锁紧汽缸 8、锁紧,解开行程反馈开关 投产后不到半年,就发现存在很多问题,在运行人员启停磨煤机的时候,经常出现远方无法操作,就地控制部分和阀门本体部分出现故障率都很高,经常需要检修人员去就地手动操作电磁阀机械按钮,手动操作次数非常频繁,严重影响磨煤机正常运行和给煤机的出力,确保机组的负荷控制已成当务之急。 2、冷、热风隔绝门故障分析 2.1 冷、热风隔绝门安装存在一定问题,风道漏风、漏粉现象比较严重,常常会引起热工控制信号故障;就地控制柜按钮、指示灯、管路、电缆皆积灰严重; 2.2 就地控制回路电缆的布置存在问题,电缆离风道太近,在安装初期没有考虑到冷、热门风道的漏风和粉尘等外界原因,特别是热风道的高温导致就地大部分电缆已被高温氧化掉,粉尘又常对电缆造成短路现象,严重影响热工控制信号的连锁动作;

我厂磨煤机石子煤排放量大和出力低的原因浅析

我厂磨煤机石子煤排放量大和出力低的原因浅析 1.我厂燃烧优混煤存在的问题 我厂磨煤机磨制普通优混煤时,磨煤机磨盘振动稍变大、石子煤排放量大、磨环差压大、磨电流较大及磨出力较低的现象,且排放出的石子煤中石子很少,基本是尺寸在10mm以下的碎煤粒子。 1.1现场数据 我厂#3机组 B\F磨统计结果:每台煤量50吨/小时时,每小时的石子煤的排放量约为4-5车斗(2吨左右),而磨制印尼煤时,每小时的排放量只有0.2吨左右。 1.2石子煤分析 1)优混煤石子煤:颗粒度基本在3mm-15mm,颗粒较均匀,且伴有少量煤粉,石子很少,乌黑发亮,断口成壳状,粒边角有研磨痕迹,粘滞感。初步判断应该是为较难磨制的无烟煤、烟煤或矿物质煤岩。(见图1) 2)普通印尼煤石子煤:颗粒15mm以上,基本为石子,煤屽石。(见图2) (图1)B\F磨优混排放的石子煤 (图2) C\D\E磨印尼煤的石子煤 1.3煤质分析 表1 .普通优混的工业分析数据

2.原因分析 2.1原因初步分析: 根据HP1163磨煤机的特点以及磨制的煤种特性,造成出力过低的可能原因主 要有以下几个方面: 1)HP磨煤机磨制煤粉时,磨辊通过碾压的方式利用动态分离装置制成合格煤粉粒子。由于碾压方式的特点,适合磨制较脆的煤种.而不适合结构均匀、韧性较 好的煤种。如壳质组煤或无烟煤等。一般来说HP磨不适合磨制HGI在50以下的 煤种。 2)煤质影响。单煤种的可磨性一般采用哈氏可磨性指数HGI来表征,煤种的可磨 性与煤化程度(主要指标为挥发分)、煤的岩相成分以及矿物成分(游离的灰分) 等有关。从哈氏可磨性指数的分析标准分析,用于可磨性指数HGI测试的标准 磨煤机采用钢球研磨的方法,与中速磨采用的碾磨方法存在很大的区别。测试 结果对于较脆的煤种HGI值适合于中速磨煤机,而对于韧性较大的煤种HGI值不 适合于中速磨煤机。 3)煤粉细度影响。改变分离器转速偏置来控制磨煤机出口煤粉粗细,转速设置偏 低时,煤粉粒子出去的多,返回磨煤机煤粒子减少,出力稍有提高。 4)运行磨损。在易磨损件被磨损以后,磨辊与磨碗衬板之间的跌倒的咬合角变得 较大,不利于原煤的咬合与粉碎。另外由于部分材料的磨蚀,将造成加载弹簧 的松弛,加载力降低,从而磨煤量降低,运行出力降低。减少磨辊与磨碗间的 预留间隙,可以减少磨辊出口煤粉中的粗粒子量;增加磨辊加载弹簧的加载力。可以在相同的煤层厚度下增加传递到煤粒子的破碎量。 5)通风量不够。提高磨煤机通风量可以吹走更大粒径的煤粒子,减少喷嘴环处 堆积的粗煤粒子,从而提高磨煤机的出力。 2.2我厂HP1163磨煤机磨制优混煤存在现象的分析: 我们厂配置的是HP1163磨煤机冷一次风正压直吹制份系统。锅炉设计燃烧神府东胜煤,低位发热量22760KJ /Kg。哈氏可磨性指数HGI为 56,额定出力85.6T /h。校核煤种为晋北煤,低位发热量较低为22440 KJ /Kg,HGI为54.81。查阅资料一般的混煤HGI在50-60,从HGI上看磨制出力基本设计煤种相似,属于中等难磨制的煤种。从感观判断石子煤炭排出的多数为高热值的无烟煤,无烟煤的特性是硬度

MPS中速磨煤机的振动原因分析及消除办法

MPS中速磨煤机的振动原因分析及消除办法 发表时间:2019-01-09T10:00:15.587Z 来源:《电力设备》2018年第24期作者:王金顺 [导读] 摘要:现在很多大型火力发电机组的制粉系统多采用中速磨煤机,该型磨煤机适应煤种能力强,安装方便。 (中国电建集团山东电力建设第一工程有限公司山东济南 250102) 摘要:现在很多大型火力发电机组的制粉系统多采用中速磨煤机,该型磨煤机适应煤种能力强,安装方便。但在运行过程中经常产生振动,现根据该型磨煤机的结构特点,分析产生的原因以及消除的方法。 关键词:磨煤机;振动;原因;消除 1概述 现代电厂建设中中大部分采用MPS型中速磨煤机,它具有金属耗量少、占地面积小、初投资少;运行时耗电量小(约为钢球磨煤机的50~75%),特别是低负荷时单位磨煤电耗增加不多;噪声小;当配用回转式粗粉分离器时,煤粉均匀性很好。但结构和制造较复杂,维修费用较大,而且不适宜磨制较硬的煤。该型磨煤机由1个恒速电动机通过级减速齿轮箱驱动磨盘,研磨件由3个磨辊及装有12块衬瓦的磨盘组成,磨辊通过弹簧或者液压缸加载,已获得所需的研磨力。磨煤机传动盘与磨辊处由密封风密封,石子煤及杂物由喷嘴环落入一次风 室,被刮板刮进排渣箱,有人工定期排除。 2磨煤机运行状况分析 在磨煤机运行过程中,经常出现的故障有:刮板脱落、喷嘴严重磨损及脱出、磨辊辊芯不转或者转动不灵活、磨煤机振动等。其中磨煤机振动比较常见[1],有时振动较大,严重影响磨煤机的安全稳定运行。 3分析振动原因 3.1风煤比控制不当 如MPS中速磨煤机的出力包括干煤出力和磨煤出力。在一定的条件下,它既要保证能磨制出一定数量和质量的煤粉,又要保证将原煤干燥到合格的煤粉含水量。所以磨煤机出力受到磨煤条件和干燥条件的限制。在运行或者检修过程中,由于调整不当或设备出现问题,就会出现工作状态点偏离标准空气曲线的现象,造成风煤比控制不当,容易引起磨煤机的振动。 3.2磨辊芯不转或转动不灵活 磨辊是磨煤机嘴主要的研磨部件,每台磨煤机有三个磨辊,互成120度,每个磨辊与水平面成78度角。磨辊的运行工作环境相当恶劣,如果保证其安全运行的条件受到破坏,那么将影响磨辊内轴承的转动[2],使磨辊卡涩或转动不灵活。导致磨辊有滚动变为滑动,增加了磨辊与磨盘的局部摩擦力,造成磨煤机发生剧烈振动。 3.3磨辊加载力不均匀 MPS型磨煤机的挤压力和研磨力来自于磨辊自重和外部的加载力,外部的加载力是通过高压油站控制加载装置来实现,如果加载力不均匀,就导致磨辊、磨盘面受力不均,就会引起振动,造成转动盘与推力瓦的损坏。 3.4杂物的进入 杂物主要包括石块、铁块及磨煤机的零部件等。在磨煤机运行时,由于原煤的带入或零部件损坏而脱落,进入磨煤机的研磨部位,使其与磨辊撞击,产生强烈振动,这种振动既影响磨煤机的正常运行,又会增加磨煤电耗,降低磨煤出力,使经济性下降[3]。 3.5后期磨辊磨损严重 磨辊经过长时间运行后磨损严重,磨损的工作面呈履带状,这种形状使磨辊与衬瓦之间的研磨面积减小,研磨煤粉的能力下降。当磨煤机增大出力时,常出现满煤并引起振动,而且还伴随着没有被研磨的煤块进入排渣箱,造成浪费。另外,当磨辊的不圆度和磨环的不平度增加时,也会引起振动。 3.6找正中心不准 MPS型的磨煤机互成120度角,自身转动为摆动固定式,在安装时必须精确找正,使三个磨辊中心达到找正要求﹙3支找正杆的尖端标高和对中偏差不允许超过3mm﹚,运行起来才会平稳。如果没有找正或者找正不准,都会使磨辊偏离固定位置,在磨盘上不沿找线方向转动,就会出现咬边现象,引发振动。这种振动会造成分段压板脱落或磨盘上沿严重磨损。 3.7导向板间隙过大 导向板对磨辊的水平位置进行固定,分三处固定在机壳的切向支撑板和下压环上。在磨煤机运行时,导向板接触处经常受频繁冲击和上下摆动的摩擦。由于接触磨损的原因,使限位间隙由原来的3至8毫米逐渐变大,使磨辊位置有所改变,造成磨辊在摆动运行时冲击力加大而产生振动。 4消除办法或防范措施 4.1严格控制风煤比 风煤比的控制要从安装和运行来控制。安装时,安装人员要对给煤量和一次风调节挡板进行准确标定,保证挡板开关灵活,无卡涩,并加强日常维护。 在运行方面,运行人员要严格按照磨煤机的标准空气曲线控制风煤比,避免出现风煤比失调现象,提高运行的稳定性。运行人员在手动增加磨煤机出力时,应先增加一次风量,后增加给煤量,当降低磨煤机出力时,应先减少给煤量,在降低一次风量。尤其是机组刚启动时,要保证一次风量不能低于75﹪。 4.2保证磨辊的运转灵活 要保证磨辊转动灵活,就必须做到保证密封风压力,确保密封风压大于一次风压力。定期检查磨辊腔内的润滑油质,一般每2500小时检查一次,如发现不合格应及时更换。将磨辊耐磨套的性能在提高,选用更高耐磨性能的材质。 4.3增强喷嘴的抗磨性 ⑴采用耐磨性能好的材质制作喷嘴,以延长喷嘴的使用寿命。 ⑵每运行2000h,用喷嘴喉口样板检查喷嘴磨损情况,如磨损量超过三分之二,就的更换新的喷嘴。⑶采用补焊方法,将喷嘴磨损的部位补焊。

某330MW机组锅炉爆燃事件的分析

某330MW机组锅炉爆燃事件的分析 摘要:针对某330MW锅炉爆燃事件,从了解事件经过到分析事故发生的直接原因,有针对性的调取相关运行记录、检查设备保护逻辑的实际投运情况、核查逻 辑设置的合理性、检查设备自身等方面确定本次事件的直接原因,并结合相关实际,提出暴露的直接问题,有针对性的给出了相关防范措施及建议,对于火电机 组的运行及事故应急处理有一定的参考价值。 关键词:爆燃;保护逻辑 1.事件经过 4:57:00,某330MW机组负荷168MW,A、B、D、E制粉系统运行,总煤量 96t/h,主蒸汽温度540℃,主蒸汽压力13MPa,再热汽温530℃,再热汽压力 2.0MPa,炉膛负压-50Pa,给水流量410t/h,其余各参数正常。 4:57:54,监盘发“给煤机A事故跳闸”报警,DCS画面上总煤量由96t/h降至 74t/h,A磨煤机煤量至0t/h,现场检查发现A给煤机跳闸。 4:59:19,火检信号频繁闪动。 4:59:51,炉膛负压突变至-2084Pa,监盘发“炉膛压力高”报警。 5:00:37,依次投入A1、A2、A3、A4层微油正常,炉膛负压突变至+2814Pa。 后续层投B层油枪失败,继续投入E1、E3油枪。 5:07:06,炉膛负压突变至+3031Pa(测点量程+/-3000Pa)。 5:08,主汽温度上升较快,运行人员停E磨煤机。5:13,主汽温度稳定后,启动C磨煤机,停运A磨煤机。 5:17,炉膛负压400Pa,送风机出力减至最小,增大吸风机出力,负荷维持155MW,NOX排放超标,增加喷氨量NOX仍超标,停C磨,负荷降至120MW。 7:00运行人员就地检查发现脱硝烟道入口共计4个膨胀节破损。因膨胀节破 损严重,无法维持正常运行,机组停机。 2.分析过程 2.1调阅操作员行为记录 1)给煤机情况:A给煤机故障跳闸。 2)火检、油枪投入情况: 各层火检交替闪烁时,炉内负压波动,最低降至-2048Pa,保持炉内继续投粉,A层油枪投入后,炉膛负压突升至+2814Pa,B层油枪投运失败,此时A、B、D、 E层活检信号交替闪烁,继续投入E层油枪炉膛负压突升至+3031pa(满量程)。 炉膛负压波动曲线见图1。 图1 炉膛负压波动曲线图 3)保护设置及动作情况:灭火保护及炉膛负压MFT保护,炉膛负压+1.96/-2.50kPa延时3s锅炉MFT,全炉膛灭火保护为失去全部煤、油火检与任一磨煤机运 行或任一油枪投入。炉膛负压开关量动作曲线,2个动作,重合时间为1s,未达 到保护动作延时3s。 磨煤机主保护画面和煤火焰丧失保护逻辑,机组原设计中均无给煤机跳闸联 跳磨煤机保护,快速停有给煤机联停磨煤机功能,但程控长期未投,故给煤机跳 闸未联停磨煤机。 4)根据DCS事件记录火检情况:层火焰丧失保护达到保护动作条件,但A 磨煤机未跳闸,分析A磨煤机煤火焰丧失保护应在退出状态,没有相关记录。

磨煤机振动原因及处理

磨煤机振动大原因分析及处理方法 磨煤机振动大的原因 一.磨煤机振动大的常见原因 1. 煤量与风量不匹配,当磨煤机给煤量一定时,一次风量过小,不能将煤粉及时的从磨机里带走,随着给煤的不断积累,磨煤机内堆积的煤粉越来越多,导致磨煤机振动。一次风量过大时,使得磨机内的煤粉越来越少,最后磨辊上下跳动幅度较大,一定程度时产生较大的振动,影响正常生产。 2. 排石子煤不及时,使磨煤机石子煤室内存渣过多,有可能堵磨,产生振动。 3. 油脂不合格,磨辊轴承润滑油变质、减速机润滑油站油质差或油站少油造成磨辊或减速机不正常运转,继而产生振动。 4. 铁器或大块异物落入磨煤机内,在加载力的作用下,铁块、异物不断被碾压造成磨负荷不规则变化,使磨煤机产生较大振动。 5. 煤质与设计煤种偏差较大,煤的可磨性系数差,导致煤量与风量不匹配,导致振动。 6. 磨煤机咬煤不正常,特别是投运初期和退出期间,较少的给煤量落入磨盘,磨辊不能均匀的对磨盘上的煤产生碾压,导致磨本体发生震动。磨煤系统正常运行中加载力出现故障时,加载力压力波动较大时,使得磨煤机出力变化较大,煤层厚度太薄或太厚,磨辊上下跳动幅度过大,均会引起磨机振动。 7. 磨煤机基础不稳,也会导致磨煤机振动大。

二.预防及处理方法 1. 磨煤机的给煤量和一次风量应按照《运行规程》或《燃烧调整试验报告》建议的对应关系进行调整。调节磨煤机出力时,应做到增加磨煤机出力时,先加风量,后加煤量。降低磨煤机出力时,先减煤量,后减风量,以防止一次风量调节过快或风量过小造成磨煤机煤层厚度变化较大,使磨煤机振动。 2. 石子煤的排放严格按规定进行,遇到磨煤机有堵磨迹象时应及时多次排放。 3. 定期对润滑油进行化验、过滤,不合格立即更换新油。油箱油位低于二分之一时及时补油至二分之一至三分之二。 4. 在磨煤机运行上煤时,要求输煤人员经常检查除铁器的运行情况,并及时清理除铁器上的铁块、异物,避免其进入磨煤机。磨煤机运行出现振动时,对磨煤机排渣箱进行多次排渣检查,看是否有异物或磨煤机内部部件脱落。如果发现磨煤机振动大且无法消除,应紧急停磨并安排内部检查。 5. 根据煤种的情况,及时通过调整磨分离器开度、加载油压力、风煤比合理控制煤层厚度。 6. 经常检查加载油系统,有无异常情况,并及时处理。检查加载系统的油路,在磨煤机停止运行时,应对磨煤机的磨辊升降和定变加载的切换进行检查,发现加载油缸和电磁换向阀故障,及时清理和更换。 7. 磨煤机启动时,给煤机启动后,要快速增加增大给煤量,确保磨煤机“咬煤”正常,1分钟后,根据锅炉燃烧需求,再行调整给煤量。

磨煤机振动分析

双进双出磨煤机减速机振动分析,双进双出做为新一代磨煤机正被越来越多大型电厂所使用,在近十年中,也遇见了一些问题.这里对造成双进双出磨煤机减速机振动的原因说一点自己的看法。 一、减速机振动现象: 一般情况,磨煤机在使用3-5年间,特别是磨煤机在某一时期非正常使用时(齿轮润滑不好或漏粉等),磨煤机在运行时,减速机温度高,声音不正常,噪音大,有撞击声.这时测得振动值都大于5丝以上。 二、减速机振动的危害: 在正常情况下,减速机的振动值应在1到3丝之间(包括三个方向—水平、垂直和轴向),大于5丝,则减速机振动超标。振动会造成:(1)减速机大小齿轮啮合不好,噪音大、有撞击声。(2)减速机温度升高。(3)减速机大小齿轮齿面点蚀、磨损,严重时,还会造成减速机齿轮折断。(4)减速机轴承磨损快、烧轴承。(5)振动传导引起电机振动,造成电机电流不稳定等。所有缺陷都将缩短减速机寿命,减速机大小齿轮折断还将直接影响机组的正常运行。 三、减速机振动分析: 综合磨煤机减速机振动的所有现象,大家会发现一个共同特点:磨煤机小齿轮靠近减速机一侧的轴承座(出力端)的轴向振动值都会较大(一般大于6丝以上),检查磨煤机齿轮会发现齿轮磨损,大小齿面上会有:台阶、凹槽、鼓包、点蚀。根据双进双出磨煤机传动结构,一般情况,小齿轮-减速机-电机的同心反复检查,中心是有保证的。作为磨煤机传动的初始点,磨煤机大小齿轮的正常啮合是磨煤机平稳运行的基础。磨煤机投产运行几年后,齿轮进煤粉、润滑不好等都会造成磨煤机大小齿轮的加速磨损,一旦原始齿轮的渐开线被破坏,大小齿轮的受力法线不为大小齿轮的切线时,磨煤机运行时就会对整个小齿轮轴产生推力,造成轴承在轴承座内圈的窜动,它的频率和磨煤机转动每分钟经过的齿数一样,这就是磨煤机振动的原因。而减速机、电机的振动都是由磨煤机齿轮振动传导的,保证了磨煤机大小齿轮的平稳传动,减速机、电机的振动问题也就迎刃而解了。所以,磨煤机大小齿轮平稳传动是解决磨煤机、减速机、电机振动的关键,而造成大小齿轮传动不正常的根本原因就是磨煤机大小齿轮磨损、齿轮啮合不正常。 四、解决方案: 1、检查大小齿面、轴承磨损情况。 2、检查大小齿轮齿顶,齿顶间隙8-10mm为好。 3、检查磨煤机小齿轮、减速机、电机三者中心。 4、检查减速机大小齿轮磨损情况。 5、磨煤机小齿轮翻面,以小齿轮新面为基准对磨损的大齿轮进行修磨,尽可能将大齿轮的渐开线修磨出来,大小齿轮的接触率达到60%左右。 6、提高齿面硬度(大齿轮热处理),减少齿面磨损,保证大小齿轮长期、有效的正常啮合。 7、保证齿轮润滑,提高油在齿面的挂油性。 8、消除漏粉,防止煤粉进入齿轮。 五、可以达到的效果: 1、磨煤机所有振动值(三个方向水平、垂直、轴向)在1--5丝之间。由于振动的减小,减速机运行平稳,噪音、撞击声消除。 2、大齿轮热处理后硬度由原来的HB220—269增加到HRC40—50。由于大齿轮硬度的提高,大大增加了大齿轮修磨出来新渐开线的使用寿命(大齿轮能延长二倍寿命),从而保证了磨煤机长久有效的正常平稳运行。

磨煤机安全运行技术措施

磨煤机安全运行技术措施 由于公司燃煤煤源复杂,煤质变化较大,为保证锅炉安全运行,要求磨煤机能适应各种煤源,为防止燃煤煤质原因造成磨煤机运行煤量大、风量低、磨煤机过负荷,保证磨煤机的安全、稳定、经济运行特作如下规定: 1、磨煤机运行方式按规程“8.1.8燃烧器运行要求”执行(如下): 1)锅炉在任何工况下,炉膛总风量不得小于30%bmcr; 2)任一煤粉喷嘴切除后,煤粉管道必须进行吹扫; 3)锅炉不论由于何种原因引起rb,炉负荷处于50%mcr以下时应投微油油枪; 4)一次风喷嘴运行规定(推荐值): a)当锅炉负荷≥80%ecr时,1-4层一次风喷嘴运行(四台磨煤机运行)。 b)当锅炉负荷≥60%ecr时,1-3层一次风喷嘴运行(三台磨煤机运行)。 c)当锅炉负荷≥35%b--mcr时,1-2层一次风喷嘴运行(两台磨煤机运行),并可根据情况投微油油枪助燃。 d)当一次风喷嘴运行层数为3层时,应尽量投运彼此靠近的3层一次风喷嘴。 5)当锅炉负荷<35%mcr必须逐步投入微油油枪助燃。 6)当负荷达240mw左右时,可根据煤质、磨煤机出力及燃烧工况确定是否投运第四台磨煤机。 7)根据磨组运行情况,调节一次风与燃烧量匹配,一次风速不能太低,

以免引起煤粉管道堵粉。 2、机组负荷≤200mw,三台磨煤机运行时,由于煤质差,当锅炉总煤量大于125t/h时,应及时采用四台磨煤机运行方式。 3、机组负荷≤200mw,四台磨煤机运行,当煤质好转,锅炉总煤量小于120t/h时,根据磨煤机渣量情况应及时停磨,采用三台磨运行方式。 4、机组负荷≥280mw,煤质差,当锅炉总煤量大于165t/h时,应启动第五台磨煤机,采用五台磨煤机运行方式。 5、倒磨运行后要及时调整磨煤机入口一次风量和辅助风档板开度,防止磨煤机出口粉管堵粉和炉膛结焦。调整一次风机和送风机出力,保证磨煤机入口一次风量不小于50t/h,调整燃烧稳定,保证磨煤机安全、稳定、经济运行。 6、倒磨燃烧不稳火检摆动大时,应及时投入油枪稳燃。运行过程中要加强运行监视和调整,合理配风,保证最佳的风煤比,提高锅炉效率。 7、加强锅炉结焦情况的检查和对渣斗落焦工况的监视,及时进行捅焦和挤渣工作,必要时及时联系机械维修部配合捅焦。 发电部 2010年11月13日

磨煤机堵煤造成制粉系统爆燃

磨煤机堵煤造成制粉系 统爆燃 集团公司文件内部编码:(TTT-UUTT-MMYB-URTTY-ITTLTY-

磨煤机堵煤造成制粉系统爆燃【案例简述】 2005年12月5日17时50分,某发电厂6号炉C磨压差有上升趋势,从正常的3100Pa上升到3500Pa,并有堵磨迹象。运行人员将给煤机的给煤量调小,给煤机电流从9.3A调小至8A,以排除堵磨,此时磨出口温度为73℃(磨热风门,冷风门在投自动状态),18时零分,C磨压差继续上升至5000Pa,运行人员再将给煤机的给煤量调小至2.5A,磨出口温度升到80℃,此时冷风门已全开,运行人员把热风门退出自动关至55%,在磨抽空过程中磨出口温度升至90℃。18时10分,C制粉系统爆炸,检查爆炸发生部位在细粉分离器入口水平段,细粉分离器有11个防爆门和排风机入口有1个防爆门破裂,其余防爆门均完好,检查还发现细粉分离器入口水平管段底部有几块防磨衬板脱落,衬板附近有约5mm厚的积粉并发生燃烧,拨开积粉表面可看到白灰,用红外线测温计测量其温度420℃。 【案例评析】 1.当燃料挥发分Vdaf>20%时,属于反应能力强的煤,该电厂燃煤挥发分Vdaf不低于25%,挥发分析出和着火温度均较低,容易发生自燃和爆炸事故。当气粉混合物浓度在0.32~4kg/m3范围内会发生爆炸,而浓度

在1.2~2kg/m3范围时爆炸危险性最大,在气粉混合物中氧含量>15%时,如遇足够的点火能源就能引起爆炸事故。 2.制粉系统中,凡是发生煤粉沉积的地方,就能成为气粉混合物自燃和爆炸的发源地。在细粉分离器入口方形管道下部的较平缓段上通流面积增大,风粉气流的流速下降,容易造成积粉。一旦发生煤粉沉积,煤粉就开始氧化,放出热量促使温度升高,又加快氧化、放热、升温。经一定时间后温度就能达到自燃温度并发生自燃,当煤粉达到爆炸危险浓度时便引发自燃煤粉爆炸。 3.6号炉C磨在处理堵磨过程中,由于堵磨(虽然不严重)造成磨的阻力较大,达5000Pa,磨的通风量被迫减少,细粉分离器入口从圆管过渡为方形管道,流通面积增大,风粉气流的环境很干燥,就会发生氧化反应,放出热量促使温度升高,氧化、放热、升温会加剧,在通风量不大的情况下,放出的热量未能及时散发,自燃在继续,当磨被清通得差不多时,通风量增加,煤粉扬起,浓度增到危险范围,就会发生爆炸。 【案例警示】 1.由于振动给煤机给煤量经常给煤不稳定,调节特性不稳定。制粉系统在运行中不时发生给煤过量而堵磨,所以要处理好给煤机的调节特性,

钢球磨煤机常见问题及改进措施

钢球磨煤机常见问题及改进措施 发表时间:2016-08-29T09:58:00.170Z 来源:《电力设备》2016年第12期作者:于井会 [导读] 由于球磨机转速较低、自重较大,一般选用承载力大制造方便的双油楔椭圆滑动轴承。 于井会 (神华国能天津大港发电厂有限公司天津大港 300272) 摘要:分析钢球磨煤机常见的问题及故障,提出了改进的措施,为火电厂钢球磨煤机日常维护及机组检修提供参考。关键词:钢球磨煤机;存在问题;改造措施 多年从事制粉系统的工作,在此谈谈对钢球磨煤机多年来常出现的问题和相应的应对措施1、滑动轴承(俗称大瓦)烧损。2、球磨机筒体和进出口端面钢衬瓦固定螺栓断裂脱落,造成筒体漏粉现象,严重影响设备的正常运行,几乎每次磨煤机检修发现都有螺栓断脱情况的发生。3、传动机构的振动问题是球磨机故障的主要形式。一旦振动异常就会损坏设备,如传动机构中的联轴器棒销破碎,联轴器外套断裂,小齿轮轴承座底脚螺栓拉断等严重后果。4、粉系统爆炸。 一、常出现的故障分析 1、大瓦烧损问题的原因分析 由于球磨机转速较低、自重较大,一般选用承载力大制造方便的双油楔椭圆滑动轴承,这种动压滑动轴承就是通过润滑油和空心轴一起运动产生液体动压再转化为液体静压进而形成油膜来工作的,此油膜一旦遭到破坏,大瓦就会出现烧损现象。 a.大瓦淋油中断或淋油管的堵塞,致使空心轴颈表面因无润滑油无法形成油膜而与乌金瓦表面干磨,会造成大瓦发热烧损。 b.大瓦油封及其压板密封不严出现渗漏油,会造成承载油膜遭到破坏而使大瓦烧损。 c.大瓦冷却水水管漏水,造成承载油膜遭到破坏而使大瓦烧损。 2、衬瓦螺栓断脱问题的原因分析 a.衬瓦材料硬度不足,抗磨性能低,材料膨胀系数大,在运行中长期受到钢球的碰撞,会延伸、隆起,到了后期就发生变形,进而拉断固紧螺栓。 b.衬板安装尺寸与设备尺寸不符,造成拧紧器安装不到位。衬板安装后未进行复紧,与筒壁留有的间隙,极易使衬瓦隆起和螺栓松脱。 c.螺栓热处理不佳强度低,螺纹加工工艺质量有缺陷,车削量偏大。而且,作业中人员习惯于用自制的加长套管扳手或采用人力大锤、死板手的作业方式对螺栓进行紧定,未使用专用扭矩把手,力矩不知也不恒定。未能拧紧的螺母极易松脱。 d.工艺中突出的问题是衬瓦板面下铺设的隔热密封材料使用不正确,以往一般所选用的石棉板板材,在实际运转中因碰撞很容易粉碎,造成螺栓紧力消失。也会使螺栓松脱。 e.机械构件老化且易磨损,现场环境噪音大、粉尘多、温度高、环境条件差,严重影响到了检修人员工作的效果。 3、振动问题的原因分析 ①设备系统方面的原因,包括设备部件和设备系统的结构两方面。 a.设备部件主要指转子不平衡。钢球磨主要是靠齿轮传递机械能的。齿轮制造精度,齿面材质的均匀处理,对齿面良好的啮合性能起着关键作用。低速转动的大牙轮因其直径大,重量重,无法有做动静平衡的条件,其转子平衡状况主要是依靠制造误差来控制。减速机人字齿一般也没有进行动平衡的条件,均是通过静平衡来控制转子的平衡性。齿轮啮合性差,转子动不平衡是产生传动机构振动主要因素之一。 b.设备系统的结构方面。具体结构上钢球磨是靠不同面的三条直线逐级减速来传递动力的,即电动机到减速机,减速机到传动小齿轮,传动小齿轮到大齿轮,大齿轮到筒体。而筒体转动中心同轴承座的中心位置是由主轴承衬球面在轴座中心销子定位下自由调节的。只要三条直线中二条直线不平衡,在减速传递中必然存在着分力,产生振动,不平行夹角越大,激振分力就越大,振动也就愈强。转动体的水平度,转子的中心度,啮合面的接触度,齿间的间隙差等均是造成转动体异常振动的直接因素。 ②检修维护方面的原因。由于螺栓的松脱,尤其是靠近大齿轮的前端部分和进口端面螺栓断裂,大量的泄漏煤粉往往随着转动甩向大小齿轮的间隙,进而使大小齿轮运转中相互挤压,就会产生强烈的振动现象。在实际的维护工作中,消除设备振动不及时,齿间煤粉没有彻底清除,通常是用机油冲淋几次,再浇注热沥青油以润滑齿轮间啮合面。这样做使得齿间煤粉越积越多,加上漏粉现象的经常性,也导致了大小齿轮齿顶产生巨大的挤压作用力,使筒体转动中心线慢慢地偏向一侧运行,这样小齿轮轴承座螺栓容易被振断,联轴器销子会经常断裂。 4、制粉系统爆炸 制粉系统爆炸原因主要有:燃煤挥发分增高,制粉系统设计不当,存在容易积粉的死角,制粉系统停运前没有对系统彻底吹扫,堆积的煤粉发生自燃,当再次启动时,产生火星导致系统内的空气和煤粉混合物发生爆炸。 二、改进措施和综合治理 1、针对大瓦烧损故障的治理 a.加装断油保护装置。通过 DCS 自动控制大瓦淋油量减小或淋油中断时的报警和停止球磨机运行,并实现联锁保护功能,有效地断绝了因无淋油而出现的烧瓦事故的发生。 b.大瓦油封及其压板均采用先进的特种石墨复合材料配制,这种材料自润滑效果优良,与轴颈磨损时不伤及轴颈表面,油封间隙的调整均是进行现场配制和就地安装,密封效果特佳,能有效地确保油楔内油膜的生成,避免因漏油而破坏油膜的良好作用。 2、针对衬瓦螺栓断脱故障的治理 a.改换衬板材料,提高耐磨性。同时降低固定器、拧紧器厚度,缩小衬板尺寸,改进楔块形式。 b.改换螺栓材料和形式,并将原方形锥尾改为椭圆形锥尾,使受力面扩大;

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