支架计算
30°和15°光伏支架的分析与计算
朱德志
镇江高等专科学校电气与信息工程学院，江苏镇江212003
一、滑县30°光伏支架受力分析
目前看到的一期工程组件普遍采用双层横放，支架角度为30度，支墩间距1.5米。支墩没有与屋面做可靠连接，这会造成在大风来临时仅仅依靠组件自重造成抗风能力严重不足，以下以简单计算说明。
图1 30°支架基础与屋顶接触的方案图
Fn
Fa Fb
图2 30°支架图
1、30°光伏支架及组件系统恒荷载的计算
1)、钢结构支架采用40X40型材，厚度按2.5mm计算，每米支架重量约2.35 kg /m。每跨横梁
为3根，重量为1.5*3*2.35=10.57kg；纵梁为2米1根，重量2*1*2.35=4.47 kg；立柱总长1米，重量1*1*2.35=2.35 kg；合计总重量为17.39 kg。
2)、砼密度按每立方米2.2T考虑，2个砼块重0.3*0.3*0.3*22*2=1.18kN=118kg
3)、组件单重约19 kg，2个组件重38 kg。每跨组件重量估算为：38*1.5/1.65=34.54kg。
每跨光伏系统的恒荷载为光伏组件、光伏支架、水泥墩构成，计算如下：
每跨光伏恒荷载为G=17.39+118+34.54=170kg
则前后立柱分别的恒荷载为Fa=Fb=170/2=85kg
换算后平方米组件的恒荷载为170KG/2/1.5=56 kg
2、30°光伏支架及组件系统风荷载的计算
结合IEC规范《光伏组件安全鉴定（IEC 61730）》[5]中对光伏组件的能承受的风速要求，按照瞬时风速与10min平均风速的换算关系可计算得到极大风荷载值，经过查阅滑县地区气象资料，计算得到50年一遇基本风压ω0为0.45kN/m2,根据50009-2001《建筑结构载荷规范》风振系数βz取1.0，风荷载体型系数μs取1.3。
工程所在地地面粗糙度按B级考虑，本工程涉及到建筑物最大高度为20米，按照50009-2001《建筑结构载荷规范》查表风压高度系数μz取1.25。
如图2所示，计算如下：
迎风面垂直于组件的风荷载F1=ωk1=βzμsμzω0=1.0*1.3*1.25*0.45=0.73 kN/m2=73 kg/m2
F
风
Fa Fb
图3 30°支架风荷载压力图
每平方米组件风荷载对屋顶的压力为F压=F1*cos30=73*0.866 =63 kg
每跨组件风荷载对屋顶的压力为F压=F1*cos30*2*1.5=73*0.866*3 =189 kg
3、30°光伏支架雪荷载的计算
镇江地区基本雪压为0.4kN/m2，按照50009-2001《建筑结构载荷规范》查得屋面积雪分布系数为1.0。
则每平方米组件雪荷载标准值为0.4kN/m2
每跨组件组件上作用的雪载荷标准值合力为0.4*1.65*1.7=1.12 kN=112 kg
4、30°光伏支架每跨荷载合计计算
1）光伏支架每跨载荷为不考虑雪荷载的荷载之和：170+189=359kg
换算后平方米组件的最大荷载总和为359KG/2/1.65=108 kg/ m2
2）考虑雪荷载的荷载之和：170+189+112=471kg
换算后平方米组件的最大荷载总和为471KG/2/1.65=143 kg/ m2
结论：滑县目前一期做施工的光伏屋面多为农村小学和中学，皆为非上人屋面，如果按国家规范的非上人屋面设计荷载为0.5kN/m2=50 kg/m2。如果按非上人屋面计算则目前超载严重。
非上人屋面活载荷
5、30°光伏支架抗倾覆计算
按前述的风载荷计算背风面受力如下
背风面垂直于组件的风荷载F2=ωk2=βzμsμzω0=1.0*1.3*1.25*0.45=0.73 kN/m2=73 kg/m2
风
F
Fa Fb
图4 30°支架风荷载倾覆力图
背风对每跨组件的压力为ω=ωk2*s=0.73kN/m2*1.6*2=2.336 kN
背风对每跨组件前支墩a的掀力矩为M a=ω*l=2.36*1.007=2.37kN.m
每跨组件自重的力矩分析为：按照前面计算的恒载荷结果则前后立柱分别的恒荷载为Fa=Fb=170/2=85kg=0.85 kN
风
F
组件自重的力矩分析为M G=M a+M b=0.85*0.15+0.85*1.315=0.1275+1.117= 1.24 kN.m 结论：30°光伏支架抗倾覆力矩M a>M G,抗倾覆计算不合格。
二、滑县15°光伏支架受力分析
假如把光伏角度降低到15度，支墩间距放到2米则计算如下：
图6 15度支架基础与屋顶接触的方案图
1、15°光伏支架及组件系统恒荷载的计算
1)、钢结构支架采用40X40型材，厚度按2.5mm计算，每米支架重量约2.35 kg /m。每跨横梁
为3根，重量为2*3*2.35=14.1kg；纵梁为2米1根，重量2*1*2.35=4.47 kg；立柱总长0.5米，重量0.5*1*2.35=1.17 kg；合计总重量为19.74kg。
2)、砼密度按每立方米2.2T考虑，每跨2个砼块重0.3*0.3*0.3*22*2=1.18kN=118kg，
3)、组件单重约19 kg，2个组件重38 kg。每跨组件重量估算为：38*2/1.65=46kg。
每跨光伏系统的恒荷载为光伏组件、光伏支架、水泥墩构成，计算如下：
每跨光伏恒荷载为G=19.7+118+46=183kg
则前后立柱分别的恒荷载为Fa=Fb=183/2=92kg
换算后平方米组件的恒荷载为182KG/2/2=45.5 kg
2、15°光伏支架及组件系统风荷载的计算
结合IEC规范《光伏组件安全鉴定（IEC 61730）》[5]中对光伏组件的能承受的风速要求，按照瞬时风速与10min平均风速的换算关系可计算得到极大风荷载值，经过查阅滑县地区气象资料，计算得到50年一遇基本风压ω0为0.45kN/m2,根据50009-2001《建筑结构载荷规范》风振系数βz取1.0，风荷载体型系数μs取0.9。
工程所在地地面粗糙度按B级考虑，本工程涉及到建筑物最大高度为20米，按照50009-2001《建筑结构载荷规范》查表风压高度系数μz取1.25。
计算如下：
迎风面垂直于组件的风荷载F1=ωk1=βzμsμzω0=1.0*0.9*1.25*0.45=0.50 kN/m2=50 kg/m2
风F
15°支架风荷载压力图
每平方米组件风荷载对屋顶的压力为F压=F1*cos15=50*0.97=49 kg
每跨组件风荷载对屋顶的压力为F压=F1*cos15*2*2=196kg
3、15°光伏支架雪荷载的计算
镇江地区基本雪压为0.4kN/m2，按照50009-2001《建筑结构载荷规范》查得屋面积雪分布系数为1.0。
则每平方米组件雪荷载标准值为0.4kN/m2
每跨组件组件上作用的雪载荷标准值合力为0.4*2*1.7=1.36 kN=136 kg
4、15°光伏支架每跨荷载合计计算
1）光伏支架每跨载荷为不考虑雪荷载的荷载之和：183+196=379kg
换算后平方米组件的最大荷载总和为399KG/2/2=94 kg/ m2
2）考虑雪荷载的荷载之和：183+196+136=535kg
换算后平方米组件的最大荷载总和为535KG/2/2=128 kg/ m2
结论：滑县目前一期做施工的光伏屋面多为农村小学和中学，皆为非上人屋面，如果按国家规范的非上人屋面设计荷载为0.5kN/m2=50 kg/m2。如果按非上人屋面计算则目前依然超载严重。
5、15°光伏支架抗倾覆计算
按前述的风载荷计算背风面受力如下
背风面垂直于组件的风荷载F2=ωk2=βzμsμzω0=1.0*0.9*1.25*0.45=0.50kN/m2=50kg/m2
F
图4 15°支架风荷载倾覆力图
背风对每跨组件的压力为ω=ωk2*s=0.50kN/m2*2*2=2 .0kN
背风对每跨组件前支墩a的掀力矩为M a=ω*l=2.0*0.88=1.76kN.m
每跨组件自重的力矩分析为：按照前面计算的恒载荷结果则前后立柱分别的恒荷载为
Fa=Fb=92kg=0.92 kN
组件自重的力矩分析为M G=M a+M b=0.92*0.15+0.92*1.45=1.47kN.m
结论：15°光伏支架抗倾覆力矩M a>M G,较前30°改善很多，但抗倾覆计算不合格。
后支墩加重到85kg则抗倾覆能力合格。支墩设计为40*40*30合格。
管道支吊架设计及计算
浅谈管道门字型支吊架的设计及计算 【文 摘】 用来支撑管道的结构叫管道支吊架，管道在敷设时都必须对管子进 行固定或支承，固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里，管道支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事，同时管道支吊架的设计和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。 【关键词】 管道布置 管道跨距 管架分析 管架内力计算 一、 管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架，首先需对管道进行合理的布置，其布置不得不考虑以下参数： 1. 管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求； 2. 管道布置应统筹规划，做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求，并力求整齐美观； 3. 在确定进出装置（单元）的管道的方位与敷设方式时，应做到内外协调； 4. 管道宜集中成排布置，成排管道之间的净距（保温管为保温之间净距） 不应小于50mm 。 5. 输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置，应符合设备布置设计的要求，并力求短而直，切勿交叉； 6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上，在管架、管墩上布置管道时，宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡； 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性，在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下，应使管道最短，组成件最少； 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置，并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处，但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ，同时应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿； 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”，减少气袋或液袋。不可避免 时应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密，管架数量增多，费用增高，故需在保证管道安全和正常运行的前提下，尽可能增大管道的跨距，降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响，不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距，管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算，取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式： []t W q L δφ124 .2max =
扣件式钢管模板支架的设计计算
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 第一节模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表
管道支吊架设计及计算
【文 摘】 用来支撑管道的结构叫管道支吊架，管道在敷设时都必须对管子进 行固定或支承，固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里，管道支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事，同时管道支吊架的设计和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。 【关键词】 管道布置 管道跨距 管架分析 管架内力计算 一、 管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架，首先需对管道进行合理的布置，其布置不得不考虑以下参数： 1. 管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求； 2. 管道布置应统筹规划，做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求，并力求整齐美观； 3. 在确定进出装置（单元）的管道的方位与敷设方式时，应做到内外协调； 4. 管道宜集中成排布置，成排管道之间的净距（保温管为保温之间净距） 不应小于50mm 。 5. 输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置，应符合设备布置设计的要求，并力求短而直，切勿交叉； 6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上，在管架、管墩上布置管道时，宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡； 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性，在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下，应使管道最短，组成件最少； 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置，并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处，但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ，同时应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿； 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”，减少气袋或液袋。不可避免 时应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密，管架数量增多，费用增高，故需在保证管道安全和正常运行的前提下，尽可能增大管道的跨距，降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响，不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距，管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算，取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式： []t W q L δφ124 .2max = L max ——管架最大允许跨距（m ）
支架计算书
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
支架选型计算
支护设备选型 （1）工作面顶板管理方式及支架型式 国内外长壁工作面生产经验表明，液压支架是工作面装备中对生产能力影响最大的设备，因此必须把支架的可靠性放在首位，不但要稳定可靠，故障率低，而且使用寿命长。近年来液压支架朝重型化发展，结构型式简单实用，支架工作阻力不断增大，一般为6000kN ～8000kN ，最大达到10000kN 。 根据3号煤层顶、底板条件及工作面采煤设备配套的要求，设计本矿井回采工作面采用全部冒落法管理顶板。并结合工作面最大采高3.3m 和邻近矿井机械化开采的实践经验，初步确定选用ZY3300/11/23型掩护式液压支架。 1）支架支护强度 支架的结构尺寸确定之后，与支架重量和成本关系最大的参数是支架的支护强度。从理论上分析，合理的支护强度应正好与顶板压力相平衡。支护强度过大，不仅增加支架重量和设备投资，而且给搬运、安装带来困难；过小则会造成顶板过早下沉、离层、冒落，使顶板破碎，造成顶板维护困难。因此支护强度的大小应取决于工作面采场矿压的大小。但由于目前对采场矿压的大小还不能进行准确的定量计算，主要以经验法或实测数据，来确定支架的支护强度。 支架支护强度采用下列经验公式计算： βα γcos 1）（-'??≥K q H q 式中： q ——液压支架的支护强度，MPa ； H ——采高，平均2.2m ； γ ——顶板岩石视密度，一般取2.3t/m 3； K ——顶板岩石破碎膨胀系数，一般取1.25～1.5； α ——工作面倾角，（°）；
β ——附加阻力系数，二排柱支架取1.6，单排柱支架取1.2； q '——顶板周期来压动载系数。q '值可按以下情况选取：周期来 压不明显顶板：q '取1.1；周期来压明显顶板：q '取1.3；周期来压强烈顶板：q '取1.5～1.7。 则：a q MP 31.02.16 cos 13.13.13.22.2=?-??≥ ）（ 2）支架工作阻力 支架工作阻力P 应满足顶板支护强度要求，即支架工作阻力由支护强度和支护面积所决定。 3 10 P ??=F q 式中： F ——支架的支护面积，经计算得8.2m 2 。 则：N 2542102.831.0P 3 k =??= 对支撑式支架，支架立柱的总工作阻力等于支架工作阻力。对于掩护式和支撑掩护式支架，由于受到立柱倾角的影响，支架工作阻力小于支架立柱的总工作阻力。工作阻力与支架立柱的总工作阻力的比值，称为支架的支撑效率η。所以支架立柱的总工作阻力p 总为： η p p = 总 式中：η——掩护式支架取η=80%。 则：N 31558 .02524k p ==总 （2）支架初撑力 初撑力的大小是相对于支架的工作阻力而言，并与顶板的性质有关。液压支架的初撑力，对支架维护顶板的性能方面，要比工作阻力（支护强度）起着更加显著的作用。有足够初撑力的支架，一开始就能和顶板压力取得平衡，可最大限度地减小顶板下沉；初撑力偏低，要等顶板下沉时才能增阻，会增大顶板的下沉量；初撑力过大，会使
现浇支架结构计算(加地基承载力验算)
支架现浇箱梁结构受力验算一、计算依据： （1）《无碴轨道现浇预应力混凝土简支梁》 （2）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （3）《路桥施工计算手册》 二、计算参数： 工字钢截面特性 钢管截面特性 方木截面特性 二、计算荷载： 施工人员及设备荷载：q2=2.5 kN/m2； 振捣混凝土时产生的荷载：q3=2.0kN/m2； 模板支架自重荷载：q1=3.0kN/m2； 新浇筑混凝土自重荷载：q4=26 kN/m3。 三、支架系统受力验算： 1．腹板处支架验算： （1）腹板底10×10方木肋条受力验算：
方木的布置的跨度0.6米，间距为0.2米： q=0.2×（2.5＋2.0＋3.0＋2.7×26）=15.54(kN/m) 按四跨连续梁计算： M max =0.107×ql 2= 0.107×15.54×0.62=0.6(kN.m) W=34-2 2m 1067.16 1.01.06bh ?=?= Q max =0.607×ql=0.607×15.54×0.6=5.7（kN ） σw =W M max =4 -1067.10.56 ?=3593(kPa)=3.593(MPa) ＜[σg ]=11.0Mpa (合格) τ= 2A 3Q max =4 -10 1002 5.7 3???=855kPa=0.855(MPa) ＜[τg ]=1.7Mpa (合格) I=46-33m 103.812 1.01.012bh ?=?= f=0.632×100EI ql 4=0.632× 6 -6410 8.31091000.615.54?????=1.7×10-4 (m) =0.17(㎜) ＜ 400 600 =1.5(㎜) (合格) （2）腹板底方木（12×15㎝）分配梁受力验算： 采用迈达斯梁单元建模：方木布置的跨度0.3米，间距为0.6米，荷载为自重加1.2上层方木传力。集中力取值P=0.6×15.54=9.3(kN/m)。 弯应力图如下：
桥架支架重量计算公式
公式：bai50*角铁质量+50套*2根*2m每根*通丝质量du=总质量 根据规范一般电缆桥架zhi水平安装的支dao架间距为1.5～3m；垂直安装的支架间距不大于2m；根据上述规则先计算支吊架的数量。 例如有50米电缆桥架水平敷设，按2米一组支吊架（根据现场实际情况确定）计算，一共有26组支吊架（支吊架的材料一般由角钢或通丝组合或全部都由角钢）。 而每组支吊架根据标高等计算出实际长度，也就是一组支吊架的长度。再查五金手册里相应规格的角钢型号得到每米理重，再乘以26组，即为桥架支吊架的重量。 扩展资料： 常见案例： 100*100，200*100,400*100,的桥架支架怎么计算，桥架距顶板高度2m，采用? 10的通丝吊杆，底板采用横担，间距要求2m=1个，假设每种桥架100m，请问怎么计算？ 答案：桥架距顶板高度2m，吊杆长2m，如；100m桥架，100*100的，2m每个支架，100/5=50（套）
电缆桥架型式及品种的选择 1、需屏蔽电器干扰的电缆网路或有防护外部（如：有腐蚀液体，易燃粉尘等环境）影响的要求时，应选用（FB）类槽式复合型防腐屏蔽电缆桥架（带盖）。 2、强腐蚀性环境应采用（F）类复合环氧树脂防腐阻燃型电缆桥架。托臂、支架也要选用同样材料，提高桥架及附件的使用寿命，电缆桥架。在容易积灰和其它需遮盖的环境或户外场所宜加盖板。 3、除上述情况外，可根据现场还环境及技术要求选用托盘式、槽式、梯级式、玻璃防腐阻燃电缆桥架或钢质普通型桥架。在容易积灰和其它需遮盖的环境或户外场所宜加盖板。 4、在公共通道或户外跨越道路段，底层梯级的底部宜加垫板或在该段使用托盘。大跨距跨越公共通道时，可根据用户要求提高桥架的载荷能力或选用行架。 5、大跨距（>3m）要选用复合型桥架（FB）。 6、户外要选用复合环氧树脂桥架（F）。
扣件钢管楼板模板支架计算书讲解
扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为11.8m， 立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×1.20+0.20)+1.40×2.50=39.884kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×1.20+0.7×1.40×2.50=43.112kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48×3.5。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×1.200×0.500+0.200×0.500)=13.644kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.500=1.125kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm3； I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm4； (1)抗弯强度计算
脚手架计算参数介绍
脚手架和模板工程计算公式参数（转） 2012-12-01 19:41:17| 分类：默认分类| 标签：|举报|字号大中小订阅 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10－1－2 前言10－1－2 1 充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计10－1－2 2 扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10－1－4 3 扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10－1－6 4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性，应注意掌握的几个要点10－1－13 5 算例及比较10－1－17 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算 益德清（中国工程设计大师） ----本文摘自《浙江建筑》 前言 扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分重要的临时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程的质量、进度、效率、安全等。二十余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建, 商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织设计的重要性也越加明显。 特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故，引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙江省建设厅“关于开展全省建设安全生产年活动”，笔者受省、市工程管理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架和模板支架的设计计算中的某些要点和问题，作了一些介绍，有一部分工程技术人员希望有书面资料，为此，笔者整理成这篇文章，供施工部门技术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不多，若有不妥，请工程界同仁指正。 1 充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计 1.1 脚手架工程 脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。 脚手架是施工中必不可少的，是随着工程进展需要而搭设的。虽然它是建筑施工中的临时设施，工程完成就拆除，但它对建筑施工速度、工作效率、工程质量以及工人的人身安全有着直接的影响，如果脚手架搭设不及时，势必会拖延工程进度；脚手架搭设不符合施工需要，工人操作就不方便，质量会得不到保证，工效也提不高；脚手架搭设不牢固，不稳定，就容易造成施工中的伤亡事故。因此，脚手架的选型、构造、搭设质量等决不可疏忽大意、轻率对待。 脚手架的种类很多，按搭设位置分：有外脚手架和里脚手架；按所用材料分：有木脚手架、竹脚手架和金属（钢管、型钢）脚手架；按构造形式分：有多立杆式、框式、桥式、吊式、挂式、升降式等；按立杆搭设排数分：有单排、双排和满堂红架；按搭设高度分：有高层脚手架和普通脚手架；按搭设用途分：有砌筑架、装修架、承重架等。 不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求：
现浇箱梁支架计算-完整版
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处
设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（Q1）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。 清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。最后在回填土上方浇筑30cm厚C30素混凝土作为满堂支撑架的基础。 1.4支架布置 整联箱梁采用落地式碗扣满堂支架，因本项目箱梁大多为单箱多室变截面，其下部支架系统立杆纵横间距统一为60×60cm，立杆步距1.2m。 立杆采用普通Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm）钢管作为箱梁的支撑，钢管顶安置可调顶托，顶托上面铺设横向建筑双钢管Φ48×3.5mm（结构计算时钢管壁厚取3.0mm），然后纵向布置10cm×10cm木方（材质统一为杉木），方木间距20cm；木方上面铺设1.5cm厚竹胶板；立杆底部铺设[20b型槽钢。 其搭设形式如下：
梁模板支架计算(600×1800大梁)
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.0m ， 梁截面 B ×D=600mm ×1800mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量4000.0N/mm 4。 木方80×80mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 4。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m 。 梁顶托采用80×80mm 木方。 梁底承重杆按照布置间距450,300mm 计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.12m ，梁两侧的楼板计算长度0.50m 。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.120×0.500×0.900=1.620kN 。 采用的钢管类型为48×2.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q 1 = 25.000×1.800×0.900=40.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q 2 = 0.500×0.900×(2×1.800+0.600)/0.600=3.150kN/m 1000
光伏支架受力计算书
支架结构受力计算书 设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____ 常州市**实业有限公司 1 工程概况 项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团 结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 材料自重 铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 弹性模量 铝材————————————————————270000/N mm
钢材———————————————————2206000/N mm 设计强度 铝合金 铝合金设计强度[单位：2/N mm ] 钢材设计强度[单位：2/N mm ] 不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算 光伏组件参数 晶硅组件： 自重PV G ：0.196kN (20kg /块)
尺寸（长×宽×厚）992164400mm ?? 安装倾角：37° 支架结构 支架安装侧视图 基本参数 1）电站所在地区参数 新疆阿勒泰项目地,所处经纬度：位于?北纬43°,东经89°。基本风压20.56/kN m （风速30/s m ），基本雪压21.35/kN m 。 2）地面粗糙度分类等级 A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C 类：指有密集建筑群的城市市区； D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B 类地区考虑。 （GB50009-2012） 荷载计算 1)风荷载标准值计算： 0s k z z w w βμμ= 上式中： k w ：风荷载标准值2(/)kN m ； z β：高度z 处的风振系数； z μ：高度变化系数； s μ：体型系数； 0w ：基本风压2(/)kN m ； 高度z 处的风振系数： 1.7z β= ； 根据《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 6.8.7-1
模板支架体系的简易结构计算方法介绍
模板支架体系的简易结构计算方法(1) 摘要：本文介绍模扳支架的简易计算方法。 一、模板支架体系的构成 支架杆件的作用可概括为传递高程和传递荷载,模板支架体系主要构件有: 模板,包括底模板和侧模板，分别承受新浇钢筋混凝土和施工荷载所产生的垂直压力与侧压力。 小楞（次龙骨）,包括梁底枋、侧模板内楞,直接承受模板传递来的荷载，一般采用方木。 大楞（主龙骨),包括托梁、侧模板外楞，用方木、型钢、钢管、组合桁架等,承受小楞传递来的荷载。 通道(过道）支承梁,用型钢、钢桁架或钢板桩等承受通道上部的荷载。 立杆和支架立柱，有门式钢管脚手架、钢管、型钢、贝雷架或钢质组合柱等多种形式,承受大楞或支承梁传递来的荷载。 水平杆,包括扫地杆、立杆(立柱）及大楞之间的纵横向水平连接杆件,用以增加杆件在水平面上的刚度和稳定性。 剪刀撑与抛撑,立杆(立柱)交叉连接杆件，包括竖向（纵横向)剪刀撑、水平剪刀撑、抛撑,用以增加支架系统的刚度和整体稳定性。 基础，原路面、混凝土基础、稳定层、支垫型钢或垫板等各类基础,直接承受支架立柱、立杆传递来的荷载。 地基,支承基础的原状地面。 附件（配件）,包括连接件、扣件、底座、托座、调节螺栓、连墙件等。 二、荷载计算 模板和支架的荷载P可采用下式计算，并按表1进行荷载组合。 建筑工程P＝1.2ＮG+1.4N Q 式中:N G——恒载,包括模板、支架、新浇混凝土自重和钢筋自重； NＱ——活载，包括施工人员、物料及设备的自重，振捣混凝土时产生的荷载，混凝土对模板的侧压力，倾倒混凝土时产生的荷载等。 计算模板、拱架和支架的荷载组合表１
⒈模板和支架自重 木材采用8kN/m3；组合钢模及连接件按0．5ｋN／m3计,组合钢模连接件及钢楞按0.7５ｋN／m3计。建筑工程模板自重用0.5kN/m２。 ⒉新浇筑混凝土或新砌的砌体自重 ⑴ 普通混凝土采用24ｋN/ｍ3，钢筋混凝土根据实际湿密度确定,用26kN/m3作校核荷载，帽梁建议用２７ｋＮ/m3。建筑工程项目用25.5kN／m3。 ⑵ 梁侧模板自重荷载及楼板（面板）混凝土荷载按集中力方式向下传递。 ⒊施工人员、施工物料及施工设备的自重,包括堆放的荷载 ⑴ 计算模板及直接支承模板的小楞时，均布荷载为2．5kＮ／m2，另以集中荷载2.５ｋN进行验算。建筑工程项目中，此项活荷载及振捣混凝土的荷载动(２ｋN/m 2）按集中力计算。 ⑵计算直接支承小楞的构件时,均布荷载取1.5kN/m２。 ⑶计算支架立柱及支承拱架的其它结构构件时,均布荷载取１.０kN／m２。 注:①对大型浇筑设备如上料平台,混凝土输送泵等,按实际情况计算； ②混凝土堆集料高度超过１０0mm以上者，按实际高度计算; ③模板单块宽度小于150mm时,集中荷载可分布在相邻的两块板上。 ⒋振捣混凝土时产生荷载 对水平面模板为2ｋN/ｍ2; 对垂直面模板为4kN/m2,作用范围在新浇混凝土侧压力有效压头高度之内。 ⒌新浇筑混凝土对模板侧面的压力 采用内部振捣器时，混凝土的最大侧压力按下列两式计算,取较小值。 Ｆ=０.22γt0β1β2V1/2 F=24Ｈ 式中：F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(ｋN／ｍ2); γ、V——混凝土的重力密度(kN/m3）、混凝土的浇筑速度(m/h); t0——新浇筑混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用：t0=２00/(Ｔ+15); T——混凝土的入模温度(℃)； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m）; β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取l．０，掺具有缓凝作用的外加剂时取ｌ.2; β２——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取０.85，50~ 90ｍm时取1．0,110~1５0mm取l.1５。 例：混凝土浇注高度H=6.5ｍ；浇注速度V＝２.５m／h,γ=24ｋＮ／m３，坍落度80mｍ，入模温度T=25℃,掺缓凝型外加剂，求模板承受的混凝土最大侧压
支架承载力计算
支架竖向承载力计算： 按每平方米计算承载力， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN； 活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN； 则：均布荷载标准值为： P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN； 根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN。满足要求。 或根据中板总重量（按长20m计算）与该节立杆总数做除法， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN； 活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN； 则：均布荷载标准值为： P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN； 得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN。 满足要求。 支架整体稳定性计算： 根据公式： 式中： N－立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN； －轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367；λ－长细比，λ＝l0 /i＝2.15/1.58*100＝136； l0－计算长度，l0＝kμh＝1.155*1.5*1.2＝2.15m；
k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。 i－截面回转半径，本工程取1.58cm； A－立杆的截面面积，4.89cm2； f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。 σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。 满足要求. 支架水平力计算 支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γc t0β1β2V1/2 F= γc*H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5 T------混凝土的温度（°）取25° V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取5.0m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—
满堂钢管支架方案
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、设计计算 (3) 四、构造要求 (3) 五、材料管理 (5) 六、验收管理 (6) 七、使用管理 (7) 八、拆除管理 (7) 九、施工图 (8)
一、工程概况 本工程为****************，位于广州市南沙区金沙路西侧，市南路的南侧。该项目总用地面积约35263.7 平方米。建设内容包括：5 栋18层和1 栋8至12层单体建筑，总建筑面积约为116449.6平方米，其中地下室一层面积14958.4平方米，地上建筑面积为101491.2平方米。 本工程建设单位为建设单位为广东*****有限公司。由*************设计有限公司设计，广东*****监理有限公司监理，广东***********公司施工。 根据施工现场可能发生的事故或紧急情况引发的伤害和其他影响的突发性事件，应急救援是减少事故造成的人员伤亡和财产损失而组织的救援行动。其任务是及时控制危险源抢救伤员，指挥现场施工人员有组织的撤离，消除危害后果等，重点是保护人群的生命安全。 二、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 2、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006） 3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 4、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700） 5、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006） 6、《钢结构设计规范》（GBJ17-88） 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）
支架结构计算书-
支架结构计算书---副本
现浇箱梁支架结构计算书 1 工程概况 本标段共有现浇箱梁23联，包括预应力现浇箱梁及普通现浇箱梁，箱梁最宽为13.5米，计算跨径最小19米，最大65米。下面以N249-262#典型现浇箱梁段施工为例，进行支架支撑体系搭设布置，典型现浇箱梁段包括： 3m-4m变截面段 2m—2.6m变截面段 1.8m等高段 1.6m等高段 2 施工支撑架设计方案 原地面基础处理达到要求后，铺设400*15*15方木，上采用碗扣脚手架支撑体系。底模板采用1.5cm竹胶板，下采用10*10cm方木及10*15cm方木组合体系，侧模采用定型钢模板，内箱采用碗扣支架、竹胶板及10*15cm方木组合。 2.1 基础 支撑工字钢梁的临时钢管柱基础为C30混凝土冠梁，沿墩柱横轴线方向设置，冠梁长20m、宽1m、高1m，内部设置上下两层Φ12@15钢筋网片，顶部预埋法兰盘。条基下填筑1.0m厚灰土，整平、碾压，要求承载力满足规范要求。 2.2脚手架 采用优质WDJ碗扣脚手架，钢管Φ48mm，壁厚3.5mm，搭设：2—4m高度现浇梁采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.3m和0.6m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。2m以下（包含2m）采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.6m和0.9m，顺桥向间距为0.6m，步距为1.2m。
2.3方木 在脚手架顶部设置两道方木，与脚手架顶托接触的方木横桥向立放，截面尺寸10×15cm，间距为0.6m。竹胶板下为截面10×10cm，顺桥向立放，其间距在腹板、箱室分别为0.15m、0.3m 。 木材的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2 抗剪强度设计值为fv＝1.3 N/mm2 弹性模量为E＝9000 N/mm2 2.4模板 模板分为底模、侧模和内模。底模均采用长宽为1.22×2.44m，厚1.5cm的竹胶板和方木加固组合体系。侧模采用定型钢模板，内模采用木模，配合脚手架支撑。 竹胶板： 面板的抗弯强度设计值为fm＝14 N/mm2 抗剪强度设计值为fv＝1.4 N/mm2 面板弹性模量为E＝6000 N/mm2 3支架检算项目 根据设计的支撑结构体系，检算项目如下： (1)底模板强度及刚度 (2)底模板下方木 (3)碗扣脚手架 (4)脚手架 (5)地基承载力 4荷载取值 4.1混凝土梁及模板 4.1.1变截面（梁高2～4m）现浇箱梁段（取4m高度进行最不利荷载计算计算）
模板支架计算
箱梁模板支架计算书 弄广分离立交桥为3-22m等宽截面，根据箱梁截面特点，即取： 一、横梁及实腹板段底模板支架计算 计算参数: 模板支架搭设高度为， 立杆的纵距b=，立杆的横距l=，立杆的步距h=。 面板厚度12mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。 木方100×100mm，间距200mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹 性模量mm2。 梁顶托采用100×150mm木方。 模板自重m2，混凝土钢筋自重m3，施工活荷载m2。 采用的钢管类型为48×。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1 = ××+×=m 活荷载标准值q2 = +×=m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = ××6 = ； I = ×××12 = ； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]
其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取mm2； M = 其中q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M = ××+×××= 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = ×1000×1000/14400=mm2 面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求! (2)抗剪计算[可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=××+××= 截面抗剪强度计算值T=3×(2××=mm2 截面抗剪强度设计值[T]=mm2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值v = ××2004/(100×9000×86400)= 面板的最大挠度小于400,满足要求! 2、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = ××=m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = ×=m
支架受力计算书
福成锅炉房改造支架受力计算书 管道计算参数： D720×10:管道总重q=640kg/m（管道重175.1kg/m，管内水重385 kg/m，保温重80kg/m）； D630×10:管道总重q=483.88kg/m（管道重152.89kg/m，管内水重292kg/m，保温重39kg/m）； D529×9:管道总重q=353.91kg/m（管道重115.42kg/m，管内水重205.1kg/m，保温重33.50kg/m）； D478×9:管道总重q=301.16kg/m（管道重104.1kg/m，管内水重166.5kg/m，保温重30.75kg/m）； D426×9:管道总重q=246.63kg/m（管道重92.55kg/m，管内水重130.7kg/m，保温重23.38kg/m）； D325×8:管道总重q=156.16kg/m（管道重62.54kg/m，管内水重74.99kg/m，保温重18.63kg/m）； 1kgf=9.8N； 聚四氟乙烯板滑动摩擦系数μ=0.1。 一、滑动支架 室内： 1. HN-1 主管一根：D720×10，7m；支管D325×8，4m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=6.5m。垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×7+156.16×6.5) ×1.5×9.8=80777N 水平摩擦力：F=μP=0.1×80777=8078N 2. HN-2 主管一根：D720×10，12m；支管D325×8，4m。 垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×12+156.16×4) ×1.5×9.8=122078N 水平摩擦力：F=μP=0.1×122078=12208N 3. HN-3 主管一根：D720×10，11m；支管325×8，5.35m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=7.85m。垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×11+156.16×7.85) ×1.5×9.8=121508N