环境工程设计-奥贝尔氧化沟
前言
在我国经济高速发展的今天，污水处理事业取得了较大的发展，已有一批城市兴建了污水处理厂，一大批工业企业建设了工业废水处理厂（站），更多的城市和工业企业在规划、筹划和设计污水处理厂。水污染防治、保护水环境，造福子孙后代的思想已深入人心。
近几十年来，污水处理技术无论在理论研究方面还是在应用发面，都取得了一定的进步，新工艺、新技术大量涌现，氧化沟系统和高效低耗的污水处理技术，如各种类型的稳定塘、土体处理系统、湿地系统都取得了长足的进步和应用。这些新工艺、新技术已成为水污染防治领域的热门研究课题。在国家科委、建设部、国家环境保护局的组织和领导下，广泛、深入地开展了这些课题的科学研究工作，取得了一批令人瞩目的研究成果。
不应回避，我国面临水资源短缺的严重事实，北方一些城市人民生活水平的提高和工农业生产的发展已受到水资源不足的制约。城市污水和工业废水回用，以城市污水作为第二水源的趋势，不久将成为必然。这就是我国污水事业面临的现实。作为给水排水工程专业的学生，就更应该深刻地了解这种形势，掌握并发展污水处理的新工艺、新技术，成为跨世纪的工程技术人才，将我国的污水处理事业提升到一个新的高度。
本次设计的题目是污水处理厂设计。目的是让学生了解排水工程的设计内容与方法，其中包括了城市排水管网的规划与设计和污水处理厂的建设以及工艺流程的选用，收获甚多，为日后的学习与工作积累了宝贵的经验。设计成果包括设计说明书与工艺平面图、高程图。在此，还要对老师的悉心指导表示感谢。
目录
一．设计题目 (3)
二．设计目的及任务 (3)
三．设计原始资料 (3)
四．城市污水处理厂设计 (3)
4.1污水厂选址 (3)
4.2工艺流程 (4)
五 .处理构筑物工艺设计 (5)
5.1设计流量的确定 (5)
5.2格栅设计计算 (5)
5.3.污水提升泵房设计计算 (7)
5.4．平流式沉砂池设计计算 (8)
5.5．平流式初沉池设计计算 (10)
5.6．奥贝尔氧化沟设计计算 (12)
5.7.普通辐流式二沉池设计计算 (17)
5.8．消毒 (19)
六．污泥处理工艺设计 (20)
6.1污泥浓缩池设计计算 (20)
6.2污泥消化系统设计计算 (21)
6.3贮泥池设计计算 (22)
6.4脱水机选择 (22)
七．污水处理厂的平面布置 (23)
八．污水厂的高程布置 (23)
8.1污水厂的高程布置 (23)
8.1.1控制点高程的确定 (23)
8.1.2各处理构筑物及连接管渠的水头损失计算 ....................... 23 8.2污水系统高程计算 ................................................ 24 8.3污泥系统高程计算 ................................................ 25 九．小结 ............................................................... 25 十． 参考文献 . (25)
一．设计题目
水污染控制工程课程设计
二．设计目的及任务
1.目的：本设计是水污染控制工程教学中一个重要的环节，要求综合运用所学的有关知识，在设计中掌握解决实际工程问题的能力，并进一步巩固和提高理论知识。
2.任务：根据已知资料，进行城市污水处理厂的扩初设计。要求确定污水处理流程，计算各处理构筑物的尺寸，布置污水处理厂总平面图和高程图。
三．设计原始资料
（1）气温资料：年平均15.6摄氏度，夏季平均20摄氏度，冬季平均-10摄氏度。 （2）常年主导风向：主导风向偏北风；
（3） 污水处理厂地下土壤为亚粘土，平均地下水位在地表以下20m （4）水量40000,/m 3d 总变化系数1.2。
（5）进水水质：BOD 5=150mg/L ，SS=220mg/L ，COD=180mg/L ，NH +
-N=25mg/L ，要求出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级A 标准。
四． 城市污水处理厂设计
4.1污水厂选址
未经处理的城市污水任意排放，不仅会对水体产生严重污染，而且直接影响城市发
展发展和生态环境，危及国计民生。所以，在污水排入水体前，必须对城市污水进行处理。在设计污水处理厂时，选择厂址是一个重要环节。厂址对周围环境、基建投资及运行管理都有很大影响。
选择厂址应遵循如下原则：
⑴.为保证环境卫生的要求，厂址应与规划居住区或公共建筑群保持一定的卫生防护距离，一般不小于300米。
⑵.厂址应设在城市集中供水水源的下游不小于500米的地方。
⑶.厂址应尽可能设在城市和工厂夏季主导风向的下方。
⑷.要充分利用地形，把厂址设在地形有适当坡度的城市下游地区，以满足污水处理构筑物之间水头损失的要求，使污水和污泥有自流的可能，以节约动力。
⑸.厂址如果靠近水体，应考虑汛期不受洪水的威胁。
⑹.厂址应设在地质条件较好、地下水位较低的地区。
⑺.厂址的选择要考虑远期发展的可能性，有扩建的余地。
4.2工艺流程
⑴污水处理工艺流程
处理厂的工艺流程是指在到达所要求的处理程度的前提下，污水处理个单元的有机结合，构筑物的选型则是指处理构筑物形式的选择，两者是互有联系，互为影响的。
按处理程度分，污水处理可分为一级、二级和三级。一级处理的内容是去除污水中呈悬浮状态的固体污染物质，经过一级处理后，污水中的BOD只去除30 %左右，仍不能排放，还必须进行二级处理。二级处理的主要任务是大量去除污水中呈胶体和溶解性的有机污染物质（BOD），去除率可达97%以上，要达到城市污水排放一级A标准，必须进行三级处理。
具体的流程为：污水进入水厂，经过格栅，由水泵提升到沉砂池，经初沉池沉淀后，污水进入氧化沟进行生物处理。在二次沉淀池中，活性污泥沉淀后，回流至污泥泵房。二沉池出水经加氯处理后，排入水体。
⑵.污泥处理工艺流程
具体过程为：二沉池的剩余污泥由螺旋泵提升至浓缩池，浓缩后的污泥进入贮泥池，再由泥控室投泥泵提升入消化池，进行中温消化。消化池的循环污泥进行套管加热，并用搅拌。消化后污泥送至脱水机房脱水，压成泥饼，泥饼运至厂外，可用做农业肥料。
具体的工艺流程如下图：
五 .处理构筑物工艺设计
5.1设计流量的确定 1.1平均日流量：40000m 3/d
1.2最大日最大时流量（设计最大流量）
变化系数取K 1.2z ＝ ，而h d Q Kz Q ?＝，则有： 最大日最大时流量 3h Q K 1.240000m /h d Q ??z ＝＝＝4.8万
5.2格栅设计计算
格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。
5.2.1设计参数确定：
设计流量Q1=0.56m3/s （设计1组格栅），以最高日最高时流量计算； 栅前渠道流速：v1=0.6m/s ， 过栅流速：v2=0.9m/s ； 栅条宽度：s=0.01m ， 格栅间隙：b=0.08m ； 栅前水深：h=0.8m ， 格栅倾角：α=60°； 单位栅渣量：w1=0.08m3栅渣/103m3污水。 设计中的各参数均按照规范规定的数值来取的。
5.2.2 格栅尺寸计算 格栅尺寸
栅条间隙数：
0.560.93
91(=0.0080.80.9n ?=
=
=??取n 91）
有效栅宽： =(1)0.01(911)(0.00891) 1.63B s n bn m -+=?-+?=
实际过栅流速为：s
m bhn Q v /9.0sin max =?
=
过栅水头损失
4
43
3
10() 2.42 3.268S
b
ξβ??
==?=
???
2
0sin 2V h g ξ=?2
0.93.26()0.11729.81=?=?
200.11730.35
h Kh ==?=（一般为0.3-0.4m ）
h0：水头损失；
k ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3； ξ：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42。 （3）栅后槽总高度（H ） 设计取栅前渠道超高h1=0.3m
110.80.3 1.1H h h m
=+=+=
则
120.80.3+0.35=1.45H h h h m
=++=+
栅槽总长度
A.进水渠宽：12 1.6B h m ==
111
1.63 1.600.412tan 2tan 20B B L m
α--=
=
=?
（其中α1为进水渠展开角，取α1=?20） B.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度
120.2122
0.41
L L m
=
=
≈
栅槽总长度
1
120.5 1.0+=2.76tan H L L L m =+++?
（5）每日栅渣量
在格栅间隙在8mm 的情况下，每日栅渣量为：
max 3
3
186400
0.560.0886400
(/)0.2/1000
1.201000
d Q W m d m d
K ω????=
=
>??＝3.2
所以宜采用机械清渣。 5.3.污水提升泵房设计计算 5.3.1提升泵房设计说明
本设计采用活性污泥法工艺系统，污水处理系统简单，只考虑一次提升。污水经提升后入沉砂池，然后自流通过初沉池、氧化沟、二沉池，最后由出水管道排入水体。 设计流量：Q=0.56m3/s 1）泵房进水角度不大于45度。
2）相邻两机组突出部分得间距，以及机组突出部分与墙壁的间距，应保证水泵轴或电动机转子再检修时能够拆卸，并不得小于0.8。如电动机容量大于55KW 时，则不得小于1.0m ，作为主要通道宽度不得小于1.2m 。
3）泵站采用矩形平面钢筋混凝土结构半地下式，尺寸为15 m ×12m ，高12m ，地下埋深7m 。
4）水泵为自灌式。 5.3.2泵房设计计算
各构筑物的水面标高和池底埋深计算见高程计算。
污水提升前水位43（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位53.96m（即沉砂池前水面标高）。
所以，提升净扬程Z=53.96-43=10.96m
水泵水头损失取2m，安全水头取2 m
从而需水泵扬程H=15m
再根据设计流量0.5m3/s，属于大流量低扬程的情形，考虑选用选用2台350QW1200-18-90型潜污泵（流量1200m3/h，扬程18m，转速990r/min，功率90kw），
四用一备，流量：
33 max0.28/
0.56
/1000
22
Q
Q m m h
s
'====
泵房采用圆形平面钢筋混凝土结构,尺寸为15 m×12m,泵房为半地下式,地下埋深7m，水泵为自灌式。
5.4．平流式沉砂池设计计算
5.4.1. 沉砂池的选型：
沉砂池主要用于去除污水中粒径大于0.2mm，密度2.65t/m3的砂粒，以保护管道、阀门等设施免受磨损和阻塞。沉砂池有平流式、竖流式、曝气式和旋流式四种形式。由于旋流式沉砂池有占地小，能耗低，土建费用低的优点；竖流式沉砂池污水由中心管进入池后自下而上流动，无机物颗粒借重力沉于池底，处理效果一般较差；旋流沉砂池则是在池的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产生与主流方向垂直的横向恒速环流。砂粒之间产生摩擦作用，可使沙粒上悬浮性有机物得以有效分离，且不使细小悬浮物沉淀，便于沉砂和有机物的分别处理和处置。平流式沉砂池具有构造简单、处理效果好的优点。本设计采用平流式沉砂池。
5.4.2 设计计算
5.4.2.1设计资料
进水
5.4.2.1 设计参数确定
设计流量：max Q =48000m 3/h=0.56m 3/s （设计组池子，每组分为3格） 设计水深h 2=1.0m 设计流速：v=0.3m/s 水力停留时间：t=30s 设计沉砂量X=3m 3/105m 3污水 5.4.2.3 池体设计计算
（1）沉砂池长度：0.3309L vt m ==?=
（2）水流断面面积：2max A Q /v 0.56/0.30 1.87m === （3）沉砂池总宽度：
设计n=3格，
2 1.871.871.0
A B m h =
= 每格宽0.62B
b m n
=
= （4）有效水深：
2 1.0h m =
（5）沉砂斗容积：设计T=2d ，即考虑排泥间隔天数为2天，则沉砂斗容积
3
max 5
5
4000023
2.410
10
z Q TX V m K ??=
=
=
30 2.40.833
V V m =
== （每格沉砂池设1个沉砂斗，三格共有三个沉砂斗） 其中城市污水沉砂量：X=3m 3/105m 3. （6）沉砂斗各部分尺寸及容积：
设计斗底宽b 1=0.50m ，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高h 3′=1.0m ，则沉砂斗上口宽：
32122 1.00.50 1.65tan 60tan 60h b b m ?=
+=
+=?
?
'
沉砂斗容积：
2
2
22
312121 1.0()(1.65 1.650.500.50)3
3
h V b b b b =
++=
+?+'
= 1.27m 3 （大于V 0=0.56m 3，符合要求） （7）沉砂池高度：
采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度：
223931.650.4
1.83
2
2
0.4
L b L m --?
-=
==- 则沉泥区高度为
3320.06 1.11h h L m '=+= 池总高度H ：设超高h 1=0.3m ，
123 2.41H h h h m =++=
（8）校核最小流量时的流速：
min min 1min
Q n A ν=
最小流量一般采用即为0.2Q max ，则
min min 1min
0.20.56
0.18/0.15/0.62
Q m s m s n A ν?=
=
=>，符合要求.
5.5．平流式初沉池设计计算
本设计选择一组平流流式沉淀池，每组设计流量为0.56m 3/s ，从沉砂池流出来的污水进入集配水井，经过集配水井分配流量后流入辐流沉淀池。
沉淀时间t=1.5h 计算草图如图
5.5.1设计计算
（1） 沉淀区表面积
表面负荷一般采用1.5-3.032/()m m h ?，本设计取q '=2.532/()m m h ?，沉淀池座数n=1。
2
36000.563600
8002.5
Q F m nq ??=
=
='
（2）沉淀部分有效水深
设沉淀时间t = 1.5h ,有效水深： h 2 =q t =2.5×1.5=3.75m （3）沉淀部分有效容积
32800 3.753000V Ah m ==?= （4）沉淀池长度
3.6 3.6
4.5 1.524.3L vt m ==??= （5）沉淀池总宽度
800
32.924.3
A B m L =
==(取B=33m) （6）沉淀池的数量，取每个池子宽度为b=4.8m
33 6.94.8
B n b =
==（取n=7） 校核长宽比，则24.3
54.8L b =
=>4,满足要求 （7）污泥区的容积
设进水悬浮物浓度C 0为220mg/m 3，出水悬浮物浓度C 1以进水的55%计，初沉池污泥含水率p 0=95%，污泥容重取r=1000kg/m 3，取贮泥时间T=2h ，污泥部分所需的容积：
V=
Q(C 0 - C 1)T ×100γ（100- p 0） =
3
48000(0.220.220.45)2100232.321000(10095)
m ?-???=?- 则每个沉淀池污泥所需的容积为33.2m 3 （8）沉淀池总高度
设贮泥斗上口宽4.5m ，下口宽0.5m ，倾角取α=60°，坡度取0.01，则
4 4.50.5
tan 60 3.462
o h m -''=
?= m h 201.001.0)5.43.03.24(4=?-+='
设沉淀池超高h 1=0.3m ，缓冲层高h 3 =0.5m ，沉淀池总高度： 123448.01H h h h h h m '''=++++= （9）污泥斗容积
314121
(263
V h S S m ''=+=
（10） 污泥斗以上圆锥体部分污泥容积
31224()(25.1 4.5)
0.201 4.814.322
L L V h b m ++''=
=??= 其中124.30.30.525.1L m =++= 污泥总体积：
V= V 1+ V 2 =26+14.3 =40.3 m 3＞33.2m 3 ，满足要求。
（11）排泥量
设进水悬浮物浓度C 0为220mg/m 3，出水悬浮物浓度C 1以进水的55%计，初沉池污泥含水率p 0=95%，污泥容重取r=1000kg/m 3，取贮泥时间T=2h ，污泥体积：
干污泥量220400000.453960/d Q Kg d =??= 污泥体积3/(195%)79.2/d V Q m d =-= 5.6．奥贝尔氧化沟设计计算 5.6.1设计参数
污泥负荷率0.050.08/()N kgBOD kgMLSS d s =-?
水力停留时间()48-10h ：
T 污泥泥龄:
并反硝化时，，去除并硝化时，去除时，：去除555s 20-10,8-5t BOD BOD BOD t s =30d ，
Y=0.48
污泥回流比10050:%-R
污泥浓度X(mg/L):2000-6000，取4000/X mg L =
前期处理SS 去除率按45%计算， BOD 5的去除率按30%计算，则进入氧化沟的水质：
5150(130%)105/BOD mg L =?-=，220(145%)121/SS mg L =?-=，
4180/,25/COD mg L NH N mg L +=-=
出水水质达到GB18918-2002一级A 标准）
510/BOD mg L =,10/SS mg L =，450/,5/COD mg L NH N mg L +=-=
设计计算简图
5.6.2平面尺寸计算 (1) 氧化沟总容积的计算
A ．碳氧化、氮硝化区容积V 1的计算 1400000.48(10510)30
3
136804000
r s
YQL V m X
t ??-?=
=
=
B ．反硝化区容积V 2的计算 ①脱氮量W 计算（kgN/d ） 0()0.124e r W Q N N YQL =-- 25510510
40000(
0.480.124)573.8(/)10001000
kgN d --=?-??= ②反硝化区污泥量G （kg ） 4573.82 2.2100.026
DN W G kg V =
==? ③反硝化区容积V 2（m 3） 2355004
22000V m G X =
== 则氧化沟总容积31213680550019180V V V m =+=+=
水力停留时间
2419180
11.51648000V T h h Q ?=
==<，满足要求
(2) 剩余污泥量的计算Wx （kg/d ）
0.484000095651.4/11000(10.0630)r x d s YQL W kg d
K t ??=
==++?
湿泥量
3651.4
130.3/(1)10001000(10.995)x s W Q m d
p =
==-?-
(3)需氧量O2（kg/d ）的计算
换算成20℃条件下标准状况下的需氧量：
(20)
20
() 1.024s T s T AORC SOR a C C βρ-=
??-???（0.85,0.95β?==）
一般情况下氧化沟的溶解氧浓度为外沟：中沟：内沟=0.2:1:2 则充氧量的比例一般为外沟：中沟：内沟=65:25:10.
则
1214271.99.170.65
11758.2490/0.85(0.95 1.09.170.2)1SOR kgO h
??=
==???-?
2214271.99.170.25
4991.5208/0.85(0.95 1.09.171)1SOR kgO h
??=
==???-?
1214271.99.170.1
2657.2111/0.85(0.95 1.09.172)1SOR kgO h
??===???-? 则总需氧量为：
1232490208111809(/)
SOR SOR SOR SOR kgO h =++=++=
(4)氧化沟尺寸的计算
设计奥贝尔氧化沟2座，则单座氧化沟的容积
319180
9590()22V V m '=
==
氧化沟弯道部分的体积占氧化沟总体积的80%，则3180%95907672()V m '=?=
氧化沟直道部分的体积占氧化沟总体积的20%，则32
20%95901918()V m '=?= 设计氧化沟的有效水深 3.5h m =，超高取0.5m ，外沟、中沟和内沟之间的隔墙厚为0.25m.
则2
112192V A m h ''==
222548V A m h '
'=
=
①
氧化沟的直线长度L,取外、中、内沟宽分别为7.5m 、7.5m 和9m.
则1548
=11.422(++27.57.59)
A L m
B B B '=
=?++外中内）（
②中心岛半径r ，2A A A A '=++外中内
，则
97.57.5
2192(7.50.257.50.25)29(7.50.25)27.5()27.5
222r r r πππ=+++++??++++??++??
求得 2.28, 2.3r m r m ==取
（1） 进出水管及调节堰的计算
①
出水管计算
进出水管流量
33
48000/0.56/Q m d m s ==，进出水管控制流速 1.0/V m s ≤。
进出水管直径
0.84,=900mm D m D =
==取
校核出水管流速20.560.89/1/3.140.45Q V m s m s A =
==
②出水堰计算
出水堰按薄壁堰计算，则3
2
=1.86b Q H ，取堰上水头高0.2H m =，
则
32
0.56 3.36, 3.43
1.860.2
1.862
Q b m b m
H
==
==?取
考虑调节堰的安装要求（每边留0.3m ），则出水竖井长度0.324L b m =?+= 出水竖井宽度B 取1.2m,则出水竖井平面尺寸为2
4 1.2 4.8L B m ?=?=，
出水井出水孔尺寸 3.40.5b h m m ?=?。正常运行时，堰顶高出孔口底边0.1m,调节堰上下调节范围为0.3m ，出水竖井位于中心岛，曝气转碟上游。 （2） 曝气设备的选择
选择曝气转碟直径D=1400mm ，单碟充氧能力为1.3kgO2/（hds ）,每米轴安装碟片数不大于5片。选择每米轴安装碟片数为4片 A. 外沟道
所需碟片数n ，
245
188.51891.3n n =
==片，取片
所需转碟组数，n
5.4941=?-组，取6组
每组转碟安装的碟片数，189
31.56=片，取32片
校核每米轴安装碟片数，32-1
3.659-0.252=?片<5片
，满足要求 则外沟道安装曝气转碟6组，每组转碟上游32个碟片。
校核充氧能力22245
1.27326s s kgO kgO =???/(h d )<1.3/(h d ) B. 中沟道
所需碟片数n ，
104
80801.3n n =
==片，取片
所需转碟组数，n
2.757.541=?-组，取3组
每组转碟安装的碟片数，80
26.73=片，取27片
校核每米轴安装碟片数，27-1
3.77.5-0.252=?片<5片
，满足要求 则中沟道安装曝气转碟3组，每组转碟上游27个碟片。
校核充氧能力)
/(3.128.1327104
2s h d kgO ?<=?
C. 内沟道
所需碟片数n ，
55.5
42.6431.3n n =
==片，取片
所需转碟组数，n
1.487.541=?-组，取2组
，为了与中沟匹配，取3组。 每组转碟安装的碟片数，43
14.33=片，取15片
校核每米轴安装碟片数，15-1
27.50.252=-?片<5片
，满足要求 则内沟道安装曝气转碟3组，每组转碟上游15个碟片。
校核充氧能力2255.5
1.23315s s kgO kgO =???/(h d )<1.3/(h d )
则共设A 型(短轴)曝气转碟6组，轴长9m ，B 型曝气转碟3组，轴长15m 。 则外沟道碟片数326192?=片 中沟道碟片数27381?=片 内沟道碟片数15345?=片
5.7.普通辐流式二沉池设计计算
为了使沉淀池内水流更稳、进出水配水更均匀、存排泥更方便，常采用圆形辐流式二沉池。该沉淀池采用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用吸泥机排泥。计算草图如图
5.7.1设计参数
表面负荷：q=0.9 m 3/ m 2.h 沉淀池个数n=2；沉淀时间T=2h
污泥回流比10050:%-R 取R=50 污泥浓度X(mg/L):2000-6000，取4000/X mg L =
10000/r X mg L =
5.7.2沉淀池设计计算 ⑴ 沉淀部分水面面积
2
36000.56360011110.92
Q F m nq
??=
=
=?
⑵ 池子直径
D =
4F
π
= 37.6m =（D 取38m ）
⑶校核固体负荷G L 2024(1)24 1.510004
129.6(/)1111
L R Q X G kg m h F ?+???=
==＜150，满足要求
⑷沉淀部分有效水深
设沉淀时间t = 2.5h ,有效水深：m 25.29.05.2qt h 2=?== ⑸ 污泥区的容积V 32(1)22 1.5400004000
285724()24(400010000)
r m T R QX V X X =+????=
=+?+
⑹污泥区高度4h ①
污泥斗高度：池底径向坡度为0.05，底部直径D2=1.6m ，上部直径D1=3.2m ，倾
角为60°
则124 3.2 1.6
tan 60 1.422
o D D h m --'=
== 污泥斗体积22411122()12
h V D D D D π'
=
?+?+
2233.14 1.4
(3.2 3.2 1.6 1.6) 6.5612
m ?=
?+?+= ② 圆锥体高度
1438 3.2
0.050.050.8722
D D h m --''=
?=?= 圆锥体体积224211()12
h V D D D D π''
=
?+?+
2233.140.87
(3.2 3.23838)358.7412
m ?=
?+?+= ③ 竖直段污泥部分的高度
124(2857/2)358.74 6.56
0.961111
V V V h m F ----'''=
== 则污泥区的高度 4444 1.40.870.96 3.23h h h h m ''''''=++=++= ⑺沉淀池的总高度
设沉淀池超高h 1=0.3m ，缓冲层高h 3 =0.5m ，沉淀池中心高度： 12340.3 2.250.5 3.23 6.28H h h h h m =+++=+++= ⑻沉淀池中心高度
()m H H 08.88.00.128.62/4.3-3605.0h 00=++=?++= ⑼进水集配水井 配水井中心管径：
a 下管管径，取下部管内流速s /m 2.1v 1=
11545,550mm v =1.2m/s D mm =
=圆整后取，则实际流速 b 上管管径，取上部管内流速s /m .1v 2=
21597,mm v =1.0m/s D mm =
=圆整后取600，则实际流速 c 出流面积，取出管流速 s /m .8.0v 3= ()23max 35.08.02/56.02/m v Q A =?==
则设置10个出水孔，孔口尺寸100mm ×80mm （10）排泥量
二沉池的排泥量为剩余污泥量和回流污泥量之和，活性污泥系统每天排出的剩余污泥量Y=130.3m 3，回流污泥量为34000020000R m ?=，因此沉淀池每天沉淀的污泥量为20130.3m 3，则单座氧化沟的沉淀污泥量为10065.2m 3. 5.8．消毒
消毒方法分两类，物理和化学方法。物理方法主要有加热，冷冻，辐照，紫外线和微波消毒法等。化学方法主要是利用各种药剂进行消毒，常用的化学消毒剂有氯及其化合物，各种卤素，臭氧，重金属。本次设计采用氯消毒。 5.8.1设计计算
⑴接触池：设计廊道式接触反应池一座，水里停留时间t 为30min ，廊道水流速度为0.2m/s 。
① 接触池容积：3m 1008603056.0t =??==Q V ② 接触池表面积：接触池水深大约为2.75m
2m 36775.21008
h ===
V F ③ 道宽： m 0.1m 02.12
.075.256
.0hv b ，取=?==Q
校正后实际流速为0.20m/s
④ 接触池宽：（采用9个隔板，则有10个廊道） m 100.110=?=B ⑤ 触池长度：m 7.3610
367
===B F L 取37m. ⑵加氯间：
① 加氯量，按每立方米污水投加5g 计，则 每天加药量kg 20010400005w 3=??=
②加氯设备选用一台ZJ-2型转子加氯机，加氯量，10kg/h 。
六．污泥处理工艺设计
6.1污泥浓缩池设计计算
采用带有竖向栅条污泥浓缩机的辐流式重力浓缩池，用带有栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥。计算草图如图所示：
6.1.1设计参数
氧化沟的剩余污泥量： Q =130.3m 3 /d ， 污泥含水P 率取为99.5%，浓缩后污泥含水率97% 污泥浓度C 为6g/L ，
污泥固体通量M 采用30kg/(m 2·d) 污泥浓缩时间18T ，
初沉池剩余污泥含水率95%，不用进行浓缩处理。 6.2.2设计计算 ⑴浓缩池尺寸
2130.3626.130
QC F m M ?=
==
式中： C ——流入浓缩池的剩余污泥浓度，本设计取6g/L
Q ——二沉池流入剩余污泥流量（m 3/h ），
G ——固体通量2
/()kg m h ?????，一般采用30
（2）浓缩池的直径
6D m =
=
=，
（3）总高度的计算 工作高度1118130.3
22.5242426.1
W TQ h m A ?=
==? 取h 2=0.3m, h 3=0.3m
奥贝尔氧化沟的工艺特点及工艺设计.pdf
奥贝尔氧化沟的工艺特点及工艺设计 温汝青 （中国市政工程华北设计研究院，天津，300074） 起源于南非，发展于美国的奥贝尔氧化沟是具有除磷脱氮功能的新工艺之一，因其在技术和经济上具有独特的优势，在国外得到广泛的应用。我国在八十年代就引进了这门技术，但真正被广泛使用是在近几年。在我国最早采用奥贝尔氧化沟处理工艺的污水处理厂为北京燕山石化公司牛口峪污水处理厂，设计规模6×104 m3/d，主要处理乙烯生产过程所排放的废水和居民区排放的生活污水，其全套技术由美国引进，部分配套产品为国内产品。于1994年12月建成投产。随着我国给排水工作者对其技术和设备的深入研究以及关键设备的国产化，使其近几年在国内得到广泛的应用。青岛莱西市污水处理厂是国内最早独立完成工程设计、设备完全国产化的奥贝尔氧化沟工艺污水处理厂之一，设计规模4×104 m3/d，主要处理市政污水，于1998年12月建成投产。据不完全统计，截止目前全世界采用奥贝尔氧化沟工艺的污水处理厂达600多座。 1 奥贝尔氧化沟的工艺特点 ①处理流程简单，构筑物少； ②特有的外、中、内沟道0－1－2溶解氧分布形式创造了一个极好的脱氮条件。能达到较高的脱氮效果，总氮的去除率高达90%以上； ③对高浓度污染物耐冲击负荷性能强； ④处理效果好而且稳定，不但对一般污染物有较高的去除率，而且具有良好、稳定的硝化/反硝化脱氮功能； ⑤采用的设备种类和数量少，建设投资省，运行管理简单。 2 工艺方案的选择及工艺设计 以青岛莱西市污水处理厂为例，介绍奥贝尔氧化沟工艺的工程设计。莱西市是青岛市的卫星城市，青岛市70%的水源地来自莱西市。由于莱西市污水的直接排放造成青岛市的水源地受到严重污染，其中NH3-N超标15倍。为解决水污染问题，青岛市政府和莱西市政府决定自筹资金建设莱西市污水处理厂。本工程1998年3月立项，1998年12月建成投产，创造了国内当年立项当年建成通水的先河。 2.1 设计规模 根据莱西市环保局对主要排放口的水质、水量的检测报告进行分析和预测确定莱西市污水处理厂的近期设计规模4×104 m3/d。为节省建设投资，采用分期实施的工程方案，一期工程2×104 m3/d，二期工程增至4×104 m3/d。 2.2 进、出水水质 根据莱西市环保局对主要排放口的水质、水量的检测报告进行分析和预测，及青岛市环保局对排放水体大沽河的水质规划以及《污水综合排放标准》(GB8978-1996)的要求，确定莱西市污水处理厂的进、出水水质，见表1。
卡鲁塞尔氧化沟和奥贝尔氧化沟的区别
卡鲁塞尔氧化沟和奥贝尔氧化沟的区别 解决时间：2011-7-2 19:06 |提问者：458553122 最佳答案 我把它们简单的原理和特点给你，自己去对比吧！寻找它们的相似和区别之处！要是有水处理工程方面的书可以看看，或是看看给排水设计手册，氧化沟部分！奥贝尔氧化沟工艺特点 奥贝尔氧化沟属活性污泥法中的延时曝气法，沟体通常由三个同心椭圆形沟道组成，污水与回流污泥混合后，由外沟道进入，再依次进入中沟和内沟，在各沟道内循环数十到数百次，最终出水至二沉池。各沟道内安装有数量不等的转碟曝气机，以进行充氧及推流搅拌作用。 与普通氧化沟相比，奥贝尔氧化沟可看作是由外沟、中沟和内沟串联的一种多级氧化沟： 外沟道的功能主要是高效完成碳源氧化、反硝化及大部分硝化，容积通常占氧化沟容积的50%～55%，可去除80%左右的有机物，溶解氧浓度一般在 0mg/l～0.5mg/l之间，在沟道内形成交替耗氧和大区域的缺氧环境，可较高程度地同时进行“硝化和反硝化”，脱氮效果明显，氨氮的去除率可高达90%；同时，由于沟道中大部分区域溶解氧在0mg/l～0.5mg/l之间，氧传递作用是在氧亏条件下进行的，氧的转移速率有所提高，节能效果明显。 中沟道是联系外沟与内沟的过渡段，进行互补调节，进一步去除剩余的有机物及继续完成氨氮硝化，并可充分发挥外沟道或内沟道的强化作用，有利于保证系统运行的可靠性，中沟道容积一般占25%～30%，溶解氧浓度控制在1.0mg/l 左右。 内沟道主要是为了确保氧化沟出水水质，溶解氧浓度约在2.0mg/l左右，以保证有机物和氨氮较高的去除率，同时保证出水带有足够的溶解氧进入二沉池，抑制磷的释放。内沟道容积约占氧化沟总容积的15%～20%。 从奥贝尔氧化沟三个沟的溶解氧分布来看，外沟、中沟、内沟的溶解氧呈0—1—2mg/L的梯度分布，其中，仅内沟道的溶解氧值要求较高，与普通氧化沟要求（2mg/L）一致，外沟及中沟的溶解氧均低于普通氧化沟要求。由于氧的转移速率随混合液溶解氧浓度的降低而提高，故在奥贝尔氧化沟的外沟及中沟中，氧的转移速率将高于普通氧化沟，这样充氧量可相应减少，这就决定了奥贝尔氧化沟较普通氧化沟更为节能，一般约节省能耗15%～20%。因此，在设计奥贝尔氧化沟时，应充分结合工艺特点，科学合理地计算充氧量。 Carrousel氧化沟处理污水的原理 最初的普通Carrousel氧化沟的工艺中污水直接与回流污泥一起进入氧化沟系统。表面曝气机使混合液中溶解氧DO的浓度增加到大约2～3mg/L。在这种充分掺氧的条件下，微生物得到足够的溶解氧来去除BOD；同时，氨也被氧化成硝酸盐和亚硝酸盐，此时，混合液处于有氧状态。在曝气机下游，水流由曝气区的湍流状态变成之后的平流状态，水流维持在最小流速，保证活性污泥处于悬浮状态（平均流速>0.3m/s）。微生物的氧化过程消耗了水中溶解氧，直到DO 值降为零，混合液呈缺氧状态。经过缺氧区的反硝化作用，混合液进入有氧区，完成一次循环。该系统中，BOD降解是一个连续过程，硝化作用和反硝化作用
氧化沟在污水处理中的应用
氧化沟在污水处理中的应用 摘要:阐述了氧化沟工艺的原理和技术特征，介绍了Carrousel氧化沟、Orbal氧化沟、交替式氧化沟（如双沟、三沟式）、微孔曝气氧化沟等几种常用的氧化沟工艺类型和特点及它们在污水处理中的应用现状。 关键词:氧化沟;污水处理;工艺;应用 在污水处理技术中，生物技术占有极其重要的地位，至今人们已开发了多种生物处理技术和工艺，其中氧化沟就是重要的处理技术之一。氧化沟污水处理工艺是在20世纪50年代由荷兰卫生工程研究所研制成功的。1954年荷兰建成了世界上第一座氧化沟污水处理厂。自20。随着我国城镇化进程的推进，氧化沟工艺以其显著的优势成为了中小城市污水处理厂的首选工艺。由于其流程简洁、运行稳定、运行方式灵活、管理方便、处理费用低，所以在我国引进、新建的污水处理工艺中，运用最多的是氧化沟技术。 1 氧化沟工艺 1. 1 工艺原理 氧化沟是活性污泥处理工艺的一种变形工艺, 一般不设初沉池, 且通常采用延时曝气。其曝气池呈封闭的环形沟渠形, 池体狭长, 曝气装置多采用表面曝气器, 污水和活性污泥的混合液在其中做不停的循环流动。 1. 2 系统构成 氧化沟系统的基本构成包括: 氧化沟池体, 曝气设备, 进、出水装置, 导流和混合装置及附属构筑物。 1. 3 技术特征 氧化沟工艺与一般的活性污泥法工艺相比有其独特的技术性能特征，主要表现在以下几方面：①氧化沟兼具完全混合和推流的特征。在长期内呈现完全混合特征，而在短期内则呈现推流特征，这种独特的反应器水流特征有利于克服短流
现象和提高氧化沟的缓冲能力；②氧化沟具有明显的溶解氧浓度梯度。由于曝气设备的定位分区布置，使沟内沿水流方向存在明显的溶解氧浓度梯度，使沟内同时具有好氧区和缺氧区，呈现出好氧区和缺氧区的交替变化，从而实现了脱氮除磷；③氧化沟具有高能区和低能区两个能量区。在装置曝气设备附近处呈现高能区，有利于氧的转移和液体的充分混合；在环流的低能区，增加了污泥絮凝的机会，使污泥呈现出良好的悬浮状态；④曝气和推流混合的分离，提高了氧化沟运行的灵活性；水下推动器的使用，使曝气和推流混合分离开来。这些不仅解决了曝气设备很难同时满足曝气量控制和推流速度大小要求的矛盾，而且还大大增加了氧化沟的沟深，从而构造出了更好的脱氮除磷环境，提高了氧化沟的处理性能和运行的灵活性；⑤氧化沟的HRT和SRT均较长，一般情况下，HRT为8～40h，SRT为10～30d，而硝化菌的世代周期大于10d，因此，较长的污泥龄有利于硝化菌的繁殖和生存，使氨氮转化率高，去除效果好。 2 工程中常用的几种氧化沟及其应用 根据氧化沟的构造和运行特征, 以下介绍几种常用的、典型的氧化沟系统。 2. 1 Carrousel 氧化沟 2. 1. 1 Carrousel 氧化沟工艺原理 Carrousel 工艺为一个多沟串联系统, 由多沟串联氧化沟及二次沉淀池、污泥回流系统所组成，进水与活性污泥混合后在沟内不停的循环流动。装置采用表面机械曝气器, 每个沟渠的一端各安装一个。靠近曝气器下游的区段为好氧区, 处于曝气器上游和外环的区段为缺氧区, 混合液交替进行好氧和缺氧, 不仅提供了良好的生物脱氮条件, 而且有利于生物絮凝, 使活性污泥易于沉淀。Carrousel 工艺氧化沟系统在国内外得到了广泛应用。规模大小不等，从200m3/d到650000m3/d，BOD去除率达95%～99%，脱氮效果可达90%以上。
环境工程设计-奥贝尔氧化沟
前言 在我国经济高速发展的今天，污水处理事业取得了较大的发展，已有一批城市兴建了污水处理厂，一大批工业企业建设了工业废水处理厂（站），更多的城市和工业企业在规划、筹划和设计污水处理厂。水污染防治、保护水环境，造福子孙后代的思想已深入人心。 近几十年来，污水处理技术无论在理论研究方面还是在应用发面，都取得了一定的进步，新工艺、新技术大量涌现，氧化沟系统和高效低耗的污水处理技术，如各种类型的稳定塘、土体处理系统、湿地系统都取得了长足的进步和应用。这些新工艺、新技术已成为水污染防治领域的热门研究课题。在国家科委、建设部、国家环境保护局的组织和领导下，广泛、深入地开展了这些课题的科学研究工作，取得了一批令人瞩目的研究成果。 不应回避，我国面临水资源短缺的严重事实，北方一些城市人民生活水平的提高和工农业生产的发展已受到水资源不足的制约。城市污水和工业废水回用，以城市污水作为第二水源的趋势，不久将成为必然。这就是我国污水事业面临的现实。作为给水排水工程专业的学生，就更应该深刻地了解这种形势，掌握并发展污水处理的新工艺、新技术，成为跨世纪的工程技术人才，将我国的污水处理事业提升到一个新的高度。 本次设计的题目是污水处理厂设计。目的是让学生了解排水工程的设计内容与方法，其中包括了城市排水管网的规划与设计和污水处理厂的建设以及工艺流程的选用，收获甚多，为日后的学习与工作积累了宝贵的经验。设计成果包括设计说明书与工艺平面图、高程图。在此，还要对老师的悉心指导表示感谢。
目录 一．设计题目 (2) 二．设计目的及任务 (2) 三．设计原始资料 (2) 四．城市污水处理厂设计 (2) 4.1污水厂选址 (2) 4.2工艺流程 (3) 五 .处理构筑物工艺设计 (4) 5.1设计流量的确定 (4) 5.2格栅设计计算 (4) 5.3.污水提升泵房设计计算 (6) 5.4．平流式沉砂池设计计算 (7) 5.5．平流式初沉池设计计算 (9) 5.6．奥贝尔氧化沟设计计算 (11) 5.7.普通辐流式二沉池设计计算 (16) 5.8．消毒 (18) 六．污泥处理工艺设计 (19) 6.1污泥浓缩池设计计算 (19) 6.2污泥消化系统设计计算 (20) 6.3贮泥池设计计算 (21) 6.4脱水机选择 (21) 七．污水处理厂的平面布置 (22) 八．污水厂的高程布置 (22) 8.1污水厂的高程布置 (22) 8.1.1控制点高程的确定 (22)
奥贝尔氧化沟的工程应用性能研究-最新范文
奥贝尔氧化沟的工程应用性能研究 摘要：通过对奥贝尔氧化沟工程实际运行工况的测试,分析研究了脱氮功能、抗冲击负荷能力、去除难降解有机物能力以及污泥性能等特征,并就其三沟do呈0-1-2的梯度分布与氮的去除机理进行了探讨。 起源于南非发展于美国的奥贝尔(orbal)氧化沟是具有除磷脱氮功能的新工艺之一,因其在技术、经济上具有独特优势而受到国内外污水处理界越来越多的重视。 我国80年代就引进了这门技术,但真正引起重视却是在最近几年。随着奥贝尔氧化沟工艺优越性的展现,采用此工艺的污水处理厂日益增多。但由于对奥贝尔系统的研究还不够成熟,故引进国外的技术设备多,自己的东西少,缺乏系统的研究与总结,也缺乏实际操作、运行、控制经验。对奥贝尔氧化沟工艺进行实际应用考察和性能研究的目的是为了更深入地了解该工艺,为工程设计和运行管理提供参考依据和技术指导,使其适合国内需要且能最大限度地发挥功效。 1实际工程简介 北京燕山石化公司牛口峪污水处理厂设计规模为6×104m3/d,主要处理乙烯生产过程中所排废水及居民区少量的生活污水。该厂采用二级生物处理工艺,生物处理工段为奥贝尔氧化沟,全套技术由美国引进,配套设备为国内产品,于1994年12月建成投产。污水处理厂设计进、出水水质见表1,工艺流程如图1所示。
生物处理工段设计为平行的两个系列,每个系列包括1个奥贝尔氧化沟和2个辐流式二沉池。每个氧化沟设24组曝气转碟,外、中、内沟各安装8组。氧化沟的平面布置如图2所示。 图2奥贝尔氧化沟平面布置简图 单个氧化沟的主要设计参数如下： 设计进水流量1250m3/h 水力停留时间14.2h 泥龄35d 有效水深4.26m mlss4000mg/l 污泥负荷0.074kgbod/(kgmlvss.d) 0.110kgcod/(kgmlvss.d) 容积分配56∶26∶18(外∶中∶内) 溶解氧分配0-1-2mg/l(外-中-内) 2结果与讨论 2.1污水处理厂运行效果 污水处理厂建成以来,由于进水流量只有2×104～2.4×104m3/d,尚不到设计流量的一半,故基本上只运行一个系列。测试期间(1997年11月—12月)污水处理厂运行参数见表2,处理效果见表3。 测试结果表明,奥贝尔氧化沟工艺处理效果很好,出水各项指标均远远低于设计值。cod、氨氮的去除率都超过90%。在控制外沟中do(指非曝气区域)接近于零后,发现系统对tn的去除率大大提高。测试期
污水处理厂氧化沟设计计算
给水排水工程技术 毕业课程设计 乌鲁木齐市某地区排水工程 施工图预算 学年学期 班级 指导教师 姓名 学号 新疆学院 设备工程系
目录内容摘要 一、设计题目 二、设计任务书 三、污水处理厂的设计规模 四、污水处理程度的要求 五、设计内容 六、氧化沟的工艺流程图 七、设计计算 八、污水处理厂平面布置 九、污水处理厂高程计算 十、参考文献 十一、附图
内容摘要 本设计为策勒县污水处理厂工程工艺设计，污水处理厂规模为30240 m3,污水主要来源为生活污水和工业污水，主要采用氧化塘处理方法。污水处理厂处理后的出水达到污水综合排放标准（8978-96） 一、设计题目 新疆策勒县污水处理厂工艺设计 二、设计任务书 1、设计的任务和目的 毕业设计是一项重要的实践性教学环节，是培养学生应用所学专业理论知识解决工程实际问题、提高设计制图水平及使用各种技能资料能力的重要手段，通过毕业设计，使学生了解和熟悉排水工程设计的一般原则、步骤和方法；掌握污水处理厂的设计计算方法及设计说明、计算书的编制方法、施工图的绘制方法。 2、设计简介 本设计为给水排水工程技术专业专科毕业设计，是大学三年教学计划规定的最后一个实践性环节。本设计题目为策勒县污水处理厂工艺设计。在指导老师的指导下，在规定的时间内进行城市污水处理厂的设计。 3、设计内容 （1）、处理工艺流程选择 （2）、污水处理构筑物的设计 （3）、污水处理工艺施工图初步设计的绘制 4、设计依据 本设计根据给水排水工程技术专业毕业设计任务指导书、《给水排水设计手册》（第五册）、《水处理手册》《水处理设计手册》《给水排水设计手册（第二版）第1册》《给水排水常用数据手册（第二版）》《水处理工程技术》《给水排水设计手册》（第11册）《排水工程（第二版）》（下册）等进行设计。 设计原始资料
氧化沟工艺介绍
氧化沟介绍 氧化沟又名氧化渠，实际上它是活性污泥法的一种变型。因为废水和活性污泥的混合液在环状的曝气沟渠中不断循环流动，有人称其为“循环曝气池”、“无终端的曝气系统”。 早在1920年，Haworth研制的桨板式曝气机应用于英国Shefiidd的Tynsley 污水处理厂，该处理厂被认为是现代氧化沟的先驱，但当时尚未出现“氧化沟”一词。得到公认的第一座氧化沟污水处理厂建于1954年，它是由A．Pasveer博士设计的，在荷兰的Voorshopcn市投入使用，服务人口为360人，从此以后才有了“氧化沟”这一专用术语。其运行方式为间歇运行，将曝气净化、泥水分离和污泥稳定等过程集于一体。由于Pasveer博士的贡献，这项技术又被称为Pasveer沟。 从本质上讲，氧化沟属于活性污泥改良法的延时曝气法范畴。但与通常的延时曝气法有所不同，氧化沟中污泥的SRT长，尽可能使污泥浓度在沟中保持高些，以高MISS运行。因此，那些比增殖速度小的微生物便能够生息，特别是硝化细菌占优势，使氧化沟中的硝化反应能显著进行。另外，长的SRT使剩余污泥量少且已好氧稳定，可不需要污泥的消化处理。 氧化沟处理系统的基本特征是曝气池呈封闭式沟渠形，它使用一种带方向控制的曝气和搅动装置，一方面向混合液中充氧，另一方面向反应池中的物质传递水平速度，使污水和活性污泥的混合液在沟内作不停的循环流动。从反应器的观点看，氧化沟属于一种独具特色的连续环式反应器(CLR)。 由于氧化沟巧妙地结合了连续式反应器和曝气设备特定的定位布置，使氧化沟具有若干与众不同的特性：
(1)氧化沟结合推流和完全混合的特点，有利于克服短流和提高缓冲能力； (2)氧化沟具有明显的溶解氧浓度梯度，特别适用于硝化反硝化生物处理工艺； (3)氧化沟功率密度的不均匀分配，有利于氧的传递、液体混合和污泥絮凝； (4)氧化沟的整体体积功率密度低，可节省能量
奥贝尔氧化沟设计计算
4.4.2奥贝尔氧化沟的设计 4.4.2.1基本设计参数 设计污泥龄θc ： 由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，由于亏氧，缺氧区更大，因此，当只要求硝化时，泥龄应取10d ，再加上除磷要求的厌氧区，以及增加污泥同步稳定的要求，氧化沟总泥龄取20d 。 θc =20d 污泥产率系数Y ： ()()()?? ?????+???--+=--151500072.117.01072.175.017.02.016.075.0T C T C S X K Y θθ ()()()?? ??????+????--+=--151********.12017.01072.12075.017.02.011501606.075.09.0 =0.87 KgSS/kgBOD 查表知，混合液悬浮固体浓度 （MLSS ）X = 4500 mg/L 。 由MLVSS/MLSS=0.75可知，混合挥发性悬浮固体浓度 （MLVSS ）Xv = 3375 mg/L 进水水质：BOD 5浓度S 0=160mg/l SS=160mg/l TN=32mg/l TP=3mg/l NH 3-N =20mg/l COD Cr =320mg/l 最低水温10摄氏度， 最高水温25摄氏度 出水水质： BOD 5浓度S e =10mg/l SS=10mg/l TN=15mg/l TP=0.5mg/l NH 3-N =5mg/l COD Cr =50mg/l 内源呼吸系数K d =0.055，200C 时脱氮率q dn =0.035kg(还原的NO 3—N/(kgMLVSS ?d) 4.4.2.2 去除BOD 计算 1.氧化沟中BOD 5浓度S )1(42.1523.0?--???-=e TSS TSS VSS S S e = 10-1.42×0.7×10× （523.01?--e ） =3.23mg/l
奥贝尔和卡鲁塞尔氧化沟详细对比
奥贝尔氧化沟属活性污泥法中的延时曝气法，沟体通常由三个同心椭圆形沟道组成，污水与回流污泥混合后，由外沟道进入，再依次进入中沟和内沟，在各沟道内循环数十到数百次，最终出水至二沉池。各沟道内安装有数量不等的转碟曝气机，以进行充氧及推流搅拌作用。 与普通氧化沟相比，奥贝尔氧化沟可看作是由外沟、中沟和内沟串联的一种多级氧化沟： 外沟道的功能主要是高效完成碳源氧化、反硝化及大部分硝化，容积通常占氧化沟容积的50%～55%，可去除80%左右的有机物，溶解氧浓度一般在0mg/l～0.5mg/l之间，在沟道内形成交替耗氧和大区域的缺氧环境，可较高程度地同时进行“硝化和反硝化”，脱氮效果明显，氨氮的去除率可高达90%；同时，由于沟道中大部分区域溶解氧在0mg/l～0.5mg/l之间，氧传递作用是在氧亏条件下进行的，氧的转移速率有所提高，节能效果明显。 中沟道是联系外沟与内沟的过渡段，进行互补调节，进一步去除剩余的有机物及继续完成氨氮硝化，并可充分发挥外沟道或内沟道的强化作用，有利于保证系统运行的可靠性，中沟道容积一般占25%～30%，溶解氧浓度控制在1.0mg/l左右。 内沟道主要是为了确保氧化沟出水水质，溶解氧浓度约在2.0mg/l左右，以保证有机物和氨氮较高的去除率，同时保证出水带有足够的溶解氧
进入二沉池，抑制磷的释放。内沟道容积约占氧化沟总容积的15%～20%。 从奥贝尔氧化沟三个沟的溶解氧分布来看，外沟、中沟、内沟的溶解氧呈0—1—2mg/L的梯度分布，其中，仅内沟道的溶解氧值要求较高，与普通氧化沟要求（2mg/L）一致，外沟及中沟的溶解氧均低于普通氧化沟要求。由于氧的转移速率随混合液溶解氧浓度的降低而提高，故在奥贝尔氧化沟的外沟及中沟中，氧的转移速率将高于普通氧化沟，这样充氧量可相应减少，这就决定了奥贝尔氧化沟较普通氧化沟更为节能，一般约节省能耗15%～20%。因此，在设计奥贝尔氧化沟时，应充分结合工艺特点，科学合理地计算充氧量。 Carrousel氧化沟处理污水的原理 最初的普通Carrousel氧化沟的工艺中污水直接与回流污泥一起进入氧化沟系统。表面曝气机使混合液中溶解氧DO的浓度增加到大约2～ 3mg/L。在这种充分掺氧的条件下，微生物得到足够的溶解氧来去除BOD；同时，氨也被氧化成硝酸盐和亚硝酸盐，此时，混合液处于有氧状态。在曝气机下游，水流由曝气区的湍流状态变成之后的平流状态，水流维持在最小流速，保证活性污泥处于悬浮状态（平均流速>0.3m/s）。微生物的氧化过程消耗了水中溶解氧，直到DO值降为零，混合液呈缺氧状态。经过缺氧区的反硝化作用，混合液进入有氧区，完成一次循环。该系统中，BOD 降解是一个连续过程，硝化作用和反硝化作用发生在同一池中。由于结构
污水处理氧化沟工艺
污水处理氧化沟工艺 氧化沟(ox idat ion ditch) 又名连续循环曝气池(Con t inuou s loop reacto r) , 是活性污泥法的一种变形。氧化沟污水处理工艺自投入使用以来。由于其出水水质好、运行稳定、管理方便等技术特点,已经在国内外广泛的应用于生活污水和工业污水的治理。目前应用较为广泛的氧化沟类型包括: 帕斯韦尔氧化沟、卡鲁塞尔氧化沟、奥尔伯氧化沟、T 型氧化沟、DE 型氧化沟和一体化氧化沟。 氧化沟是由荷兰卫生工程研究所在上世纪50年代研制开发的废水生物处理技术, 是活性污泥法的一种改型, 属延时曝气的一种特殊形式。其基本特征是曝气池呈封闭、环状跑道式, 池体狭长, 池深较浅, 在沟槽中设有表面曝气装置。废水和活性污泥以及各种微生物混合在沟渠中作不停地循环流动, 完成对废水的硝化与反硝化处理。生物氧化沟兼有完全混合式、推流式和氧化塘的特点。在技术上具有净化程度高、耐冲击、运行稳定可靠、操作简单、运行管理方便、维修简单、投资少、能耗低等特点。氧化沟在空间上形成了好氧区、缺氧区和厌氧区, 具有良好的脱氮功能。 最早的氧化沟为20 世纪50 年代开发的帕斯韦尔(Pasveer) 氧化沟, 在沟道转弯处采用竖轴表面曝气器, 在一侧沟道上设有横轴转刷曝气器, 取得曝气与搅拌两个作用, 二沉池与之分建; 1960 年, 一种结构更为紧凑的奥贝尔(O rbal) 氧化沟在南非被开发和使用, 后被Envirex 收购, 成为美国USFilter 公司的一项专利; 20 世纪60 年代荷兰DHV 公司开发了使用广泛的Car rou sel 氧化沟, 除了能获得较高的BOD5 去除效率, 同时还能达到部分脱氮除磷的目的; 80 年代初, 美国开发了将二次沉淀池设置在氧化沟中的合建式氧化沟——BM TS 型, 并发展成现在所说的一体化氧化沟; 此外, 还有目前常用的多沟交替式氧化沟(双沟DE、三沟T 型) 等等, 形成了颇为庞大的氧化沟家族。 氧化沟工艺概述 1.1 氧化沟工艺基本原理和主要设计参数 氧化沟又名氧化渠，因其构筑物呈封闭的环形沟渠而得名。它是活性污泥法的一种变型。因为污水和活性污泥在曝气渠道中不断循环流动，因此有人称其为“循环曝气池”、“无终端曝气池”。氧化沟的水力停留时间长，有机负荷低，其本质上属于延时曝气系统。以下为一般氧化沟法的主要设计参数： 水力停留时间：10－40小时； 污泥龄：一般大于20天； 有机负荷：0.05－0.15kgBOD5/(kgMLSS.d)； 容积负荷：0.2－0.4kgBOD5/(m3.d)； 活性污泥浓度：2000－6000mg/l； 沟内平均流速：0.3－0.5m/s
城市污水处理厂设计(氧化沟工艺)
城市污水处理厂设计(氧化沟工艺)
城市污水处理厂设计（氧化沟工艺） 贾琳琳 （复旦大学化学与环境科学学院环境工程专业071 班） 指导老师：岳思羽 [摘要]本设计是某城市污水处理厂的初步设计和施工图设计，此污水处理厂主要处理城市生活污水,水质较为复杂。根据设计要求，该污水处理厂进水中N、P含量均偏高，在去除BOD5和SS的同时，还需要进 行脱氮除磷处理，故采用采用以Carrousel氧化沟为主体的污水处理工艺流程，以及以重力式浓缩池为主体的污泥工艺流程。该工艺具有工艺流程短、处理效果好、出水水质稳定、剩余污泥少、运行管理方便、基建与运行费用低等 特点。因此,更具有广泛的适应性，完全适合本设计的实际要求。 [关键词]城市污水处理厂Carrousel氧化沟重力式污泥浓缩池 The Primary Design of an Urban Sewage Treatment Plant Jia Linlin (Grade06, Class1, Environmental Engineering,School of Chemical and Environmental Sciences, Shaanxi University of Technology, Hanzhong 723001, Shaanxi) Tutor:Yue Siyu Abstract: It is a primary design and construction drawing for the sewage treatment plant development zone. The municipal sewage is mainly treated in this plant. Its water quality is more complicated.According to the demands for the design, the contents of nitrogen and phosphorus are high in the water quality of this project .So they should be dealed with,while BOD5 and SS are cleared. The plant adopts the major technology process for Carrousel Oxidation Ditch and Gravitate Thickeners. The technology has characterize for short-period process, high efficiency, steady water quality, small rest solids and low fees for the construction and operation and so on. And what’s more, it will be operated and managed in a convenient manner. So the comprehensive craft exists extensive adaptability and is totally suitable for the practical purpose of the originally design. Key words: Urban sewage treatment plant Carrousel Oxidation ditch Gravitate Thickeners
奥贝尔氧化沟计算说明书
氧化沟 奥贝尔氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道的混合液单向流动。通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.25—0.30m/s的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在5—15min完成一次循环，而廊道量的混合液可以稀释进水20—30倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。 大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道进行沉淀以完成泥水分离过程。 1、氧化沟类型选择 本工艺所采用的Orbal氧化沟具有如下工艺特点： 1)采用转碟曝气，混合效率较高，水流在沟的速度最高可达0．6～0．7m／s，水流快速地在外沟道进行有氧、无氧交换，同时进行有机物的氧化降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。中沟与沟中污水的有机物进一步得到去除降解。出水水质好。 2)供氧量的调节，可以通过改变转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调节工艺系统的供氧能力，使沟溶解氧值保持在最佳值，使系统稳定、经济、可靠地运行。
3)污水进入氧化沟。具有推流式和完全混合式两种流态的优点，出水水质稳定。对于每个沟道来讲，混合液的流态基本上为完全混合式，由于池容较大，缓冲稀释能力强，耐高流量。高浓度的冲击负荷能力强；对于3个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式。有着不同的溶解浓度和污泥负荷，兼有多沟道串联的特征，难降解有机物去除率高。并可减少污泥膨胀现象的发生。 4)椭圆形沟平面布置有利于利用水流惯性，节约推动水流的能耗。在曝气过程中。串联的沟道水流形成典型的溶解氧浓度变化O ～1～2(mg ／L)，因而自动控制了系统的生物脱氮过程。外沟溶解氧平均值很低。氧的传递作用在亏氧条件下进行，具有较高的效率，因而起到节能的作用。 5)污泥龄较长，使污泥量较少并趋于好氧稳定，从而简化工艺流程，管理方便其中，采用人工加药后进行机械搅拌。 2、 设计泥龄 与其他氧化沟一样，由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，更由于亏氧，缺氧区更大，因此当只要求硝化时，泥龄应取10d ，再加上除磷要求的厌氧区，反硝化泥龄由公式确定 N 0=N-0.05(S 0-S e )-N e =15-0.05(150-20)-5=3.5mg/L K de =N 0/S 0=3.5/150=0.023 查表近似得Vd/v=cd θ/c θ=0.17 总泥龄为θc=10/(1-0.17)=12.1d 其中缺氧泥龄为cd θ=co c θθ-=2.1d
氧化沟处理工艺类型、特点及其在污水处理厂中的应用
氧化沟处理工艺类型、特点及其在污水处理 厂中的应用 班级：姓名：学号： 【摘要】结合污水处理厂的工艺流程, 介绍在城市污水处理厂中氧化沟工艺结构、原理及运行特点, 分析 运行情况及效果。 【关键词】氧化沟；工艺特点；实际应用 氧化沟（oxidation ditch）又名氧化渠，实际上它是活性污泥的一种变型。因为污水和活性污泥的混合液在环状的曝气渠道中不断循环流动，有人称其为“循环曝气池”、“无终端的曝气系统”。氧化沟的主要类型有卡鲁塞尔型（Carroussel）、奥贝尔型（Orbal）、一体化氧化沟（Integrated oxidationditch）、交替式工作型。 近年来，随着水资源的日益匮乏、水污染形势的严峻、人类环保意识的增强及我国水质标准和法规的日趋严格。对于大多数中小城市来说，城市污水的治理成为财政负担。所以，低投资成本、低操作要求、低能耗的污水处理技术倍受青睐，而在众多工艺中氧化沟污水处理技术是国内外专家优先推荐的污水处理技术。因此，为了满足更高的水质标准要求，对氧化沟工艺技术及其应用情况进行深入的了解是十分必要的。 1.氧化沟工艺 1.1工艺原理 氧化沟工艺是一种利用循环式混合曝气沟渠来处理污水的简易污水处理技术。通常采用延时曝气，连续进出水，不需设初沉池。另外，所产生的微生物污泥在污水曝气净化的同时得到稳定，不需专门设置污泥消化池，大大简化了处理设施。其曝气池呈封闭的环形沟渠形，池体狭长，曝气装置多采用表面曝气器。污水和活性污泥的混合液通过曝气装置特定的定位布置而产生曝气和推动，在闭合渠道内做不停的循环流动，污泥在推流作用下呈悬浮状态，得以与污水充分混合、接触，最后通过二沉池或固液分离器进行泥水分离，使污水得到净化。 1.2工艺类型 1.2.1 Carrousel 氧化沟工艺 普通Carrousel 氧化沟，主要使用立式低速表曝机，曝气机安装在沟的一端，形成了 靠近曝气机下游的好氧区和上游的缺氧区，有利于生物体絮凝，同时又使活性污泥易于沉降。其设计有效水深一般为4.0～4.5m，沟中的流速约为0.3m/s，BOD5 的去除率可达95％～99％，COD 降解率达90%～95%，脱氮效率约90％，除磷效率约60％。
某工业园废水处理工艺毕业设计说明书样本
某工业园废水处理工艺毕业设计说明书 一．本毕业设计( 论文) 课题的目的和要求 ( 1) 目的: 为了带动地方经济发展, 各地在不断地招商引 资, 经济发展的同时也带来了环境污染问题。为了保护环境, 大部分企业被规划集中在工业园内, 便于废水的集中处理。 由于工业园内各企业的性质不同、使用的原材料不同、采 用的生产工艺不同等诸多因素, 其综合废水水质复杂, 增 大了废水处理难度。本课题的目的在于经过对工业园内不同 企业的废水来源、废水性质等的调查分析, 采用先进可靠 的处理技术及工艺对工业园内的综合废水进行工艺设计, 使学生对工业废水的来源、特点及主要的污染物、特征、 危害有一定了解, 学习国内外先进的已应用于实际工程的 废水处理技术, 掌握当前先进可靠的处理技术方法及工艺 设计, 为以后工作及科研研究打下良好基础。 ( 2) 要求: 要求学生树立正确的指导思想及严谨的科学态 度, 按学校毕业设计要求完成毕业设计。 二．本毕业设计( 论文) 课题的技术要求与数据( 或论文主要内容) : 本设计为食品加工废水处理工程设计。具体参数如下: 1.气象资料 气温: 最高39.8℃, 最低-16.8℃。 主导风向: 夏季东南风, 冬季西北风。
2. 设计水量及水质: Q= 0m3/d, 其中水产品加工废水Q1=7000m3/d, COD=500～800mg/L, SS=200～300mg/L, 氨氮=50～150 mg/L; 蔬菜加工废水Q2=8000 m3/d, COD=300～500mg/L, SS=200～350mg/L, 肉类加工废水Q3=5000m3/d。COD=800～1200mg/L, 氨氮=50～150mg/L, SS=150～250mg/L。 计算综合水质: COD1=( 7000×500＋8000×300＋ 5000 ×800 ) ÷ 0=495mg/L COD2=( 7000×800 ＋8000×500＋5000 ×1200) ÷0=780mg/L 氨氮1=( 7000×50＋5000×50) ÷ 0＝30mg/L 氨氮2=( 7000×150＋50001×50) ÷ 0＝90mg/L SS1=(7000×200＋8000×200＋5000×150)÷ 0=187.5mg/L SS2=( 7000×200＋8000×200＋5000×150) ÷ 0＝307.5mg/L 即总废水水质: COD=495～780mg/L BOD5=247.5～390mg/L[1] 【1】COD与BOD5的转换系数为0.5 SS=187.5～307.5mg/L 氨氮=30～90mg/L 3.出水水质: 达到《山东省半岛流域水污染物综合排放标准》
7.14 污水处理厂选择池、氧化沟施工方案
选择池、氧化沟施工方案 1.工程概况 本子项工程为现浇钢筋混凝土结构体系，设计使用年限为50年。抗震设防烈度为八度，建筑抗震类别为丙类，建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为甲级。 本子项工程为2座。采用的基础形式为混凝土片筏基础，垫层采用C15沥青混凝土垫层；主体结构采用C30防水混凝土，抗渗标号0.8Mpa（P8），抗冻标号D150。建筑结构尺寸为长×宽×高=113.05m×36.5m×6.8m，底板厚500mm，池壁厚250~450mm。底板顶标高为1108.5m，池体埋深3.7m。 池体设置纵向变形缝1条，横向变形缝4条，贯穿整个池体构筑物。底板变形缝处设置2道橡胶止水带，池壁变形缝处设置1道橡胶止水带，橡胶止水带宽为400mm，厚为8mm。 2.工程施工特点 2.1本工程为污水处理厂中最大的构筑物，对施工质量要求很高，包括结构强度，整体稳定及抗渗防漏等，且混凝土表面不允许出现任何蜂窝、麻面等质量缺陷。 2.2由于污水处理构筑物的特殊性，要求同一个施工断面混凝土必须连续浇筑，浇筑过程中不允许产生硬接缝，这就要求在混凝土施工中建立一个连续作业的保障体系，包括混凝土供应、人员配备、机械设备等组织。 2.3构筑物池壁较高，形状较复杂，混凝土方量较大，浇筑难度较大。而且混凝土为甲供商品混凝土，因此混凝土供应是否及时、混凝土质量是否符合要求、组织是否合理是搞好本工程施工质量的关键。 3.施工降水 考虑工程场地的地质条件及地下水位情况，施工降水采用大口井及潜水泵进行降水。 4.主要施工工艺 4.1基坑开挖及垫层 基坑开挖的顺序为：排水→基坑开挖→基底清理→边坡
（1）降水 采用大口井降水后，不断查看井内水位情况，当井内水位低于开挖基坑底标高1m以上，便可开始进行基坑开挖。 （2）基坑开挖 采用挖掘机一次性挖到设计标高以上20cm，再用人工清理到设计标高。基坑清理和边坡清理紧跟土方开挖进行，随挖随清。为了保证厂区土方自行平衡，土方一律不外运。 （3）素混凝土垫层 素混凝土垫层标号为C15，厚度为100mm，施工分条状立模，分条施工时先外侧、后中间，条与条之间跳开施工，每条宽度控制在5m以内，以确保垫层平整度、标高精度。垫层模板采10cm宽小钢模板拼接，并固定，混凝土采用固定泵送至现场，人工摊铺，平板式振捣器振捣，人工抹平。 对于有集水坑的垫层，则先施工好集水坑，待垫层施工到该处时采用人工找平、抹面。 4.2池体施工缝的设置 根据池壁高度与池体结构情况，在水池池壁施工中我们设置二处水平施工缝，第一处在池底板顶面以上50cm处设水平施工缝，施工缝处埋入～3×400mm 的钢板止水带，第二处施工缝设在有顶板处，顶板以下50cm处，第二处施工缝均设凹缝，凹缝宽10cm，深5cm。 4.3底板施工 底板按钢筋→模板→混凝土顺序施工。 选择池、氧化沟由于底板被变形缝分成10块，采取2座同时施工，每座选择池、氧化沟混凝土浇筑时由2个班组同时浇筑，这样才能保证工程进度。因而块与块之间的施工顺序必须合理安排。根据现场实际情况，底板顶面0.5m高池壁与底板一同施工。底板施工顺序见下图： 1号池12345 67891
环境工程设计奥贝尔氧化沟
环境工程设计奥贝尔氧 化沟 IMB standardization office【IMB 5AB- IMBK 08- IMB 2C】
前言 在我国经济高速发展的今天，污水处理事业取得了较大的发展，已有一批城市兴建了污水处理厂，一大批工业企业建设了工业废水处理厂（站），更多的城市和工业企业在规划、筹划和设计污水处理厂。水污染防治、保护水环境，造福子孙后代的思想已深入人心。 近几十年来，污水处理技术无论在理论研究方面还是在应用发面，都取得了一定的进步，新工艺、新技术大量涌现，氧化沟系统和高效低耗的污水处理技术，如各种类型的稳定塘、土体处理系统、湿地系统都取得了长足的进步和应用。这些新工艺、新技术已成为水污染防治领域的热门研究课题。在国家科委、建设部、国家环境保护局的组织和领导下，广泛、深入地开展了这些课题的科学研究工作，取得了一批令人瞩目的研究成果。 不应回避，我国面临水资源短缺的严重事实，北方一些城市人民生活水平的提高和工农业生产的发展已受到水资源不足的制约。城市污水和工业废水回用，以城市污水作为第二水源的趋势，不久将成为必然。这就是我国污水事业面临的现实。作为给水排水工程专业的学生，就更应该深刻地了解这种形势，掌握并发展污水处理的新工艺、新技术，成为跨世纪的工程技术人才，将我国的污水处理事业提升到一个新的高度。 本次设计的题目是污水处理厂设计。目的是让学生了解排水工程的设计内容与方法，其中包括了城市排水管网的规划与设计和污水处理厂的建设以及工艺流程的选用，收获甚多，为日后的学习与工作积累了宝贵的经验。设计成果
包括设计说明书与工艺平面图、高程图。在此，还要对老师的悉心指导表示感谢。 目录
城市污水A2O氧化沟处理工艺
城市污水A2/O氧化沟处理工艺 随着水体富营养化问题的日益突出，对污水进行脱磷除氮处理就成为水处理研究的热点〔1〕，而相应的污水处理工艺也不断被提出，如倒置A2/O 工艺〔2〕，CASS〔3〕工艺等，都有较好的脱氮除磷效果。然而对于可生化性较差、含氮量高、含磷量低的城市污水，现有方法处理效果都不甚理想〔4, 5〕。笔者以某污水处理厂为例，结合其工艺设计参数，介绍了水解酸化、氧化沟和纤维转盘滤池的组合工艺对城市污水脱磷除氮的处理效果，可为类似工程提供参考。 1 水量与水质 某污水处理厂日处理能力为7 万m3，其污水主要由生活污水和部分工业污水组成，进水BOD5/COD ＜0.3，可生化性较差，TN 质量浓度较高，在54~65mg/L 范围内，TP 质量浓度较低，仅为1.3~1.9 mg/L，其设计进水水质指标见表 1，其中排放标准指《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB 18918—2002）一级A 标准。 2 废水处理工艺及设备 2.1 工艺流程 该厂采用图 1 所示工艺流程。
图 1 污水处理工艺流程 污水首先经过粗格栅去除较大的漂浮物，再经泵房将污水提升，经过细格栅和沉砂池去除部分漂浮物及泥沙等易沉物质后进入水解酸化池中，其中的大分子有机物经水解酸化后，降解成小分子的有机物，提高了污水的可生化性。之后污水进入氧化沟，在氧化沟的厌氧池内部分COD 被去除，污水的可生化性得到提高。经厌氧处理的污水进入缺氧池完成反硝化脱氮过程。从缺氧池出来的污水，与从二沉池回流的污泥一并进入好氧池，在好氧池内完成去除COD、硝化及吸磷过程。从氧化沟出来的污水进入二沉池进行固液分离，上清液流入纤维转盘滤池做进一步处理，在纤维转盘滤池中，污水中大部分的SS、部分COD 被除去，出水在接触池内与二氧化氯充分混合，杀灭水中可能含有的细菌和病毒后排放。二沉池内排出的污泥一部分回流至好氧池，另一部分则进行浓缩脱水处理，加工成肥料再利用。 2.2 主要建（构）筑物及设备 （1）格栅间及提升泵房1 座，钢筋混凝土结构，尺寸60.7 m×18.0 m×13.5 m，内设自动高链式格栅 3 台，2 用1 备，单台Q=0.54 m3/s，B=1 000 mm，b= 15 mm，α=75°，N=0.75 kW；潜污泵3 台，2 用1 备，单台Q=1 303 m3/h，H=16 m，N=75 kW；螺旋格栅2 台，单机过栅流量Q=1 954 m3/h，D=1 600 mm，b=5 mm，N=1.5 kW，B=1 600 mm。 （2）水解酸化池1 座，钢筋混凝土结构，尺寸 82.4 m×28.2 m×6.5 m。（3）氧化沟2 座，钢筋混凝土结构，单池尺寸 140.7 m×41.2 m×6.0 m，有效水深9.0 m，总有效池容 V=58 335 m3。每座氧化沟内设置厌氧池、缺氧池、好氧池，其中厌氧池有效容积V1=4 289 m3，每座厌氧池内设置搅拌机3 台，每台功率7.5 kW；缺氧池有效容积V2=19 501 m3，每座缺氧池内设9 台搅拌机，每台功率11 kW；好氧池有效容积V3=34 545 m3，每座好氧池内设立式表曝机3 台，每台功率132 kW，其中1 台定速，2 台调速，潜水推进器4 台，每台功率4 kW。 （4）回流及剩余污泥泵房1 座，矩形钢筋混凝土结构，尺寸11.6 m×12.2 m ×10.9 m，内部设有筒式安装轴流泵3 台，2 用1 备，Q=1 896 m3/h，H=9.0 m，N= 55kW；潜水离心泵2 台，1 用1 备，Q=64 m3/h，H=7.8 m，N=3 kW。